终极计算说明书

南京理工大学

机械制造技术基础

课程设计说明书

设计题目：制定CA6140 车床法兰盘的加工工艺，

设计钻4×φ9mm 孔的钻床夹具

设计

者：指导教

师：

南京理工大学

机械工程及其自动化学院

南京理工大学

机械自造工艺及夹具课程设计说明书

设计题目：制定CA6140 车床法兰盘的加工工艺，设计钻4×φ9mm 孔的钻床夹具

设计要求：中批量生产手动夹紧通用工艺装备

设计时间：2013-9-9~2013-9-18

设计内容：1、绘制零件工件图A2，手绘

2、编制加工工艺规程，绘制“加工工艺综合卡”A1，

手绘

3、绘制制定工序的“工序卡”1张A4 ，计算机

4、设计指定工序的“夹具装配图”1张A1 计算机

5、撰写“设计说明书”含封面，目录，参考文献，

30页左右

班级：10015003

姓名：李忆博

指导教师：

2013 年9 月15 日

目录

序言................................................. - 1 -

一、零件的分析...................................... - 1 -

1. 零件的作用.................................... - 1 -

2. 零件的工艺分析................................ - 1 -

二、工艺规程设计.................................... - 2 -

1.确定毛坯制造方法，初步确定毛坯形状.............. - 2 -

2.基准的选择...................................... - 2 -

3.工件表面加工方法的选择......................... - 2 -

4. 制定工艺路线.................................. - 3 -

5.机械加工余量、工序尺寸及毛配尺寸的确定.......... - 5 -

6.确定切削用量及基本工时：....................... - 6 -

三、夹具设计.........................................- 24 -

四、参考文献........................................ - 25 -

序言

机械制造工艺课程设计是在我们完成了全部基础课、技术基础课、大部分专业课以及参加了生产实习之后进行的。这是我们在进行毕业设计之前对所学各课程的一次深入的综合性的复习，也是一次理论联系实际的训练，因此，它在我们四年的大学生活中占有重要的地位。通过本次课程设计，应该得到下述各方面的锻炼：

1.能熟练运用机械制造工艺设计中的基本理论以及在生产实习中学到的实践知识，正确地解决一个零件在加工中的定位、夹紧以及工艺路线安排、工艺尺寸确定等问题，保证零件的加工质量。

2.提高结构设计的能力。通过设计夹具的训练，应当获得根据被加工零件的加工要求，设计出高效、省力、经济合理而且能保证加工质量的夹具的能力。

3.会使用手册及图表资料。掌握与本设计有关的各种资料的名称、出处、能够做到熟练运用。

就我个人而言，通过这次设计，基本上掌握了零件机械加工工艺规程的设计，机床专用夹具等工艺装备的设计等。并学会了使用和查阅各种设计资料、手册、和国家标准等。最重要的是综合运用所学理论知识，解决现代实际工艺设计问题，巩固和加深了所学到的东西。并在设计过程中，学到了很多课堂上没有学到的东西。

一、零件的分析

1. 零件的作用

题目给的零件是CA6140 卧式车床上的法兰盘，它位于车床丝杆的末端，主要作用是标

明刻度，实现纵向进给。零件的φ100外圆上标有刻度线，用来对齐调节刻度盘上的刻度值，从而能够直接读出所调整的数值；外圆上钻有底部为φ4mm 上部为φ6mm 的定位孔，实

现精确定位。法兰盘中部的通孔则给传递力矩的标明通过，本身没有受到多少力的作用。

2. 零件的工艺分析

法兰盘的加工表面，他们之间有一定的位置要求。现分述如下：

a. 以Φmm外圆为初基准的加工表面

b. 以φmm孔为中心的加工表面

它们之间有一定的位置要求，主要是：

（一）mm左端面与mm中心的轴向跳动度为0.03；

（二）φ90mm右端面与孔Φmm中心的轴向跳动度为0.03 ；

（三）mm外圆与孔Φmm中心的径向圆跳动为0.03mm。

经过对以上加工表面的分析，我们可先选定φ mm 外圆为粗基准，加工出精基准孔

φ mm所在的加工表面，然后借助专用夹具对其他加工表面进行加工，保证它们的位置精度。

二、工艺规程设计

1.确定毛坯制造方法，初步确定毛坯形状

零件材料是HT200。零件年产量是中批量,而且零件加工的轮廓尺寸不大,在考虑提高

生产率保证加工精度后可采用铸造成型的金属型铸造。零件形状并不复杂，因此毛坯形状可以与零件的形状尽量接近，内孔不铸出。毛坯尺寸通过确定加工余量后再决定。

2.基准的选择

基面的选择是工艺规程设计中重要的工作之一。定位选择得正确与合理，可以使加工质

量得到保证，生产率得宜提高。否则，加工工艺过程中会问题百出，更有甚者，还会造成零件大批报废，使生产无法正进行。

⑴、粗基准的选择

因为法兰盘可归为轴类零件，执照“保证不加工表面与加工表面相互精度原则”的粗基

准选择原则（即当零件有不加工表面时，应以这些不加工表面作为粗基准；若零件有若干个不加工表面时则应与这些加工表面要求相对精度较高的不加工表面作为粗基准），所以对于

本零件可以先以法兰盘右端φ mm的外圆及φ90mm的右端面作为粗基准，利用三爪卡

盘夹紧φ mm 外圆可同时消除四个自由度，再以φ90mm 的右端面定位可限制两个自由度。

⑵、精基准的选择

主要就考虑基准重合问题,当设计基准与定位基准不重合时，应该进行尺寸换算。这在以

后还要专门计算，此处不再计算。

3.工件表面加工方法的选择

本零件的加工面有个圆、内孔、端面、车槽等，材料为HT200。参考《机械制造工艺

设计简明手册》表1.4—6、表1.4—7、表1.4—8《实用机械加工工艺手册》表3-5、表3-6、表3-8、表3-31 等，其加工方法选择如下：

一．φ mm 外圆面：公差等级为IT6~IT8，表面粗糙度为0.8, 采用粗车→半精

车→磨削的加工方法。

二．φ mm内孔：公差等级为IT7~IT8，表面粗糙度为1.6 ，采用钻→扩→铰→

精铰的加工方法，倒角用车刀加工。

三．φmm外圆面：公差等级为IT6~IT7，表面粗糙度为0.4 ，采用粗车→半精

车→磨削的加工方法。

四．φ90mm 外圆：公差等级为IT8~IT10，表面粗糙度为6.4，采用的加工方法为粗

车→半精车。

五．φ mm外圆面：公差等级为IT6~IT7，表面粗糙度为0.8 ，采用粗车→半精车→粗磨→精磨的加工方法。

六．右端面：未注公差等级，根据GB1800—79 规定公差为IT8~IT11，表面粗糙度为

6.3 ，采用的加工方法为粗车。

七．φ90mm 突台右端面：未注公差等级，根据GB1800—79 规定公差为IT13，表面

粗糙度为1.6 ，采用的加工方法为粗车→半精车→精车。

八．φ90mm 突台左端面：未注公差等级，根据GB1800—79 规定公差为IT13，表面

粗糙度为0.4 ，采用的加工方法为粗车→半精车→磨削。

九．φmm 突台左端面：未注公差等级，根据GB1800—79 规定公差为IT13，

表面粗糙度为1.6，采用的加工方法为粗车→半精车→精车。

十．槽3×2：未注公差等级，根据GB1800—79 规定公差为IT13，表面粗糙度为6.3，

采用的加工方法为粗车。

十一. φ mm突台右端面：未注公差等级，根据GB1800—79 规定公差为IT13，

表面粗糙度为0.4 ，采用的加工方法为粗车→半精车→磨削。

十二. φ90mm突台距离轴线34mm的被铣平面:未注公差等级,根据GB1800—79规定公

差为IT13，表面粗糙度为3.2 ，采用的加工方法为粗铣→精铣.

十三. φ90mm突台距离轴线24mm的被铣平面:未注公差等级,根据GB1800—79规定公

差为IT13，表面粗糙度为0.4，采用的加工方法为粗铣→精铣→磨削.

十四.4— 9孔：未注公差等级,根据GB1800—79 规定公差为IT13，表面粗糙度为6.3，

采用的加工方法为钻削。

十五. φ4mm的孔：未注公差等级,根据GB1800—79 规定公差为IT13，表面粗糙度为6.3 ，

采用的加工方法为钻削。

十六. φ6mm的孔：未注公差等级,根据GB1800—79 规定公差为IT13，表面粗糙度为3.2 ，

采用的加工方法为钻→铰。

4. 制定工艺路线

制定工艺路线应该使零件的加工精度（尺寸精度、形状精度、位置精度）和表面质量等技术要求能得到合理的保证。在生产纲领已经确定为大批生产的条件下，可以考虑采用通用机床配以志用夹具，并尽量使工序集中来提高生产率。还有，应当考虑经济效果，以便降低生产成本。

①工艺路线方案一

(一)工序Ⅰ粗车φ mm柱体左端面。

(二)工序Ⅱ钻、扩、粗铰、精铰φ mm孔至图样尺寸并车孔左端的倒角。

(三)工序Ⅲ粗车φ mm 柱体右端面，粗车φ90mm 柱体左端面，车φmm柱体

的过度倒圆，粗车外圆φ mm、φ mm、φ90mm，半精车外圆φ mm、

φ mm、φ90mm，车φ mm柱体的倒角。

(四)工序Ⅳ粗车、半精车、精车φ90mm右端面，车槽3×2，粗车、半精车φ mm

外圆并在孔φ mm右端倒角。

(五)工序Ⅴ半精车φ mm左、右端面、φ90mm左端面，精车φ mm左右端面、φ90mm左端面。

(六)工序Ⅵ精车φ90mm右端面

(七)工序Ⅶ粗铣、精铣φ90mm柱体的两侧面。

(八)工序Ⅷ钻φ4mm孔，铰φ6mm孔。

(九)工序Ⅸ钻 4—φ9孔。

(十)工序Ⅹ磨削 B面，即φmm外圆、φ mm右端面、φ90mm左端面。

(十一)工序Ⅺ磨削外圆面φ mm、φ90mm 。

(十二)工序Ⅻ磨削φ90mm突台距离轴线24mm的侧平面。

(十三)工序ⅩⅢ刻字刻线。

(十四)工序XIV 镀铬。

（十五）工序ⅩⅤ检测入库。

②工艺路线方案二

(一)工序Ⅰ车柱体的右端面，粗车φ90mm右端面，车槽3×2，粗车、半精车外圆φ45 mm，车右端倒角。

(二)工序Ⅱ粗车φmm柱体左、右端面，粗车φ90mm柱体左端面，半精车φ

mm左、右端面、φ90mm左端面，粗车外圆φ mm、φ mm、φ90mm，半精车外

圆φ mm、φ mm、φ90mm，车100 柱体的倒角，车φ 0.6mm 柱

体的过度倒圆。

(三)工序Ⅲ精车100左端面，φ90mm右端面。

(四)工序Ⅳ钻、扩、粗铰、精铰孔20mm至图样尺寸并车孔左端的倒角。

(五)工序Ⅴ粗铣、精铣φ90mm柱体的两侧面。

(六)工序Ⅵ钻φ4 孔，铰φ6孔。

(七)工序Ⅶ钻 4—φ9孔。

(八)工序Ⅷ磨削外圆面φ mm，φ90mm。

(九)工序Ⅸ磨削B 面，即φ mm外圆面、φ mm右端面、φ90mm左端面。

(十)工序Ⅹ刻字刻线。

(十一)工序Ⅺ镀铬。

(十二)工序Ⅻ检测入库。

③工艺方案的比较与分析

上述两种工艺方案的特点在于：方案一是从左端面加工到右侧，以φ mm的外圆作

为粗基准加工左端面及φ mm的孔又以孔为精基准加工，而方案二则是从右端面开始

加工到左端面，然后再钻孔φ mm，这时则很难保证其圆跳动的误差精度等。因此决定选择方案一作为加工工艺路线比较合理。

5.机械加工余量、工序尺寸及毛配尺寸的确定

各加工表面的工序（或工步）余量，工序（或工步）尺寸及其公差、表面粗

糙度查机械加工工艺手册，《机械工艺设计手册》表1-28 如下表：

毛坯：Ⅰ级精度金属型铸造材料：HT200

6.确定切削用量及基本工时：

一．工序Ⅰ

粗车F100左端面

（1）选择刀具

选用93 偏头端面车刀，参看《机械制造工艺设计简明手册》车床选用C365L转塔式车床，中心高度210mm。选择车刀几何形状，前刀面形状为平面带倒棱型，前角为10°，后角8°，主偏角93°，副偏角10°，刀尖圆弧半径0.5mm,刃倾角-10°。

（2）确定切削用量

（a)确定背吃刀量a p (即切深a )

粗车的余量为4.5mm由于刀杆截面取最大吃刀深度为6mm所以一次走刀完成即ap

=4.5mm。

（b)确定进给量

查《切削用量简明手册》：加工材料HT200、车刀刀杆尺寸为16*25 、工件直径100mm、切削深度a =4.5mm，则进给量为0.7-1.0。再根据C365L车床及《机械制造工艺设计手册》表3-13 查取横向进给量取f=0.73mm/r。

(c)选择磨钝标准及耐用度

根据《切削用量简明手册》表1.9，取车刀后面最大磨损量为0.8-1.0。焊接车刀耐

用度T=60mm。

(d)确定切削速度V

根据《切削用量简明手册》表1.11 当用YG6 硬质合金车刀加工HT200（182-199HBS），a =4.5mm，f=0.73mm/r，查出V =1.05m/s。由于实际情况，在车削过程使用条件的改变，根据《切削用量简明手册》表1.28，查得切削速度的修正系数为：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=1.05*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0

=44m/min

n =140r/min

按C365L 车床转速（《机械制造工艺设计手册》表4.1－1）选择与140r/min 相近似的机床转速n=136r/min,则实际切削速度V =42.7m/min。

(e)校验机床功率

车削时功率P 可由《切削用量简明手册》表1.25 查得：在上述各条件下切削功率P

=1.7-2.0，

取2.0。由于实际车削过程使用条件改变，根据《切削用量简明手册》表1.29-2，切削功率修正系数为：Kkrpc=KkrFc=0.89,Kropc=KroFc=1.0。则：

P = P × K krpc×K rop=1.87KW

根据C365L车床当n =136r/min时，车床主轴允许功率PE=7.36KW。因P

削用量可在C365L上加工。

（f）校验机床进给机构强度

车削时的进给力Ff 可由《切削用量手册》查表得Ff=1140N。由于实际车削过程使用条件的

改变，根据《切削用量简明手册》查得车削过程的修正系数：Kkrf=1.17,Krof=1.0,K =0.75, 则

F f =1140*1.17*1.0*0.75=1000N

根据C365L车床说明书(《切削用量简明手册》),进给机构的进给力Fmax=4100N(横向进给) 因Ff

综上，此工步的切削用量为：a =4.5mm，f =0.73, n =136r/min, V =42.7m/min。

（3）计算基本工时：

按《机械制造工艺设计简明手册》公式计算：

L= L0+L1+L2+L3,由于车削实际端面d0=0,L1=4,L2=2,L3=5，则

L=100/2+4+2+5=61mm.

T= =L*i/(f*n)=61×1/(0.73×136)=0.61min

二工序Ⅱ

(一) 钻Φ18孔

（1）刀具选择：查《机械制造工艺设计简明手册》选用Φ18 高速钢锥柄标准花钻。

（2）切削用量选择：查《切削用量手册》得：f=0.70-0.86mm/r,再由《机械制造工艺设计简明手册》C365L 车床

进给量取f=0.76mm/r。查《切削用量简明手册》取V =0.33m/s=19.8m/min

n =1000V/(p D)=1000×19.8/3.14×18=350r/min

按机床选取n =322r/m,故V = p Dn/1000=3.14×18×322/1000=18m/min

(3)计算基本工时：

T=（L+L1+L2）/(f×n)

=(91+11+0)/(0.76×322)=0.42min。

其中L=91，L1=（D/2）×cotKr+2=11,L2=0

(二) 扩 Φ 19.8 孔

（1）刀具选择：选用 19.8高速钢锥柄扩孔钻。

（2）确定切削用量：

（3）切削用量选择：

查《切削用量简明手册》得：f=0.90-1.1mm/r,再由《机械制造工艺设计简明手册》C365L 车

床进给量取f=0.92mm/r。扩孔时的切削速度，由《现代机械制造工艺流程设计实训教程》得公式：VC=（1/2-1/3）VC

查《切削用量简明手册》取V C =0.29m/s=17.4m/min

VC=（1/2-1/3）VC =5.8-8.7m/min

n=1000 VC/ D=1000×(5.8-8.7)/(3.14×18)=93-140r/min

按机床选取n =136r/m,故V = p Dn/1000=3.14×19.8×

136/1000=8.5m/min

(4)计算基本工时：

T=（L+L1+L2）/(f×n)

=(91+14+2)/(0.92×136)=0.86min。

其中L=91，L1=14,L2=2

(三) 粗铰Φ 19.94

（1）刀具选择：

19.94高速钢锥柄铰刀。后刀面磨钝标准为0.4-0.6，耐用度T=60min

（2）确定切削用量：

背吃刀量asp=0.07

查《切削用量简明手册》得：f=1.0-2.0mm/r，取f=1.68mm/r。

计算切削速度V=C V d oZv K V/(601m T m a pXv f Yv), 其中

C V=15.6,Z V=0.2,X V=0.1,Y V=0.5,m=0.3,K V=(190/HB)0.125=1,则：

V=15.6×(19.94)0.2/[601－0.3×36000.3×(0.07)0.1×(1.68)0.5]

=0.14m/s=8.4m/min

n=1000×V/( d)=1000×8.4/(3.14×19.94)=134r/min

按机床选取n =132r/min

V = p dn/1000=3.14×132×19.94/1000=8.26m/min

(3)计算基本工时：

T=（L+L1+L2）/(f×n)

=(91+14+2)/(1.68×132)=0.48min。

其中L=91，L1=14,L2=2

(四) 精铰Φ 20

（1）刀具选择： 20 高速钢锥柄机用铰刀

（2）确定切削用量：

背吃刀量asp=0.03。切削速度与粗铰，故n =132r/mmin。

由《切削用量简明手册》f=1.0-2.0mm/r,取f=1.24

VC= p dn/1000=3.14×132×20／1000＝8.29r/min

(3)计算基本工时：

T=(L+L1+L2)/(f*n)

=(91+14+2)/(1.24*132)

=0.65min

其中L=91,L1=14,L2=2

(五) 倒角（内孔左侧）

（１）刀具选择：用粗车 100 外圆左端面的端面车刀。

（２）确定切削用量：

背吃刀量asp=1.0mm,手动一次走刀。

V＝30，

n ＝1000V/(p d)＝1000*30/(3.14*20）=477.7r/min

由机床说明书，n ＝430r/min

VC = p dn/1000=3.14*430*20/1000=27m/min

三工序Ⅲ

(一) 粗车Φ90 左端面

（1）选择刀具：与粗车Φ100 左端面同一把。

（2）确定切削用量

（a）确定背吃刀量a sp

粗车的余量为4.5mm由于刀杆截面取最大吃刀深度为6mm所以一次走刀完成即a =4.5mm。(b)确定进给量

查《切削用量简明手册》：加工材料HT200、车刀刀杆尺寸为16*25 、工件直径90mm、切

削深度a =4.5mm，则进给量为0.7-1.0。再根据C365L车床及《机械制造工艺设计简明手册》表4－2－3查取横向进给量取f=0.73mm/r。

(c)确定切削速度V C：

根据《切削用量简明手册》表1.11 当用YG6 硬质合金车刀加工HT200（182-199HBS），

a =4.5mm，f=0.73mm/r，查出V =1.05m/s。由于实际情况，在车削过程使用条件的改变，根据《切削用量手册》表1.25 ，查得切削速度的修正系数为：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=1.05*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85 1.0

=44m/min

n=155r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与155r/min相近似

的机床转速n=136r/min,则实际切削速度V = p nD/1000=3.14*90*136/1000=38.4m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =4.5mm，f =0.73, n =136r/min, V =38.4m/min。

（3）计算基本工时：

L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=90,d1=45,L1=4,L2=L3=0)

=(90－45)/2+4+0+0=26.5mm

T=26.5×1/(0.73×136)=0.267min。

(二) 粗车Φ100右端面

(1）选择刀具：与粗车 100 左端面同一把。

（2）确定切削用量:

（a）确定背吃刀量a sp:

粗车的余量为4.5mm由于刀杆截面取最大吃刀深度为6mm所以一次走刀完成即a =4.5mm。(b)确定进给量：

查《切削用量简明手册》：加工材料HT200、车刀刀杆尺寸为16*25 、工件直径100mm、切削深度a =4.5mm，则进给量为0.7-1.0。再根据C365L车床及《机械制造工艺设计简明手册》表4－2－3查取横向进给量取f=0.73mm/r。

(c)确定切削速度V C：

根据《切削用量简明手册》表1.11 当用YG6 硬质合金车刀加工HT200（182-199HBS），

a =4.5mm，f=0.73mm/r，查出V =1.05m/s。由于实际情况，在车削过程使用条件的改变，根据《切削用量简明手册》表1.25 ，查得切削速度的修正系数为：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=1.05*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85 1.0

=44m/min

n=140r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与140r/min相近似

的机床转速n=136r/min,则实际切削速度V =p nD/1000=3.14 100 136/1000=42.7m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =4.5mm，f =0.73, n =136r/min, V =42.7m/min。

（3）计算基本工时：

L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=90,d1=45,L1=4,L2=L3=0)

L=(100－45)/（2+4+0+0）=36.5mm

T=36.5×1/(0.73×136)=0.367min。

(三) 半精车Φ100左端面

（1）选择刀具：与粗车 100 左端面同一把。

(2）确定切削用量：

（a）确定背吃刀量：

加工余量为z=0.7,可一次走刀完成，asp=0.7。

b）确定进给量：

由《机械制造工艺设计简明手册》表3—14 表面粗糙度Ra3.2，铸铁，副偏角10 ，刀尖半径0.5，则进给量为0.18-0.25mm/r,再根据《机械制造工艺设计简明手册》表4.2—3 查取横向进量f =0.24mm/r。

（c）确定切削速度V C：

根据《切削用量简明手册》表1.11查取：VC=2.13(由182-199HBS、asp=0.7、f =0.24mm/r、车刀为YG 硬质合金)由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=2.13*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=79.3

n=252r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与252r/min相近似

的机床转速n=238r/min,则实际切削速度V =p nD/1000=3.14*100*238/1000=74.7m/min。（3）计算基本工时：

L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=100,d1=0,L1=4,L2=2,L3=0)

=（100－0）/2+4+0+0=61mm

T= =61/(0.24×238)=1.1min。

(四) 半精车Φ100右端面

（1）选择刀具：与半精车 100 左端面同一把。

（2）确定切削用量：

（a）确定背吃刀量

加工余量为z=1.1,可一次走刀完成，asp=1.1。

（b）确定进给量

由《机械制造工艺设计手册》表3—14表面粗糙度Ra3.2，铸铁，副偏角10.，刀尖半径0.5mm，则进给量为0.2-0.35mm/r,再根据《机械制造工艺设计简明手册》表4.2—3 查取横向进量

f =0.24mm/r。

（c）确定切削速度V C

根据《切削用量简明手册》表1.11查取：VC=2.02(由182-199HBS、asp=1.1、f =0.24mm/r、车刀为YG 硬质合金)由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=2.02*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=75.2

n=239r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与239r/min相近似

的机床转速n=238r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*100*238/1000=74.7m/min。（3）计算基本工时：

L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=100,d1=45,L1=4,L2=L3=0)

=（100－45）/2+4+0+0=31.5mm

T=L×i/(f×n)=31.5/(0.24×238)=0.55min。

(五) 半精车 90左端面

（1）选择刀具：与粗车 100 左端面同一把。

（2）确定切削用量：

（a）确定背吃刀量：

加工余量为z=1.1,可一次走刀完成，asp=1.1。

（b）确定进给量：

由《机械制造工艺设计简明手册》表3—14 表面粗糙度Ra3.2，铸铁，副偏角10 ，刀尖半径0.5，则进给量为0.1~0.25mm/r,再根据《机械制造工艺设计简明手册》表4.2—3 查取横向

进量f =0.24mm/r。

（c）确定切削速度V C：

根据《切削用量手册》表1.11 查取：VC=2.02(由182~199HBS、asp=1.1、f =0.24mm/r、车刀为YG 硬质合金)由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=2.02*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85 1.0=75.2

n=266r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与266r/min相近似

的机床转速n=322r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*90*322/1000=91.0m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =1.1mm，f =0.24, n =322r/min, V =91.0m/min。

（3）计算基本工时：

L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=90,d1=45,L1=4,L2=L3=0)

=（90－45）/2+4+0+0=26.5mm

T=L×i/(f×n)=26.5×1/(0.24×322)=0.34min。

(六) 精车Φ100左端面

（1）选择刀具：与半精车 100 左端面同一把。

（2）确定切削用量

(a)确定背吃刀量

加工余量为0.8mm，一次走刀完成，则asp=0.8mm。

（b）确定进给量

查《机械制造工艺手册》表3—14得f=0.2-0.3mm/r,再由表4—12,f =0.23mm/r

(c)确定切削速度VC

查《切削用量手册》表1.11，取VC=2.13m/s(由182-199HBS、asp=0.55mm、f =0.52mm/r、车刀为YG 硬质合金),由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=2.13*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=79.3

n=1000×79.3/(3.14×100)=252r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与252r/min相近似的机床转速n=322r/min,则实际切削速度V=101.1m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =0.8mm，f =0.23mm/r, n =322r/min, V =101.1m/min。(3)计算基本工时：

L=d/2+L1+L2+L3,由于车削实际端面d=100,d1=0,L1=4,L2=2,L3=5，则

L=100/2+4+2+0=61mm.

T= =61×1/(0.23×322)=0.756min

(七) 粗车Φ100外圆

（1）选择刀具：

90 焊接式直头外圆车刀，刀片厚度5mm，YG6 硬质合金，前刀面带倒棱形，前角为10°，后角6°，主偏角90°，副偏角8°，刀尖圆弧半径0.5mm,刃倾角-10°。

（2）确定切削用量

（a）确定背吃刀量

粗车外圆，加工余量为5+3.5=8.5mm,两次走刀，则a sp=8.5/2×2=2.1mm。

(b)确定进给量

由《切削用量简明手册》HT200，刀杆尺寸16*25，as 3,工件直径为100mm，则f=0.8-1.2。再由《简明手册》表4.2—3 查取f =0.76mm/r。

(c)选择刀具磨钝标准及耐用度

由《切削用量手册》表1.9 查取后刀面磨损最大限度为0.8-1.0，焊接耐用度T=60mm。(d)确定切削速度V C：

根据《切削用量简明手册》表1.11查取：VC=1.33(由182-199HBS、asp=2.1、f =0.76mm/r、车刀为YG 硬质合金),由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

= 1.33*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=49.5

n=157.6r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与157.5r/min 相近

似的机床转速n=183r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*100*183/1000=57.5m/min。综上，此工步的切削用量为：a =2.1mm，f =0.76, n =183r/min, V =57.5m/min。

(3)计算基本工时：

T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n)

=(9+3+3+0)×2/(0.76×183)=0.22min。

其中L=9，L1=3，L2=3，L3=0，i=2

(八) 粗车 90外圆

（1）选择刀具：与粗车 100 外圆同一把。

（2）确定切削用量

（a）确定背吃刀量

粗车外圆，加工余量为5+3.5=8.5mm,两次走刀，则asp=8.5/2×2=2.1mm。

(b)确定进给量

由《切削用量简明手册》HT200，刀杆尺寸16*25，a s 3,工件直径为100mm，则f=0.8-1.2。再由《简明手册》表4.2—3 查取f =0.76mm/r。

(c)选择刀具磨钝标准及耐用度

由《切削用量简明手册》表1.9查取后刀面磨损最大限度为0.8-1.0，焊接耐用度T=60mm。(d)确定切削速度V C

根据《切削用量简明手册》表1.11 查取：VC=1.33 (由182-199HBS、asp=2.1、f =0.76mm/r、车刀为YG 硬质合金),由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=1.33*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=49.5

n=157.6r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与157.5r/min 相近

似的机床转速n=183r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*100*183/1000=57.5m/min。综上，此工步的切削用量为：a =2.1mm，f =0.76, n =183r/min, V =57.5m/min。

(3)计算基本工时：

T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n) 其中L=9，L1=3，L2=3，L3=0，i=2

（4）确定切削用量

（a）确定背吃刀量

粗车外圆，加工余量为5+3.5=8.5mm,两次走刀，则asp=8.5/2×2=2.1mm。

(b)确定进给量

由《切削用量手册》HT200，刀杆尺寸16*25，as 3,工件直径为90mm，则f=0.8-1.2mm/r。再由《简明手册》表4.2—3 查取f =0.76mm/r。

(c)确定切削速度V C

根据《切削用量手册》表12 查取：VC=1.33m/s(由182-199HBS、asp=2.1mm、f =0.76mm/r、车刀为YG硬质合金),由于实际车削过程使用条件的改变

查取切削速度修正系数：KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C 60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=1.33*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=49.5

n =1000×V/（p D）=1000*49.5/3.14*100=157.6r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与157.5r/min 相近

似的机床转速n=183r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*90*183/1000=51.7m/min。综上，此工步的切削用量为：a =2.1mm，f =0.76mm/r, n =183r/min, V =51.7m/min。(3)计算基本工时：

T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n)

=(8+3+3+0)×2/(0.76×183)=0.20min。

其中L=9，L1=3，L2=3，L3=0，i=2

(九) 粗车Φ45 外圆

（1）选择刀具：与粗车 100 外圆同一把。

（2）确定切削用量

（a）确定背吃刀量

粗车外圆，加工余量为5+3.6=8.6mm,两次走刀，则a sp=8.6/2×2=2.15mm。

(b)确定进给量

由《切削用量手册》HT200，刀杆尺寸16 25，a s 3,工件直径为90mm，则f=0.4~0.55mm/r。再由《简明手册》表4.2—3 查取f =0.52mm/r。

(c)确定切削速度V C

根据《切削用量手册》表12 查取：V C=1.33m/s(由182~199HBS、a sp=2.15mm、f =0.52mm/r、车刀为YG 硬质合金),由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=1.33*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=49.5

n =1000×V/（p D）=1000×49.5/（3.14×45）=350r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与350r/min相近似

的机床转速n=322r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*45*322/1000=45.5m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =2.15mm，f =0.52mm/r, n =322r/min, V =45.5m/min。(3)计算基本工时：

T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n)

=(33－5－5+0)×2/(0.52×322)=0.27min。

其中L=33，L1=－5，L2=－5，L3=0，i=2

(十) 半精车Φ100外圆

（1）选择刀具：

90．焊接式直头外圆车刀，刀片厚度5mm，YG6 硬质合金，前刀面带倒棱形，前角为10°，后角6°，主偏角90°，副偏角10°，刀尖圆弧半径0.5mm,刃倾角0°。

(2）确定切削用量

（a）确定背吃刀量

半精车外圆，加工余量为1.1mm,一次走刀，则asp=1.1/2=0.55mm。

(b)确定进给量

由《切削用量简明手册》表3—14 得f=0.2-0.3mm/r。再由《简明手册》表4—1—2 查取

f =0.28mm/r。

（c）选择刀具磨钝标准及耐用度：后刀面磨钝标准为0.8-1.0,耐用度为T=60min。

(d)确定切削速度V C

根据《切削用量简明手册》表1.11 查取：VC=2.13m/s(由182-199HBS、asp=0.55mm、

f =0.52mm/r、车刀为YG硬质合金),由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=2.13*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=79.3

n =1000×V/（p D）=1000×79.3/（3.14×100）=252r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与252r/min相近似的

机床转速n=322r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*100*322/1000=101.1m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =0.55mm，f =0. 28mm/r, n =322r/min, V =101.1m/min。

(3)计算基本工时：

T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n)

=(9+3+3+0)×1/(0.28×322)=0.17min。

其中L=33，L1=－5，L2=－5，L3=0，i=2

(十一) 半精车Φ90外圆

（1）选择刀具：与半精车 100 外圆同一把。

（2）确定切削用量

（a）确定背吃刀量

半精车外圆，加工余量为1.1mm,一次走刀，则asp=1.1/2=0.55mm。

(b) 确定进给量

由《切削用量手册》表3—14 得f=0.2-0.3mm/r。再由《简明手册》表4—1—2查取f =0.28mm/r。

(c) 确定切削速度V C：

根据《切削用量简明手册》表1.11 查取：VC=2.13m/s(由182-199HBS、asp=0.55mm、

f =0.52mm/r、车刀为YG硬质合金),由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=2.13*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=79.3

n =1000×V/（p D）=1000×79.3/3.14×90=280r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与280r/min相近似的

机床转速n=322r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*90*322/1000=91m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =0.55mm，f =0.28mm/r, n =322r/min, V =91m/min。(3)计算基本工时：

T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n)

=(8+3+3+0)×1/(0.28×322)=0.16min。

其中L=33，L1=－5，L2=－5，L3=0，i=2

(十二) 倒角（Φ100）

（1）选择刀具：用工步1的端面车刀。

（2）切削用量:

背吃刀量asp=1.5,手动进给，一次走刀。

V =80m/min, n =1000×V/（p D）=1000×80/（3.14×100）=254.7r/min

按C365L说明书：n =238r/min, V =p Dn/1000=3.14×238×100/1000=74.7

(3) 基本工时：由工人操控，大约为0.03min。

(十三) 倒角（Φ90）

（1）选择刀具：用工步1的端面车刀。

（2）切削用量:

背吃刀量asp=1.5,手动进给，一次走刀。

V =80m/min, n =1000×V/（p D）=1000×80/（3.14×90）=283r/min

按C365L说明书：n =238r/min, V =p Dn/1000=3.14×238×90/1000=67

(3) 基本工时：由工人操控，大约为0.03min。

(十四) 车过渡圆

(1)刀具选择

YG6硬质合金成形车刀R=5mm。

（2）确定切削用量

（a）确定背吃刀量：a sp=z=5mm,一次走完成。

（b）确定进给量：手动进给。

（c）确定切削速度V C

按 C365L车床转速见《切削用量简明手册》选择与424.6 相近转速得=430r/mm,则实际切削速度为

（3）计算基本工时

T≦0.05min,即工人最慢加工速度。

四工序Ⅳ

工序Ⅳ加工条件：HT200,屈服强度为200MPa，151—229Hbs

(一) 粗车F90 右端面

(1)选择刀具：同上

(2)确定切削用量：

（a）确定背吃刀深度

粗车加工余量为3+1.2=4.2mm,可以一次走刀完成，则a=4.2mm。

（b）确定进给量f

根据《切削手册》切深a=4.2mm,属于3—5mm，则进给量f为0.1—1.0mm/r,再根据C365L

及其〈机械工艺〉f机=0.73mm/r.

（c）选择车刀磨钝标准及耐用度：根据《切削手册》表10，取车刀后面最大磨损量

为0.8--1.0,焊接刀耐用度T=60min。

（d）确定切削速度Vc

材料，直径90 ， =4.2mm,f 机=0.73mm 查Vc=1.18m/s. 修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0,

则Vc =1.18×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0=43.93m/min,

则n查=1000 Vc / d=1000×43.93/90 =155.45r/min.按C365L与〈工艺手册〉选择与

155.45r/min

相近n机=136r/min,则实际切削速度Vc=p nd/1000=38.4m/min

(3)计算基本工时：

t=[(d-d1)/2+l1+l2+l3]/fn=[(90-45)/2+0+4+0]/0.73/136=0.267min.

(二) 半精车 90左端面

（1）选择刀具：与粗车F90 右端面同一把。

（2）确定切削用量

（a）确定背吃刀量

加工余量为z=1.1,可一次走刀完成，asp=1.1。

（b）确定进给量

由《机械制造工艺手册》表3—14 表面粗糙度Ra3.2，铸铁，副偏角10。，刀尖半径0.5mm，

则进给量为0.1-0.25mm/r,再根据《机械制造工艺简明手册》表4.2—3 查取横向进量

f =0.24mm/r。

（c）确定切削速度VC

根据《切削用量手册》表12 查取：VC=2.02(由182-199HBS、asp=1.1、f =0.24mm/r、车刀为YG 硬质合金)由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=2.02*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=75.2

n=266r/min

按C365L车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与266r/min相近似

的机床转速n=322r/min,则实际切削速度V =p Dn/1000=3.14*90*322/1000=91.0m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =1.1mm，f =0.24, n =322r/min, V =91.0m/min。

（3）计算基本工时：

L=（d－d1）/2+L1+L2+L3 (其中d=90,d1=45,L1=4,L2=L3=0)

=（90－45）/2+4+0+0=26.5mm

T=L×i/(f×n)=26.5×1/(0.24×322)=0.34min。

(三) 精车 90右端面

（1）刀具选择：与半精车F100 左端面同一把。

（2）确定切削用量

(a)确定背吃刀量

加工余量为0.8mm，一次走刀完成，则asp=0.8mm。

（b）确定进给量

查《机械制造工艺手册》表3—14得f=0.2-0.3mm/r,再由表4—12,f =0.23mm/r

(c)确定切削速度V C

查《切削用量手册》表12，取VC=2.13m/s(由182-199HBS、asp=0.55mm、f =0.52mm/r、车刀为YG 硬质合金),由于实际车削过程使用条件的改变，查取切削速度修正系数：

KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0。则

V C =V C*60

V = V*KTv*Ktv*Kkrv*Kmv*Ksv*Kkv

=2.13*60*1.0*1.0*0.73*1.0*0.85*1.0=79.3

n = =1000×79.3/(3.14×90)=280r/min

按 C365L 车床转速（《机械制造工艺设计简明手册》表4.2－2）选择与252r/min 相近似的机床转速n=322r/min,则实际切削速度V=91m/min。

综上，此工步的切削用量为：a =0.8mm，f =0.23mm/r, n =322r/min, V =91m/min。(3)计算基本工时：

L= d+L1+L2+L3,由于车削实际端面d=90,d1=45,L1=4,L2=0,L3=0，则

L=（90－45）/2+4+0+0=21.5mm.

T= =21.5×1/(0.23×322)=0.29min

(四) 车 3×2退刀槽

(1)选择刀具：选择90°切槽刀，车床C365L 转塔式车床高210mm,故刀杆尺寸16×25mm, 刀片厚度取3mm,选用YG6 刀具材料，前刀面形状为平面带倒棱型，前角为10°，后角8°，主偏角90°，副偏角3°，刀尖圆弧半径0.2--0.5 取0.5mm,刃倾角0°。

(2)确定切削用量：

煤矿井下电气整定计算说明

鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=IQe+K∑Ie 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe——最大负载电机起动电流，A; ∑Ie ——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。

4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。 8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视

设备使用说明书

设备使用说明书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN

立式收口机 使 用 说 明 书 镇江市恒源汽车零部件有限公司

非常感谢您选择使用镇江市恒源汽车零部件有限公司生产的立式收口机,请详细阅读本品的使用说明书，以便于您的安全使用。 目录 1.安全说明 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 2.设备用途和适用范围................................................................................. 错误!未定义书签。 3.设备参数 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 4.设备动力系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 5.设备操纵系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 6.设备电气系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 7.设备冷却系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 8.设备运输、安装及试车 ............................................................................. 错误!未定义书签。 9.设备维护与保养 ........................................................................................ 错误!未定义书签。 10.设备的结构及调整 .................................................................................. 错误!未定义书签。 11.设备易损零件及加工图 ........................................................................... 错误!未定义书签。 12.设备功能简介 .......................................................................................... 错误!未定义书签。

机械原理课程设计—插床机构说明书

目录 第一章绪论 第二章插床主体机构尺寸综合设计 第三章插床切削主体结构运动分析 第四章重要数据及函数曲线分析 第五章工作台设计方案 第六章总结 ； — @

第一章绪论 一，设计的题目：插床运动系统方案设计及其运动分析。 二，此设计是工科专业在学习《机械原理》后进行的一次较全面的综合设计训练，其目的： 1.巩固理论知识，并应用于解决实际工程问题； 2.建立机械传动系统方案设计、机构设计与分析概念； 3.进行计算、绘图、正确应用设计资料、手册、标准和规范以及使用经验数据的能力训练。 三，主要内容： 1.确定插床主要尺寸，然后按1：1的比例画出图形。对插刀进行运动分析，选取适当比例尺画出不同点速度，加速度矢量图得到不同点的速度，加速度，并对两处位移，作出位移，速度，加速度同转角的图像 : 2.在内容1运动分析的基础上作出运动循环图，在运动循环图的指导下，根据设计要求确定工作台进给运动机构传动方案设计（包括上下滑板1和2进给运动的机构传动方案设计；回转台3分度运动的机构传动方案设计；刀具与工作台在运动中的协调性分析；） 3.整理和编写说明书一份，对图纸进行详细说明 时间安排 （1）.第一天 明确任务，准备作图工具，并打扫教室。 （2）. 第二、三天 在老师的指导下确定构建尺寸，作出机构简图，并进行运动分析，并作出一个周期的位移、速度、加速度随转角变化的图像 （3）. 第四、五天 在老师的指导下，完成工作台的机构传动方案设计，并画出传动示意图。 （4）. 第六、七、八天 < 自己总结，整理并编写说明书一份

| 机械原理课程设计任务书学院名称：专业：年级： 学生姓名: 学号: 指导教师: 一、设计题目插床传动系统方案设计及其运动分析 二、主要内容 1）对指定的机械进行传动系统方案设计； 2）对执行机构进行运动简图设计（含必要的机构创意实验）； 3）飞轮设计； （ 4）编写设计说明书。 三、具体要求 插床是用于加工各种内外平面、成形表面，特别是键槽和带有棱角的内孔等的机床（如 另：l BC/l BO2=1,工作台每次进给量0.5mm，刀具受力情况参考图2。机床外形尺寸及各部份联系尺寸如图1所示（其中：l1 =1600，l2 =1200, l3 =740, l4 =640, l5 =580, l6 =560, l7 =200, l8 =320, l9 =150, l10 =360, l11 =1200,单位均为mm，其余尺寸自定。 四、完成后应上交的材料 1) 机械原理课程设计说明书； 2) 一号图一张，内容包括：插床机构运动简图、速度及加速度多边形图、S（φ）-φ曲线、 V（φ）-φ曲线和a（φ）-φ曲线； 3) 三号坐标纸一张：Med（φ）、Me r（φ）-φ曲线； [

风电整定计算说明

风电场整定计算说明 风电场一般由进线、升压变、35kV母线、集电线路、接地变、SVG无功补偿装置、站用变、箱变、风机发电机。所涉及到的电压风机一般有主变高压侧（220kV、110kV），主变低压侧（35kV），SVG连接变低压侧（10kV），箱变低压侧（690V），站用变低压侧（0.4kV）。 一般风电场一次接线图如下所示： 整定计算依据： DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》 DL/T 584-2007《3kV~110kV电网继电保护装置运行整定规范》 GB 14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》 保护装置厂家说明书、设备参数和电气设计图纸 整定计算参考资料： 《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如 《发电厂继电保护整定计算及其运行技术》许正亚 《宁夏电网2015年继电保护整定方案及运行说明》 关于风电场继电保护整定计算与核算，由于目前风电机组短路电流计算模型尚不成熟，现阶段在保护定值计算中都将将风电场当做负荷对待。随着风电、光伏对系统的影响越来越大，因此在电网设备选择、校验和继电保护配置整定时，应该考虑风电对故障时短路电流的影响，为此特制定以下原则： 1风电场输电线保护整定原则：

风电场输电线：指系统与风电场升压变压器高压侧母线连接的输电线路 1.1配置：风电场输电线应为光差保护配置。 整定原则：与其它同电压等级的常规输电线路保护整定原则相同。 1.2 主保护： 两侧主保护正常投入； 1.3 后备保护： 1.3.1 系统侧： 后备保护均投入并带方向；方向由母线指向线路，整定原则按照相应规程执行。 1.3.2 风电场侧110kV 及以上线路： 单回线零序电流保护、距离后备保护考虑与系统侧其它110kV 馈线适当配合后可投入运行，零序I段退出运行，距离I 段可投入，整定原则按照相应规程执行。双馈式异步发电机的暂态波形含有非工频的衰减交流分量，导致距离元件、相突变量方向元件及选相元件等工作不正常，使距离I 段保护会超范围动作，建议以双馈式异步发电机为主的风电场送出线路距离I 段退出运行。 双回线整定原则同系统双回并列短线路负荷侧后备保护整定原则，零序I 段退出。 1.3.3 风电场侧35kV 线路： 速断保护退出；投入限时速断及过电流保护，不带方向，按与风电场升压变高压侧过流保护配合。 1.4 重合闸： 两侧均投入。一侧无电压检定，另一侧同期检定。对未配置线路抽取PT 的，尽快完善设备，以实现有条件重合闸方式。没完善前可暂时退出重合闸。 2 风电场升压变保护整定原则： 风电场升压变：指接入各台风机组的汇集线与系统之间配置的两卷或三卷变压器 2.1 配置： 变压器差动保护；两段式过电流保护，可带方向。 2.1.1 主保护整定原则： 差动保护整定原则按照整定规程整定； 2.1.2 高压侧后备保护： 一段带方向，方向由高压母线指向变压器，考虑与变压器低压侧带方向段过流配合；一段不带方向，作为变压器的总后备，考虑与高压侧出线、低压侧不带方向过流配合，保证升压变低压母线故障时灵敏度≥1.2； 零序保护应作为系统的后备保护，由调度下发。根据《3kV~110kV电网继电保护装置运行规程》DLT584-2007；对于风电等新能源中的主变等与电网配合有关的电力变压器，中性点直接接地的变压器零序电流保护主要作为变压器内部、接地系统母线和线路接地故障的后备保护，一般由两段零序电流保护组成。 变压器零序电流保护中，应有对本侧母线接地故障灵敏度系数不小于1.5的保护段。 对于单侧中性点直接接地变压器的零序电流I段电流定值，按保母线有1.5灵敏度系数整定，动作时间与线路零序电流I段或II段配合，动作后跳母联断路器，如有第二时间，则可跳本侧断路器。 零序电流II段电流和时间定值应与线路零序电流保护最末一段配合，动作后跳变压器各侧断路器，如有两段时间，动作后以较短时间跳本侧（或母联断路器），以较长时间跳变压器各侧断路器。 2.1.3 低压侧后备保护： 一段带方向，方向由变压器指向低压母线，考虑与低压侧出线的速断或限时速断配合，

化工设备设计大赛说明书

华东理工大学 第一届化工设备计算机辅助概念设计 比赛说明书 设计者： 高一聪（过程0１2) 杜鼎（机设015） 孙英策（机设011) ２0０3年1１月6日

目录 一.设计要求???? (3) 二.设计思路概述?? (3) 三.设计尺寸??? (4) 四.设计建模过程???………………４ 塔体???? (4) 裙座??? (4) 接管??? (6) 法兰??? (6) 人孔??? (6) 吊柱????………………７ 操作平台??? (7) 梯子??? (8) 五.椭圆形封头钣金展开???………………９ 六.心得体会????? (13) 七.参考书目???………………１4

一.设计要求 1塔设备三维造型 2设计平台、扶梯、并与塔组装。 ａ除了图中已注尺寸,其余部分形状大小由设计而定。 b塔筒体内零件忽略不作,只作塔设备外形。 c接管、人孔、支座等方位由设计而定。 d平台与扶手形状、大小自行设计。 e支座数量为4个。 f 支座与法兰大小应由有关系列标准而定。 3画出塔设备椭圆封头的展开图。展开方法合理，所用材料最省。 二．设计思路概述 塔设备是化工,炼油生产中最重要的设备之一。它主要分为板式塔和填料塔两大类。我们设计的塔设备就是以板式塔为模板的。我们通过查看实物图片,查阅相关塔设备资料和设计标准手册研究除了一套较合理的方案。我们的设计主要分为以下几部分: １、塔体：塔设备的外壳。它由等直径、等厚度的圆筒和作为头盖和低盖的椭圆形封头组成。 2、塔体支座：塔体安放在基础上的连接部分。它用以确定塔体的位置。本题中塔 设备采用的是最常用的支座形式——裙座。 3、除沫器：用于捕集夹带在气流中的液滴。对于回收物料，减少污染非常重要。 4、接管：用以连接工艺管道,把塔设备与其他设备连成系统。安用途可分为进液 管、除液管、进气管、出气管等。 5、人孔：为安装、检修、检查的需要而设置的。

插床的设计与分析

机械设计课程设计 计算说明书 设计题目：插床的设计与分析 12机械专业10 班 设计者：孙占成 指导教师：田静宜老师 2015 年6 月26 日

华北理工大学轻工学院 目录 机械原理插床机构设计部分 一、插床机构设计要求- - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.插床机构简介- - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 2.设计内容- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 二、插床机构的设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 连杆机构的设计及运动分析- - - - - - - - - - - - - 3 三、飞轮设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 四、凸轮机构设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 机械设计二级减速器设计部分 一、目的及要求- - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 二、减速器结构分析- - - - - - - - - - - - - - - - - - 8 三、传动装置的总体设计- - - - - - - - - - - - - - - - 9 （一）选择电动机- - - - - - - - - - - - - - - - - 9 （二）传动比分配- - - - - - - - - - - - - - - - - 10 （三）运动和动力参数分析计算- - - - - - - - - - - 10 1.计算各轴转速- - - - - - - - - - - - - - - - 10 2.计算各轴输入功率- - - - - - - - - - - - - - 10 3.计算各轴输入转矩- - - - - - - - - - - - - - 11 四、传动件的设计计算- - - - - - - - - - - - - - - - 11 （一）带传动的设计- - - - - - - - - - - - - - - - 11 （二）高速轴齿轮的设计与校核- - - - - - - - - - - 13 （三）低速轴齿轮的设计与校核- - - - - - - - - - - 17 （四）联轴器的选择- - - - - - - - - - - - - - - - 21 （五）轴的设计与校核- - - - - - - - - - - - - - - 21 1.齿轮轴的设计- - - - - - - - - - - - - - - 21 2.中间轴的设计- - - - - - - - - - - - - - - 22 3.低速轴的设计与校核- - - - - - - - - - - - 22 （六）键的校核- - - - - - - - - - - - - - - - - - 25

煤矿高压整定计算示例

一、系统 ………３ 二、短路 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。

采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料

以上表中参数为说明书数值。 经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为： 最大运行方式下：最小运行方式下： （4）、线路参数 来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号： LGJ-95 2400/2340m 上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m 桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号： MYJV42-3×70-10 528/504m 桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 940/856m 桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 658/668m 桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： 15KV -3×50 850/850m 查表参数如下： 架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM 二、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。

井下中央变电所高压开关整定计算说明书

山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日

井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；

设备使用说明书

XX-XX XXXXX设备 使用说明书 项目名称： 文件编号： 密级： 编制： 最新版本：V1.00 编辑软件：WPS 2019中文版 版本说明：

目录 1概述 (1) 1.1产品特点 (1) 1.2主要用途及使用范围 (2) 1.3型号的组成及代表意义 (2) 1.4使用环境条件 (2) 1.5工作条件 (3) 1.6对环境及能源的影响 (3) 1.7安全 (3) 2结构特征及工作原理 (3) 2.1总体结构及其工作原理、工作特性 (4) 2.2主要部件或功能单元的结构、作用及其工作原理 (4) 2.3各单元结构之间的机电联系、系统工作原理、故障报警系统 (4) 2.4辅助装置的功能结构及其工作原理、工作特性 (4) 3技术特性 (5) 3.1主要功能 (5) 3.2主要参数 (5) 4尺寸、重量 (5) 4.1外形及安装尺寸（可分开） (5) 4.2重量 (5) 5安装、调试 (5) 5.1设备基础、安装条件及其安装技术要求 (5) 5.2安装程序、方法及注意事项 (5) 5.3调试程序、方法及注意事项 (5) 5.4安装、调试后的验收试验项目、方法和依据 (5) 5.5试运行前的准备、试运行启动、试运行 (5) 6使用、操作 (6) 6.1使用前的准备和检查 (6) 6.2使用前和使用中的安全及安全防护、安全标准及说明 (6) 6.3启动及运行过程中操作程序、方法、注意事项及容易出现的错误操作及防范措施 (6) 6.4运行中的检测和记录 (6) 6.5停机的操作程序、方法及注意事项 (6) 7故障分析及排除 (6) 7.1故障现象 (6) 7.2原因分析 (6) 7.3排除办法 (7) 8安全保护装置及事故处理（包括消防） (7) 8.1安全保护装置及注意事项 (7) 8.2出现故障时的处理程序和方法 (7) 9保养、维修 (7) 9.1日常维护、保养、校准 (7) 9.2运行时的维护、保养 (7) 9.3检修周期 (7)

插床机构的设计

机械原理课程设计 计算说明书 课题名称：插床机构的设计 姓名：超 院别：工学院 学号： 2012010803 专业：机械设计制造及其自动化 班级：机设1201班 指导教师：原芳 2014年6 月7日

工学院课程设计评审表

设计目录 1 机械原理课程设计任务书 (4) 1.1课程设计的目的和任务 (4) 1.2机构简介与设计数据 (4) 1.3设计容 (6) 1.4设计步骤和要求 (6) 2 机构简介与设计数据设计 (7) 1.1 插床简介 (7) 1.2 设计数据.................................................................. (8) 3 插床机构的设计及尺寸计算 (9) 3、1曲柄导杆机构的设计及尺寸计算 (9) 3、2用图解法进行机构的运动分析 (14) 3、3用图解法进行机构的动态静力分析 (18) 4 凸轮机构设计 (21) ．心得与体会 (22) ．参考文献 (23)

机械原理课程设计任务书 学生 超 班级 1201 学号 2012010803 位置 10 设计题目一：插床机构设计及分析 一、课程设计的目的和任务 1.课程设计的目的 机械原理课程设计是机械原理教学的一个重要组成部分。机械原理课程设计的目的在于进一步巩固和加深学生所学的机械原理理论知识，培养学生独立解决实际问题的能力，使学生对机械的运动学和动力学的分析和设计有一较完整的概念，并进一步提高电算、绘图和使用技术资料的能力，更为重要的是培养开发和创新机械的能力。 2.、课程设计的任务 用图解法对插床的连杆机构进行运动分析和动力分析，设计凸轮机构。要求画出A 1图纸一，写出计算说明书一份。 二、 机构简介与设计数据 1.插床主要由齿轮机构、导杆机构和凸轮机构等组成，如图1所示。电动机经过减速装置（图中只画出齿轮1z 、2z ）使曲柄1转动，再通过导杆机构1－2－3－4－5－6，使装有刀具的滑块沿导路作往复直线运动，以实现刀具切削运动。为了缩短空行程时间，提高生产效率，要求刀具具有急回运动。刀具与工作台之间的进给运动，是由固结于轴2O 上的凸轮驱动摆动从动件O 4D 和其他有关机构（图中未画出）来完成的。为了缩短空回形成时间，提高生产效率，要求刀具有急回运动。 在工作行程中，刀具上作用有相当大的切削阻力，在切削行程的前后各有一段0.05H （H 为刀具行程）行程，如图2所示。而在空回行程中则没有切削阻力，因此在一个工作循环中，刀具受力变化很大，从而影响了主轴的匀速运转，为减小主轴的速度波动，需采用飞轮调速，以减小电动机容量和提高切削质量。 插床机构简图如图1所示，题目数据列于表1。 图1 插床机构简图

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

煤矿整定值计算使用说明

目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 （9111 采面配电点） (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)

井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV,电缆截面：35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量：600kVA 开关额定短路容量：25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗：35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出：Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4： K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W 1 =(Xsy+Xw /) X (￡)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗：RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流： =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A

煤矿整定值计算说明书

目录

井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。 一、K1点选择在高压开关进线端 1：电源系统电抗 X Sy =S 2 U a S U =102/433=Ω （式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ） 2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ，Xo=Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=×=Ω Rw 1=RoL=×=Ω 3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=2 20.09240.230940.6776）（++=Ω 4：K 1点两相短路电流 I 2= Z 2U U a ?=7508.0210000?=6660A I 3=?3 2I 2 =7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K2点两相短路电流：

I 2 =Z 2U U a ?=046.02690?=7500A I 3=?3 2I 2 =8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。 三、K3点选择在100kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K3点两相短路电流： I 2= Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=?3 2I 2 =8476A 四、K4（9111采面配电点） 电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=Ω R W 干=RoL=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z= ∑∑+ 2 2 X R =Ω K4点两相短路电流：I 2= Z 2U U a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房 电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=Ω R W 干=R0L=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω

插床机构综合设计说明书

机械原理课程设计 插床机构综合 学生姓名: 卢佛俊 专业班级: 08机电二班 学号: 20087668 目录 一、设计题目简介 二、设计数据与要求 三、设计任务 四、插床主体机构尺寸综合设计 五、插床切削主体结构运动分析 六、重要数据及函数曲线分析 七、工作台设计方案 八、总结 九、参考文献 设计题目:插床机构综合 一、设计题目简介 插床就是常用得机械加工设备,用于齿轮、花键与槽形零件等得加工。图示为某插床机构运动方案示意图。该插床主要由带转动、齿轮传动、连杆机构与凸轮机构等组成。电动机经过带传动、齿轮传动减速后带动曲柄1回转,再通过导杆机构1－2－3－4－5－6,使装有刀具得滑块沿道路y－y作往复运动,以实现刀具切削运动。为了缩短空程时间,提高生产率,要求刀具具有急回运动。刀具与工作台之间得进给运动,就是由固结于轴上得凸轮驱动摆动从动件与其她有关机构(图中未画出)来实现得。

针对图所示得插床机构运动方案, 进行执行机构得综合与分析。二、设计数据与要求 依据插床工况条件得限制,预先确定了有关几何尺寸与力学参数,如表6－4所示。要求所设计得插床结构紧凑,机械效率高。 插床机构设计数据 插刀往复次数(次/min ) 60 插刀往复行程 (mm ) 100 插削机构行程速比系数 2 中心距(mm ) 150 杆长之比 1 质心坐标(mm ) 50 质心坐标(mm ) 50 质心坐标 (mm ) 120 插床机构运动方案示意图 插刀所受阻力曲线

三、设计任务 1、 针对图所示得插床得执行机构(插削机构与送料机构)方案,依据设计要求与已知参数,确定各构件得运动尺寸,绘制机构运动简图; 2、 假设曲柄1等速转动,画出滑块C 得位移与速度得变化规律曲线; 3、 在插床工作过程中,插刀所受得阻力变化曲线如图所示,在不考虑各处摩擦、其她构件重力与惯性力得条件下,分析曲柄所需得驱动力矩; 4、 取曲柄轴为等效构件,确定应加; 5、 用软件(VB 、MATLAB 、ADAMS 或 SOLIDWORKS 等均可)对执行机构进行运动仿真,并画出输出机构得位移、速度、与加速度线图。6、 图纸上绘出最终方案得机构运动简图(可以就是计算机图)并编写说明书。 四、插床主体机构尺寸综合设计 方案选择: 方案一:结构简图如下 方案二:机构简图如下: 凸轮摆杆行程角(0) 15 推程许用压力角(0) 45 推程运动角(0) 90 回程运动角(0) 60 远程休止角(0) 15 推程运动规律 3-4-5次多项式 回程运动规律 等速 速度不均匀系数 0、05 最大切削阻力(N ) 1000 阻力力臂(mm ) 120 滑块5重力(N ) 320 构件3重力 (N ) 160 构件3转动惯量 (kgm 2) 0、14

煤矿井下低压开关整定计算公式

煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]

低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗

开关整定值计算知识讲解

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.

则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。