等电位装置出问题
等电位装置出问题，等同埋了一个不定时“炸弹”
类别:我的文章评论(0) 浏览(819) 2009-08-21 10:33 等电位装置出问题，等同埋了一个不定时“炸弹”
在和平大道小区3号楼验房时，发现卫生间洗手盆下等电位装置未联结、外盖未安装。
在验完房给业主讲解时，我把等电位这个问题给业主做了强调：等电位装置形同虚设，等同埋了一个不定时的“炸弹”，卫生间装有淋浴装置，因此卫生间发生电击的可能性很大，卫生间屡有洗澡遭电
击事故发生，造成人身伤害，这是因为人在淋浴时遍体湿透，人体阻抗大大下降，沿金属管道导入卫生间的电压足以使人发生心室纤维颤动而致死，为此，在卫生间作局部等电位联结有助于减少电位差，有效的保证人身安全，这是非常值得的。
业主听到以后知道了等电位的严重性，马上给物业交涉，让其给予做等电位联结并安装外盖。
延伸阅读：
等电位联结分为：总等电位联结（MEB）、局部等电位联结（L EB）和辅助等电位联结(SEB)三种形式。
等电位联结线的要求：必须按照国标和国际电工委员会（IEC）的规定：保护线（PE）必须使用黄绿双色线。
等电位联结线的截面要求：国家强制性标准GB50054—95《低压配电设计》第 2.2.10条“PE线采用单芯绝缘导线时,按机械强度要求,截面不应小于下列数值:
有机械性的保护时为2.5m㎡;
无机械性的保护时为4 m㎡。
GB50303—2003《建筑电器工程施工质量验收规范》18.2.1—2“截面积在2.5m㎡及以下的多股铜芯线拧紧搪锡或接续端子后与设备、器具的端子连接”。
等电位联结的作用：当发生电气故障时，使接触电压降低至安全电压限值50v（IEC标准）以下，可有效防止联结范围内电位差出现，对人的生命安全和电气设备等财产安全的有效保护。它在一定程度上可降低建筑物内间接接触电击的接触电压和不同金属部件间的电位差，并消除自建筑外经电气线路和各种金属管道等引入的危险电压的危害。同时，对建筑物防雷和电子信息设备的防护以及其干扰是必不可少的。
GB50054—95《低压配电设计》4.1.1“接地故障保护的设置应能防止人身间接电击以及电器火灾、线路损坏等事故。接地故障保护电器的选择应根据配电系统的接地型式，移动式、手握式或固定式电器设备的区别，以及导体截面等因素经技术经济比较确定”。明确了应分别采取措施来防止两种情况的电击，一是防直接接触保护或防直接电击保护。这是指电器线路和设备在正常工作情况下，人身直接接触及其带电体造成的伤亡；二是防间接接触保护或防间接电击保护。这是指电器线路和设备的外露可导电部分，在正常情况下它们是不带电的，在故障情况下，由于绝缘损坏导致电器设备外露可导电部分如外壳带电，当人身触及带电外壳时，会造成伤亡事故。
但有些施工单位工程技术人员对02D501—2《等电位联结安装图集》中等电位联结做法不清楚甚至不知道，也有一些规模较小的工程现场未配备电气专业技术人员，所有这些因素将导致等电位联结在土建施工中就不到位，电气施工中对需做联结的构件、设备等未做联结，如；未与结构钢筋连接、无预留件或预留件过短无法与构件联结等，这些问题都将无法弥补；有的卫生间虽设置了等电位联结盒，但未引出PE分支线与插座联结，更有甚者只做了一段10—20公分长与任何部位都不进行连结的假PE线。
室内卫生间是我们家庭中用电环境最为恶劣，不仅潮湿而且危险的场所。是防直接接触保护或防直接电击保护和防间接接触保护或防间接电击保护的重要场所。在卫生间内应作等电位联结，可使卫生间处于同一电位，防止出现危险的接触电压。GB50096—1999《住宅设计规范》（2003年版）6.5.2—6“设洗浴设备的卫生间应作等电位联结”。JGJ16—2008《民用建筑电气设计规范》12.9.2—2“辅助等电位联结应将0、1及2区内所有装置外可导电部分,与位于这些区内的外露可导电部分的保护导体连接起来。”。按照 02D501—2《等电位联结安装图集》设计中往往只注意了LEB（电位联结盒）端子与卫生间插座PE线的联结。其实还应增设卫生间壁灯、镜前灯及吸顶灯外壳PE线的联结。
一般家庭在装饰装修中卫生间面盆上方会设置壁灯或镜前灯，其安装高度为1.8m—2.0m。GB50303—2003《建筑电器工程施工质量
验收规范》中强制性条款19.1.6“当灯具距地面高度小于2.4m时，灯具的可接近裸露导体，必须接地（PE）或接零（PEN）可靠，并应有专用接地螺丝，且有标示。”因此卫生间壁灯或镜前灯外壳必须连接PE线，设计时基本能满足此要求。但部分设计却忽略了卫生间顶灯，虽然我们在设计时顶灯为吸顶安装，但业主二次装修时往往在卫生间采用吊顶，这时顶灯（或浴霸）就嵌入吊顶安装，其高度往往小于2.4m。显然顶灯在设计和施工时也应接PE线。
正确的卫生间保护线（PE）连接在装修设计与装修施工时建议：由卫生间等电位联结盒引出分支线与卫生间所有插座的保护线（PE）进行联结；并引出保护线（PE）与壁灯、镜前灯及吸顶灯（或浴霸）外壳进行辅助等电位联结(SEB)
连结。
注： JGJ16—2008《民用建筑电气设计规范》附录D中对0、1、2区的划分：
0区：是指浴盆、淋浴盆的内部或无盆淋浴1区限界内距地面0. 1m的区域。
1区的限界是：为围绕澡盆或淋浴盆垂直平面；或对于无盆淋浴，距离淋浴喷头1.20m的垂直平面和地面以上上0.1.m—2.25m的水平面。
2区的限界是：1区外界的垂直平面和与其相具0.6m的平行垂直平面，地面和地面以上2.25m的水平面.。
参考资料：
1.GB50096—1999《住宅设计规范》（2003年版）
2. 02D501—2《等电位联结安装图集》
3. GB50303—2003《建筑电器工程施工质量验收规范》
4. GB50054—95《低压配电设计》
5. JGJ16—2008《民用建筑电气设计规范》
汞原子的第一激发电位的测量
汞原子的第一激发电位的测量 ——各工作参数对实验影响的初步研究 摘要 通过研究各个工作参数对实验的影响来确定最佳的实验条件，以能够相对准确的测量汞原子的第一激发电位。研究采用的方法是控制变量法，每次只改变一个参数，保证其他参数不变，观察比较2P G K I V -图形变化，确定其影响并分析原因。研究结果发现炉温和灯丝电压对实验结果影响较大。 关键词 汞原子第一激发能级 控制变量 炉温 灯丝电压 引言 夫兰克-赫兹实验是一个很经典的实验。1914年，夫兰克和赫兹研究气体放电现象中低能电子与原子间的相互作用，实验中发现，在充汞的放电管中，透过汞蒸气的电子流随电子的能量显现有规律的周期性变化。他们提出了临界电势的概念：当电子能量低于与临界电势相应的临界能量时，电子与原子的碰撞是弹性的；而当电子能量达到这一临界能量时，碰撞过程由弹性转变为非弹性，电子把这份特定的能量转移给原子，使之受激；原子退激时，再以特定频率的光量子形式辐射出来。根据爱因斯坦在1905年提出的光量子假设可以说明，就是电子损失的能量等于光量子的能量：212 E mv eV h ν?= ==。同时这也验证了玻尔原子理论①。 这里主要针对夫兰克赫兹实验中汞原子第一激发能级的测量做一研究，研究实验中涉及的四个工作参数，炉温，灯丝电压，控制栅电压，减速电压对实验的影响，并分析其原因。 理论/实验部分 对于电子与原子的相互作用的原理这里不做赘述，可参见《近代物理实验讲义》。 夫兰克赫兹实验的基础就是测定汞原子第一激发能级。就下图简述其原理及过程。首先是热阴极K 发射出电子，经过控制栅电压1G K V ，消除电子的堆积效应。随后电子便进入了 1913年玻尔发展了原子模型理论，提出了原子能级的存在。光谱学的研究证明了原子能级的存在。原子内部能量的量子化。
香港地铁直流牵引供电系统钢轨电位限制装置的设计
香港地铁直流牵引供电系统钢轨电位限制装置的设计 摘要：在香港地铁直流牵引供电系统中，钢轨对地绝缘安装，被用作直流牵引电流的负极回流通路。为了保障乘客的安全，在钢轨和地之间安装了钢轨电位限制装置，当钢轨电位超过预定的值时，钢轨电位限制装置将钢轨电位钳制到地电位。本文根据作者在香港地铁直流牵引供电系统设计中的实际经验，对钢轨电位限制装置的系统结构和设计原理进行介绍。关键词：钢轨电位限制装置、晶闸管 一、前言 在香港地铁直流牵引供电系统中，钢轨对地绝缘安装，被用作直流牵引电流的负极回流通路。因此，钢轨对地有时存在高电位，而列车与钢轨之间是等电位的，当乘客站在站台时，有可能通过列车车体接触到这一高电位。特别是在站台上安装了站台屏蔽门之后，由于站台屏蔽门直接与钢轨连接，更增加了乘客接触钢轨高电位的机会。为了保障乘客的安全，在钢轨或负母排和地之间安装了钢轨电位限制装置。 二、系统构成及装置特性 钢轨电位限制装置安装在牵引变电所和车站内，用来将钢轨的电位限制在预定的范围内。同时，在接触导线对故障电流回流线或地短路时，钢轨电位限制装置还可提供故障电流的回流通路，使得相应的直流馈线断路器可以识别故障并快速分断以清除故障。系统构成如图一所示。
图一系统构成 钢轨电位限制装置监视钢轨与地之间的电压，如果该电压超过预定的值，钢轨电位限制装置动作，将钢轨通过钢轨电位限制装置接地，同时，钢轨电位限制装置监视钢轨与地之间的电流，当该电流低于预定的值时，钢轨电位限制装置将自动复位，断开钢轨对地的连接。 在香港地铁工程中，钢轨电位限制装置的设计主要采用了晶闸管加接触器的技术，如图一所示。在钢轨对地方向和地对钢轨方向设置两组晶闸管，利用电压检测电路和触发脉冲电路来产生触发脉冲和控制信号去触发两组晶闸管的导通以及控制接触器的闭合。通过控制电路来调节预定的电压值和相应的延时时间。通过电流检测电路，当电流低于预定值时使钢轨电位限制装置自动复位，电流值也可以在一定范围内进行设置。此外，该装置还提供了工作状态、报警信号、操作次数等信号用来完成当地指示和远方显示功能。 三、设计原理分析 由于采用了晶闸管技术，确保了当钢轨上出现高电位时，晶闸管可在极短的时间内被触发导通并能承受很大的初始故障电流，使得整个系统更加安全、可靠。接触器在设计上主要考虑能承受长时间的电流而不发生过热并能确保晶闸管可靠地断开。 因为当直流牵引供电系统中接触导线对钢轨或地短路时，会有很大的初始故障电流流过钢轨电位限制装置，而此时晶闸管首先被触发导通来承受该电流，如何考虑晶闸管的额定值就成
汞原子激发电位的测定
汞原子激发电位的测定 1913年,丹麦物理学家玻尔(N.Bohr)將量子概念应用于当时人们尚末接受的卢瑟福(E, Rutherford)原子核结构模型并提出原子结构的量子理论,成功地解释了氢光谱,为量子力学的创建起了巨大的推动作用。但破尔理论的定态假设与经典电动力学明显对立,而频率定则带有浓厚的人为因素,故当时很难为人们所接受。正是在这祥的历史背景下。1914年,两位德国实验物理学家弗兰克(J.Frank)和赫兹(G.Mertz)在研究气体放电现象中低能电子与原子间相互作用时,在充汞的放电管中,发现透过汞蒸气的电子流随电子的能量显现有规律的周期性变化,能量间隔为4.9eV。对此,他们提出了原子中存在“临界电勢”的概念:当电子能;量低于与临界电勢相应的临界能量时,电子与原子的碰撞是弹性的;而当电子能量达到这一临界能量时,碰撞过程由弹性转变为非弹性,电子把这一特定的能量转移结'原子,使之受激;原子退激时,再以特定频率的光量子形式辐射出来。同一年,弗兰克和赫兹使用石英制作的充汞管,拍摄到与能量4.9eV相应的光谱线253.7nm的发射光谱。采用慢电子与稀薄气体原子碰撞的方法,利用两者的非弹性碰撞将原子激发到较高能态,通过测量与原子碰撞时交換某一定値的能量,直接证明了原子能级的存在,并验证了频率定则,为波尔理论提供了独立于光谱研究方法的直接的实,验证明。1920年,弗兰克及其合作者对原先的業置作了改进，提高了分辨率，测得了亚稳能级和较高的激发能级，进一步证实了原子内部能量是量子化的。1925年，弗兰克和赫兹共同获得了诺贝尔物理学奖。
玻尔提出的量子理论指出: ( 1 )原子只能较长地停留在一些稳定状态（简称定态）, 原子在这些状态时,不发射或吸收能量:各定态有一定的能量,其数值是彼此分立的. 原子能量不论通过什么方式发生改变,它只能使原子由一个定态跃迁到另一-个定态。 (2)原子从一个定态跃迁到另一个定态而发射或吸收辐射时，辐射频率是一定的。如果用E m和E n代表有关两定态的能量，辐射的频率v 确定于如下关系 H v=E m-E n (图1) 式中，h为普朗克常数，其值为6.×10-34 J·s。 图1 F-H汞管结构示意图 为了使原子从低能级向高能级跃迁，需要外界给予一定能量, 这可以通过具有一定频v的光子来实现,也可以通过具有一定能量的电
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地铁钢轨电位限制装置Ⅲ段频繁动作分析研究 文章就某沿海城市地铁1号线部分车站的钢轨电位限制装置Ⅲ段频繁动作进行研究，从钢轨电位的影响因素分析，找出可能影响钢轨电位限制装置Ⅲ段频繁动作的原因，并提出相对应的治理措施。 标签：钢轨电位；钢轨电位限制装置；回流系统；暂态参数；功率分配 Abstract：This paper studies the frequent movement of rail over-voltage protection device （OVPD）Ⅲsection in some stations of Metro Line 1 in a coastal city. From the analysis of the influencing factors of rail potential，the reasons that may affect the frequent movement of rail over-voltage protection device Ⅲsection are found out and the corresponding control measures are put forward. Keywords：rail potential；rail over-voltage protection device （OVPD）；reflux system；transient parameters；power distribution 1 概述 目前国内各城市地铁均采用直流750V或1500V供电，电客车通过接触网或接触轨取流，牵引电流通过走行轨返回牵引变电所整流机组负极。由于钢轨自身存在阻抗及杂散电流的影响，在钢轨上产生电压降落，即为钢轨电位。钢轨电位的产生主要会造成以下3点危害：（1）危及乘客人身安全；（2）钢轨正向平均电位越高，杂散电流会越大，从而加快杂散电流对土建结构钢筋、设备金属外壳及地下金属管线产生腐蚀；（3）造成轨旁设备如屏蔽门、转辙机出现频繁打火放电现象，严重时可导致直流框架保护动作，引起大规模停电。因此为了限制钢轨电位，在工程设计时采用在车站变电所设置钢轨电位限制装置（Rail Over-V oltage Protection Device，OVPD），其一端接钢轨，另一端接地母排，内设置隔离开关，在正常运行状态下是隔离开关处于分位，当OVPD内部控制器检测到钢轨和接地母排之间的电位差达到整定电压值时，OVPD合闸，将钢轨和地短接，达到设定的延迟时间后自动断开。某沿海城市地铁1号线根据欧标提供的人体耐受曲线要求，当电位到150V人体的耐受时间为300s，从而将整定电压值设置为三段：Ⅰ段整定值为120V，Ⅱ段整定值为150V，Ⅲ段整定值为500V。下文就某沿海城市地铁1号线部分车站的钢轨电位限制装置Ⅲ段频繁动作进行分析研究。 2 钢轨电位的影响因素 表1为在一段运行期间有电客车或没有电客车运行时，部分车站变电所的OVPD Ⅲ段动作记录情况。从表中可以看出，吕厝站和湖滨东路站的OVPD 直接跳过Ⅰ段和Ⅱ段，Ⅲ段直接动作，甚至吕厝站在有电客车经过时处于长时间合闸状态。现从影响钢轨电位的主要因素（回流系统的通畅性、系统功率分配情况对钢轨电位的影响、回流系统暂态参数影响和排流对钢轨电位影响）进行分析。
建筑物等电位联结
16.4 建筑物等电位联结 16.4.1 施工准备 16.4.1.1 技术准备 参见“16.1接地装置安装”第16.1.1.1条。 16.4.1.2 材料准备 1. 各种型号、规格的等电位联结端子箱(板)。 2. 各种型号、规格的等电位联结线、等电位联结用金具、刚性绝缘导管、出线盒和出线面板等。 3. 等电位联结预埋件、连接件、镀锌螺栓、垫圈、螺母等。 16.4.1.3 机具准备 参见“16.1接地装置安装”第16.1.1.3条。 16.4.1.4 作业条件 1. 暗敷设的等电位联结端子箱、联结线和穿线导管，应配合土建主体工程预埋；等电位端子板墙上明装的应在土建室内装饰工程结束后进行。 2. 预埋安装完毕、保护管已预埋。 3. 等电位联结线与其他金属管道连接时，应待其他专业工种安装完成后进行。 4. 施工作业面清理完毕。 16.4.2 施工工艺 16.4.2.1 工艺流程 测量定位→保护管预埋（暗敷）→端子板（箱）制作安装→支架安装（明敷设）→联结线敷设与连接→导通性测试 16.4.2.2 操作工艺 1. 测量定位 按施工图确定总等电位联结(简称MEB)和局部等电位连接(简称LEB)的端子板、联结线等电气器具固定点的位置及走向，从始端(MEB／LEB端子板)至终端(外露可导电部分或装置可导电部分)，先干线后支线，找好水平或垂直线，用粉线袋沿线路中心弹线。 2. 保护管预埋(暗敷) 等电位联结线材料为铜导线，则采用穿硬质阻燃塑料保护管暗敷设。 3. 端子板(箱)制作安装 (1) MEB(LEB)端子板(箱)制作 1) 明装MEB(LEB)端子板制作：首先确定MEB(LEB)端子板的长度，长度根据等电位联结线的出线数确定：单行排列时端子板的长度：50mm×(支路数+1)+2×25mm×2，其中50mm表示各支路压接孔之间的间距及靠近安装孔的支路压接孔与安装孔之间的间距，25mm表示端子板安装孔的纵向开孔孔径及安装孔径距端子板板端的距离。也可参考表16-3。用于MEB(LEB)端子板材料的紫铜板厚度不宜小于4mm。支路较多时，其压接孔可多行排列。
氩原子的第一激发电
1 氩原子的第一激发电势为11.8V（实验值），即第一激发态能量高于基态11.8电子伏特(11.8*1.60*10^-19 J)。故辐射波长=hc/11.8*1.60*10^-19 =1.05*10^-7 m = 105 nm。不知道三位有效数字能否达到你的要求，更准确的数据我也没有。标准的答案是11.5V 实验误差的分析如下：1、前面的氩原子激发后产生了一个额外的电场，导致后面的激发电压越来越高2、挣值分析方法的数据来源于项目计 划与跟踪，所以应该在项目计划中指定收集数据的周期，这个周期被称作报告期。报告期的设置视项目的规模而定，周期不宜过短或过长。报告期设 置太短，会导致度量频繁发生，增加度量成本， 得出一些无意义的结果; 【注意事项】（１）实验装置使用２２０Ｖ交流单相电源，电源进线中的地线要接触良好，以防干扰和确保安全。 （２）函数记录仪的Ｘ输入负端不能与Ｙ输入的负端连接，也不能与记录仪的地线（⊥）连接，否则要损坏仪器。（３）实验过程中若产生电 离击穿（即电流表严重过载现象）时，要立即将加速电压减少到零。以免损坏管子。（４）加热炉外壳温度较高，移动时注意用把手，导线也不 要靠在炉壁上，以免灼伤和塑料线软化。 （二）对第二组I-U特性曲线由第一组数据逐差法求第一激发电势：Uo=1/9(U4-U1+U5-U2+U6-U3)=1/9(52-17.5+64.5-29.5+77-40.5)=12.0V 由第 二组数据逐差法求第一激发电势：Uo=1/9(U4-U1+U5-U2+U6-U3)=1/9(52-18+64-29+77-40)=12.0V 实验误差：w%=（12-11.5）/12*100%=4.17%
轨道交通1500V 直流开关柜与钢轨电位限制装置
X市轨道交通工程 1500V 直流开关柜与钢轨电位限制装置 技术规格书 年月
目录 一、技术条件 (1) 1、适用范围 (1) 2、环境条件 (1) 3、采用标准 (1) 4、系统参数 (2) 5、技术要求及性能 (2) 6、结构要求 (22) 7、可靠性、可维护性、可扩展性 (28) 8、铭牌及标识 (29) 9、计划采用的主要元器件/原材料清单 (30) 二、供货范围 (31)
一、技术条件 1、适用范围 本技术规格书适用于X轨道交通工程供电系统设备中的1500V 直流开关柜及钢轨电位限制装置的技术要求。 2、环境条件 装设地点：户内、户外（车辆段、停车场内钢轨电位限制装置） 环境温度：-5℃～40℃ 相对湿度：日平均值不大于95%；月平均值不大于90%，有凝露情况发生。海拔高度： ≤1000 m 地震烈度：≤6 度，设计基本地震加速度值为0.05g 振动：f ＜10Hz 时，振幅为 0.3mm；10Hz ＜f ＜ 150Hz 时，加速度为 1m/s2。雷暴日：>47 日/年 3、采用标准 设备的制造、试验和验收除了满足本技术规格书的要求外，还应符合如下标准： EN50123.1~7-2003 《Railway Applications - Fixed Installations - D.c. Switchgear》EN50124.1-1999 《铁路应用-绝缘配合-部分1：对绝缘和爬距的基 本要求》IEC60146 《半导体变流器》 IEC60439 《低压开关设备和控制设备组件》 IEC60077 《电力牵引设备》 IEC947 《低压开关设备和控制设备》 IEC60068-2-30 《抗湿热环境能力》 IEC60255-5 《电气继电器.第 5 部分：测量继电器和保护设备的绝缘配合要求和试验》GB/T14048.1-2012 《低压开关设备和控制设备总则》 GB/T14048.2-2008 《低压开关设备和控制设备低压断路器》 GB/T 7261-2008 《继电器及继电保护装置基本试验方法》 GBT 25890.1~8-2010 《轨道交通地面装置直流开关设 备》
框架故障保护与轨电位限制装置
框架故障保护与轨电位限制装置 每座牵引变电所在负极柜内设一套低阻抗框架泄漏保护装置，用于防止直流设备内部绝缘损坏闪络时造成人身危险。其原理示意图见图1。由图可知，框架故障保护主要由一个测量泄露电流的元件和一个电压监视元件组成。 用于漏电流监测的分流器—端接地，通过隔离放大器测量漏电流在其两端产生的电压；电压监视通过隔离放大器测量回流钢轨与保护地之间的电位差，可设定报警和触发跳闸参数 在漏电流监测中，采用绝缘方式安装的直流开关设备通过一分流器后接保护地，分流器允许通过的短路电流值按可达100kA考虑。触发跳闸保护的门限值应可调。
在电位差监视中，触发断路器跳闸所遵循的允许接触电压特性曲线符合相关规定；框架故障保护系统的响应比电压继电器陕得多，响应时间与被监视电压的幅度大小无关。 如果另外还有一单独的钢轨电位限制装置将运行轨与保护地短接，则电位差监视选件跳闸信号将延时产生，以使能在二者之间进行选择。 一般要求所有的直流设备(包括整流器和迷流收集装置)机柜安装与地绝缘，通过一个分流器接地，通过采集该分流器的电流值作为框架故障保护的启动条件。 钢轨电位限制装置主要用于保护乘客和运营管理人员的安全，使他们免受存在于车体(运行轨道)和建筑物(车站、车场和梁体)之间的高接触电压的伤害。当发生超出安全许可的接触电压时，钢轨电位限制装置就将钢轨与大地短接，从而保证人员和设施的安全。 钢轨电位限制装置主要由多级电压测量元件和短路复合开关组成，其保护原理示意图见图2。短路复合开关电路由直流接触器和晶闸管并联组成。
正常情况下，直流接触的触头是开断的，晶闸管元件也处于不导通状态。钢轨与大地之间的电压宜由三级独立的电压测量元件(分别用u>、u>>，和u>>>，符号代表)来检测、显示和判断。 在装置检测到的电压小于电压测量元件的整定跳闸值，钢轨电位限制装置的短路复合开关将保持开断状态。当检测到的接触电压大于或等于电压测量元件u>的阀值，则经过一段可调整的延时后，该装置短路复合开关的闭合即将钢轨与大地进行有效短接。如果检测到的接触电压大于或等于电压测量元件u>>的阀值，则该装置短路复合开关将无延时合闸。一旦检测到的接触电压大于或等于电压测量元件u>>的阀值，则复合开关将通过晶闸管元件加速合闸，直流接触器也将无延时合闸。 当钢轨电位限制装置达到预先设定的连续短路次数后，该装置进入闭锁状态(恒定合闸状态)。
钢轨电位限制装置动作现象情况浅析
钢轨电位限制装置动作现象情况浅析 发表时间：2017-12-08T09:20:57.057Z 来源：《电力设备》2017年第23期作者：张文风 [导读] 摘要：随着城市轨道交通的蓬勃发展，地铁成为最佳大众交通运输工具。 （中电建南方建设投资有限公司广东省深圳 518000） 摘要：随着城市轨道交通的蓬勃发展，地铁成为最佳大众交通运输工具。供电系统设置钢轨电位限制装置，确保车站乘客和运营维护人员的人身安全。文章简要分析钢轨电位限制装置在运营过程中易出现的动作分析，希望可以提供一些有价值的参考意见。 关键词：OVPD；Ⅰ段动作；情况分析 城市轨道交通是以走行轨为回流通路的DC1500V牵引供电系统，为确保车站乘客和运营维护人员的人身安全，牵引供电系统在车站变电所、车辆段及停车场检修库内设置了钢轨电位限制装置（OVPD），用来将钢轨的电位限制在预定的人身安全范围内。同时，在直流设备发生框架泄漏或接触导线发生短路的瞬间，通过钢轨电位限制装置提供故障电流的金属通路，使系统快速识别并清除故障。 1、空载期间钢轨电位限制装置动作情况 成都地铁ⅹ号线工程全线共14个车站1个停车场，设置OVPD共16台。钢轨电位限制装置用于室内安装，由短路装置、测量和操作回路、电力监控（SCADA）通信接口模块、防凝露加热器、状态显示及相应的二次回路等组成。 根据统计，空载期间OVPD动作主要集中在正线3个站及停车场，主要为Ⅰ段U>动作。停车场检修库L1#、L11#钢轨电位Ⅰ段电压保护频繁动作尤其突出，高峰时段Ⅰ段U>动作的次数达51次，主要集中在15:00-18:00区段。电压保护Ⅰ段U>动作合闸并闭锁，现场手动复位分闸后，该设备又发生Ⅰ段U>动作合闸并闭锁，复位操作几次，钢轨限位装置才能处于分闸状态。 2、钢轨电位限制装置联锁逻辑图与分析 钢轨电位限制装置联锁逻辑图（一） 钢轨电位限制装置联锁逻辑图（二） 正常情况下接触器的主触头是断开的，晶闸管处于阻断状态，非正常情况下由电压检测系统控制接触器的主触头短接。 当钢轨与保护地之间的电位差大于装置Ⅰ段动作电压U>时，则直流接触器在延时T1后，将钢轨与保护地进行有效短接，并经过延时Toff后自动恢复开断。当在规定的T>内装置连续动作达到规定的次数n次后，接触器不再自动恢复开断而处在持续合闸的闭合状态，可通过手动或远方复归。 当钢轨与保护地之间的电压差大于装置Ⅱ段动作电压U>>时，则直流接触器在延时T2之后将钢轨与保护地长久短接，不再恢复开断，处在持续合闸的闭合状态，可通过手动或远方复归。
等电位联结的种类和作用简述
等电位联结的种类和作用简述 一、等电位的定义 等电位联结就是将可用导电部分导线作电气连接，使其电位相等或接近。而在《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010中将等电位联结定义是将分开的装置、诸导电物体用等电位连接导体或电涌保护器连接起来以减小雷电流在它们之间产生的电位差。等电位定义有多种释义，但其释义最终的共同之处就是减小电位差。 二、建筑电气设置等电位的重要性 用等电位联结带替大地接地，将建筑物内的金属物体（如金属结构件、管道、电气设备外壳的PE线等）相互联通，并根据建筑物自身特点的需要，辅助以其它措施，以使建筑物内建筑电气装置实现低频或高频的联结抗组达到一个非常低或相对接近电位差的位置，从而达到电气安全和抗干扰的水平。这性能往往优于电气接地装置，这也是建筑电气必须设置等电位的重要性原因之一。 三、等电位种类及作用 建筑物内等电位联结有两类：一类是起保护性作用的等电位联结，其作用就是以防人身电击、电气火灾和爆炸等电气灾害；另一类是起功能性作用的等电位联结，其作用就是使各类电气系统正常运作。 而我们现在大多接触所认知的就是起保护性作用的等电位联结。保护性等电位联结就其联结可以分为三类： 1.总等电位联结（MEB），是指将建筑物内总保护导体、总接地导体或总接地端子、建筑物内的金属管道和可利用的建筑物金属结构等可导电部分连接到一起，如图1-1所示：
等电位联结示意图，1-1 1）电源进线箱内PE母线排，各电气设备的外露导电部分通过连接PE线而实现等电位联结，不必另接联结线； 2）接地装置的接线母牌，即MEB箱内的端子板 3）建筑物内的各类公用设施的金属管道，如进户电气管、水管等； 4）可连接的金属构建。 2.辅助等电位联结（SEB），是指将人体可同时触及的可导电部分联通的联结，用以消除两不同电位部分的电位差引起的电击危险。 3.局部等电位联结（LEB），是指将局部范围内的可同时触及的可导电部分相互联通的联结（常见于卫生间内设置，如图1-2所示）。在具备总等电位联结条件下它可以在局部范围内进一步降低接触电压至电压限值一下。
钢轨电位限制装置
摘要对直流牵引供电系统中钢轨电位限制装置在安全方面所起的作用及与框架保护配合关系进行了分析,对目前框架保护存在的问题进行了探讨。并提出了钢轨电位限制装置主要参数的选取依据。建设在采用晶闸管接触器型钢轨电位限制装置后,框架保护中取消电压元件。 关键词地铁,钢轨电位限制装置,框架保护 城市轨道交通牵引供电系统采用ＤＣ1500Ｖ架空接触网供电,以走行轨为回流通路。为减少杂散电流对土建结构钢筋、钢轨、设备金属外壳及其它地下金属管线产生腐蚀,轨道交通建设过程中采取了较为完善的杂散电流防护措施。即:直流牵引供电系统设计为不接地系统,对直流供电设备采用绝缘安装,钢轨通过绝缘垫与大地绝缘,以减少杂散电流的泄漏。 当供电区段有起动或运行的列车、或发生系统短路故障时,因钢轨作为牵引回流的通路以及钢轨与地之间过渡电阻的存在,钢轨对地产生一定的悬浮电位差。为防止钢轨对地电位过高造成人身伤害,每个车站和车场都设有钢轨电位限制装置(ＯＶＰＤ)。为满足直流牵引供电系统安全可靠运行及保护乘客安全的要求,须合理选择ＯＶＰＤ的设备参数,并考虑与其它设备之间的配合关系。 1 ＯＶＰＤ动作特性及钢轨对地电位升高原因
1.1 ＯＶＰＤ动作特性 ＯＶＰＤ安装在各个车站及停车场内,监测钢轨与地之间的电压。如果该电压超过整定值时,ＯＶＰＤ动作,将钢轨与地短接。同时,监测流过ＯＶＰＤ中(钢轨与地之间)的电流。当该电流低于整定值时,ＯＶＰＤ将自动复位,断开钢轨与地的连接。 1.2 钢轨对地电位升高的主要因素 正常运行状态下,供电区段内列车运行时,钢轨中流过牵引负荷电流,造成钢轨对地电位的升高(正值或负值)。钢轨对地电位的大小,主要与线路上机车的数量、负荷电流、牵引所间距、钢轨地间的过渡电阻等因素相关。 当发生以下故障时,引起钢轨对电位的陡升:①接触网与钢轨发生短路;②接触网对架空地线(地)发生短路故障;③直流设备发生柜架泄漏故障;④牵引变电所整流变压器二次侧交流系统发生单相接地短路。 直流系统发生故障时,必须在短时间内切除故障或降低钢轨对地电位,以保证人身及设备安全。 2 框架保护装置特性 框架保护装置主要用于当直流设备正极对设备外壳发生短路时,起动相应断路器跳闸,快速切除故障,使供电设备免遭损坏。它主要由电流、电压测量元件组成。电流测量元件一端接设备外壳,另一端接地,用
原子物理学名词解释
原子物理学 名词解释 1. 同位素：原子量不同而化学性质相同。有相同元素名称，在化学周期表中处于同一位置， 有相同原子序数。 2. 类氢离子：原子序数大于1，核外电子只有1个的离子。 3. 电离电势：电子加速与原子发生碰撞，使之电离，加速电子所需的电势称为电离电势。 4. 激发电势：电子加速与原子发生碰撞，使之激发，加速电子所需的电势称为激发电势。 5. 量子化通则：对一切微观粒子的广义动量与广义位移的乘积在一个周期内的积分等于普朗克常数的整数倍。? ==3,2,1,n nh pdq 6. 原子空间取向量子化：在磁场中原子的角动量或磁矩沿外场分量的取值是不连续的，是 量子化的。 7. 对应原理：在原子范畴内的现象与宏观范围内的现象可以各自遵循本范围的规律，但当 把微观范围延伸到经典范围时得到的数据与经典范围内的规律吻合。 8. 有效量子数：n 是量子力学中描述电子波函数的项目，决定了（氢原子）的轨道能量大小。 表征电子壳由1到无限大的次序，n 越大表示其价电子壳越大。 9. 原子实极化：原子中除价电子以外的内层电子与原子核构成原子实，原子实内部正负电 荷中心重合。在价电子作用下，原子实的正负电荷中心发生偏离形成电偶极子的现象称为原子实极化。 10.轨道贯穿：在主量子数n 较大，角量子数l 较小的情况下，电子绕核作椭圆轨道运动且轨 道偏扁。在轨道靠近原子核时，轨道有可能会进入到原子实内部，这一现象称作轨道贯穿。 11.有效电荷数：由于原子实极化和轨道贯穿的影响，价电子实际感受到的原子实对其产生 引力作用的正电荷数目称为有效电荷数。 12.电子自旋：电子本身所固有的绕自身轴转动的运动状态称为自旋。它固有的角动量()η1s s S +=，其中自旋量子数2 1=s 13.电子态：电子所处的状态，可以用量子数n ，l ，l m ，s m 来描述。(原子中任一电子的运 动状态，在原子物理学中通常用这个电子的主量子数n ，轨道角动量l ，轨道磁量子数l m ，自旋磁量子数s m 描述。)
钢轨电位限制装置与框架保护关系的分析
：钢轨电位限制装置与框架保护关系的分析tom[ 转载] 发布时间：2005-11-24 10:36:15阅读次数：649 钢轨电位限制装置与框架保护关系的分析 摘要对直流牵引供电系统中钢轨电位限制装置在安全方面所起的作用及与框架保护配合关系进行了分析,对目前框架保护存在的问题进行了探讨。并提出了钢轨电位限制装置主要参数的选取依据。建设在采用晶闸管接触器型钢轨电位限制装置后,框架保护中取消电压元件。 关键词地铁,钢轨电位限制装置,框架保护 城市轨道交通牵引供电系统采用ＤＣ1500Ｖ架空接触网供电,以走行轨为回流通路。为减少杂散电流对土建结构钢筋、钢轨、设备金属外壳及其它地下金属管线产生腐蚀,轨道交通建设过程中采取了较为完善的杂散电流防护措施。即:直流牵引供电系统设计为不接地系统,对直流供电设备采用绝缘安装,钢轨通过绝缘垫与大地绝缘,以减少杂散电流的泄漏。 当供电区段有起动或运行的列车、或发生系统短路故障时,因钢轨作为牵引回流的通路以及钢轨与地之间过渡电阻的存在,钢轨对地产生一定的悬浮电位差。为防止钢轨对地电位过高造成人身伤害,每个车站和车场都设有钢轨电位限制装置(ＯＶＰＤ)。为满足直流牵引供电系统安全可靠运行及保护乘客安全的要求,须合理选择ＯＶＰＤ的设备参数,并考虑与其它设备之间的配合关系。 1 ＯＶＰＤ动作特性及钢轨对地电位升高原因 1.1 ＯＶＰＤ动作特性 ＯＶＰＤ安装在各个车站及停车场内,监测钢轨与地之间的电压。如果该电压超过整定值时,ＯＶＰＤ动作,将钢轨与地短接。同时,监测流过ＯＶＰＤ中(钢轨与地之间)的电流。当该电流低于整定值时,ＯＶＰＤ将自动复位,断开钢轨与地的连接。 1.2 钢轨对地电位升高的主要因素 正常运行状态下,供电区段内列车运行时,钢轨中流过牵引负荷电流,造成钢轨对地电位的升高(正值或负值)。钢轨对地电位的大小,主要与线路上机车的数量、负荷电流、牵引所间距、钢轨地间的过渡电阻等因素相关。 当发生以下故障时,引起钢轨对电位的陡升:①接触网与钢轨发生短路;②接触网对架空地线(地)发生短路故障;③直流设备发生柜架泄漏故障;④牵引变电所整流变压器二次侧交流系统发生单相接地短路。 直流系统发生故障时,必须在短时间内切除故障或降低钢轨对地电位,以保证人身及设备安全。 2 框架保护装置特性 框架保护装置主要用于当直流设备正极对设备外壳发生短路时,起动相应断路器跳闸,快速切除故障,使供电设备免遭损坏。它主要由电流、电压测量元件组成。电流测量元件一端接设备外壳,另一端接地,用于检测外壳与地之间流过的故障电流。电压测量元件用于测量设备外壳与直流设备负极之间的电压,一端接于负极,另一端接设备外壳。 当任意一个直流设备内正极对外壳短路时,接地电流通过电流测量元件流入地网,再通过钢轨与地之间的过渡电阻(或排流柜)回到钢轨(负极)。当接地电流达到整定值时,框架保护的电流元件动作; 同时电压测量元件检测负极与设备外壳间的电压值,当电压大于整定值时,电压元件在整定的时间内动作,使相应的交、直流断路器跳闸,切除故障。框架保护装置及ＯＶＰＤ接线如图1所示。
地铁牵引供电系统钢轨电位越限问题简析
地铁牵引供电系统钢轨电位越限问题简析 成都地铁1号线于2010年9月开始试运营，从2011年10月开始，地铁1号线世纪城站至金融城站钢轨电位限制装置动作较频繁，且世纪城站电压型框架保护越限告警，针对该故障现象，我们展开了一系列的专项检查，并做了简要分析。 一、影响钢轨电位的因素 影响钢轨电位的因素很多且较复杂，可通过钢轨电位简单数学模型来讨论分析。 假设l)走行轨的纵向电阻是均匀分布的; 2)轨道对地的过渡电阻和土壤电阻也是均匀分布的; 3)排流网结构电阻是均匀分布的; 4)馈电线路的阻抗忽略不计。 建立轨道一排流网一大地的电阻分布网络如图所示。 根据网络分布图建立数学模型，经基尔霍夫电压、电流定律推导得出钢轨上任一点处电压方程如下，设变电所一端坐标。 ，其中，为轨道对埋地金属结构的过渡电阻，;设为埋地金属结构对地的过渡电阻，;为走行轨的电阻，;为埋地金属结构电阻，;为走行轨在处的电压，V;为走行轨在处的电流，A;为轨道泄漏的杂散电流，A;为测量点距变电所的距离，km;为机车距变电所的距离，km;为列车取流电流，A。方程中常数A、B与列车取流有关。 通过模型分析计算，我们知道钢轨对地电压与列车取流、钢轨纵向
电阻、轨地过渡电阻存在理论性的变化规律。 成都地铁1号线处于运行初期，牵引网电压较高、行车间隔大，根据牵引供电模拟计算可知，正常运行方式与非正常运行方式下钢轨电位均未达到90V。从动作情况可知，钢轨电位限制装置在2011年度中仅于10月30日后开始动作，且动作较频繁。因此，初步判断可能存在的原因有：设备本身故障;回流网电阻突增;牵引网正极对地或负极有泄露。针对以上情况，供电专业展开了专项检查和相应的处理。 二、检查处理措施 1、检查钢轨电位限制装置及框架保护功能是否正常。经核对保护整定值，发现框架保护及钢轨电位限制装置定值的时限配合上有一定的问题，再加电压继电器调节精度不高，实际报警延时与定值单误差较大，使得匹配问题更加突出。经重新计算修改，在未投入排流柜的情况下，将框架泄漏保护电压元件I段保护的整定值调整为100V，动作时间应比钢轨电位限制装置的动作时间整定值长500ms(相同的测量电压条件下)，调整为1500ms，将钢轨电位限制装置I段保护的整定值调整为90V，确保电压型框架保护与钢轨电位限制装置保护整定值相匹配。截止目前，框架保护无报警，设备运行正常。 2、对世纪城站至金融城站上、下行均回流电缆连接情况进行巡查，发现：海洋公园站上行进站M161-21处上下行钢轨之间均流电缆脱落一根;孵化园至海洋公园区间存车线M157-14，M158-10处道岔联接电缆分别脱落一根;其余均回流电缆与钢轨焊接处有不同程度的锈蚀。2012年1月10日夜间对这三处脱落的均回流电缆重新进行了放热焊联接处理。
弗兰克赫兹实验第一激发电势的测定论文
弗兰克—赫兹实验 ————第一激发电势的测定论文
摘要：本实验通过改变灯丝电压，得观察和理解分析，得到氩原子的第一激发电势。。 关键词：弗兰克赫兹汞第一激发态近代物理实验 （一）引言 1913 年丹麦物理学家玻尔（N．Bohr）提出并建立了玻尔原子模型理论，认为有原子能级存在。光谱学的研究证明了原子能级的存在，原子光谱中的每根谱线都相应表示了原子从某一较高能态向另一较低能态跃迁时的辐射。然而，原子能级的存在除了可由光谱研究推得外，1914 年德国物理学家夫兰克和赫兹用慢电子与稀薄气体原子碰撞的方法，使原子从低能级激发到高能级。通过测量电子和原子碰撞时交换某一定值的能量，观察测量到了汞的激发电位和电离电位，直接证明了原子内部量子化能级的存在，也证明了原子发生跃迁时吸收和发射能量是完全正确的、不连续的，为早一年玻尔发表的原子结构理论的假说提供了有力的实验证据。他们因此而分享了1925 年诺贝尔物理学奖。其实验方法至今仍是探索原子结构的重要手段之一。 玻尔因其原子模型理论获1922 年诺贝尔物理学奖，而夫兰克与赫兹的实验也于1925年获此大奖。夫兰克-赫兹实验与玻尔原子理论在物理学的发展史中起到了重要的作用。 （二）实验设备（电脑XDFP软件F-H实验管WNZK-维度控制 仪FH-II弗兰克赫兹试验仪） （三）实验原理 夫兰克-赫兹实验的物理过程
图1 夫兰克-赫兹实验原理图 图中左侧为夫兰克-赫兹管（F-H管），它是一种密封的玻璃管，其中充有稀薄的原子量较大的汞或惰性气体原子。在这里灯丝用来对阴极K加热，使其发射热电子。灯丝电压Ur越高，阴极K发射的电子流也就越大。第一栅极G1的主要作用是消除空间电荷对阴极电子发射的影响。栅极G1和阴极K之间的电压通常只有几伏。第二栅极G2的作用是在G2和K之间形成对电子加速的静电场。由阴极K发射的绝大多数热电子被栅极G1和G2所接收，并且其中被栅极G2接收的比例随加速电压UG2K的升高而增大。少量的发射电子穿过栅极G2达到极板P，形成板流IP。板流IP的大小由微电流测试仪进行测量。在板极P和G2之间加有一反向拒斥电压UG2P，它对电子减速，使经过碰撞后动能非常低的电子折回并被栅极G2接受，从而起到调节板流IP大小的作用。 设汞原子的基态能量为E1，第一激发态能量为E2，且由热阴极发射的电子初速度为零。受加速电场U2作用，电子到达栅极G2时所获得的能量为E=eU2 ，具有这种能量的电子与汞原子发生碰撞。当U2较低时，电子能量eU2小于原子的激发能（即eU2
钢轨电位限制装置与框架保护关系的分析
钢轨电位限制装置与框架保护关系的分析 列车的正常起动及运行时,钢轨-地电位升高。当ＯＶＰＤ测出钢轨-地电位超过整定值时,ＯＶＰＤ动作,将钢轨与地短接。由图1可知,ＯＶＰＤ与框架保护的电压元件测量基本上是同一个电压值。此时框架保护不应动作。目前采取的配合方式是框架保护电压元件动作时间整定值比ＯＶＰＤ动作时间整定值长(相同的测量电压条件下),或电压整定值比ＯＶＰＤ要高。 当直流设备的正极对设备外壳发生短路故障时,ＯＶＰＤ和框架保护的电压元件均检测到一个瞬时的高电压。此时要求框架保护应先于ＯＶＰＤ动作。 一、框架保护存在问题分析 1、轨道交通投入运行初期,钢轨对地绝缘性能较好,当牵引所直流设备发生框架泄漏故障时,流过电流元件中的电流很小,框架保护电流元件不动作。当电压元件检测到钢轨和地之间的电压大于整定值时,框架保护在整定的时间内动作,整流机组交、直流侧断路器跳闸。当某一个牵引变电所发生框架泄漏故障时,整条线路的钢轨对地电位都会升高。即各个牵引变电所框架保护电压元件会检测到负极与地之间较高的电压值,并同时起动框架保护。如此,其它未发生框架泄漏故障的牵引变电所框架保护产生误动作,扩大了事故停电范围。当接触网对架空地线发生短路时,其动作情况与其相同。 2、经过一段时间运行之后,钢轨对地绝缘性能下降,过渡电阻减小,发生框架故障时框架保护电流元件能够可靠动作,并作用于相应的断路器跳闸。但此时钢轨与地之间的电位差值减小,当整定值过高时,框架保护的电压元件不动作。 3、直流设备发生框架泄漏故障时,本所的直流断路中没有电流或很小的电流流过(邻所贡献,如图1中Ｉ1/2、Ｉ2/2),直流快速开关不能在短时间内切除故障,即使直流断路器能快速跳闸,框架泄漏故障也未切除。只有当整流机组交流侧断路器跳闸后,才能切除框架泄漏故障。在故障切除之前,ＯＶＰＤ两端的电压与框架保护电压元件测量的电压相同,若ＯＶＰＤ不能在要求的时间内闭合,则可能导致电击伤人事件的发生。当ＯＶＰＤ动作后,形成了一个金属性的近端通路,通过ＯＶＰＤ的短接作用使框架保护电流元件中流过较大的短路电流,框架保护装置能够可靠动作,迅速切除故障。 当接触网对架空地线发生短路时,ＯＶＰＤ的快速动作使架空地线与负极间形成了一个金属性的通路,馈线断路器及架空地线中流过较大的短路电流,可使本所馈线断路器中的大电流脱扣,保护/定时限过电流保护动作快速跳闸,切除故障。 从以上分析可知,框架保护电压元件在实际使用过程中存在误动和拒动的可能性,有时不但起不到保护设备的作用,反而会造成事故障范围的扩大。因此建议框架保护中取消电压元件。 二、ＯＶＰＤ电气参数分析 1、ＯＶＰＤ的类型 ＯＶＰＤ主要有两种类型:接触器型和晶闸管接触器组合型。 接触器型ＯＶＰＤ,是在检测到轨地电位值高于整定值时,接触器动作,将钢轨与地短接,其动作时间约为150～200ｍｓ。 晶闸管接触器组合型ＯＶＰＤ,由晶闸管回路及接触器回路两个主回路构成。当检测到轨地电位值高于整定值时,晶闸管快速导通,同时起动接触器动作,将钢轨与接地极短接,因此其动作时间非常短(约为3ｍｓ)。 2、晶闸管接触器型ＯＶＰＤ主要参数的选取 (1)、ＯＶＰＤ承受的最大短路电流 直流牵引供电系统中,ＯＶＰＤ承受短路电流最严重的情况是发生框架泄漏故障或接触网与架空地线短路时。当ＯＶＰＤ动作后,晶闸管主回路中通过的短路电流为本所整流机组提供的短路电流Ｉ及相邻牵引所提供的短路电流Ｉ1、Ｉ2之和(如图1所示)。根据计算
建筑物等电位联结
一、适用范围 适用于一般工业与民用建筑电气装置防间接接触电击和防接地故障引起的爆炸和火灾的等电位联结施工。 二、施工准备 2．1 技术准备 1．充分熟悉相关图纸及设计要求。 2．根据图纸要求，准备相应施工图集等技术资料。 3．编制技术交底。 2．2 材料要求 1．等电位联结线和等电位联结端子板宜采用铜质材料。 (1)等电位联结线的截面要求见表20-25。 (2)等电位联结端子板的截面不得小于所连接等电位联结线截面。 2．热镀锌钢材(圆钢、扁钢等)。 3．辅材(电焊条、铜焊条、氧气、乙炔等)。 以上材料应有材质检验证明及产品出厂合格证。 2．3 主要机具 1．施工工具：钢卷尺、电焊机、电焊工具、电工常用工具等。 2．测量工具：ZC一8型接地电阻表。 2．4 作业条件 1．等电位端子板(箱)施工前，土建墙面应刮白结束。 2．进行厨卫间、手术室等房间的等电位联结施工时，金属管道、厨卫设备等应安装结束。 3．进行金属门窗等电位联结应在门窗框定位后，墙面装饰层或抹灰层施工之前进行。 三、施工工艺 3．1 工艺流程
3．2 操作工艺 1．总等电位端子箱、局部等电位端子箱施工 根据没汁图纸要求，确定各等电位端子箱位置，如设计无要求，则总等电位端子箱宜设置在电源进线或进线配电盘处。确定位置后，将等电位端子箱固定，， 2．等电位联结线施工： 等电位联结线施工见图20-39。 3．厨、卫间等电位施工 (1)在厨房、卫生间内便于检测位置设置局部等电位端子板，端子板与等电位联结干线连接。地面内钢筋网宜与等电位联结线连通，当墙为混凝土墙时，墙内钢筋网也宜与等电位联结线连通。厨房、卫生间内金属地漏、下水管等设备通过等电位联结线与局部等电位端子板连接。连接时抱箍与管道接触处的接触表面须刮拭干净，安装完毕后刷防锈漆。抱箍内径等于管道外径，抱箍大小依管道大小而定。等电位联结线采用BV-1x4mm2铜导线穿塑料管于地面或墙内暗敷设。具体做法见图20-40。 (2)在厨房、卫生间地面或墙内暗敷设不小于25x 4mm镀锌扁钢构成环状。地面内钢筋网宜与等电位联结线连通，当墙为混凝土墙时，墙内钢筋网也宜与等电位联结线连通。厨房、卫生间内金属地漏、下水管等设备通过等电位联结线与扁钢环连通。连接时抱箍与管道接触处的接触表面须刮拭干净，安装完毕后刷防护漆。抱箍内径等于管道外径，抱箍大小依管道大小而定。等电位联结线采用截面不小于25x4mm的镀锌扁钢。具体做法见图20-41。