关于影响夹片式自锚锚具静载锚固组合性能综合因素探讨_张文博

收稿日期:2004-3-22

作者简介:张文博(1961-),男,浙江温州人,工程师.

浙江交通职业技术学院学报,第5卷第2期,2004年6月

Journal of Zhejiang V ocational and T echnical Institute of T ransportation V ol 15N o 12,June.2004

关于影响夹片式自锚锚具静载锚固组合

性能综合因素探讨

张文博1,夏智攀2

(1.温州高速公路南白象枢纽立交工程建设指挥部,浙江温州　325015;

2.北京华通公路桥梁监理咨询公司温州南白象枢纽立交工程驻地办,浙江温州　325015)

摘　要:通过对大量夹片式自锚锚具试验和工程事例所得出,影响夹片式自锚锚具

静载锚固组合性能综合因素,不仅与锚具本身的质量有关,而且还与钢绞线的极限抗拉强度及表面硬度有关,可以认为,锚具和钢绞线是影响夹片式自锚锚具静载锚固组合性能主要因素。

关键词:锚具;钢绞线;静载锚固组合性能中国分类号:T U75712

文献标识码:A

文章编号:1671-234X (2004)02-0014-04

0　前　言

随着国家改革开放的逐步深入,国家对基础设施建设加大投资力度,尤其是高速公路建设在全国掀起了高潮。夹片式锚具自70年代后期在我国得以广泛应用,目前主要用于桥梁、港口、水工、房屋结构等,在桥梁工程中大部分采用预应力砼结构,根据目前大量工程中所发生的情况和施工中所发生的问题,笔者对后张法夹片式自锚锚固体系中静载锚固组合性能的综合影响因素作有关方面的探讨。众所周知,后张法夹片式自锚锚固体系由锚具和预应力钢绞线组成,二者缺一不可,后张法预应力构件关键靠锚具将预应力筋的张拉力传递给砼,使之获得预加应力。显而易见,二者的组合和匹配达到最佳效果,对预应力结构显得非常重要,其静载锚固性能必须符合G B/T 14370-93标准中的I 类锚具技术指标要求。针对目前大量工程中使用逐根独立锚固夹片式自锚锚具而言,要使每一孔夹片式自锚锚具都必须满足G B/T 14370-93标准要求,还

是有一定的距离,主要是因为目前生产厂家众多,

生产工艺的差异,原材料的来源不同和生产质量不稳定,又因二者都不能互相选择(锚具不能选择钢绞线),所以二者达到最佳组合还是比较难的。一直以来,一旦锚具的静载锚固组合性能满足不了要求,就单方面认为锚具质量存在问题,单方面寻找原因,而忽略了钢绞线的因素,经过大量的试验结果分析,两者因素都有之。以下根据笔者工程经验来浅谈关于影响夹片式自锚锚具静载锚固性能综合因素。

1　夹片式自锚锚固体系组成及工作原理

在具体探讨夹片式自锚锚具静载锚固组合性能综合因素之前,有必要了解夹片式自锚锚固体系的组成和工作原理。111　组成

夹片式自锚锚固体系由锚板、锚垫板(锚座)、工作夹片(工具夹片)、千斤顶、工具锚、钢绞线六部分组成。

112　工作原理

根据千斤顶的张拉工作过程可分为三个阶段: 11211　张拉施加预应力阶段

按照张拉程序分级同时对称张拉。随着千斤顶均匀加压,钢绞线和夹片同时沿着受力方向运动,此时,钢绞线一直处于受拉状态。

11212　超张拉并持荷以后阶段

随着千斤顶缓慢卸压,钢绞线内缩并带动夹片移动,夹片就位后,此时,钢绞线受到横向夹紧力(径向压力)增大,夹片丝牙阻止钢绞线内缩的阻力也增大,此时,钢绞线相对夹片丝牙产生滑移,直至一定的距离后就自锁。

11213　钢绞线自锁锚固阶段

钢绞线自锁锚固后,夹片不再产生相对滑移,随着千斤顶继续放张,此时钢绞线与夹片一起内缩,锚板对钢绞线和夹片整体的径向夹紧力增大,夹片丝牙卡入钢绞线,构成机械啮合,最终稳定夹紧。2　影响夹片式自锚锚具静载锚固性能的综合因素

夹片式锚具由锚具和钢绞线组成,影响夹片式自锚锚具的静载锚固组合性能,主要与锚具和钢绞线的本身质量有关,笔者从以下几个具体方面加以初步探讨。

211　锚具本身质量对其静载锚固组合性能的影响21111　锚具技术含量及加工精度

锚具的几何尺寸、锚垫板的平面尺寸(布置最小间距)、锚板的直径(厚度、锥孔角度)、夹片形式(齿形角、牙距、齿高)等设计参数都必须经过严格设计,加工这些设计参数的技术含量很高,工地上的每批锚具在使用之前,监理单位必须督促承包单位把每批锚具送到有资质的部门进行静载试验、锚具内缩量试验等有关试验,笔者现将有关试验的检测结果统计如表1:

表1　锚具组装件静载锚固试验检测结果(四孔扁锚)

组数Ⅰ组Ⅱ组Ⅲ组平均值预应力钢绞线根数n (根)4444

组装件中母材载荷之和F c apu(K N)107610107610107610107610组装件实际载荷F bapu(K N)982139821110311499816组装件修正载荷F apu(K N)101817101815106917103516锚固效率系数ηa(%)97169715810214999122极限拉力时总应变εapu(%)117211631692134锚具内缩量Δa(mm)219212119213

说明:ηa=F apu

η

p F c apu

其中:ηp=0197 F c apu=107610K N

注:表中有关检测数据来源于温州高速公路某工地的四孔扁锚组装件静载锚固组合检测报告。

根据表中的检测数据反映,按照国标G B/ T14370—93中I类锚具技术要求(ηa≥0195;εapu> 2%)来判断,可以发现I、Ⅱ组中的总应变相对偏低,但III组的结果又较好,并且Ⅲ组与I、Ⅱ组的锚固效率系数有偏差。因此,一般来说,产生这种现象,大部分与锚具的设计参数有关,必须对锚具有关的设计参数进行严格设计,精心地控制机械加工,才能保证锚具的生产质量,也是对工程质量的一种保证。

21112　锚板锥孔与夹片锥孔尺寸

锚板锥孔内侧与夹片锥孔外锥面之间的摩擦系数对锚板受力影响比较大,其摩擦系数随着预应力筋的拉力增大而不断地增大,但二者的接触面间存在应力集中,使锚板锥孔内产生塑性变形。因此,必须严格控制锚板锥孔与夹片锥孔角度的机械加工,并且二者角度加工误差必须符合国家技术标准的技术要求,否则会影响锚具的自锚能力。21113　扁锚的几何尺寸

扁锚是近几年开发出来的,在工程中已得到广泛应用,一般来说,主要是用于构件断面尺寸狭小、厚度较薄的板式预应力结构中。扁锚按孔数可分为2孔、3孔、4孔、5孔等,根据大量静载锚固组合性能的检测报告可知,2孔和3孔的静载锚固组合性能试验都很容易达到要求,但4孔和5孔静载锚固组合性能试验很难达到要求,经过大量的对比试验发现,主要原因是扁锚弯曲孔道所致。即就是把四孔圆锚和四孔扁锚进行试验比较时,发现在做静载锚固组合性能的加载过程中,其传感器的显示值在同一油压时,而显示值不一样,经多次对比试验证明是由于扁锚弯曲孔道所产生的。因此,

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第2期　张文博,夏智攀:关于影响夹片式自锚锚具静载锚固组合性能综合因素探讨

静载试验中组装件实际载荷必须进行修正,其修正关系为:组装件修正载荷F apu=11037723F apu b-0164407(F apu b为组装件实际载荷)。

21114　锚夹片的齿高、齿形角、牙距及硬度

a.齿高　对于φ15124钢绞线,夹片齿高如果大于015mm,则很容易使钢绞线与夹片的咬合段形成很大的剪应力,从而导致钢绞线产生剪切破坏,但在工程实际应用中又希望齿高高一些,以便更好地咬紧钢绞线。

b.齿形角　夹片的齿形角与静载锚固组合性能有很大的关系,齿形角大,疲劳性能越好,应力集中程度小。

c.牙距　牙距是夹片设计的关键参数,一般来说,牙距越大,钢绞线承受的集中应力区相距越远些,应力叠加形成的极值较小。所以,夹片的牙距一般较小。

d.硬度　根据锚具组装件中主要部件(夹片、锚板、钢绞线)的三维有限元弹塑性力学分析可知,夹片外锥面与锚板锥孔内侧存在应力集中现象,并且夹片锥孔内侧与钢绞线的咬合段存在大量的剪应力。所以,夹片必须具有一定的硬度,否则,很难锚住,并且还会产生预应力损失。一般来说,夹片需要进行热处理,其洛氏硬度HRC和热处理硬度HRA的控制范围一般分别为58-64和78 -84(由检测有关资料可知,具体详见表2)。

表2　HRC和HRA检测原始记录

式样编号123平均值式样编号123平均值HRC1#5810601059125911HRA1#8010801079107915 HRC2#6110611060186019HRA2#8010821081108110 HRC3#6211621862196216HRA3#8310831084108315

说明:以上表格中的数据来源于温州高速公路某工地的锚夹片硬度检测结果(60组)中抽取最高值、中间值、最低值作为代表值

e.锚板的硬度:锚板的热泪盈眶处理硬度HRA的控制范围一般为17～30,锚板一般不需要进行热处理,但不可以取消硬度指标。具体检测数据如表3所示。

表3　锚板热处理硬度(HRA)检测原始记录

　式样编号123平均值式样编号123平均值四孔1#2316221523132311五孔1#2412231523182318四孔2#2219231524102315五孔2#2416241023172411四孔3#2510241123152412五孔3#2710271227102711

说明:以上表格中的数据来源于温州高速公路某工地的锚板硬度检测结果(30组)中抽取最高值、中间值、最低值作为代表值

212　钢绞线对夹片式自锚锚具静载锚固组合性能的影响

21211　钢绞线的极限强度

根据大量的试验证明:目前我国生产1860级钢绞线其实际的极限强度均在1960～2000M pa之间,其屈服强度接近1860M pa,而国内夹片式锚具是按钢绞线的标准极限强度1860M pa来设计承载力的,因而导致在实际应用中存在滑丝、断线现象,并且导致钢绞线在夹片切口处容易产生剪切破坏,从而被剪断。

21212　钢绞线的表面硬度

一般来说,钢绞线的极限强度在1860～1960M pa范围之内,其表面硬度HRC均为44～48左右,而夹片设计的表面硬度HRC为58～64,要使锚具和钢绞线的组合达到最佳组合效果,一般来说,钢绞线的表面硬度与夹片的表面硬度差值≥10,否则,很容易产生滑丝现象。

21213　钢绞线的直径偏差

我国国标(G B5224-95)和美国标准AST M中对钢绞线的公称直径偏差都有明确的规定,其直径偏差指按边丝凸缘测得直径与公称直径偏差的差值,直径偏差的规定为:对所有1725MPa(250级)±014mm;对所有1860MPa(270级)±0166～0115mm(根据有关资料获知)。而夹片式自锚锚具中的夹片直径尺寸、夹片锥形角度和锚板锥孔锥形角度等均按钢绞线直径尺寸设计的,如果直径偏差符合要求,在锚具零件组装后的施加预应力过程中,其锚具零件之间内摩擦角才会达到自身平衡状态,产生良好的自锚性能效果,使夹片更好地咬合钢绞线,从而不会产生滑丝现象。

综上所述,主要从锚具和钢绞线两方面初步探讨了夹片式自锚具的静载锚固组合性能影响因素,

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还有其它方面的影响(锚具的安装工艺),笔者建议,针对目前1860级钢绞线极限强度都在2000M pa 以上,应该开发针对2000级钢绞线的类型锚具,以免浪费预应力钢材。

参考文献:

[1]交通部第一公路工程总公司1公路施工手册《桥涵》[M].北京:人民交通出版社,1985.[2]刘效尧,朱新实.预应力技术及材料设备[M].北京:人民交通出版社,2000.

Analysis on Dead Load Anchor Combined Perform ance

I nfluence of Clip Style Self -anchor

ZH ANG Wen-bo 1,XI A Zhi-pan 2

(1.Wenzhou speedway S outh Baixiang hinge cross project construction headquarters ,Wenzhou 325015,China ;

2.Beijing Huatong highway bridge supervise and management consulate com pany Wenzhou speedway S outh Baixiang hinge cross project building site office ,Wenzhou 325015,China )

Abstract :According to the trial and project exam ple of clip style self-anchor ,the factor that affect the clip style self -anchor combined performance is not only related to its own quality but als o related to the limited anti-pull intension of strand wire and the rigidity of the surface.P ossibly consider that the anchor and strand wire is the main factors affect the clip style self -anchor dead load combined performance.

K eyw ords :anchor ;strand wire ;dead load anchor combined performance

(上接第29页)

参考文献:

[1]阎守义1世界轮胎实用手册[M].北京:中国物资出版社,1999.[2]郑正仁.子午线轮胎技术与应用[M].合肥:中国科学技术出社,1994.[3]屠卫星.汽车底盘构造与检修[M].北京:人民交通出版社,2001.

C ar Tire πs Selection ,Application ,Examination and driving Safety

ZH AO Jin-xiang

(Autom obile Engineering Department of Zhejiang V ocational T ransportation Institute of T echnology ,HangZhou 311112,China )

Abstract :Car tire πs explosion ,tired driving and in fraction procession are three dissemble danger for traffic safety at present 。This article expounds the relation between car tire and procession safety ,only when we take tire πs correct selec 2tion ,reas onable application ,timely examination and assertion into account ,do the application life can prolong and still the car procession safety can raise 。

K eyw ords :tire ;selection ;examination ;procession safety

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1第2期　张文博,夏智攀:关于影响夹片式自锚锚具静载锚固组合性能综合因素探讨

MAG-6500微机静载锚固试验机操作规程

MAG-6500微机静载锚固试验机操作规程 一、静载锚固试验之前，应截取不少于于3根的钢绞线进行母材试验。 二、钢绞线、夹具、锚具安装 1、试验用钢绞线长度宜为4.2m，保证左右端各伸出35cm左右。 2、钢绞线安装时用配套的垫圈、锚圈、夹片将试样组装好，并使每根试样保持平行，避免两头试样发生扭转，应使每根试样受力均匀，并敲紧夹片,每根应保证顺直，不缠绕，在锚具和钢绞线上编号，一一对应。 3、采用卡式千斤顶对钢绞线进行预紧，每根钢绞线的预紧力要一致，通过油压表进行控制，预紧力不得超过极限抗拉力的10%。 4、量出预张拉后的L0（两锚圈内侧间的钢绞线长度）和每根钢绞线的a1(在锚圈外侧的长度)。 三、打开电脑主机和控制器，启动锚固试验软件，点击试样，输入试样信息。包括试样面积、根数、极限抗拉力、计算长度。 四、在电脑上点击启动，切换到主曲线界面，手动控制送油阀加油，施加试验荷载步骤为：按预应力钢材抗拉强度标准值的20%、40%、60%、80%，分4级等速加载，加载速度宜为100MPa/min左右。每次加载达到控制标准后，进行第五条的操作。如Δa不成比例，说明应检查钢绞线是否失锚滑动。如Δb不成比例，应检查相关零件（锚环、锚板等）是否发生了塑性变形。 五、当加荷到80%时，持荷30min（铁标）或1h（国标），在持荷期间，Δa、Δb 应保持稳定。在持荷的一半时间时两次测量Δa、Δb如继续增加、不能稳定，表明已失去可靠锚固能力；随后用低于100MPa/min加载速度缓慢加载至完全破坏，使荷载达到最大值，记录实际破坏抗拉力和总变形量，观察试件的破坏部位与形式。 六、在试验过程中要时刻观察曲线的变化，以便掌握试验细节。记录好开始持荷时间和结束持荷时间。 七、在电脑软件上点击终止试验，并保存。 八、计算内缩量Δa+Δb。在电脑上读取总变形、支座变形。 九、数据处理。 用预应力筋-锚具组装件静载试验测定的锚具效率系数ηa和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变εapu来判定锚具的静载锚固性能是否合格。锚具效率系数ηa按下式计： ηa=Fapu/ηp×Fpm……………（1）式中： ηp的取用：预应力筋-锚具组装件中预应力钢材为1至5根时，ηp=1；6至12根时ηp=0.99；13至19根时，ηp=0.98；20根及以上时ηp=0.97。

浅谈锚具静载锚固试验方法和影响因素

浅谈锚具静载锚固试验方法和影响因素 摘要：阐述锚具静载锚固性能试验方法，根据试验过程中的观察、测量，提出 影响锚具静载锚固性能试验结果的因素，并对影响因素进行分析。 关键词：锚具；静载锚固；试验方法；影响因素 随着交通行业的飞速发展，公路工程预应力结构广泛使用预应力锚具等施工 器件。锚具是指预应力混凝土中所用的永久性锚固装置，是在后张法结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土内部的锚固工具，也称之为预应 力锚具；在预应力筋张拉完毕后将预应力筋永远锚固在构件端部，防止预应力筋 回缩（造成应力损失），与构件共同受力，提高了结构刚度、抗剪能力、承载能力、抗裂性能和桥梁的安全性能。 由此可见，对锚具组装件的静载锚固性能试验检测成为控制预应力混凝土质 量的关键因素之一。结合静载锚固试验原理，根据试验过程中的观察、测量，分 析影响试验结果的因素。 1.静载锚固性能试验原理 试验依据GB/T 14370-2015《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准，设备测 力系统准确度不低于1级，预应力筋总伸长率测量装置在测量范围内，示值相对 误差不超过±1%。 试验可获得：①锚具锚固效率系数ηa 根据下述公式计算： 图1 锚具组装件静载试验装 2.锚具静载锚固试验方法 2.1准备工作 清理锚夹具表面的油污；打开电脑检查设备程序是否正常、打开静载锚固试 验软件并对力值、位移清零；检查锚固试验机油压泵左右阀所处状态。 2.2安装 2.2.1将环形承载垫板置于承力台座，之后将锚具安装在垫板上，穿上钢绞线 并检查各孔位是否处于同一方向同一位置，套上夹片，用千斤顶抵住夹片； 2.2.2旋紧油压泵左阀，松开右阀，打开中间阀门，预拉至左表10MPa左右，关闭阀门； 2.2.3松开左阀，旋紧右阀，打开中间阀门，右表20MPa左右关闭阀门，退 出千斤顶； 2.2.4依次按对称孔安装其他锚孔钢绞线。 2.2.5任意选取3根有代表性预应力筋，锚固和张拉端分别在距锚具一定位置 标识，并测量预应力筋从10%Fptk增长至FTu时，预应力筋和锚具之间的相对位 移△a ′。 2.3开始试验 2.3.1组装件安装工作之后，点击程序中试样：设置钢绞线根数，面积，静载 用母材钢绞线极限力值，钢绞线夹持长度L1； 2.3.2点击－测试（左表阀门旋紧状态，右表阀门松开状态），调节左表下阀门控制拉力速度：加载速度控制在100MPa/min左右，分4等级等速加载（20%、40%、60%、80%）Fptk，每一级持荷5min，直至力值达到80% Fptk －持荷1h；

浅谈预应力锚具的静载试验

浅谈预应力锚具的静载试验 内容摘要：本文对预应力锚具在静载试验中涉及到长度测量的几个问题进行了探讨，根据其特点及相关标准和规范综合分析后阐述了自己的观点和解决方案。关键词：预应力锚具静载试验测试方法 我们在做预应力筋用锚具、夹具和连接器的静载试验时，都会遇到下面几个与长度有关的量的测量问题，因相关标准中未明确，试验人员则根据自己对标准的理解去进行解读并实施，如此给试验的真实、可靠带来了差异。为更好地在标准的框架内完成试验，笔者根据以往的工作经验，查阅相关标准资料，继续对其进行探讨，阐述自己的观点和解决方案，望大家提出宝贵意见。 1.标距：在标准GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》中虽然提及标距，但未明确标距多少为宜。在行业标准JGJ85-2002《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》的A. 2.1中我们看到“测量总应变εapu的量具标距不宜小于1m”。所以在静载试验中应采用该条规定。 2.总应变εapu的计算方法：在标准GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》中也未明确，实际工作中更多的试验人员则是根据行业标准JT329.2-97《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》中6. 3.5的方法或略有改变在操作即用千斤顶的伸出长度差作为钢绞线的绝对伸长，计算出总应变εapu。事实上由此得出的总应变εapu的数据偏大，其主要原因就是在测量钢绞线的绝对伸长量时没有把实验设备的综合弹性变形考虑进去，也就是说用千斤顶伸出长度差作为钢绞线的绝对伸长是不准确的。只有在试验过程中直接测量钢绞线的绝对伸长，用ε=△l/l（式中△l是钢绞线的绝对伸长，l 是试验中的钢绞线与△l对应的标距或受力长度），推算出的总应变εapu，才更真实。 3.弹性模量：弹性模量是表征材料力学性能的重要指标之一，它反映的是材料抵抗弹性变形的能力，即材料的刚度。钢绞线的弹性模量在相关标准中规定为195×10Gpa，因不作为交货条件，是非检测项目。虽然实际应用中计算钢绞线的伸长量时弹性模量是一个非常重要的参数，相关标准中的规定值还是可以满足使

工程试验检测方案72505

工程试验检测方案 1、工程概况 1.1车站工程概况 关庄站为地铁15号线一期工程中间站，车站位于规划北关庄路和关庄西路交叉路口东侧，沿北关庄路东西向布置。 关庄站为地下三层岛式车站，总长143.9m，标准段宽20.7m，高21.93m，站台宽12m,有效站台中心里程为K12+416.000，轨顶高程为16.13m，有效站台中心里程处覆土约3.58m，基坑开挖深度约为25.63m。本站提供盾构接收条件。关庄站~望京西站区间采用盾构法施工，本站提供盾构始发条件。 1.2区间工程概况 本段区间线路从关庄站出发向东南方向下穿城建亚东混凝土搅拌站，后向南下穿小营北路，下穿北湖渠西路。线路向东南先后下穿北辰高尔夫球场，沥青厂南路，京承高速，13号线望京西站后到达15号线望京西站。本段区间起止里程为K12+494.85~K14+349.172。本段区间设计长度为1854.322米。本区间正线标高约为14.75-16.15m，地面标高为40m左右。在区间隧道平面里程K13+730.000处结合区间排水泵站设置区间防灾联络通道。K13+043.007处设置一区间风井。 2、编制依据 《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204—2002 《建筑结构检测技术标准》GB/T50344—2004 《混凝土结构试验方法标准》GB50152—92 《地下铁路工程施工及验收规范》GB50299—1999 《砌体工程检测技术标准》GB/T50315—2000 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106—2003 《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107—2003 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18—2003 《铁路桥梁涵工程施工质量验收标准》TB10415-2003 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》TB10424-2003 《铁路混凝土强度检验评定标准》TB10425-94 《铁路工程结构混凝土强度检测规程》TB10426-2004 《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设〖2005〗157号 《超声波检测混凝土缺陷技术规程》CECS21：2000 3、试验检测方案

预应力筋用锚具、夹具和连接器检验实施细则

预应力筋用锚具、夹具和连接器检验实施细则 1 总则 1.0.1 为加强混凝土结构工程施工质量，统一本省预应力筋用锚具、夹具和连接器检测方法，提高各检测单位检测精度，制定本检测规程，预应力筋用锚具、夹具和连接器检测依据标准为中华人民共和国国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370-2000。 1.0.2 本规程规定了预应力筋用锚具、夹具和连接器的产品分类、代号标记、技术要求、试验方法、检验规则等内容。 1.0.3 本规程适用于有粘结、无粘结、体内或体外配筋的预应力混凝土结构中使用的锚具、夹具和连接器。 2 术语、符号 2.1 术语 2.1.1 锚具 在后张法结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土上所用的永久性锚固装置。锚具可分为两类： 1 张拉端锚具：安装在预应力筋端部且可用以张拉的锚具； 2 固定端锚具：安装在预应力筋端部，通常埋入混凝土中且不用以张拉的锚具。 2.1.2 夹具 在先张法构件施工时，为保持预应力筋的拉力并将其固定在生产台座（或设备）上的临时性锚固装置；在后张法结构或构件施工时，在张拉千斤顶或设备上夹持预应力筋的临时性锚固装置（又称工具锚）。 2.1.3 连接器 用于连接预应力筋的装置。 2.1.4 预应力钢材 各种预应力混凝土用的钢丝、钢绞线或钢筋的统称。 2.1.5 预应力筋 在预应力结构中用于建立预加应力的单根或成束的预应力钢丝、钢绞线或钢筋。有粘结预应力筋是和混凝土直接粘对的或是在张拉后通过灌浆使之与混凝土粘结的预应力筋；无粘结预应力筋是用塑料、油脂等涂包的预应力筋，可以布置在混凝土结构体内或体外，且不能与混凝土粘结，这种预应力筋的拉力永远只能通过锚具和变向装置传递给混凝土。 2.1.6 预应力筋-锚具组装件 单根或成束预应力筋和安装在端部的锚具组合装配而成的受力单元。 2.1.7 预应力筋-夹具组装件 单根或成束预应力筋和安装在端部的夹具组合装配而成的受力单元。 2.1.8 预应力筋-连接器组装件 单根或成束预应力筋和安装在端部的连接器组合装配而成的受力单元。 2.1.9 内缩 预应力筋在锚固过程中，由于锚具各零件之间、锚具与预应力筋之间的相对位移和局部塑性变形所产生的预应力筋的回缩现象。回缩长度与锚具构造和张拉锚固工艺有关。 2.1.10 预应力筋-锚具组装件的实测极限拉力 预应力筋-锚具组装件在静载试验过程中达到的最大拉力。 2.1.11 预应力筋-夹具组装件的实测极限拉力 预应力筋-夹具组装件在静载试验过程中达到的最大拉力。 2.1.12 受力长度 锚具、夹具、连接器试验时，预应力筋两端的锚具、夹具之间或锚具与连接器之间的净距。 2.1.13 预应力筋的效率系数 受预应力钢材根数、孔道状况及试验装置等因素的影响，考虑预应力筋拉应力不均匀的系数。

锚具的技术要求

灌新路（环湾大道-烟厂段）工程项目 锚具的技术要求 1.锚具所用材料应符合设计要求，并有机械性能和化学成分合格证明书、质量保证书。 2.锚下点半的材料性能：采用回扣铸铁时应不低于HT200，采用球磨铸铁时应不低于QT450-10，采用和碳素结构时应不低于Q235的要求，并符合GB/T9439，GB/T1348或GB/T3274的有关规定。 3.锚下螺旋筋的材料性能应不低于Q234钢的要求，并符合GB/T700的有关规定。 4.零件机械加工应符合JB/T5936的有关规定。 5.螺纹副的未注精度等级，应不低于GB/T197中的7H/8g. 6.未注公差尺寸的公差等级，应不低于GB/T1804中的C 级。 7.夹片应进行热处理，表面硬度不小于57HBC（或）。夹片处理后，应无氧化脱碳现象，同批次夹片硬度差不大于5HRC，同件夹片硬度差不大于3HRC。其他要求应符合JB/T5944和JB/T3999的有关规定。

8.锚板宜经调质处理货锥孔强化处理。若采用调质处理，则表面硬度不小于225HB（或20HRC），其他要求应符合JB/T5944的有关规定。 9.所有零件外观均不得有裂纹出现。 10.夹片、锚板表面应做防锈、防腐处理，符合设计图纸要求。锚下垫板和局部承压配筋表面不得有油漆或油脂，在存储和运输过程中采取必要的防护措施。 11.锚具的静载锚固性能应同时满足下列两项要求：1)ηa≧；2）εapu≧2%。在钢绞线—锚具组装件达到实测极限拉力Fapu时，应是钢绞线的断裂，而不是由锚具的失效而导致试验终止。钢绞线—锚具组装件应满足循环次数为200万次的疲劳性能试验。试验应力上限去钢绞线的抗拉强度标准值fpk的65%，应力幅度去80Mpa。试件经200万次循环荷载后，锚具零件不应发生疲劳破坏，钢绞线因锚具夹持作用发生疲劳破坏的面积不应大于原试件的总面积的5%。用于抗震结构中的锚具还应满足循环次数为50次周期荷载试验，试验力上限取钢绞线抗拉强度标准值的fpk 80%，下限取钢绞线抗拉强度标准值的fpk 40%；试件经50次周期荷载试验后，钢绞线在锚具夹持区域不发生破裂、滑移和夹片松脱现象。 12．张拉端的钢绞线内回缩量应不大于5mm。锚口（含锚垫板）摩阻损失率合计不大于6%。锚下垫板长度应保证钢

预应力筋和锚具质量检验

预应力筋和锚具质量检验 预应力筋出厂时，在每捆（盘）上都挂有标牌，并附有出厂质量证明书。 预应力筋进场时，应按下列规定验收。 11-1-4-1 预应力钢丝验收 1．外观检查 预应力钢丝的外观质量，应逐盘检查。钢丝表面不得有油污、氧化铁皮、裂纹或机械损伤，但表面上允许有浮锈和回火色。镀锌钢丝的锌层应光滑均匀，无裂纹。钢丝直径检查，按10％盘选取，但不得少于6盘。 2．力学性能试验 钢丝的力学性能，应抽样试验。每验收批应由同一牌号、同一规格、同一生产工艺制度的钢丝组成，重量不大于60t. 钢丝外观检查合格后，从同一批中任意选取10％盘（不少于6盘）钢丝，每盘在任意位置截取二根试件，一根做拉伸试验（抗拉强度与伸长率），一根做反复弯曲试验。如有某一项试验结果不符合GB 5223-2002标准的要求（见表11-3)，则该盘钢丝为不合格 品；并从同一批未经试验的钢丝盘中再取双倍数量的试件进行复验，如仍有一项试验结果不合格，则该批钢丝判为不合格品，或逐盘检验取用合格品。 对设计文件有指定要求的疲劳性能、可徽性等，应再进行抽样试验。 11-1-4-2 钢绞线验收 1．外观检查 钢绞线的外观质量，应逐盘检查。钢绞线的捻距应均匀，切断后不松散，其表面不得带有油污、锈斑或机械损伤，但允许有浮锈和回火色。镀锌或涂环氧钢绞线、无粘结钢绞线等涂层表面应均匀、光滑、无裂纹、无明显折给。 无粘结预应力筋的油脂重量与护套厚度，应按60t为一批，抽取3个试件进行检验。其测试结果应满足第11-1-3一条无粘结预应力筋的质量要求。 2．力学性能试验 钢绞线的力学性能，应抽样检验。每验收批应由同一牌号、同一规格、同一生产工艺制度的钢绞线组成，重量不大于60t. 钢绞线外观检查合格后，从同一批中任意选取3盘钢绞线，每盘在任意位置截取一根试件进行拉伸试验。如有某一项试验结果不符合GB/T 5224-2003标准的要求（见表11-1与表11-8)，则不合格盘报废。再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试件进行复验。如仍有一项不合格，则该批钢绞线判为不合格品。 对设计文件有指定要求的疲劳性能、偏斜拉伸性能等，应再进行抽样试验。

周期性能试验

预应力筋用锚具、夹具和连接器周期荷载性能试验 1、适用范围 有抗震要求的结构中使用的锚具、预应力筋—锚具组装件。 2、试验一般规定 2.1试验用的预应力—锚具、夹具或连接器组装件由产品零件和预应力筋组装而成。试验用的零件应是经过外观检查和硬度检验合格的产品。组装时应将锚固零件上的油污擦拭干净，不得在锚固零件上添加影响锚固性能的介质。组装件中组成预应力筋的各根钢材应等长平行、初应力均匀，其受力长度不应小于3m。 2.2单根钢绞线的组装件试件及钢绞线母材力学性能试验用的试件，不包括夹持部分的受力长度不应小于0.8m；其他单根预应力钢材的组装件及母材试件最小长度可按试验设备及相关标准确定。 2.3对于预应力钢材在锚具夹持部位不弯折的组装件，各根预应力钢材平行受拉，侧面不应设置有碍受拉或产生摩擦的接触点；如预应力钢材的夹持部位与试件轴线有转向角度时，应在设计转角处加装转向约束钢环，试件受拉力时。该约束环不应与预应力钢材产生滑动摩擦。 2.4试验用预应力钢材应有良好的均质性，可由锚具生产厂或检验单位提供，同时还应提供该批钢材的质量合格证。所选的预应力钢材，其直径公差应在受检锚具、夹具或连接器设计的匹配范围内。试验用预应力钢材应根据抽样标注，先在有代表性的部位取至少6根试件进行母材力学性能试验，试验结果应符合国家现行标准的规定。并且，其实测抗拉强度平均值在相关钢材标准中的等级应与受检锚具、夹具或连接器的设计等级相同，超过该强度等级时不应采用。在某一中间强度等级的预应力钢材试验合格的锚具，在实际工程中，可用于不高于该强度等级的预应力筋。已受损伤的预应力钢材不应用于组装件试验。 3、试验仪器 静载锚固试验机或承力台座（带测力系统）：测力系统不确定度不应大于2%；测量总应变的量具，其标距的不确定度不应大于标距的0.2%，指示应变的不确定度不应大于0.1%。 4、试验方法 3.1当锚固的预应力筋为钢丝、钢绞线或热处理钢筋时，试验应力上限应为预应力筋抗拉强度标准值得80%,下限应为预应力钢材抗拉强度标准值的40%。当锚固的预应力筋为由明显屈服台阶的预应力钢材时，试验应力上限应为预应力钢材抗拉强度标准值的90%，下限应为预应力钢材抗拉强度标准值的40%。 3.2将预应力筋—锚具或连接器组装件按规定装置在试验机上，开动仪器，以100KP a/min~200MPa/min的速度加荷至试验应力的上限值，在卸荷至试验应力的下限值为第一个周期，然后荷载自下限值经上限值在回复到下限值为第2个周期，记录每个周期后组装件中预应力筋在锚具夹持区域的破坏情况，重复50个周期。 5、结果判定 试件经50次循环荷载后预应力筋在锚具夹持区域内不发生破断为合格。

锚具进场检验要点

预应力筋锚具、夹具和联结器的验收 预应力筋锚具、夹具和联结器应有出厂合格证，且应分批验收。同一验收批应在同种材料和同一生产条件下。锚具、夹具以不超过1000套组为一个验收批；联结器应以不超过500套组为一个验收批。在进场时按下列规定验收： (1)外观检查：应从每批中抽取10％但不少于10套的锚具，检查其外观和尺寸。当有一套表面有裂纹或超过产品标准及设计图纸规定尺寸的允许偏差时，应另取双倍数量的锚具重做检查，如仍有一套不符合要求，则不得使用或逐套检查，合格者方可使用。 (2)硬度检查：应从每批中抽取5％但不少于5件的锚具，对其中有硬度要求的零件做硬度试验，对多孔夹片式锚具的夹片，每套至少抽5片。每个零件测试3点，其硬度应在设计要求范围内。当有一个零件不合格时，应另取双倍数量的零件重做试验；如仍有一个零件不合格，则不得使用或逐个检查，合格者方可使用。 (3)静载锚固性能试验：经上述两项试验合格后，应从同批中抽取6套锚具(夹具或联结器)组成3个预应力筋锚具(夹具，联结器)组装件，进行静载锚固性能试验。当有一个试件不符合要求时，应另取双倍数量的锚具(夹具或联结器)重做试验；如仍有一套不合格，则该批锚具(夹具或联结器)为不合格品。 对于一般工程的锚具(夹具或联结器)进场验收，其静载锚固性能也可由锚具生产厂提供试验报告。预应力筋锚具、夹具和联结器使用时应注意如下事项： (1)锚具、夹具和联结器应有专人保管，在贮存、运输及使用期间均应妥善维护，避免锈蚀、弄脏、遭受机械损伤和混淆。保管期间的临时性维护措施，应不影响使用性能和永久性防锈措施的实施。 (2)锚具、夹具和联结器安装前必须清洗干净。凡按设计规定需要在锚固零件上涂抹不影响锚固性能物质的锚具、夹具和联结器，应在安装前临时涂抹。 (3)为保证预应力筋锚具和联结器安装时与孔道对中，锚垫板上应设置对中止口或对中标志。 (4)负责张拉的技术人员和操作工人，应严格执行有关技术规定和安全措施，以确保张拉质量和人身及设备安全。 (5)利用螺纹锚固的支承式锚具，安装前应逐个检查螺纹的配合情况，对于大直径螺纹的表面应涂润滑油脂，以确保张拉和锚固过程中顺利旋合。 (6)夹片式、锥塞式等具有自锚性能的锚具，在顶应力筋张拉和锚固过程中以及锚固以后，均不得大力敲击或振动，防止因锚固失效预应力筋飞出伤人。

L型塑料钢筋拉结件锚固性能试验

2009年09月第25卷第5期　 沈阳建筑大学学报(自然科学版) Journal of Shenyang J ianzhu U niversity (N atural Science )　Sep.　2009 V ol.25,N o.5 收稿日期:2009-07-13 基金项目:建设部科技攻关项目(2008-k3-10) 作者简介:刘明(1962—),男,教授,博士研究生导师,主要从事现代砌体结构研究. 文章编号:1671-2021(2009)05-0925-05 L 型塑料钢筋拉结件锚固性能试验 刘　明,李立东,张延年,张　洵,李　恒 (沈阳建筑大学土木工程学院,辽宁沈阳110168) 摘　要:目的为解决夹心墙用拉结件的耐腐蚀性问题,采用高强钢筋外包塑料形成塑料钢筋拉结件.方法通过L 型塑料钢筋拉结件灰缝试件试验模拟Z 型塑料钢筋拉结件在灰缝中的受 拉状态,研究Z 型塑料钢筋拉结件的黏结、锚固性能.结果L 型塑料钢筋拉结件极限拉拔力每组平均值为3133～414kN,极限拉拔力最小值为219k N,在遭受地震作用时,塑料钢筋拉结件所传递的最大地震力远小于其极限拉拔力最小值.结论L 型塑料钢筋拉结件的粘结锚固强度可以满足夹心墙用拉结件的使用要求,有比普通钢筋拉结件更好的延性和变形能力,并给出Z 型与卷边Z 型塑料钢筋拉结件的合适构造参数. 关键词:塑料钢筋拉结件;拉拔试验;拉拔承载力;锚固长度:P 315196 文献标志码:A 0　引　言 夹心保温墙体是目前保温墙体的一种主要形式,能达到集承重、保温(隔声)和装饰于一体,其耐久性适用于不同的地区,也是唯一能解决保温 层与建筑物同寿命问题的保温形式[1] .夹心墙中的拉结件对加强内外叶墙连接,保证其整体性起重要作用[2] .但普通拉结件在有腐蚀性的保温浆料中容易锈蚀,使建筑物的使用寿命大幅降低,造 成极大的浪费[3] ,因此解决拉结件的耐锈蚀性问 题对提高夹心保温墙体的耐久性有重要意义[4] .目前一些经济发达国家普遍采用不锈钢拉结件、镀锌拉结件及防锈涂料拉结件[5] .不锈钢拉结件固然防锈性能好,但价格昂贵、工程造价高,这不符合我国国情.国内一般采用防锈涂料或镀锌拉 结件,但成本与普通钢筋拉结件相比也较高[6] ,另外,镀锌件虽然在大气环境中抗蚀性较好,但却不适合复合墙体这种复杂的腐蚀环境.已有研究表明,镀锌件在pH 为13左右时表面处于活性状态,初期由于水泥砂浆pH 值正好在这个范围(1215～1315),这时如果钢铁表面有缺陷,那么 二者构成腐蚀电池,更加快了锌的腐蚀溶解[7] . 所以,钢筋在后期就难以得到保护,同时也影响了钢筋与周围砂浆的结合力[8] .塑料的防腐性能较好,且造价低,能避免拉结件产生热桥,因此,塑料 钢筋拉结件能很好地解决耐腐蚀性问题[9] ,并经国家建筑装修材料质量安全监督检验中心检验,其耐腐蚀性符合现场发泡夹心墙的使用要求.但塑料钢筋拉结件的连接作用必须通过塑料外皮与砌筑砂浆及塑料外皮与钢筋本身之间的粘结来保证[10],为了解塑料钢筋拉结件在砂浆中的黏结、锚固等性能,因此,通过对L 型塑料钢筋拉结件的水平灰缝锚固试验,得出其极限拉拔力每组平均值为3133～414kN ,极限拉拔力最小值为219kN ,并有比普通钢筋拉结件更好的延性和变形能力. 1　试件设计 试验共制作7组21个试件,灰缝拉结件采用L 型塑料钢筋拉结件,弯折段长度分别为30mm 、50mm 、70mm 、90mm.各类试件编号及参数见表1,其锚固示意图见图1.

预应力筋用锚具夹具和连接器检验实施细则

预应力筋用锚具夹具和连接器检验实 施细则

预应力筋用锚具、夹具和连接器检验实施细则 1 总则 1.0.1 为加强混凝土结构工程施工质量，统一本省预应力筋用锚具、夹具和连接器检测方法，提高各检测单位检测精度，制定本检测规程，预应力筋用锚具、夹具和连接器检测依据标准为中华人民共和国国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370- 。 1.0.2 本规程规定了预应力筋用锚具、夹具和连接器的产品分类、代号标记、技术要求、试验方法、检验规则等内容。 1.0.3 本规程适用于有粘结、无粘结、体内或体外配筋的预应力混凝土结构中使用的锚具、夹具和连接器。 2 术语、符号 2.1 术语 2.1.1 锚具 在后张法结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土上所用的永久性锚固装置。锚具可分为两类： 1 张拉端锚具：安装在预应力筋端部且可用以张拉的锚具； 2 固定端锚具：安装在预应力筋端部，一般埋入混凝土中且不用以张拉的锚具。 2.1.2 夹具 在先张法构件施工时，为保持预应力筋的拉力并将其固定在生产台座（或设备）上的临时性锚固装置；在后张法结构或构件施工

时，在张拉千斤顶或设备上夹持预应力筋的临时性锚固装置（又称工具锚）。 2.1.3 连接器 用于连接预应力筋的装置。 2.1.4 预应力钢材 各种预应力混凝土用的钢丝、钢绞线或钢筋的统称。 2.1.5 预应力筋 在预应力结构中用于建立预加应力的单根或成束的预应力钢丝、钢绞线或钢筋。有粘结预应力筋是和混凝土直接粘正确或是在张拉后经过灌浆使之与混凝土粘结的预应力筋；无粘结预应力筋是用塑料、油脂等涂包的预应力筋，能够布置在混凝土结构体内或体外，且不能与混凝土粘结，这种预应力筋的拉力永远只能经过锚具和变向装置传递给混凝土。 2.1.6 预应力筋-锚具组装件 单根或成束预应力筋和安装在端部的锚具组合装配而成的受力单元。 2.1.7 预应力筋-夹具组装件 单根或成束预应力筋和安装在端部的夹具组合装配而成的受力单元。 2.1.8 预应力筋-连接器组装件 单根或成束预应力筋和安装在端部的连接器组合装配而成的受力单元。

锚具进场检验要点

锚具进场检验要点文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]

预应力筋锚具、夹具和联结器的验收 筋锚具、夹具和联结器应有出厂合格证，且应分批验收。同一验收批应在同种材料和同一生产条件下。锚具、夹具以不超过1000套组为一个验收批；联结器应以不超过500套组为一个验收批。在进场时按下列规定验收： (1)外观检查：应从每批中抽取10％但不少于10套的锚具，检查其外观和尺寸。当有一套表面有裂纹或超过产品标准及设计图纸规定尺寸的允许偏差时，应另取双倍数量的锚具重做检查，如仍有一套不符合要求，则不得使用或逐套检查，合格者方可使用。 (2)硬度检查：应从每批中抽取5％但不少于5件的锚具，对其中有硬度要求的零件做硬度试验，对多孔夹片式锚具的夹片，每套至少抽5片。每个零件测试3点，其硬度应在设计要求范围内。当有一个零件不合格时，应另取双倍数量的零件重做试验；如仍有一个零件不合格，则不得使用或逐个检查，合格者方可使用。 (3)静载锚固性能试验：经上述两项试验合格后，应从同批中抽取6套锚具(夹具或联结器)组成3个预应力筋锚具(夹具，联结器)组装件，进行静载锚固性能试验。当有一个试件不符合要求时，应另取双倍数量的锚具(夹具或联结器)重做试验；如仍有一套不合格，则该批锚具(夹具或联结器)为不合格品。

对于一般工程的锚具(夹具或联结器)进场验收，其静载锚固性能也可由生产厂提供试验报告。预应力筋锚具、夹具和联结器使用时应注意如下事项： (1)锚具、夹具和联结器应有专人保管，在贮存、运输及使用期间均应妥善维护，避免锈蚀、弄脏、遭受机械损伤和混淆。保管期间的临时性维护措施，应不影响使用性能和永久性防锈措施的实施。 (2)锚具、夹具和联结器安装前必须清洗干净。凡按设计规定需要在锚固零件上涂抹不影响锚固性能物质的锚具、夹具和联结器，应在安装前临时涂抹。 (3)为保证预应力筋锚具和联结器安装时与孔道对中，锚垫板上应设置对中止口或对中标志。 (4)负责张拉的技术人员和操作工人，应严格执行有关技术规定和安全措施，以确保张拉质量和人身及设备安全。 (5)利用螺纹锚固的支承式锚具，安装前应逐个检查螺纹的配合情况，对于大直径螺纹的表面应涂润滑油脂，以确保张拉和锚固过程中顺利旋合。 (6)夹片式、锥塞式等具有自锚性能的锚具，在顶应力筋张拉和锚固过程中以及锚固以后，均不得大力敲击或振动，防止因锚固失效预应力筋飞出伤人。

锚杆锚索检测规范依据

应提供基坑支护锚杆、锚索检测报告的依据如下： 1、根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012中4.7锚杆设计和4.8 锚杆施工与检测的规定。 2、根据《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》(JGJ85-2010) 5进场验收的5.0.3和5.0.14条的预应力筋锚具、夹具与连接器取样规定 一、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012。 2.1 术语 2.1.14 锚杆anchor 由杆体（钢绞线、普通钢筋、热处理钢筋或钢管）、注浆形成的固结体、锚具、套管、连接器所组成的一端与支护结构构件连接，另一端锚固在稳定岩土体内的受拉杆件。杆体采用钢绞线时，亦可称为锚索。 4.7 锚杆设计 4.7.1锚杆的应用应符合下列规定： 1锚拉结构宜采用钢绞线锚杆；当设计的锚杆抗拔承载力较低时，也可采用普通钢筋锚杆；当环境保护不允许在支护结构使用功能完成后锚杆杆体滞留于基坑周边地层内时，应采用可拆芯钢绞线锚杆； 2在易塌孔的松散或稍密的砂土、碎石土、粉土层，高液性指数的饱和粘性土层，高水压力的各类土层中，钢绞线锚杆、普通钢筋锚杆宜采用套管护壁成孔工艺； 3锚杆注浆宜采用二次压力注浆工艺； 4锚杆锚固段不宜设置在淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土及松散填土层内； 5在复杂地质条件下，应通过现场试验确定锚杆的适用性。 4.7.9钢绞线锚杆、普通钢筋锚杆的构造应符合下列规定： 5锚杆杆体用钢绞线应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的有关规定； 6 普通钢筋锚杆的杆体宜选用HRB335、HRB400级螺纹钢筋； 7应沿锚杆杆体全长设置定位支架；定位支架应能使相邻定位支架中点处锚杆杆体的注浆固结体保护层厚度不小于10mm，定位支架的间距宜根据锚杆杆体的组装刚度确定，对自由段宜取1.5m～2.0m；对锚固段宜取1.0m～1.5m；定位支架应能使各根钢绞线相互分离； 8钢绞线用锚具应符合现行国家标准gb t14370 2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370的规定； 4.8 锚杆施工与检测 4.8.7预应力锚杆张拉锁定时应符合下列要求： 1当锚杆固结体的强度达到设计强度的75%且不小于15MPa后，方可进行锚杆的张拉锁定； 2拉力型钢绞线锚杆宜采用钢绞线束整体张拉锁定的方法； 3锚杆锁定前，应按表4.8.8的张拉值进行锚杆预张拉；锚杆张拉应平缓加载，加载速率不宜大于0.1N k/min,此处，N k为锚杆轴向拉力标准值；在张拉值下的锚杆位移和压力表压力应保持稳定当锚头位移不稳定时，应判定此根锚杆不合格； 4锁定时的锚杆拉力应考虑锁定过程的预应力损失量；预应力损失量宜通过对锁定前、后

预应力钢绞线静载锚固试验方法

预应力钢绞线静载锚固试验方法流程 时间：2015-05-15 力学上的试验“静载锚固试验”是一项关键的重要试验，它在桥梁试验上占的地位是举足轻重的，但这项试验又是具有相当危险性的一项试验，所以我认真地探索了好长时间，我觉得我有必要把做这项试验的一些心得和广大的同行们请教、学习、共同研究，以安全地做好这一试验，减少在工作中出现危险的情况，我也特别针对安全方面提出了一些自己的理解，希望能与大家探讨能够研究出更为安全和合理的试验方法。二、预应力钢绞线用锚具静载锚固试验静载锚固试验是为了检验锚固零件的机械性能，检验其在锚固过程中的可靠性和适用性，和永久性的锚固性能，能够把力均匀地传递到预应力混凝土构件和钢构件中，并且不能有较大的变形也不能有横向和斜向的断裂，锚具还应有多次重复使用的能力，而这一切都要通过静载试验来检验其合格与否。1．试验方法当一切都准备好时，就可以做这项试验了，钢绞线由我方提供，在钢绞线与送检锚具设计等级相同的情况下，我方根据送检锚具的孔数，割取4米2的长度，在取钢绞线时要注意观察钢绞线不得有损伤的地方，不得有对焊接口，这样的钢绞线才能使用，然后观察室温和湿度看是否满足试验要求的温湿度，温度没有特殊要求的话为10-35℃，当温湿度符合要求时，就可以开始做试验了，先应该打硬度按照规范要求操作，当硬度符合要求时就可以做静载试验了。（1）试验前准备先检查各线路，上下位机线缆是否都连接正确和牢靠，检查完都连接好时先打开电脑和智能数显采

集仪的开关，然后进入软件，双击软件图标输入用户名和密码后进入软件界面，点工具栏上新建试验图标，出现对话框选择试验类型为拉伸试验，选择试验为静载锚固试验，执行标准为预应力筋用锚具，然后输入此次试验的组号点确定，然后进入试验参数界面，在试验参数界面先输入试样参数和试验参数，在试验参数中《前输入预应力钢材根数为3根，单根试件公称截面积，实际平均极限抗拉力等，输入完后按回车键，然后把钢绞线3根揭开网盖穿进试验机两端，然后把张拉端一边千斤顶反复运行3次以排除空气，如果发现有漏油的地方要及时拧紧，在伸千斤顶时产生的载荷要清零，在装夹试件之前对各传感器通道清零。然后把钢绞线摆顺成平行状态，在两端安装锚环，在张拉端安装过渡垫板，锚具也安装上使每根钢绞线都平行受拉，此时把测试验机弹性压缩的百分表安装到位使其刚刚接触并清零。然后用小千斤顶在张拉端给预应力筋加初应力，加到钢绞线抗拉强度标准值的10%，三根钢绞线的初应力都要一致均匀，此时钢绞线已被项紧，用卷尺量两端锚具的起夹点之间的距离，然后把它输入到试验参数受力长度栏中按回车。此时用150mm游标卡尺量Δa、Δb，Δa 是取有代表性的若干根预应力钢绞线，测量其与锚具之间的相对位移。Δb为取锚具若干有代表性的零件，测量其间的相对位移。做好记录。（2）运行试验此时点击运行切换到主曲线界面，手动控制送油阀加油，施加试验荷载步骤为：按预应力钢材抗拉强度标准值的20%、40%、60%、80%，分4级等速加载，加载速度宜为100MPa/min左右；达到80%后，持荷1h；随后用低于100MPa/min

拉拔检测 2014植筋锚固性能检测原始记录--09

锚栓、植筋锚固承载力现场检测原始记录 委托编号 检测：复核：

说明： 1.检测以持续加荷为主, “非破坏性检测荷载检验值”一栏中‘规格’对应的‘锚栓’、‘植筋’红字因每次检测试样的不同（有可能全是锚栓或植筋也可能是二者 都有）故要手工写的, 并应填写按此规格使用钢材的牌号计算出的拉拔检验荷载值或委托方提供的‘设计值’。 2.估计每次检测大至最多有四个不同规格的试样,如不够只能另填一张记录表, 在“试样规格”栏只要填1～4(见“非破坏性检测检验荷载值”)数字和试样采用的钢 材牌号（供计算检验荷载值）； 3.“抽样数量”和第2 条一致可供4种不同规格锚栓或植筋抽样用；其中红字‘锚栓总数’、‘植筋总数’须手写； 4.“设备形号/编号”栏, 如果记录表是按上表式由各检测公司自已打印的话可把本单位设备型号（拉拔仪1～3、游标卡尺）/ 编号等事先在记录表中打印好到时选 勾； 5.试验结果试样未破坏则在“检测后试件及基材状况”栏中填写‘未破坏’或‘完好’；试样破坏了（不管是破坏性检测还是非破坏性检测）, 则按“试样破坏类型 判别”栏判别、选破坏类型号,并在“检测后试件及基材状况”栏中填写‘破坏’和对应的类型号； 6.“拉拔力测值”分6次记录是满足DG/TJ 08-003-2013要求在连续加荷时, 分6次读数到检验荷载值——委托方提供的设计值止, 如按JGJ 145 标准检测,在连 续加荷至检验荷载值时一次读数并记录； 7.率定栏内显示“拉拔仪1～3”是初步估计至少需三台拉拔仪，力值才能复盖,以满足拉拔仪加荷能力大于检验荷载值的20%,且不大于验值荷载检的2.5倍要求； 8.“每组试样平均值(kN)”、“每组试样最小值(kN)”是DG/TJ 08-003-2013 要求，一组3个试件,一张记录表式可记3组； 9.原始记录中数据如有修改，须有见证人在修改处签字方有效——有专家提出建议。 10.“持荷2min后读数/下降率”栏改为“持荷2min”检测中持荷下降以手动补荷维持——有专家提出建议。

预应力锚具规范

预应力锚具规范 征求意见稿 1 范围 本标准规定了预应力筋用锚具、夹具和连接器的产品分类、代号标记、技术要求、试验方法、检验规则以及标志、包装、运输、贮存等内容。 本标准适用于有粘结、无粘结、体内或体外配筋的预应力混凝土结构中使用的锚具、夹具和连接器。拉索的锚固装置也可参考应用，但尚应遵守有关专门规定。 2 引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB/T 197—2003 普通螺纹公差 GB/T 1804—2000 一般公差未注公差的线性和角度尺寸的公差 JG/T 5011.8—1992 建筑机械与设备锻件通用技术条件 JG/T 5011.9—1992 建筑机械与设备热处理件通用技术条件 JG/T 5011.10—1992 建筑机械与设备切削加工件通用技术条件 1992 建筑机械与设备包装件通用技术条件 JG/T 5012— 3 定义、符号 本标准的术语和符号采用下列定义。 3.1 定义 3.1.1 锚具anchorage 在后张法结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土上所用的永久性锚固装置。锚具可分为两类:

a)张拉端锚具:安装在预应力筋端部且可用以张拉的锚具; b)固定端锚具:安装在预应力筋固定端端部，通常不用以张拉的锚具。 3.1.2 夹具 grip 在先张法构件施工时，为保持预应力筋的拉力并将其固定在生产台座(或设备)上的临时性锚固 1 装置;在后张法结构或构件施工时，在张拉千斤顶或设备上夹持预应力筋的临时性锚固装置(又称工具锚)。 3.1.3 连接器 coupler 用于连接预应力筋的装置。 国家质量监督检验检疫总局××××,××,××批准××××,××,××实施 3.1.4 预应力钢材 prestressing steel 各种预应力混凝土用的钢丝、钢绞线或钢筋的统称。 3.1.5 预应力筋 prestressing tendon 在预应力结构中用于建立预加应力的单根或成束的预应力钢丝、钢绞线或钢筋。有粘结预应力筋是和混凝土直接粘结的或是在张拉后通过灌浆使之与混凝土粘结的预应力筋:无粘结预应力筋是用塑料、环氧树脂、油脂等涂包的预应力筋，可以布置在混凝土结构体单根或成束预应力筋和安装在端部的锚具组合装配而成的受力单元。 3.1.7 预应力筋-夹具组装件 prestressing tendon-grip assembly 单根或成束预应力筋和安装在端部的夹具组合装配而成的受力单元。 3.1.8 预应力筋-连接器组装件 prestressing tendon-coupler assembly 单根或成束预应力筋和连接器组合装配而成的受力单元。

土木工程试验与检测

第一章 1.科学研究性试验，生产研究性试验2,3 2.材料性能，地基基础及土工，结构试验与检测4 3.结构试验分类：原型，模型，静力，动力，短期荷载，长期荷载，室内，现场试验5,6,7 第二章 1.静力加载设备与方法（要求，分类）8 2.重物加载，失真8,9,10 3.液压加载（液压加载器，加载系统，大型结构试验机，电液伺服加载系统）10,11,12 4.机械器具加载设备（吊链，卷扬机，绞车，花篮螺丝，螺旋千斤顶，弹簧加载法）13 5.气压加载，拆除施工支撑加载14 6.动力加载方法：实际动力荷载，人工动力荷载14 7.冲击荷载：突加荷载法，落锤15；张拉突卸法，15；反冲激振法16 8.机械激振器加载（离心力加载）16,17 9.电磁激振器加载，人激振动加载，人工爆炸激振，环境随机振动激振18,19,20 10.加载辅助设备（荷载支撑装置）：支座20,21,22；支墩22；加载反力装置22；台座23,24 现场试验荷载装置（平衡重式加载，锚桩法，堆重法）25 11.测量仪表的分类，基本组成，性能指标，基本要求26 12.应变量测27 电阻应变仪27,29 应变片（电阻应变计）27,28,29 粘贴技术31 惠斯登电桥29 零位读数法30 直读/动态应变仪30 13.温度补偿方法32 温度应力33 应变片布置表34 14.千分表41 振弦式应变传感器41 光纤应变传感器42 分布式应变测试43 非接触式视频测量44 15.位移量测（百分表，水准仪）44 转角位移（水准管式倾角测量仪）45 16.力值量测（压力，张力）46 17.裂缝量测（读数显微镜）48 温度量测（接触式，非接触式）48 18.惯性式振动测试传感器49 传感器的幅（相）频特性曲线51 复合振动波形畸变51，52，57 19.磁电式速度传感器52传感器的频率响应53，57 20.压电式加速度传感器（剪切型，压缩型）54工作原理，电荷（压）灵敏度56 安装谐振频率56 横向灵敏度，幅值范围57 放大器58 21.数据采集系统58 第四章 1.模型试验的要求，特点86 2.相似，相似常数87 3.相似原理：第一相似定理（单值条件，相似指标，相似准数π） 第二相似定理（π定理）90 第三相似定理91 4.量纲分析法确定相似准数91 π定理92 5.方程式法确定相似准数（更简单）93 （由相似准数表达式可推得相似条件） 6.结构模型的分类：弹性，强度，间接模型94 7.模型设计94 静力相似条件（相似常数间的数值关系）95，96 动力实验相似条件98 8.强度模型的相似条件99 9.模型试验材料100 计算参数中必有x/L,m,t