我的计算书
目录
1.设 (6)
2. 主要承重构件截面尺寸的确定 (6)
3. 荷载标准值的计算 (8)
3.1恒载计算 (8)
3.2 活荷载计算 (11)
3.3 风荷载计算 (11)
3.4 地震荷载计算 (12)
4. 内力计算 (14)
4.1 恒载作用下的内力计算 (14)
4、2活载作用下的内力计算 (17)
4.3风荷载作用下的内力计算 (19)
4.4 地震作用内力计算 (21)
5. 内力组合 (23)
5.1 一层梁的内力组合 (24)
5.2 第三层梁的内力组合 (26)
5.3 第五层梁的内力组合： (28)
5.4 第一层柱的内力组合 (30)
5.5 第三层柱的内力组合 (32)
5.6 第五层柱的内力组合 (34)
6．框架梁柱的配筋计算 (36)
6.1 框架梁的配筋计算 (36)
6.2 框架柱的配筋 (40)
7.纵向连系梁的配筋计算 (43)
8.楼梯配筋的计算 (45)
9.板的配筋计算 (48)
10.基础设计 (50)
参考文献 (55)
致谢词 (56)
附件： (56)
`
CONTENTS
1.Design data (6)
2.The inch of beam and column (6)
3 .Load calculation (8)
3.1 Permanent load calculation (8)
3.2 The calculation of floor live load (11)
3.3 Wind load calculation (11)
3.4 Seism load calculation (12)
4 . Force calculation (14)
4.1 Force calculation for permanent load (14)
4.2 Force calculation for alive load (17)
4.3 Force calculation for wind load (19)
4.4 Force calculation for seism load (21)
5 .Force combination (23)
5.1 Force combination of beam1 (24)
5.2 Force combination of beam2 (26)
5.3 Force combination of beam3 (28)
5.4 Force combination of column1 (30)
5.4 Force combination of column2 (32)
5.4 Force combination of column3 (34)
6. The disposition of steel reinforcing bar (36)
6.1 Steel reinforcing bar in frame beam (36)
6.2 The computation of the beam’s section (40)
7. The computation of the beam’s section (43)
8. Steel reinforcing bar in stair. (45)
9. Contact beam lengthways (48)
10. Foundation design (50)
Reference (55)
Thanks (56)
Appendix (57)
设计内容简介：本工程为山东省泰安市盛大公司办公楼设计方案，建筑面4700平方米，结构形式为框架结构. 在设计过程中首先要对功能分区进行合理的安排,该楼为5层.在结构计算书中，主要对主楼的框架进行了计算。通过荷载计算及内力计算，在考虑地震的情况下，对梁、柱进行了内力组合，并进一步计算了框架柱、框架梁、楼梯及楼盖的配筋，最后根据地质情况设计出了工程的基础布置及其配筋。
关键词：荷载内力钢筋框架内力组合
The introduction of the design: This building is designed for sheng da of Shan Dong and is to be used for offices. construction area is 4500 square meters .The construction form is frame, building nature is the school comprehensive function building of one body for gathering catering , entertainment ,fitness ,official business , teaching ,experiment and accommodation.
In the design process .First , we will carry out reasonable arrangement for function building zone . The three section will have relative independence , and must convenience . The building is consist of major building and affiliated building . Major building is five floors.
In structural calculated description, the frame for the major building is calculated , passes through load calculation with force calculation ,in consider seism factor have gone on for beam and column force combination. Calculated steel reinforcing bar in frame column ,frame beam, stairs and building board .Finally base quality condition devise the foundation of the project arranged and the steel reinforcing bar in it.
Key words: load force steel reinforcing bar frame force combination
1.设
某市盛大公司5层办公楼，采用现浇框架结构。其柱网布置如例图1示。
1.1 根据设计，层高为3.6米，室内外高差0.45米，计算简图如例图2所示。
1.2墙身做法:墙身为机制砖填充,用M5混合砂浆砌筑,内粉刷为混合砂浆底,纸筋灰面厚20毫米,刮瓷两遍.
1.3 屋面做法:现浇混凝土板上铺珍珠岩保温层(檐口处厚100毫米,2%自两侧檐口处向中间找坡),1:2水泥砂浆找平,SDC120复合卷材防水层.
1.4楼面做法:楼板顶面20毫米厚水泥砂浆找平,5毫米厚1:2水泥砂浆加107胶水着色面层,楼板底15毫米纸筋面石灰抹底,涂料2度.
1.5 自然条件:主导风向为东南向,基本风压W=0.35KN/㎡,基本雪压S=0.2KN/㎡.
1.6地震设防烈度:7度.
1.7活荷载:屋面活荷载1.5 KN/㎡,楼面活荷载1.5 KN/㎡,走廊楼面活荷载1.5 KN/㎡.
2. 主要承重构件截面尺寸的确定
边跨（BD、EG跨）梁：h=L/12=1/12×7200=600㎜取h=700㎜ b=300㎜中跨（DE跨）：取h=400㎜ b=250㎜
连系梁：取h=700㎜ b=300㎜
柱截面均为b×h=400×400㎜，现浇楼板厚100㎜
表一：主要承重构件截面尺寸一览表
图1：结构布置图
根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为450㎜，由此求的底层层高为4.55m。则各梁柱截面线刚度为
AB CD跨梁：
i=1.5E×1/12×0.3×0.73 /7.2=2.08×10-4 E ( m 3)
DE跨梁：
i=2E×1/12×0.35×0.43 /2.1=1.78×10-4 E ( m 3)
上部各层柱：
i=E×1/12×0.5×0.53 /3.6=1.45×10-4 E ( m3 )
底层柱：i=E×1/12×0.5×0.53 /4.7=1.11×10-4 E ( m 3)
结构计算简图如图二所示
17.8614.8117.86
D
A B C 7200
7200
1800
4500
3600360036003600
5.93 5.93
5.93 5.93
17.8614.8117.865.93
5.93
5.93 5.9317.8614.81
17.86
5.93
5.93 5.93 5.93
17.86
14.81
17.865.93
5.93 5.93 5.93
17.8614.8117.864.69
4.69
4.69
4.69
图2：结构计算简图
3. 荷载标准值的计算
3.1恒载计算
3.1.1屋面框架梁线荷载标准值
SDC120复合卷材防水层 0.15 KN /㎡
20㎜厚1﹕2水泥砂浆找平 0.02×20=0.4 KN /㎡ 300㎜厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 0.3×4=1.2 KN /㎡ 100㎜厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10×25=2.5 KN /㎡ 15㎜厚纸筋石灰抹底 0.015×16=0.24 KN /㎡ 屋面恒荷载 4.49 KN /㎡ 边跨(AB 、CD 跨)框架梁自重 0.3×0.7×25=5.25KN /m 中跨（DE 跨）框架梁自重 0.25×0.40×25=2.5 KN /m 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：（见图三）
g 51=5.25KN /m
g 52=2.5 KN /m
g 4BD2=4.49×7.2＝32.33 KN /m
3.1.2 楼面框架梁线荷载标准值
25㎜厚水泥砂浆面层 0.025×20=0.50 KN/㎡100㎜厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10×25=2.5 KN/㎡
15㎜厚纸筋石灰抹底 0.015×16=0.24 KN/㎡楼面恒荷载 3.24 KN/㎡
边跨框架梁自重 0.30×0.70×25= 5.25 KN/m
中跨框架梁自重 0.25×0.40×25=2.5 KN/m 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：（见图三）
g
1
=5.25 KN/m
g
2
=2.5 KN/m
g
3
=3.24×7.2=23.33KN/m
3.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值
边柱连系梁自重 0.30×0.70×7.2×25=37.8 KN
粉刷 0.02×(0.70-0.10) ×2×7.2×17=2.94 KN
1.2米高女儿墙自重 1.2×7.2×0.24×19=39.39 KN
粉刷 1.2×0.02×2×7.2×17=5.88 KN 连系梁传来屋面自重 0.50×7.2×0.50×7.2×4.49=58.19KN
顶层边节点集中荷载 G
5A =G
5D
=144.2 KN
中柱连系梁自重 0.30×0.70×7.2×25=37.8KN 粉刷 0.02×（0.70-0.10）×2×7.2×17=2.94KN 连系梁传来屋面自重 2×0.50×7.2×0.5×7.2×4.49=116.38 KN
顶层中节点集中荷载 G
5B =G
5C
=157.12 KN
3.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值
边柱连系梁自重 37.8 KN 粉刷 2.94KN
钢窗自重 2.1×2.1×0.45=1.98 KN 窗下墙体自重 0.24×0.9×2.1×19=8.62 KN 粉刷 2×0.02×0.9×2.1×17=1.29KN 框架柱自重 0.40×0.40×3.6×25=14.4 KN 粉刷 3×0.4×0.02×3.6×17=1.57 KN 连系梁传来楼面自重 0.50×7.2×0.50×7.2×3.24=41.99 KN 中间层边节点集中荷载 G A =G D =110.49 KN 中柱连系梁自重 37.8 KN 粉刷 2.94 KN 框架柱自重 14.4 KN 连系梁传来楼面自重 2×0.50×7.2 ×0.5×7.2×3.24=83.98KN
中间层中节点集中荷载 G B =G C =139.12 KN 恒荷载作用下结构的计算间图如例图3所示
图3：恒载作用下的结构计算简图 图4：楼面活载作用下的结构计算简图
3.2 活荷载计算
楼活荷载作用下的结构计算简图如图四所示。图中各荷载计算如下：
q
5AB =q
4CD
=1.5×7.2=10.8 KN/m
q
5BC
=10.8 KN/m
P
5A =P
5D
=P
A
=P
D
=0.5×7.2×0.5×7.2×1.5=19.44 KN
P 5B =P
5C
=P
B
=P
C
=2×0.5×7.2×0.5×7.2×1.5=38.88KN
q
AB =q
CD
=1.5×7.2=10.8 KN/m
q
BC
=10.8 KN/m
3.3 风荷载计算
风荷载计算标准值计算公式为
ω=β
Z μ
S
μ
Z
ω
因结构高度H <30.0m,取β
Z =1.0，对于矩形平面μ
S
=1.3
可查荷载规范，查的μ
Z 〈1.0时取μ
Z
=1.0，将风荷载换算成作用于框架每层节点
上的集中荷载，计算过程如表1所示，表中A表示一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图6所示：
风荷载作用下的结构计算简图如图五所示
图5：风荷载作用下的结构计算简图
3.4 地震荷载计算
由地震作用的计算原则可知只需考虑水平作用，并采用底部剪力法计算水平地震作用力
结构各层的总重力荷载代表值为 顶层：G 5=8106KN
其他层：G 1=G 2=G 3=G 4=9757K 结构的基本自震周期采用经验公式
T 1=0.220.220.350.482+===S 设防烈度为7度，则水平地震影响系数最大值αmax =0.08,由近震情况下的∏类建筑场地条件，得特征周期T g =0.40S
则地震影响系数α1为
α 1=0.9
0.9
max 10.400.080.0670.482g T T α????
=?= ? ?????
结构总的重力荷载代表值为G E =46520KN
则由底部剪力法计算公式为10.0670.8546520EK Eq F G α==??=2107.4KN 每榀框架所承受的总水平地震力为F EK1=162.1KN 每榀框架所承受的地震力可按下式计算至各层节点处
()15
1
12345i i
i EK j
j
j G H F F i G H
==
=∑、、、、
计算过程见例表2，计算结果见例图6
图6 地震作用下的结构计算简图
4. 内力计算
4.1 恒载作用下的内力计算
恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。
首先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效的均布荷载。如图七所示。
M
AB
g 2g
M
2
BA
g 20g BA
M 0
g
0g AB
M
图7：等效均布荷载
其他层：
边跨 0.4α= '
031100.744 5.2517.3622.61g g g g g KN m ==+=+=则 中跨 0.5α= '032200.625 2.514.5817.08g g g g g KN m ==+=+=则
顶层：
边跨 '5151530.744 5.2524.0529.3g g g KN m =+=+=
中跨 '
525253
0.625 2.520.222.7
g g g K N m =+=+= 此时恒荷载作用下的框架结构计算简图如图8示。因为框架对称、荷载对称，中跨中点无转角，故仅需计算一般即可。框架个杆件的相对线刚度比如图9所示。此时中跨梁的相对线刚度须乘以系数0.5。
梁端弯矩计算过程如下
顶层
边跨 211229.37.2126.58F M KN m =??= 中跨 211222.7 1.8 6.13F M KN m =??= 其他层
边跨 211222.67.297.63F M KN m =??= 中跨 211217.08 1.8 4.61F M KN m =??=
i1
i1
i1
i1
i1
i1
i1
i1i3
i3
i3
i3
i3
i3
i4
i4
i4
i2
i2
i2
i2g 1
'
g 1
'
g 1
'
g 51
'
g 52
'
'
51
g i1=1.000i2=0.415
i3=0.332
i4=0.263
i3
例图8框架结构计算简图 例图9相对线刚度比 弯距二次分配法的计算过程如图10。
-10.05
-9.9238.61-7.82-19.83-19.83-69.19-4.75
121.420.067
0.1700.1700.593-9.92
-9.9238.61-7.82-19.83-19.83-69.19-4.75
121.420.067
0.1700.1700.593左梁上柱
下柱右梁右梁下柱上柱
-34.6011.7811.0577.2222.1022.10-34.6011.0511.0577.2222.1022.100.6360.1820.1820.6360.1820.1820.0.081
0.2040.7150.222
0.7780.1700.1820.6360.1820.5930.1700.067
0.1800.194
0.6770.129
0.6290.1200.071
3.1310.97-25.1511.0516.9759.48-76.45-31.1531.1522.108.492.7433.3335.89-69.2277.2222.1011.05-3
4.609.582.74-121.42-121.422.287.95-70.853
5.4335.432.283
6.02-71.31
7.492.14-121.422.1435.29-121.423.3117.37-36.7015.6682.20-5
8.55
18.97
39.594.9811.05
23.569.49
-6.12-5.70-14.35-9.92
-1.61-4.04-28.31-13.4341.73-14.1729.74-50.2976.45-14.01-33.41-3.66-1.44-9.92
-19.83-7.82-4.75
-30.67-3.66-7.18-19.83121.42-69.1938.61-12.7678.08-1.26-3.19-32.94-13.83-32.9479.71-11.13-3.19-13.79-33.42-3.09-1.22-3.09-10.7980.05-32.84-4.75
-8.28-14.00-2.21-3.74-17.74-15.24
-36.5369.52
-19.6141.10-73.39121.42-21.00-9.92
-5.61-8.87
图10：弯距二次分配法的计算过程
计算过程见图11、12、13所示
图11：弯距图：
图12梁拄剪力、轴力图图13框架梁在恒载作用下经弯距调幅后的弯矩图4、2活载作用下的内力计算
活荷载采用满跨布置法，并用弯矩二次分配法计算，把所得的梁端弯矩加以调幅，并将梁端节点弯矩换算成梁端柱边弯矩，计算过程如下
梁端弯矩
顶层：
=10.8×7.22/12=46.66KN·m
边跨 M
F
=10.8×1.82/12=2.92KN·m
中跨 M
F
其他层：
=10.8×7.22/12=46.66 KN·m
边跨 M
F
中跨 M
=10.8×1.82/12=0.97 KN·m
F
弯矩二次分配法的计算过程如图14，活荷载作用下弯矩图、剪力轴力和调幅后弯矩图如图15、16、17所示
左梁上柱
图14矩二次分配法的计算过程
图15 活荷载作用下弯矩图
图16活荷载作用下框架剪力、轴力图17 调幅后弯矩图
4.3风荷载作用下的内力计算
风荷载作用下的内力计算采用D值法，其计算简图见例图5。计算过程如下：4.3.1各柱剪力V
4.3.2 求反弯点高度0y -
. 有计算简图知风荷载的分布较接近于均布荷载，故y 0可查的。又本例各层梁的线刚度相同，层高除底层外均相同，则y 1=y 2=y 3=0 因此柱底至反弯点的高度yh= y 0h.计算过程见例表5。
4.3.3风荷载作用下的框架内力计算过程
求得各柱的反弯点高度和杆端剪力后，即可求得各杆端弯矩。再根据节点平衡条件求得梁端弯矩(图18)并进而求出梁端剪力和各柱的轴力(图19)
作出风荷载作用下的弯矩图、剪力、轴力图，如图所示。
供配电参考计算书
目录 摘要................................................................................................................. I Abstract ........................................................................................................ II 第一章系统概述 . (1) 1.1 工程概况 (1) 1.2 设计概述 (1) 第二章供配电系统初步方案设计 (2) 第三章低压配电系统施工图设计 3.1 1AP-1照明配电箱 3 3.29 一层照明总配电箱3 3.45 生活水泵控制箱. . . . 第四章变压器负荷计算电容补偿及设备选型4 4.1 一号变压器负荷计算、电容补偿计算 (4) 4.2 二号变压器负荷计算、电容补偿计算 (5) 4.3 高低压侧短路电流计算 第五章低压一次设备选型、保护整定及各种校验 (9) 5.1对109 出线柜 (12) 5.2 对104电容补偿柜 (13) 5.3对101进线柜 (13) 5.4 对107联络柜 (14)
第六章高压一次设备选型、保护整定及各种校验 6.1 对AH01 进线柜 (9) 6.2 对AH02 进线柜 (9) 第七章电压损失校验 (33) 4.1 电气设备的基本阻抗参数 (33) 4.1.1 变压器的阻抗 (33) 4.1.2 自动开关过电流线圈的阻抗 (33) 4.1.3 空气断路器的阻抗 (34) 4.1.4 电流互感器的阻抗 (34) 4.1.5 其它有些电气设备阻抗 (34) 4.2 各回路校验 (34) 第八章建筑物防雷设计 (58) 6.1 防雷接地设计 (58) 6.2 建筑物防雷措施 (58) 6.3 确定防雷等级 (58) 6.3.1 建筑物年预计雷击次数计算 (58) 6.3.2 本建筑防雷等级 (59) 参考文献 (61) 致 (62)
楼梯斜跑脚手架计算公式
斜道计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
平面图 立面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上横向水平杆上纵向水平杆根数 m 2 横杆抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730
水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.035+G kjb×l b/(m+1))+1.4×G kq×l b/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+ 1.4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m 正常使用极限状态 q'=((0.035+G kjb×l b/(m+1))+G kq×l b/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0.894=1.211kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×1.668×(1/0.894)2=0.209kN·m
σ=M max/W=0.209×106/4730 = 44.186 N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax= 0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)4/(100×206000×113600)=0.548m m≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R max=1.1×ql a/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN 正常使用极限状态 R max'=1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN 四、横向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=R max/cosθ=2.052/0.894=2.295kN q=1.2×0.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 F1'=R max'/cosθ=1.49/0.894=1.667kN q'=0.035kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
国标规范满堂式脚手架(计算书)
1、编制依据 1、《博物馆网架工程设计图纸》 2、《博物馆网架工程施工组织设计》 3、国家有关规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《碳素结构钢》GB/T 700 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001） 2、工程概况 博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。 3、搭设脚手架的区域 根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。故脚手架为满堂红脚手架。脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。 4、脚手架的计算 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。 脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。 模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图－1 落地平台支撑架立面简图 图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
计算书格式要求
学士学位论文（设计说明书）是学生在教师的指导下经过调查研究、科学实验或工程设计，对所取得成果的科学表述，是学生毕业及学位资格认定的重要依据。其撰写在参照国家、各专业部门制定的有关标准及语法规范的同时，应遵照如下规范： 1 论文结构及写作要求 论文（设计）应包括封面、目录、题目、中文摘要与关键词、英文题目、英文摘要与关键词、正文、参考文献、致谢和附录等部分。 1.1 封面 见参考格式。 1.2 目录 目录独立成页，包括论文中全部章、节的标题及页码（或一级标题、二级标题、三级标题）。 1.3 题目 题目应该简短、明确、有概括性。论文题目一般中文字数不超过25个字，外文题目不超过15个实词，不使用标点符号，中外文题名应一致。标题中尽量不用英文缩写词，必须采用时，应使用本行业通用缩写词。 1.4 摘要与关键词 1.4.1 摘要 摘要是对论文（设计说明书）内容不加注释和评论的简短陈述，要求扼要说明研究工作的目的、主要材料和方法、研究结果、结论、科学意义或应用价值等，是一篇具有独立性和完整性的短文。摘要中不宜使用公式、图表以及非公知公用的符号和术语，不标注引用文献编号。中文摘要一般为300字左右。 1.4.2 关键词 关键词是供检索用的主题词条，应采用能覆盖论文主要内容的通用技术词条（参照相应的技术术语标准），一般列3～8个，按词条的外延层次从大到小排列，应在摘要中出现。中英文关键词应一一对应。 中文题目、中文摘要、中文关键词和英文题目、英文摘要、英文关键词单独成页。1.5 正文 论文正文包括绪论、论文主体及结论等部分。 1.5.1 绪论 绪论应综合评述前人工作，说明论文工作的选题目的、背景和意义、国内外文献综述以及论文所要研究的主要内容。对所研究问题的认识，以及提出问题。绪论只是文章的开头，不必写章号。 1.5.2 论文主体 论文主体是论文的主要部分，应该结构合理，层次清楚，重点突出，文字简练、通顺。1.5.3 结论（结果与分析） 结论是对整个论文主要成果的归纳，应突出论文（设计）的创新点，以简练的文字对论文的主要工作进行评价。若不可能导出应有的结论，则进行必要的讨论。可以在结论或讨论中提出建议、研究设想及尚待解决的问题等等。结论作为单独一章排列，不加章号。1.6 参考文献 参考文献反映论文的取材来源、材料的广博程度。论文中引用的文献应以近期发表的与论文工作直接有关的学术期刊类文献为主。应是作者亲自阅读或引用过的，不应转录他人文后的文献。 所有参考文献均要在正文中标注（采用上标方式）。
单向板肋梁楼盖设计计算书(参考例题)
目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板 6.6,次梁的跨度为m 的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下：
钢管落地脚手架计算书
外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
34子午线网壳计算书
34子午线网壳计算书 直径34米子午线结构钢网壳 强度稳定计算书 编制:李群 校对:吴永浩 审核:赵家荣 一、设计规范 1(GB50341-2003 《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 2(API650-2005 《焊接钢制油罐》 3(JGJ61-2003 《网壳结构技术规程》 4(GB50017-2003 《钢结构设计规范》 5(GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》二、设计参数 1(静载:网壳自重300Pa 5mm 厚钢顶板自重450Pa 2(附加荷载(活载):1200 Pa 3(基本风压:600 Pa 4(基本雪压:600 Pa 5(操作压力:正压1960 Pa、负压490 Pa 6(试验压力:正压2200 Pa、负压1320 Pa 7(罐顶温度:50 ? 8(地震烈度:7 度0.12g 9(场地土类别:II 类 10(地面粗糙度:B 类 三、考虑的荷载工况如下: 1(静载+ 活载 2(静载+ 活载+ 风载
3(静载+ 风载+ 正压 4(静载+ 风载+ 负压 5(静载+ 雪载+ 正压 6(静载+ 雪载+ 负压 7(静载+ 风载+ 正压+ 温度 8(静载+ 风载+ 负压+ 温度 9(静载+ 雪载+ 正压+ 温度 10(静载+ 雪载+ 负压+ 温度 11(静载+ 半跨活载 12(静载+ 半跨活载+ 风载 13(静载+ 地震 14(静载+ 地震+ 正压 15(静载+ 地震+ 负压 四、罐顶钢网壳的网格划分及其几何数据油罐内径:D = 34m 钢网壳的曲率半径:Sr = 1.0D = 34m 子午线网格的划分频数为:28 Q235-B不等边角钢杆件:L 140x90x8 L140x90x8 截面特性:外形尺寸:140x90x8 mm; 截面积:17.6cm2; 惯性矩: Ix,669cm4; Iy,205cm4; 惯性半径:Rx,5.14cm; Ry,2.85cm; Rmin,2.19cm; 钢网壳网格的最大长度为:1272mm 壳体曲面外的长细比:λ= 1.6x1272/51.4 = 39.6 < [150] 外 壳体曲面内的长细比:λ= 1272/28.5 = 44.6 < [150] 内 杆件的最薄弱弯曲面:λ= 1272/21.9 = 58.1 < [150] 最弱 钢网壳的网格划分如下:
悬臂钢筋混凝土排桩支护结构设计计算书
悬臂支护结构设计计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《土力学与地基基础》 一、参数信息 1、基本参数
条形局部荷载 3.5 4 4 / 0 矩形局部荷载 4 5 5 6 2 结构重要性系数γ0 1 综合分项系数γF 1.25 嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.3 突涌稳定安全系数K h 1.1 土压力分布示意图
附加荷载布置图 1、主动土压力计算 1）主动土压力系数 K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-18/2)=0.528； 2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：0-0.8m H1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/19=0.158m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×0.158×0.656-2×10×0.6560.5=-14.229kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(0.8+0.158)×0.656-2×10×0.6560.5=-4.258kN/m2 第2层土：0.8-2m H2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[15.2+3]/20=0.91m P ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=20×0.91×0.656-2×10×0.6560.5=-4.26kN/m2 P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=20×(1.2+0.91)×0.656-2×10×0.6560.5=11.484kN/m2 第3层土：2-4m
基坑支护双排桩施工计算书[详细]
C-C剖面双排桩调整方案专家审批人(签字):
C-C剖面双排桩调整方案 一、调整说明 中科院自动化所智能化信息系统研究平台基坑支护形式东、北侧(A-A、A-1剖面)采用摘帽土钉墙及下部采用桩锚支护的复合支护形式,西、南侧(B-B、C-C 剖面)采用地面成桩的形式,其中局部(C-C剖面)采用双排桩的支护体系. 由于南侧场地限制,在双排桩施工中又遇相邻单位锅炉房以前施工的土钉的阻碍和地下-1.70米有一市政水管通过,按原支护设计中,双排桩的桩间距及排距,在施工不能按设计施工,所以此部位双排桩需做调整后施工. 二、双排桩理论分析 双排桩支护是基坑工程中常用的一种支护形式,它是由前排、后排平行的钢筋混凝土桩及桩顶连梁组成的框架式空间结构.双排桩支护结构由于不需要架设内支撑,因此有更大的施工空间,挖土方便,具有更大的侧向抗弯刚度,从而能有效的限制侧向变形. 三、调整方案确定 按原方案排距为1.80米,桩间距为2.40米,在此部位施工时由于有市政水管限制了此设计参数,所以满足不了施工.经重新计算排距、桩间距(排距为1.60米,桩间距为2.20米)本部位双排桩可做相应调整,具体调整如下: 1、双排桩按矩形排桩,排桩间距为1.60米,前后排桩间距为2.20米,桩径及桩 配筋按原方案执行. 2、由于场地限制,预留结构施工工作面为200米米. 3、在布放桩位时需反复定位此部位结构外墙线并放出打桩时的桩外皮控制 线. 4、保证钻机平行支立,钻杆的垂直度. 5、双排桩部位的道路恢复:由于市政水管影响,影响长度30米,南侧双排桩 部位在施工双排桩时由于施工工作面小 ,为了保证不破坏市政水管,所以在施工时挖至市政水管埋深部位(-1.70米),因此在恢复道路时,此部位需作挡土墙回填土压实后,浇筑20厘米厚C15混凝土.具体做法日下: 1)砖砌挡土墙:墙高:1.70米,厚度370米米,米5.0水泥砂浆砌筑.每500米米高通长铺设3φ6.5拉结钢筋,墙与柱连接处预留马牙槎,先退后进,每步槎高不得大
外脚手架施工方案及计算书
目录 一、主要规程、规范 (1) 二、工程概况 (2) 三、脚手架的搭设 (2) （一）主要部位施工方法： (2) （二）、脚手架构造 (3) （三）、拉吊式卸载 (4) （四）、安全防护措施与脚手架附设工程 (4) 四、安全围护的搭设 (4) 五、卸料平台的搭设 (5) 六、脚手架的防雷、防电和防火 (5) 七、脚手架的验收与保养 (6) 八、安全技术措施 (6) 九、脚手架拆除 (8) 十、外脚手架计算 (9) 一、主要规程、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）； (2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）； (3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）； (4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）； (5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；
(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) (7)施工图纸。 二、工程概况 公寓—5的建筑面积为11000.2m2，其中地上10层，地下二层，户数共54户，建筑高度为39.7m，由三栋28.3m*19.6m的阶梯式建筑物组成。公寓—6的建筑面积为9467m2，地上10层，地下二层，户数36户，建筑高度为45.3m，建筑物长度为63.95m*23.1m。 施工用的外墙脚手架采用落地式钢管脚手架，从外地坪开始搭设，搭设高度约为46m。脚手架材料的钢管统一选用Φ48X3.5钢管，严禁与Φ51X3钢管混用。其质量符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。立柱与立柱，大横杆之间的连接采用对接扣件，小横杆与立柱、大横杆与立柱之间的连接采用直角扣件，剪刀撑与立柱的连接采用旋转扣件，扣件采用标准可锻铸铁扣件，扣件需经检查无脆裂、变形和滑丝。脚手板选用制作竹棚板，脚手架外围用密眼阻燃安全网封闭围护。 连墙紧固拉杆的材质应符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。连墙紧固拉杆全部配套使用。拉吊件选用材料需按规定配套使用，钢吊环采用Φ16钢筋制作。斜拉杆采用Φ18钢筋制作，花蓝螺栓(即开式索具螺旋扣)采用0U型M22，钢丝绳采用中15.5D型GB355—64。钢吊环与斜拉杆均采用I级钢，不得采用冷拉钢筋和残旧钢筋。 三、脚手架的搭设 （一）主要部位施工方法： 根据本工程的立面特征及结构特点，本工程外脚手架拟采用传统着地式的双排单立杆脚手架，外脚手架沿建筑外围搭设。脚手架立柱柱距不大于1.8米，步高为1.90米，脚手架的离墙距离应满足建筑物外墙装饰的需要。脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。支承在楼板上的立柱加垫板、外地台部分必须在密实的原土层上，否则另行加垫板。
网架结构计算书
保管期限：长期 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程编号： 工程名称：烟台冀东润泰建材有限公司 矿渣堆棚 项目名称： 设计阶段：施工图 设计专业：屋盖网架结构 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：
目录 第一部分工程概况2 第二部分结构设计参数3 2.1主要设计依据3 2.2材料3 2.3主要结构构件4 第三部分荷载参数（标准值）7 3.1恒荷载7 3.2活荷载（满布）7 3.3风荷载7 3.4温度8 3.5地震9 第四部分工况组合10 第五部分结构分析和验算错误！未定义书签 5.1计算模型错误！未定义书签 5.2计算结果错误！未定义书签 5.2.1 支座反力错误！未定义书签 5.2.2 杆件内力结果错误！未定义书签 5.2.3 杆件应力错误！未定义书签 5.2.4 节点位移结果（正常使用极限状态）错误！未定义书签 5.2.5 螺栓和焊接球节点验算错误！未定义书签 5.3支座（橡胶支座）验算错误！未定义书签 5.3.1 ZZ1支座验算错误！未定义书签 5.3.2 ZZ2支座验算错误！未定义书签 5.3.3 ZZ5支座验算错误！未定义书签 5.3.4 ZZ6支座验算错误！未定义书签
第一部分工程概况 1．建设单位： 2．工程地点： ·本工程建筑结构安全等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级·设计使用年限 [ ]5年[ ]25年[ √ ]50年[ ]100年·抗震设防烈度 []非抗震[ ]6度（0.05g） [ ]7度（0.10g）[√ ]7度（0.15g） [ ]8度（0.20g）[ ]8度（0.30g） [ ]9度（0.40g） ·耐火等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级[ ]四级注：用“√”表示选中
排桩计算书
1、A－A剖面排桩（-10.15m）设计计算书 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=
安全通道计算书
计算书 1 工程概况 本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为1:0.68。 2 编制依据、脚手架选型、稳定性验算 2.1编制依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 （2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （5）边坡设计图纸、施工现场实际情况。 2.2 脚手架选型 根据现场的实际情况，该处脚手架采用扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采用φ48×3.5钢管，连接扣件采用标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度2.0~ 3.0m。其它杆最大长度为6.0 m，脚手架根据边坡实际设计参数采用落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸如下： 1）立杆：纵距为1.2m，横距为1m； 2）脚手架步距；步距为1.5m； 3）剪刀撑设置；间距为6m（4跨左右）一排剪刀撑； 4）连接坡面杆件设置；连墙件两步两跨布置，通过焊接连接与出入山体的锚杆连接。 5)在脚手架的两侧设置横向斜撑，布置在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端上，距离主节点的位置≯150mm。 2.3 稳定性验算 2.3.1 基本参数
2.3.2 荷载参数 搭设示意图： 平面图 立面图 2.3.3 纵向水平杆验算 计算简图如下： 水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.038+G kjb×l b/2)+ 1.4×G kq×l b/2)×cosθ=(1.2×(0.038 +0.35×1/2)+
支护桩计算书
新建杭州至长沙铁路客运专线工程浙江段支护桩计算书 编制：王仁淑 复核： 审核： 中铁四局集团公司 二〇一一年五月
1.工程概况 汤溪特大桥于DK192+718处上跨既有沪昆线，新建铁路与既有铁路夹角19°,跨越处铁路宽13m ，对应既有沪昆里程为K395+338，新线铁路采用门式墩＋24简支跨越，通行净空按7.96m 考虑。 承台开挖施工时，因承台边线距离既有铁路距离较近，按1：1.5放坡开挖，开挖边坡线在安全线外，承台施工时必须对既有铁路做防护桩才能进行承台开挖。 2.支护桩的布置 根据营业线路基横断面结构尺寸、与基坑的位置关系、承台设计尺寸以及底设计标高，计划营业线安全放坡边线范围以内的基坑开挖采用支护桩进行防护，根据现场实测，汤溪特大桥邻近营业线基坑开挖深度均在5m 范围以内。取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。 3.支护桩的设计 支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。 4.工况计算 4.1.工况一 开挖深度4.9m 以内的基坑支护采用直径1.00m 挖孔桩，设计桩长10m ，其中基底以下锚固长度5.1m ，查阅《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009,列车竖向荷载、铁路线路结构可换算成土柱，分布宽度3.3m ，分布高度3.1m ，距坑边距3.6m, 桩板墙所受的主动土压力采用公式：ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ计算。 ai K ：主动土压力系数：)2 45(2ik ai tg K ?- ?= rk σ：计算点深度zj 处自重竖向应力。 k 0σ：基坑外侧任意深度附加竖向应力标准值。 k 1σ：基坑外侧深度CD 范围内附加竖向应力标准值。
盖板涵计算书很全面
盖板涵计算书（参考版） 一、盖板计算 1、设计资料
盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。 ×盖板涵洞整体布置图 2、外力计算 1）永久作用 （1）竖向土压力
q=K×γ 2 ×H =×20×= kN/m （2）盖板自重 g=γ 1 ×d=25×= kN/m 2）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用） 计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。 车辆荷载顺板跨长： La=c 轮 +2×H×tan30°=+23/3= m 车辆荷载垂直板跨长： Lb=d 轮 +2×H×tan30°=+23/3= 单个车轮重： P=70*=91 kN 车轮重压强： p= a b = P L L 91/（×）= kN/m2
3、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力 跨中弯矩： M1=（q+g ）×L 2/8=（+）× /8= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： V1=（q+g ）×L 0/2=（+）× /2= kN 2）由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩： a a 2p -b 2= 4 L L L M ?? ???=**（）*4= kN 边墙内侧边缘处剪力： a a 00 p b -2= L L L V L ? ? ? ??= ***（2）/5= kN a a p - b 2= 4 L L L M ?? ???a a 0 p b -2=L L L V L ? ? ??? 3）作用效应组合 跨中弯矩： γ0Md=（+）=×（×+×）= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： γ0Vd=（+）=（×+×）= kN??m 4、持久状况承载能力极限状态计算
{最新文档}剪刀撑与横向斜撑
剪刀撑与横向斜撑 ： 1．剪刀撑的设置： ①剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角45°～60°。 ②在外侧面连续设置剪刀撑。 ③剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不少于1m，采用2个旋转扣件固定，钢管伸出扣件边缘100mm。 ④剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上。 旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 ⑤剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须 支承在垫块和垫板上。 ⑥剪刀撑从底部至脚手架顶层连续设置。 2．横向斜撑设置： ①横向斜撑在同一节间，由底到顶层呈“之”字型连续布置。 ②横向邻撑在拐角处和脚手架中部设置。 八、栏杆、挡脚板、扫地杆设置： 1．栏杆、挡脚板设置： ①栏杆和挡脚板搭设在外立杆内侧。 ②上杆设上栏杆、中栏杆两根，上栏杆高度为 1.2m，中栏杆高度为 0.6m。 ③挡脚板高度为180mm。用30mm厚木板制作。在作业层、斜道上使用。表面黑黄相间油漆，间距30公分。
2．扫地杆的设置： 脚手架设纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不 大于200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上。 九、悬挑架子结构： 1．从落地脚手架第十二步开始悬挑，悬挑部分和落地脚手架及二次悬挑部 分分离，不准任何连接。 2．悬挑支架间距 1.8m（同立杆间距）。 3．斜撑杆下方支点必须落在下层结构砼上。 4．除悬挑支架外，其它搭设要求同前落地式搭设要求相同。 5．悬挑部分结构要求如下图（计算书附后）。 剪刀撑按纵、横向各5米设置一道 、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角， 6.4剪刀撑的搭设方法： 在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜 在5～7根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。 剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆 上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于 10cm处。剪刀撑下端一定要落地。摘＆#8195;要由于目前还没有满堂脚手架设 计与施工验收技术规范，为使满堂脚手架的设计与施工纳入科学化、规范化的 轨道，以保证满堂脚手架的施工安全，本文结合深圳市南光高速公路第28合同
将台花园单层网壳屋面整体结构计算报告
将台花园整体结构计算报告
目录 第一部分结构计算说明 (1) 1.工程概况 (1) 2.复核依据 (1) 3.计算说明 (2) 4.复核内容 (3) 第二部分结构的静力性能 (4) 1.计算工况 (4) 2.壳体结构变形分析 (5) 3.柱顶变形结果校核 (19) 4.静力性能强度分析 (20) 第三部分结构的整体稳定分析 (24) 1.计算工况 (24) 2.特征值屈曲 (25) 3.全过程分析 (27) 4.稳定分析结论 (31) 第四部分结论 (32)
第一部分结构计算说明 1.工程概况 北京将台商务中心主要包括酒店、办公楼、商场及冬季花园。如图1.1.1所示。冬季花园屋面投影面积约六千平米，由冬季花园单层网壳玻璃屋面和东立面竖向单索玻璃幕墙两部分组合而成。北立面及西立面为普通框式幕墙和铝板包饰带。冬季花园屋面钢结构为单层网壳结构，大致呈三角形。 冬季花园 图1.1.1 冬季花园效果图 受晶艺玻璃工程有限公司委托，我研究室复核了冬季花园整体结构在各种荷载工况作用下的变形及承载能力，包括屋面网壳变形、立面幕墙变形、柱顶侧移以及杆件应力、拉索和拉杆强度等，并复核了结构的整体稳定性能。 2.复核依据 2.1 业主提供的资料 1）将台商务中心冬季花园SAP2000计算模型及计算书（11月15日） 2）将台商务中心冬季花园钢结构施工图（7月7日） 2.2 国家现行规范 1）建筑抗震设计规范GB50011——2001 2）钢结构设计规范GB50017——2003 3）网壳结构技术规程JGJ61——2003 4）玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003
落地式外脚手架施工计算书
目录 第一章编制依据 (1) 第二章工程概况 (1) 第三章脚手架搭设方案 (2) 第四章施工准备 (2) 第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2) 第六章脚手架拆除 (16) 第七章防电 (17) 第八章避雷 (18) 第九章脚手架的验收及维护 (19) 第十章安全注意事项 (20)
第一章编制依据 一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结 构施工图及相应标准图集。 二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130—2001 建筑结构荷载规范GB50009-2001 混凝土结构工程施工及验收规范GB50204—2002 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 三、本工程施工组织设计 四、计算软件：PKPM施工版 第二章工程概况 拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通方便。该工程占 地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。 建筑群为2幢18层和2幢28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。 本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。 本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。年平均风速为3.3米/秒， 累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台 风影响的结果。珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。基 本风压为0.85kN/m2。