AP1000是否是最好的选择
世界核电市场竞争的新动向----AP1000是否是最好的选择
日本福岛核事故过去了4个月，形势已基本稳定，已转入到如何面对未来了。核电还是要发展的，如何进一步健康发展是关键。在这段时间内，核电发展并未停止，核电市场照样运转，市场竞争还在进行。本文通过市场竞争动向的分析，预示核电未来发展的方向，供大家参考。
一、福岛核事故后的世界市场竞争
日本福岛核事故后的世界核电市场竞争活动，主要发生在英国、芬兰、立陶宛和约旦几个国家。
(一)英国
1、最新动向：AP1000从安全评审中被排除出局，启动能源市场改革
英国在近4个月内发生了两件应予关注的大事：一是6月28日英国核安全监管部门发出公告并通知西屋电气，AP1000已从安全评审中被排除出局，主要原因是安全保护壳等安全问题，从而关闭了AP1000进入英国核电市场的大门;二是7月12日英国能源部公布能源市场自由化改革白皮书，为高造价高成本清洁能源(高造价核电、可再生能源)的发展，打破经济屏障，揭开了能源市场改革的序幕。
2、历史背景：曾经是世界核电发展领跑者的英国，由于发现北海油电，能源供求矛盾缓解，停止了核电的发展，再加上采用核电机型的缺陷，成了世界核电发展的落伍者。没有自主核电机型，沒有自己的核电机型供应商，没有自己的核电公司，英国电力市场被三家外国电力公司瓜分，进口电力成了英国电力的重要来源，英国成了世界发达国家中最需要发展核电的国家。
近几年来，英国政府为复兴核电进行了大量工作，包括恢复核电发展的政策法律准备，确定了要发展核电的方针;核电发展规划目标准备，确定了2025年新建成2500万千瓦的目标;厂址准备，批准了8个核电厂址，并完成了厂址使用的招标。目前仍在进行的两个工作：一是核电机型选择、安全评审，确定新建核电的机型;二是进行能源市场改革，为建设核电创造经济环境条件。
3、关于核电机型的安全评审。2005年启动核电招标，邀请法国AREVA、西屋电气、美国GE-H和加拿大AECL，分别提供他们的EPR、AP1000、ESBWR和ACR1000的设计资料，由英国政府组织审评后颁发设计认证证书，并允许在英国建设。GE-H和AECL，均因设计成熟性不够，忙于国内研发和审评而退出，剩下EPR和AP1000两种机型。英国政府交给英国健康安全局(HSE)负责，具体委托咨询公司通用设计评估机构(GDA)进行安全审查，分4个阶段，多次公布审查进展情况，计划于2011年6月完成。
2011年2月形成的审评初步意见，对法国EPR，审评中发现的主要安全问题是安全系统和控制系统的不独立，可能引起安全问题，是个设计问题，通过设计方案的修正，问题已经解决，已在芬兰的奥尔基洛托项目上釆用。审查中提出的许多改进意见，将在由法国电力公司主导进行EPR的设计修改中硏究采纳。
对西屋电气AP1000的审评中，提出两大安全问题：关于安全保护壳，提出采用钢板与混凝土的夹心板结构，存在结构强度、稳定性和耐久性、应对外部危害能力和缺少标准规范等问题，要求必须提供通过分折、测试、验证所得的证明其安全的证据，此问题，多次向西屋公司提出，但一直没有得到满意回应。关于一次水系统压力边界保护的暴破阀，英国核安全监管部门始终认为，在英国不允许使用，需另想办法，但西屋电气一直沒有提供可行替代方案。AP1000的问题，不只是设计问题，更是
一时难于解决的技术问题。英国核监管机构于2011年6月28日宣布，AP1000因安全保护壳等的安全问题，从安全评审中被排除。
4、关于能源市场改革
2010年12月英国政府宣布，计划使用1100亿英镑(1700亿美元)建设新的核电。据规划2025年前建成2500万千瓦，则综合造价为6800美元/千瓦。正在安全审评的EPR和AP1000两种机型，造价和发电成本均太高，经济性成为英国核电复苏的屏障。在英国的三大电力公司(法国EdF、德国Horizon、法国、西班牙同英国SSE合资的NuGeneration)一致要求进行能源市场改革，并认为是新建核电的“绝对的关键”。英政府提出建立“四联锁政策机制”，进行能源市场改革，让未作减排处理的碳基能源，增加成本，让低碳能源的优势显现出来。政府承诺，当能源市场改革后，电力批发价格低，出现差价时，政府可补足电力公司的收入。改变了新老两届政府多次申明的“核能是商业性的，政府不给补贴”的政策。2010年12月英国政府还宣布要建立“四联锁政策机制(four interlocking policy instruments)”，进行能源市场改革，为核电建设开辟道路。
“四联锁政策机制”的能源市场改革是个重大创新，如果成功，不仅对核电，而且对可再生能源，都是强力的推动，对减排二氧化碳、缓解全球变暖有深远影响。原要求于2011年4月，以白皮书的方式拿出咨询报告，再由政府决策。现在于7月12日公布了能源市场改革的白皮书。
能源市场改革白皮书提出4点建议：①制订碳排放的楼板价格;②制订一个“差价合约”(Contract for difference)以便稳定金融和从低碳发电中回收;③建立禁止高碳发电的机制，制定碳排放限额标准;④确保足够的发电能力。关于碳排放楼板价格，被认为是英国新核电经济的根本，建议确定2013年每吨二氧化碳最低价格为16英镑(25.7美元)，以后逐步提高，2020年上升为30英镑(48.2美元)，2030年上升到70英镑(112.5美元)。关于碳排放限额标准，被认为是市场监管的逆止阀，定为每发KWh电最多排放450克二氧化碳。这样，燃煤电厂必须装CCS(碳收集贮存系统)才可生存。
白皮书公布后的初步反映：天然气价格迅速上涨18%;受到核工业协会和EdF能源的欢迎;但RWe nPower(占Horizon公司50%股份)认为差价合约可确保电价、煤价、碳排放价的协调，可获得稳定的回报，但会导致发电行业获得暴利。由于电价的大幅提升，对经济社会发展和人民生活会产生重大影响。能源市场改革能否顺利进行，复苏核电的计划，能否实现，仍有疑问。
由上看出：英国电力市场改革刚刚开始，适应核电复苏要求的市场环境条件尚未形成。初选核电机型，AP1000因安全问题而被排除，EPR虽无安全问题，但仍需通过市场改革突破造价和成本过高造成的经济屏障。按既定机型方向发展，复苏核电的路子较窄，困难较大。如果把视野扩大到包含更多机型，核电发展的路将可扩展。
(二)芬兰
最新动向：世界核新闻2011年7月4日报导，芬兰电力公司Fennovoima邀请法国Areva和日本东芝公司，投标芬兰一个新核电厂的建设，要求阿海珐确保EPR和东芝确保ABWR反应堆设计，必须符合芬兰的安全要求和公司自身的技术要求，将在2012-2013年最终决定采用何种机型。
历史背景：芬兰有三家公司在推进新核电的建设。一是正在建设奥尔基洛托3号机(EPR)的TVO，准备建设奥尔基洛托4号，100-180万千瓦，机型在EPR, ABWR, ESBWR, EU-APWR, APR-1400中选择。二是复达兴(F0rtum)，在已有两台前苏联机组的洛维沙厂址上建洛维沙3号机组，倾向采用俄罗斯的AES-2006型机组。三是Fennovoima公司，在芬兰北部建设，准备在法国EPR和日本东芝的ABWR中选择。2010年4月芬兰经济部长宣布，在三个项目中决定选择两个。复达兴的项目被排除。现在
Fennovoima项目，进入竞争的关键阶段。
由上说明：在上述两个项目的机型选择候选机型，包括了很多三代机型，但是没有AP1000。未被批准的复达兴，AP1000也未列入候选名单。
(三)约旦
最新动向：据世界核新闻2011年7月4日报导，约旦第一个核电厂的招标，已收到3家核电站供应公司的投标，他们是：法国阿海珐-日本三菱重工财团、俄罗斯的ASE和加拿大SNC -兰万灵国际公司，他们投标的机型分别是Atmea – 1、 AES - 92型VVER – 1000和增强型CANDU- 6重水堆。在2011年1月发出投标邀请，在日本福岛核事故后，又提出要求，在投标方的标书中要包括福岛核事故条件下的核安全分析。7月4日正式成立招委员会，计划于12月作决定。
历史背景：约旦是个高度缺乏能源的中东国家，95%以上能源需要进口，又非常缺少淡水资源。约旦发展核电的目的是缓解能源供应紧张和海水淡化。2007年的国家能源战略设想，到2020年由核能提供6%的电力，到2030年或2040年核能提供30%的电力，并提供出口。约旦与埃及、叙利亚建立了的30万千瓦、50万瓦的区域联网，以便安装大容量发电机组。由约旦电力需求和电网规模决定了近期建设机组容量规模在百万千瓦上下。2008年，约旦原子能委员会(JAEC)与加拿大AECL签署为期3年的合作协议，进行建设74万千瓦增强型CANDU-6(EC6)和海水淡化的可行性研究。又为了同法国阿海珐就建设110万千瓦的Atmea 1前期工作签署合作协议作了准备。
2009年JAEC对4家供应商7种机型，包括韩国的APR1400、阿海珐-三菱的Atmea 1、俄罗斯ASE 的AES-2006、AES-92、加拿大加强型CANDU-6(EC6)作了初步评估，确定Atmea 1、AES-92、EC6，三种机型入围，作进一步竞争选定。
到现在2011年7月，约旦收到三家的投标书。加拿大国有的AECL，经政府批准，把反应堆分部卖给了SNC-兰万灵(SNC-Lavalin)，EC6的投标方由AECL改为SNC-兰万灵。
由上说明：整个过程中没有见到西屋电气、AP1000参与竞争的报导。西屋电气AP1000的规模适合约旦的要求，规模不是AP1000沒有进入的原因。西屋电气的AP1000，没有进入候选行列，所谓的“先进”未能打动约旦招标者。
(四)立陶宛
最新动向：2011年6月2日世界核新闻报导：立陶宛重提新建两台核电机组的计划，建设Visaginas核电站，邀请投标的有西屋电气的AP1000和日本的日立-GE的ABWR。该项目是为替代早先苏联时期建没的伊格纳利纳(Ignalina.)核电厂，该电厂两台大型石墨水冷核电机组在加入欧盟时被要求关闭。2011年7月14日世界核新闻又报导：立陶宛发布公告，日立- GE被选定为Visaginas核电项目的“战略投资者”(strategic investor)，预计核电厂在2020年建成运行1台130万千瓦的ABWR机组。西屋电气的AP1000未被选中。据西屋公司网站6月23日报导，在立陶宛做出决策之前，西屋公司向立陶宛总理又提交报告，宣扬AP1000的优越性。但此举仍没有改变AP1000被淘汰出局的命运。
历史背景：关于前一轮的招标。2009年12月9日，立陶宛政府发出新建核电厂的招标公告，在老厂伊格纳利附近的维萨吉纳斯湖，建设两台170万千瓦的核电机组。估计总费用67亿欧元(100亿美元)，由立陶宛、爱沙尼亚、拉脱维亚和波兰联合建设。2010年9月10日宣布了5家核电站供应公司符合资格审查条件，但到投标最后期限11月10日时，仅收到韩国电力公司一家合格的投标建议，
在与韩独家谈判两星期后，韩国撤回了投标。供应商投标不积极的可能原因是，立陶宛准备使用资金太少，2台170万千瓦机组100亿美元，不到每千瓦3000美元，供应商对项目前景悲观。2010年12月初立陶宛正式宣布这轮招标失败。
由上说明：新一轮招标，缩小了规模，并选择造价相对较低的ABWR，大大减小了投资压力，使项目在经济上可行。AP1000投标失利的主要原因，可能是要价过高，超过了立陶宛的承受能力，再有AP1000的“先进”的信誉已大为下降了。
(五)小结
上述四国中，两国原把AP1000列为候选对象，抱有希望，最后被排除了。另两国，在确定候选对象时，AP1000就没有列入，没有进入招标者的视野。
二、近几年已落幕的招标项目情况
前几年多个核电项目的国际招标，已经有了结果，落下了帷幕。
(一)南非项目招标的流产
南非2007-2008制订了2010年前开工400万瓦， 2020年核电总容量2000万千瓦的
核能发展规划。追求“先进”，邀请当时被认为在上最强势的法国Areva和东芝西屋公司
议标。由于资金困难，宣布停止招标。这次招标以资金问题流产。
2010年10月，南非反思，经济社会发展还必须发展核电，提出要走“低成本”的核
能发展思路，要加强与中国和韩国的合作，发展中国的二代改进、韩国的OPR-1000和
APR-1400等低造价机型。高造价的AP1000和EPR被排除了。
(二)土耳其项目的绝处逢生，俄罗斯AES-2006胜出
土耳其第一核电项目招标的前期，与南非项目类似，2007年开始第4次招标，参加投
标的有加拿大、日本、法国、俄罗斯、韩国等，受2008年金融危机冲击，由于缺乏资金，
宣布招标推迟。2009年2月土耳其总统访俄时，俄总理普金以俄造价只有美国、法国的一
半，说服土耳其总统，获得单独议标权，重开谈判，绝处逢生。由于双方都有承受能力的
限制，经艰苦谈判，最终在双方均可承受的条件下，达成一致，取得成功。建设4台AES-2006
机组。俄罗斯机组只有美国、法国的一半，是绝处逢生的关键。
(三)阿联酋项目的当机立断，改用韩国的APR-1400
2009年底阿联酋的核电招标，法国EPR因造价过高败于韩国APR1400之手。韩国战胜
法国主要靠的是经济性。过程中，阿联酋一直倾向于“先进”的法国EPR，但在最后决策
中，当机立断，放弃“先进”的EPR，选择了相对低价的APR-1400。阿联酋是因石油生产
在短期内迅速富裕起来的暴发富户，一般喜欢抢先创名，喜欢先进，但价钱太高也很难承
受的，选择了相对较底的机型。
(四)越南政府自主选择俄罗斯的AES-2006
2007年越南政府制订核电发展计划，确定2020年达到200万千瓦。越南还同俄罗斯、日本、法国、中国、韩国、美国及加拿大等国，签订核合作和援助协议，选择合作伙伴和机型。2010年2月越南政府，未经招投标程序，决定把承建首座核电厂的合同，交给俄罗斯Atomstroyexport承建，建设AES-2006机组。
(五)保加利亚的好事多磨、AES-92型中标
保加利亚Belene项目，2006年俄罗斯以AES-92型机组，战胜捷克斯库达--西屋联队，中标，2008年开工，又因资金问题停工。基础价总投资40亿欧元，不含首炉核燃料费和浮动。保加利亚电力公司NEK51%，德国RWE 49%。保加利亚无能力筹资，RWE 2009年初退出。保加利亚自筹能力仅20%，保加利亚多方寻找合作伙伴无果。又经过复杂的探索过程，多种途径、多种方式，为筹资费尽心机，最终与俄罗斯合作，突破了资金筹措困难，取得初步胜利。
(六)小结
上述五个项目，一个流产项目，关键是“先进”机型AP1000和EPR，造价太高，南非自身资金承受能力低，没有双方均可接受的空间。成功的4个项目，3个是俄罗斯的AES-92或AES-2006，1个是韩国的APR1400。没有一个是AP1000。
三、意想中招标项目的机型选择倾向
意想中想建核电的国家很多，但大多距离真正的招标建设，较大距离。这里仅对几个接近招标的项目分析。
(一) 罗马尼亚
罗马尼亚重新启动建设72万千瓦的切尔纳沃德核电厂3号和4号机组，倾向采用加拿大AECL的CANDU6。
这个项目筹备时间已久，主要问题是原东欧国家，类似保加利亚，自己缺乏资金，与其他欧洲电力公司筹资合股经营，但资金筹措方案难于落实，成为项目前期工作的最大困难。关于机型，罗马尼亚同加拿大与建立了长期合作关系，倾向采用加拿大AECL的CANDU6。
据Wnn2011年1月报导，尽管筹资波折，不确定性很大，但还是有两大建设集团提供了意向书，为将来正式招标做准备。两大建设集团，一是以贝克特国际牵头，有加拿大的SNC 兰万灵核(即原AECL的反应堆部)、意大利的安萨尔原子核公司和 Elcomex，另一是俄罗斯Atomtechnoprom和其他几个小公司。罗马尼亚政府组织一个评审小组，要对这些参与者进行资质审查。预计2011年或2012年上半年确定中标者。
(二)捷克
捷克泰梅林核电站在本世纪初建成了两台俄罗VVER1000机组，计划再扩建两台机组。2009年由捷克斯柯达JS和俄罗斯Gidropress联合体的AES-2006;俄罗斯核出口公司Atomstroyexport的AES-2006;西屋的AP1000;阿海珐和三菱重工联合体的Atmea1和韩国电力公司的APR-1400，五家提交了建议书。该项目已拖多时未见进展，估计还是因东欧国家共有的筹资问题所致。在五家供应集团中包含了西屋公司的AP1000一家。
(三)波兰
2010年3月波兰最大的电力厂公司同GE-H签署了进行联合可行性的协议，由GE-H控股在波兰建设4台机组，机型为ABWR和ESBWR中选择。在此之前波兰还同法国Areva签署了类似的联合可行性研究的协议。波兰也缺乏建设资金，想通过由承包方控股合资建设的方法，要承包方解决筹资问题。机型将在ABWR、ESBWR和EPR三种机型中选择。
(四)小结
从上述三国情况看，除了捷克项目在5个候选对象中有一个是AP1000外，其余都不是，看来AP1000的声誉已大幅下降了。
四、市场竞争形势的分析
1、福岛事故后世界核电仍在朝着既定的方向发展，一些发达国家、发展中国家，坚持发展核电的政策，继续推进核电建设。世界经济社会发展和减排二氧化碳缓解全球变暖是核电发展的两大推动力，将会持续的强有力的推进核电的发展。福岛事故促使人们对安全的关注，核电的发展速度和规模将会有一定的减缓。
2、核电的安全和经济，是核电发展的两条底线。核电必须在满足这两个约束条件下才能求得发展。英国核电机型选择评审中，AP1000出局的事实说明，谁踩了核电安全这条底线，谁就不得发展。英国为核电和清洁能源发展，破障开路，开始了能源市场改革说明，如果造价和发电成本太高，在经济上不能生存，也是不可能发展的。通过改进核电机型本身的经济性和通过能源电力市场改革，是解决核电市场生存能力的两大关键。
3、AP1000和EPR双雄争斗的时代已经过去，其他三代机型逐步兴起。在2005至2008年的核电国际市场招标竞争中，EPR和AP1000是两大明星，那里有招标，他们就会在那里出现，呈现双雄争斗的态势。但随着招标竞争的深化，安全性、经济性问题的不断显现和暴露，形势发生变化，双雄争斗的时代已经过去。AP1000踩了安全、经济两条低线，形势严峻，在招标竞争中首先失势。EPR在英国的安全性审查中已通过，在美国NRC的审查中也沒有提出重大问题，安全性沒有成为影响市场竞争的障碍，但经济性差的屏障却难破，建设造价攀升至6000美元/千瓦以上，阿联酋项目投标失败，使法国政府认识到问题的严重，因而法国政府责成EdF对EPR作设计修改，简化设计、降低造价，显然这是个明智的决策。双雄争斗时代过去，其他三代机型，如早期三代机型东芝、日立的ABWR、韩国的APR1400;“二代改进达三代”机型俄罗斯的AES-92、AES-2006以及二代改进机型加拿大的CANDU6，既能确保安全，造价又相对较低，因而在市场竞争中的优势重新被人们认识，在市场竞争中逐步兴起，取得胜利。
4、AP1000机型“最先进”的神话被揭破，西屋公司的声誉下滑。AP1000曾被西屋公司宣传为世界最安全最经济最先进的机型，但这个神活在实践中已逐步被揭破，不断的显现出尚存有重大安全问题没有解决，又是世界上造价最高(6000-8000美元/千瓦)的机型，因而在世界市场竞争中连连失利。在世界核电界的声誉，已由2006年的顶峰迅速下滑，几乎跌出了各国招标者的视野。
5、“要三代，不要AP1000”是世界核电市场竞争的新动向。不管是最近4个月中市竞争的动向，最近几年市场竞争的结果和意向中几个项目的机型倾向，西屋公司AP1000
的表现，实在太不理想了。与AP1000声誉下滑的形势相反，其他三代机型，声誉步步上升。
世界核电机型市场竞争中出现了，“要三代，不要AP1000”的现象，几乎成为世界核电招标者的共识。
五、关于三代核电的说明
在讨论三代核电的发展形势时，有必要把三代核电的概念作澄清。
什么叫三代核电?一般公认的说法是，满足电力公司用户要求文件(URD、EUR)的机型就属三代。三代核电机型不是只有AP1000一种，三代核电有很多种，大致可分为四类，一是上世纪末就通过整体验证的ABWR和System80+(即韩国的APR1400);二是通过二代改进达到三代要求的俄罗斯AES-92和AES-2006型;三是目前正在建设首堆工程进行工程整体验证的EPR和AP1000;四是目前尚处硏究开发设计认证审查阶段的ESBEWR、US-APWR、ACR1000、Atmea 1等。当然这种分类只是大体上的分，不是很严格的，就像AP1000，现正在建设首堆工程建设，进行整体验证，应属第三类，但是它真正有效的设计认证尚未批淮，一些重要试验验证工作还没有做，堆型设计的方案尚未固化，NRC正在审查的是第18版，审查发现问题后又拿出了第19版，会不会还有20版、21版呢?应该说正处在研究开发设计认证的阶段，似应分在第四类中。
三代核电不只是AP1000一种，它只是特殊的一种，它更不是三代核电的代表，从成熟程度、设计特点、经济性等方面看，它都不能代表三代。把发展三代等同为发展AP1000，显然犯了概念上的错误，会造成政策上的混乱。偷换概念，混淆视听，将会造成严重后果。
“要三代”，这是显然的，按URD、EUR的要求，更安全、更经济，满足要求的三代核电是核电发展的方向。“不要AP1000”，显然是指目前状态而言的。如果它的安全问题，就像美国NRC主席说的那样，都解决了，并都有了充分证明，并让核安全专家满意认可，就可取得设计认证证书;它的经济性如得到较大的改善，不仅解决了自身的生存问题，还有较强的竞争能力，那么AP1000的声誉还是可恢复并提高的，到那时“不要AP1000”就会变成“要AP1000”。AP1000的前景是重生还是被淘汰，就看西屋公司的态度和工作了。（温鸿均/文
气焊和气割主要工艺设计参数
在多层焊时，第一、二层应选用较细的焊丝，以后各层可采用较粗的焊丝。一般平焊应比其它焊接位置选用粗一号的焊丝，右焊法比左焊法选用的焊丝要适当粗一些。 2．火焰性质的选择 一般来说，需要尽量减少元素的烧损时，应选用中性焰；对需要增碳及还原气氛时，应选用碳化焰；当母材含有低沸点元素[如锡(Sn)、锌(Zn)等]时，需要生成覆盖在熔池表面的氧化物薄膜，以阻止低熔点元素蒸发，应选用氧化焰。总之，火焰性质选择应根据焊接材料的种类和性能。 由于气焊焊接质量和焊缝金属的强度与火焰种类有很大的关系，因而在整个焊接过程中应不断地调节火焰成分，保持火焰的性质，从而获得质量好的焊接接头。 不同金属材料的气焊所采用焊接火焰的性质参照表2—1。 3．火焰能率的选择 火焰能率指单位时间内可燃气体(乙炔)的消耗量，单位为L／h。火焰能率的物理意义是单位时间内可燃气体所提供的能量。 火焰能率的大小是由焊炬型号和焊嘴号码大小来决定的。焊嘴号越大火焰能率也越大。所以火焰能率的选择实际上是确定焊炬的型号和焊嘴的号码。火焰能率的大小主要取决于氧、乙炔混合气体中，
氧气的压力和流量(消耗量)及乙炔的压力和流量(消耗量)。流量的粗调通过更换焊炬型号和焊嘴号码实现；流量的细调通过调节焊炬上的氧气调节阀和乙炔调节阀来实现。 火焰能率应根据焊件的厚度、母材的熔点和导热性及焊缝的空间位置来选择。如焊接较厚的焊件、熔点较高的金属、导热性较好的铜、铝及其合金时，就要选用较大的火焰能率，才能保证焊件焊透；反之，在焊接薄板时，为防止焊件被烧穿，火焰能率应适当减小。平焊缝可比其它位置焊缝选用稍大的火焰能率。在实际生产中，在保证焊接质量的前提下，应尽量选择较大的火焰能率。 4．焊嘴倾斜角的选择 焊嘴的倾斜角是指焊嘴中心线与焊件平面之间的夹角。详见图2—4。焊嘴的倾斜角度的大小主要是根据焊嘴的大小、焊件的厚度、母材的熔点和导热性及焊缝空间位置等因素综合决定的。当焊嘴倾斜角大时，因热量散失少，焊件得到的热量多，升温就快；反之，热量散失多，焊件受热少，升温就慢。 一般低碳钢气焊时，焊嘴的倾斜角度与工件厚度的关系详见图2—4。一般说来，在焊接工件的厚度大、母材熔点较高或导热性较好的金属材料时，焊嘴的倾斜角要选得大一些；反之，焊嘴倾斜角可选得小一些。 图2-4焊嘴倾斜角与焊件厚度的关系
关键质量属性和关键工艺设计参数
关键质量属性关和键工艺参数（CQA&CPP） 1、要求： 生产工艺风险评估的重点将由生产工艺的关键质量属性（CQA）和关键工艺参数（CPP）决定。 生产工艺风险评估需要保证能够对生产工艺中所有的关键质量属性（CQA）和关键工艺参数（CPP）进行充分的控制。 2、定义： CQA关键质量属性：物理、化学、生物学或微生物的性质或特征，其应在适当的限度、范围或分布内，以保证产品质量。 CPP关键工艺参数：此工艺参数的变化会影响关键质量属性，因此需要被监测及控制，确保产产品的质量。 3、谁来找CQA&CPP 3.1 Subject Matter Experts(SME)在某一特定领域或方面（例如，质量部门，工程学，自动化技术，研发，销售等等），个人拥有的资格和特殊技能。 3.2 SME小组成员：QRM负责/风险评估小组主导人、研发专家、技术转移人员（如适用）、生产操作人员、工程人员、项目人员、验证人员、QA、QC、供应商（如适用）等。 3.3 SME小组能力要求矩阵： 4、如何找CQA&CPP 4.1 在生产工艺中有很多影响产品关键质量属性的因素，每个因素都存在着不同的潜在的风险，必须对每个因素充分的进行识别分析、评估，从而来反映工艺的一些重要性质。
4.2 列出将要被评估的工序步骤。工艺流程图，SOP或批生产记录可以提供这些信息。评估小组应该确定上述信息的详细程度来支持风险评估。 例：
文件资源：保证在评估之前已经具备所有必要的文件。 良好培训：保证在开展任何工作之前所有必要的风险评估规程、模板和培训已经就位。 评估会议：管理并规划所有要求的风险评估会议。 例：资料需求单 ICH Q8（R2）‐ QbD‐系统化的方法、 ICHQ9‐质量风险管理流程图 CQA&CPP风险评估工具‐FMEA
AO工艺设计参数
污水处理A/O工艺设计参数 1.HRT水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 在 A／O工艺中，好氧池的作用是使有机物碳化和使氮硝化；缺氧池的作用是反硝 化脱氮，故两池的容积大小对总氮的去除率极为重要。A／O的容积比主要与该废 水的曝气分数有关。缺氧池的大小首先应满足NO3--N利用有机碳源作为电子供体，完成脱氮反应的需要，与废水的碳氮比，停留时间、回流比等因素相应存在一定的关系。借鉴于类似的废水以及正交试验，己内酷胺生产废水的A／0容积比确定在1：6左右，较为合适。 而本设计的A／ 0容积比为亚：2，缺氧池过大，导致缺氧池中的m（BOD）／m （NO3--N）比值下降，当比值低于1.0时，脱氮速率反趋变慢。另外，缺氧池过大，废水停留时间过长，污泥在缺氧池内沉积，造成反硝化严重，经常出现大块上浮死泥，影响后续好氧处理。后将A／O容积比按1：6改造，缺氧池运行平稳。 1.1、A/O除磷工艺的基本原理 A/O法除磷工艺是依靠聚磷菌的作用而实现的，这类细菌是指那些既能贮存聚磷(poly—p)又能以聚β—羟基丁酸(PHB)形式贮存碳源的细菌。在厌氧、好氧交替条 件下运行时，通过PHB与poly—p的转化，使其成为系统中的优势菌，并可以过 量去除系统中的磷。其中聚磷是若干个基团彼此以氧桥联结起来的五价磷化合物，亦被称为聚磷酸盐，其特点是：水解后生成溶解性正磷酸盐，可提供微生物生长繁殖所需的磷源；当积累大量聚磷酸盐的细菌处于不利环境时，聚磷酸盐可分解释放能量供细菌维持生命。聚β—羟基丁酸是由多个β—羟基丁酸聚合而成的大分子聚 合物，当环境中碳源物质缺乏时，它重新被微生物分解，产生能量和机体生长所需要的物质。这一作用可分为两个过程：厌氧条件下的磷释放过程和好氧条件下的磷吸收过程。 厌氧条件下，通过产酸菌的作用，污水中有机物质转化为低分子有机物(如醋酸等)，聚磷菌则分解体内的聚磷酸盐释放出磷酸盐及能量，同时利用 水中的低分子有机物在体内合成PHB，以维持其生长繁殖的需要。研究发现，厌 氧状态时间越长，对磷的释放越彻底。 好氧条件下，聚磷菌利用体内的PHB及快速降解COD产生的能量，将污水中的磷 酸盐吸收到细胞内并转变成聚磷贮存能量。好氧状态时间越长，对磷的吸收越充分。由于好氧状态下微生物吸收的磷远大于厌氧状态下微生物释放出的磷，随着厌氧—好氧过程的交替进行，微生物可以在污泥中形成稳定的种类并占据一定的优势，磷就可以通过系统中剩余污泥的排放而去除(见图1)。
污水处理AO工艺主要设计参数
污水处理中A/O工艺主要设计参数经验总结加简单计算 ①HRT水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：30～100%,具体根据污泥生长所处阶段确定，保证污泥浓度在设计浓度左右 ③混合液回流比：300～400%，混合液回流主要目的是将硝化作用下产生的氨氮送到A段进行反硝化，生成氮气，从而降低总排水氨氮浓度。所以回流比除要调节平衡污泥浓度外，还有促进反硝化反应顺利进行的目的。 ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）： <0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）普通生活废水取高值，部分生化性能较差工业废水，MLSS取值3000以下 ⑧溶解氧（重点项目）：A段DO<0.2～0.5mg/L ???? O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 ?????O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ ????????????????? 反硝化20～30℃ ⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。???????????????? 反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）
⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 ??????????????????????? Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr ?????????????????????????? a’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD ????????????????????????? b’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。 ??????? 上式也可变换为： ???????????????????? Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QS r ???????????????????? Sr─所去除BOD的量（Kg） ???????????????????? Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·d ??????????????????? Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d???????? 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2） 几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。
年产5万吨木薯酒精工艺设计主要参数
年产5万吨木薯酒精工艺设计主要参数 一、物料、热能衡算 1 鲜木薯1085吨／日（淀粉含量按29%） 2 干木薯450吨/日（淀粉含量按68%） 3 硫酸2000公斤/日（浓度为98%） 4 淀粉酶250公斤/日（酶活力为2万单位） 5 糖化酶500公斤/日（酶活力为10万单位） 6 烧碱250公斤/日（固体） 7 水20000M3/日回收利用按50%计算10000M3/日 8 蒸汽670吨/日 9电33200千瓦/日 二、主要设备 1 干式粉碎机25～30吨/小时110千瓦电动机(二台) 2 风机90千瓦电动机(一台) 3螺旋输送机Ф1.2米一个 4旋风分离器Ф1.4米一个 5洗涤塔 4.5M3 Ф1500×2500 一个 6预煮锅35M3/个二个Ф3000×5000 7搅拌器3档Ф1米轴功率11千瓦2套 8料泵流量100M3/小时不锈钢(2台) （型号100IND-30 ）
9 蒸煮锅40M3/个4个Ф1300×10000 10 液化喷射器(智能型) 1台45M3/小时 11汽液分离器30M3/个1个Ф2000×10000 12 真空罐1个Ф3500×4500 13 膜冷 1个Ф1400×4500 14 水力喷射器 1台 3000升/小时 13糖化锅40M3/个Ф3200×48002个 14搅拌器3档Ф1米轴功11千瓦 15料泵流量100M3/小时2台（型号：100IND-30 ）16螺旋板冷却器150㎡ 1台 17酒母罐 50M3/个 1个 18 蛇管冷却 30㎡/组 19 发酵罐 500M3/个 14个 20螺旋板冷却器 100㎡/个 2台 80㎡/个 4台 60㎡/个 2台 21发酵料泵流量 50M3/小时 24台（型号：80IND-30） 22 成熟醪泵流量 100M3/小时 2台（型号：100IND-40） 23 硫酸贮罐 20M3/个 2个 24硫酸计量罐 2M3/个 1个 25 耐酸泵功率 2～3千瓦 2台（型号：25FB-25 ） 26粗馏塔Ф2.8米 24～26层塔板板距 450～500㎜
垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法
垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法 浙江旺能环保股份有限公司作者：周玉彩 摘要：本文介绍了垃圾焚烧发电炉排炉、汽轮机组工艺设计的参数计算方法。 关键词：参数、垃圾、焚烧、炉排、汽轮机组。 前言： 生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。 一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算 1、待处理生活垃圾的性质 1.1待处理生活垃圾主要组成成分 表1：待处理生活垃圾的性质 表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）% 表3：要求设计主要参数 1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值： LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg) =81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg)。 1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值： HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。 2、处理垃圾的规模及能力 焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；
处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）； 炉系数：（8760-8000）/8000=0.095； 实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）； 全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t； 故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。 3、设计参数计算： 3.1垃圾仓的设计和布置 已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3 求：垃圾的容积工程公式：V=a*T 式中： V----垃圾仓容积m3； a--- 容量系数，一般为 1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻 仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积； T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化； V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。 故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。 垃圾仓的深度为Hm Hm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。 故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。 3.2焚烧炉的选择与计算 （1）焚烧炉的加料漏斗 焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。 垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。 料斗的容积V D V D=G/24*Kx/ρL 式中： V D---料斗的容积（m3）； G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；
V型滤池工艺的介绍与设计参数
（1）过滤过程： 待滤水由进水总渠经进水阀和方孔后，溢过堰口再经侧孔进入被待滤水淹沿的V型槽，分别经槽底均匀的配水孔和V型槽堰进入滤池。被均质滤料滤层过滤的滤后水经长柄滤头流入底部空间，由方孔汇入气水分配管渠，在经管廊中的水封井、出水堰、清水渠流入清水池。 （2）反冲洗过程： 关闭进水阀，但有一部分进水仍从两侧常开的方孔流入滤池，由V型槽一侧流向排水渠一侧，形成表面扫洗。而后开启排水阀将池面水从排水槽中排出直至滤池水面与V型槽顶相平。反冲洗过程常采用“气冲→气水同时反冲→水冲”三步。 气冲打开进气阀，开启供气设备，空气经气水分配渠的上部小孔均匀进入滤池底部，由长柄滤头喷出，将滤料表面杂质擦洗下来并悬浮于水中，被表面扫洗水冲入排水槽。 气水同时反冲洗在气冲的同时启动冲洗水泵，打开冲洗水阀，反冲洗水也进入气水分配渠，气、水分别经小孔和方孔流入滤池底部配水区，经长柄滤头均匀进入滤池，滤料得到进一步冲洗，表扫仍继续进行。 停止气冲，单独水冲表扫仍继续，最后将水中杂质全部冲入排水槽。
V型滤池的工艺设计、施工安装和自动控制
滤池有多种型式，以石英砂作为滤料的普通快滤池使用历史悠久。在此基础上，人们从不同的工艺角度发展了其它型式的快滤池。V型滤池就是在此基础上由法国德利满公司在70年代发展起来的。V型滤池采用了较粗、较厚的均匀颗粒的石英砂滤层；采用了不使滤层膨胀的气、水同时反冲洗兼有待滤水的表面扫洗；采用了气垫分布空气和专用的长柄滤头进行气、水分配等工艺。它具有出水水质好、滤速高、运行周期长、反冲洗效果好、节能和便于自动化管理等特点。因此70年代已在欧洲大陆广泛使用。80年代后期，我国南京、西安、重庆等地开始引进使用。90年代以来，我国新建的大、中型净水厂差不多都采用了V型滤池这种滤水工艺，特别是广东省新建的净水厂几乎都采用了V型滤池。91年至94年我公司在沙口水厂（50万m3/d）的建设中，首次自行设计、施工安装了V型滤池。此后我们就开展了V型滤池的设计与安装这项工作。我们先后帮高明、中山小榄、中山东凤、顺德龙江、三水、广宁、汕头、惠州等兄弟自来水公司设计和安装了V 型滤池。在近十年来的V型滤池的设计、施工安装以及自动控制过程中，我们取得了一定的实践经验，有以下几点工作体会： 一、研究掌握V型滤池结构、工作原理、工艺特点 滤池是水厂净水工艺中的重要环节，而滤池过滤能力的再生，是滤池稳定高效运行的关键。若采用较好的反冲洗技术，使滤池经常处于最优条件下工作，不仅可以节水、节能，还能提高水质，增大滤层的截污能力，延长工作周期，提高产水量。而V型滤池过滤能力的再生，就采用了先进的气、水反冲洗兼表面扫洗这一技术。因此滤池的过滤周期比单纯水冲洗的滤池延长了75%左右，截污水量可提高118%，而反冲洗水的耗量比单纯水冲洗的滤池可减少40%以上。滤池在气冲洗时，由于用鼓风机将空气压入滤层，因而从以下几方面
混纺设计工艺参数 第一组
涤棉65/35 10tex 混纺工艺设计 ——第一小组 棉：开清棉→梳棉→预并条→条并卷联合机→精梳 涤：开清棉→梳棉→涤预并条 棉：开清棉：FA002A自动抓棉机×2→A035E混开棉﹙附FA045B型凝棉器﹚→FA106B型豪猪式开棉机(附A045B型凝棉器) →配棉器→FA046型振动棉箱给棉机(附A045B型凝棉器)→FA141型单打手成卷机×2 涤：FA002A自动抓棉机×2→A065混棉机﹙附凝棉器﹚→FA106梳针式开棉机(附凝棉器) →FA046型振动棉箱给棉机(附A045B型凝棉器)→FA141型单打手成卷机 棉：工艺参数 ①使用圆盘式抓棉机，一天生产，一台准备，这样可减少抓棉机。伸出勒条的距离为2mm，减小抓棉小车间歇下降的动程，每次下降为3mm，实现多包取用，精细抓棉 抓棉小车打手转速为740r/min，抓棉小车行走速度为2.3m/min. ②A035E混开棉机在满足产量的情况下，只可能降低水平输棉帘的速度，提高角钉帘线速度，以加大角钉之间的撕扯力，提高原棉的开松度和混合效果；刀片打手、豪猪打手下片、配置较大的尘棒隔距，创造棉籽、大破籽等大杂早落和未碎先落、多落的条件，为后续设备进一步除杂打好基础，则角钉帘~压棉帘隔距为55mm，角钉帘~均棉罗拉隔距为40mm，角钉帘~角钉打手隔距为5mm，尘棒间隔距为12mm。 ③FA106B开棉机打手处是主要开清点，不孕籽、带纤维籽屑、碎叶应在主要打手初排除，所以打手速度初定为600r/min，并适当放大尘棒间隔距为7mm。 ④FA141清棉成卷机适当加大风速与综合打手速度比，提高风扇速度，放大尘棒间隔距，进一步提高排除细杂能力。
臭氧净水工艺及设计参数
臭氧净水工艺及设计参数 一、臭氧净水工艺 1. 以去除溶解性铁、锰、色度、藻类，改善臭味以及混凝条件，减少三氯甲烷前驱物为目的的预臭氧，宜设置在混凝沉淀(澄清)之前； 2. 以氧化难分解有机物、灭活病毒和消毒或与其后序生物氧化处理设施相结合为目的的后臭氧，宜设置在过滤之前或过滤之后。 3. 臭氧化的水处理流程选择： （1）在混凝沉淀前投加臭氧的作用是氧化铁、锰、去除色度和臭味，改善絮凝和过滤效果，取代前加氯、减少氯消毒副产物，氧化无机物以及促进有机物的氧化降解。 （2）在沉淀后投加臭氧，由于混凝沉淀中去除了部分可氧化物质，因此臭氧的投加量可以减少，但对改善絮凝效果和避免沉淀池藻类生长不起作用。 （3）活性炭过滤前投加臭氧的作用是杀死细菌、去除病毒、氧化水中有机物（如苯酚、洗涤剂、农药）和生物难降解有机物、将COD转化为BOD,氧化分解螯合物等。与活性炭过滤联用，增加活性炭吸附的生物作用，延长活性炭再生周期。 （4）以臭氧作为出厂水的消毒剂，主要目的是杀死细菌和去除病毒，但由于与其他消毒剂相比，臭氧成本高且管网中无法维持剩量臭氧，故城市水厂中很少采用。 二、臭氧接触池设计 1. 臭氧接触池的个数或能够单独排空的分格数不宜少于2个。 2. 臭氧接触池的接触时间，应根据不同的工艺目的和待处理水的水质情况，通
过试验或参照相似条件下的运行经验确定。 接触反应装置主要设计参数 3. 臭氧接触池必须全密闭。池顶应设置尾气排放管和自动气压释放阀。池内水面与池内顶宜保持0.5～0.7m距离。 4. 臭氧接触池水流宜采用竖向流，可在池内设置一定数量的竖向导流隔板。导流隔板顶部和底部应设置通气孔和流水孔。接触池出水宜采用薄壁堰跌水出流。 5. 预臭氧接触池宜符合下列要求： （1）接触时间为2~5min； （2）臭氧气体宜通过水射器抽吸后注入设于进水管上的静态混合器，或通过专用的大孔扩散器直接注入到接触池内。注入点宜设1个； （3）抽吸臭氧气体水射器的动力水不宜采用原水； （4）接触池设计水深宜采用4～6m； （5）导流隔板间净距不宜小于0.8m； （6）接触池出水端应设置余臭氧监测仪。 6. 后臭氧接触池宜符合下列要求： （1）接触池由二到三段接触室串联而成，由竖向隔板分开； （2）每段接触室由布气区和后续反应区组成，并由竖向导流隔板分开； （3）总接触时间应根据工艺目的确定，宜控制在6～15min之间，其中第一
设计参数选择
设计参数选择（生活污水） 1、集水井设计：容积的确定，按大于日处理量之5分钟之容积。根据现场安排尺寸设置水深，根据水深度确定截面积。提升泵选择？选择流量及数量应满足一小时排空集水井。 2、调节池设计：容积的确定，按日处理量之35%-50%确定。底部设一定坡度（大于0.05）坡向积水坑可设微孔曝气，曝气量确定：按5-6 m3/(m2.h)设计或气水比4/1确定。容积校验根据，停留时间：V/Q即有效容积/流量，一般在8小时左右。泵的选择考虑流量及扬程。空气搅拌气水比（1-3）：1。消毒池V=30min 以上量，卤消毒5-8mg/L。中水池V日水量之25%-35%。 3、接触氧化池：容积的确定，一般按照前调节池容积之1/2计，根据现场确定池深及截面积。容积之校验，有效容积之停留时间T=V/Q一般时间按水之BOD 浓度计生活污水按大于等于3小时保险系数计算。内设半软性填料，超高按0.3米，具体填料高度可以按照设计之池子高度确定。长宽比控制在2/1~1/1有效面积不宜大于100m2 校验按照单位体积填料消耗BOD5值来计算（依据填料之布置计算填料体积）进水BOD5值为Amg/l,出水BOD5值取Bmg/l，则BOD5的消减量为：（A-B）*Q kg/d,单位体积填料消耗BOD5值应＜1.0 kg/d 校验按照填料的容积负荷：Fr=0.2881×L0.7246 应＜3㎏/(m3.d)，L为生物接触氧化系统出水BOD5值。 校验按照污水与填料需要的接触时间：t=24Lj/(1000Fr),Lj为生物接触氧化系统进水BOD5值。污水与填料的实际接触时间t停＝V有效/Q应该＞t 接触氧化池曝气量的确定：接触氧化池曝气强度宜采用10-20 m3/(m2.h)，同时参考《建筑中水设计规范》（GB50336-2002）可知，接触氧化池曝气量可按
LNG系统装置主要工艺设计参数
LNG系统装置主要工艺设计参数1设计压力 LNG泵前工艺装置：0.80MPa LNG泵后工艺装置：4.0MPa 低压气化器、调压前装置：0.80MPa 调压后装置：0.40MPa ，紧急切断气动阀用）：1.60MPa 仪表风（N 2 ，LNG泵用）：1.60MPa 密封风（N 2 2设计温度 超低温管道：-196℃～+70℃ 常温LNG气相管道：常温 3安全阀压力设定值： ?储罐进、出口安全阀（12个） 起跳压力：0.80MPa, 回座压力：0.70MPa ?储罐放空安全阀（6个） 起跳压力：0.63MPa 回座压力：0.57MPa ?气相管道安全阀（1个） 起跳压力：0.63MPa 回座压力：0.57MPa ?液相管道安全阀（4个） 起跳压力：0.80MPa回座压力：0.70MPa ?低压空温进口安全阀（1个）起跳压力：0.80MPa 回座压力：0.70MPa ?储罐增压器安全阀（2个） 起跳压力：0.63MPa回座压力：0.57MPa ?LNG泵出液管道安全阀（3个） 起跳压力：3.5MPa 回座压力：3.1MPa ?卸车增压器安全阀（3个） 起跳压力：0.8MPa 回座压力：0.7MPa
主要设备性能 1.150-0.6MpaLNG低温液体贮罐主要技术参数 2.立式离心输送泵（2台）技术参数 型号：VP6/240/6G-3.6C/0WBCB-FC 介质：CH4 流量：667l/min 进口压力：0.5barg (max6barg) 扬程：560m 差压：25.0barg 出口压力：25.5barg 泵转速：3564rpm 3.5000M3/h高压空温式气化器（4台） 设计压力：3.5MPa； 工作压力：2.5～3.1MPa；
垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法
垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法 旺能环保股份作者：周玉彩 摘要：本文介绍了垃圾焚烧发电炉排炉、汽轮机组工艺设计的参数计算方法。 关键词：参数、垃圾、焚烧、炉排、汽轮机组。 前言： 生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。 一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算 1、待处理生活垃圾的性质 1.1待处理生活垃圾主要组成成分 表1：待处理生活垃圾的性质 表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）% 表3：要求设计主要参数
1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值： LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg) =81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg)。 1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值： HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。 2、处理垃圾的规模及能力 焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t； 处理垃圾量：1000t/24h=41.67（t/h）； 炉系数：（8760-8000）/8000=0.095； 实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）； 全年处理量：45.6*8000=36.5*104t； 故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。 3、设计参数计算： 3.1垃圾仓的设计和布置 已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3 求：垃圾的容积工程公式：V=a*T 式中：V----垃圾仓容积m3； a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓 程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积；
污水处理中工艺的设计参数
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。 反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）
⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化1Kg的BOD的需氧量 KgO2/KgBOD b’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。 上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg） Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·d Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量 KgO2/KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）
轧制工艺参数设计
5 轧制工艺参数设计 轧制工艺参数设计主要包括压下制度、速度制度、温度制度。我们知道轧制工艺参数是中厚板生产的核心部分，直接关系着轧机的产量和产品的质量。轧制工艺参数设计的主要内容就是要由所需的产品选出合适的坯料，确定由这一坯料轧制成成品总共需要多少道次、每道次的压下量等内容，具体到操作上就是要计算出每道次压下螺丝的升降位置。同时，为了轧制出合格的产品，还要确定轧制的开轧温度、终轧温度，各道次的轧制速度分配等。另外，还应包括轧辊的辊型制度。这样才能在生产中制定出合理的轧制制度，达到既产量和质量，又实现操作方便、设备安全等目的。本设计的产品是ss400，42×2850×9000mm 厚板轧制工艺参数设计。 5.1 坯料的选择 选择坯料是中厚钢板生产中的重要环节之一。坯料选择是否合理，将影响轧机的生产率、成材率、钢板质量及成本，应予重视。 5.1.1 原料的种类 如前所述，所以本设计选择连铸坯作为原料。 5.1.2 原料的尺寸 本次设计原料的厚度选择260 mm 。原料的宽度尺寸尽量大，考虑到展宽比1.4和实际情况，使横轧操作容易，由常用规格，原料宽度选择2030mm 。切边100mm ，切头尾400mm 。原料的长度尺寸应尽可能接近原料的最大允许长度。根据生产实际情况ss400的烧损率为0.6%，并由体积不变的原则： 260×2030×l =42×（2850+100）×（9000+400）×1.006 mm l 22202030 260006 .1)4009000()1002850(42=??+?+?= 即l 取2220.00mm 。 所以坯料规格取为mm 22202030260??。根据钢的成分和铁碳相图以及控制
萃取分离工艺参数设计
萃取分离工艺参数设计 ——最优化串级萃取工艺设计 1、确定原料和处理能力 根据市场需求现状和发展趋势、本地稀土资源状况和开采能力、企业投资和融资能力大小等因素，确定稀土生产线的原料来源、基本配份、年处理能力。 2、确定产品方案 产品品种和规格要符合主流要求，适销对路，既不要盲目求高而增加分离难度和成本，又不能没有市场竟争能力而遭淘汰。 3、确定分离工艺流程 稀土分离时往往按“四分组”效应首先将原料分为轻、中、重稀土富集物。 分组的切割位置通常选择边界元素间分离系数（或等效分离系数）较大、并保持易萃取组分比例均衡，同时兼顾产品要求、设备条件、工艺衔接、操作稳定性和可行性等因素，以降低生产成本、提高流程的稳定性。 （1）工艺采用了具有世界先进水平分离提纯技术，确保产品质量稳定，纯度较高。 （2）工艺流程在实施过程中容易控制，比较灵活，可以根据市场的不同需求，生产不同规格的产品，充槽投资较省，化工辅料消耗降低，有利于降低产品成本。 （3）整个工艺流程较短，可连续化操作，稀土机械损失少，稀土的总收率高。 （4）实现产品“系列化”“高纯化”“单一化”“规模化”，经济指标较好，市场适应能力较强。 4、最优化串级萃取工艺设计 4.1 确定萃取体系和测定分离系数β 针对要分离的问题，选择一个合适的萃取体系，进行单级试验，确定最适宜的有机相配比、皂化度、料液和洗液的浓度和酸度等。测定萃取段和洗涤段的平均分离系数β和β'。 B A E E = β （1）
' '' B A E E =β （2） 若β和β'值相差不大，通常采用数值较小的β值进行计算。 4.2 确定分离指标 根据料液组成，确定分离切割线位置，确定易萃组分A 和难萃组分B ，B f 为料液中组分B 的摩尔分数，1A B f f =-为料液中组分A 的摩尔分数。 根据市场需求确定产品分离指标，若A 为主要产品，规定其纯度An m p +，回收率为A Y ，则A 的纯化倍数和B 的纯化倍数为： (1) n m n m A A A B P P a f f ++-= （3） (1) A A a Y b a Y -= - （4） 出口水相B 的纯度1B P 和A 的纯度1A P 为： 1B B A B bf P f bf = + （5） 111A B P P =- （6） 出口有机相和出口水相分数A f '和B f '： n m A A A A f Y f P +'= （7） 1B A f f ''=- （8） 若 B 为主要产品，规定其纯度为1B P ，回收率为B Y ，则： 1 1(1) B B B A P P b f f -= （9） (1) B B b Y a b Y -= - （10）