横管初冷器计算书
横管初冷器计算书
1.原始资料
1.1煤气处理量：35000m3/h
1.2两段冷却，带断液盘，
上段：循环水段，煤气82℃→40℃，循环水32℃→45℃
下段：低温水段，煤气40℃→21℃，低温水16℃→23℃
1.3进口煤气总焓556kcal/Nm3
1.4当地大气压力89.7kPa（9142mmH2O），煤气露点80℃（按当地大气压力计算）
2.横管初冷器的计算
2.1
2.2热量平衡
2.2.1上段（按露点80℃核算），设煤气出口温度82℃
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=35000X556.02=19460700kcal/h
b)热水带入热量Q2=925X1000X32=55500000kcal/h
Q入= Q1+Q2 =91641300kcal/h
●输出热量
c)煤气带出热量Q3=65000X387.62=25195300kcal/h
d)热水带出热量Q4=925X1000X70=64750000kcal/h
e)冷凝液带出热量Q6
上段的冷凝液量为65000X（832.8-571.3）/1000=16997.5Kg/h（22693.5Kg/h），温度75℃Q5=16997.5X75=1274812.5kcal/h（1702012.5kcal/h）
Q出= Q4+Q5+Q3=91220112.5 kcal/h（91647312.5kcal/h）
误差：（91641300-91220112.5）/91220112.5=0.46%（0.007%）
2.2.2上段（按露点80℃核算），设煤气出口温度78.5℃，煤气进口总热焓按602kcal/Nm3
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=65000X602=39130000kcal/h
b)热水带入热量Q2=925X1000X60=55500000kcal/h
c)煤气中水蒸汽含量为65000X(18/22.4)X4828/(9143-100-4828)=59828Kg/h
Q入= Q1+Q2 =94630000kcal/h
●输出热量
d)煤气带出热量Q3=65000X430.36=27973400kcal/h
e)热水带出热量Q4=925X1000X70=64750000kcal/h
f)冷凝液带出热量Q6
上段的冷凝液量为59828-65000X637.5/1000=18390.5Kg/h，温度76.5℃
Q5=18390.5X76.5=1406873kcal/h
Q出= Q4+Q5+Q3=94130273 kcal/h
误差：（94630000-94130273）/94130273=0.53%
●温差△t=（17-10）/ln（17/10）=13.19℃（14.355℃）[13.817] 80（82）→77[78.5]
传热系数K=350 kcal/m2.h 70 ←60
10（12）17[18.5] ●面积=925X1000X10/（350X13.19）=2004m2（1841 m2）[1913m2]
2.2.3中段
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=27973400kcal/h
b)循环水带入热量Q2=28G1kcal/h
c)喷洒液带入热量，因喷洒液进出口温度接近，其热量忽略不计（按石家庄消化报告）
d)冷凝液带入热量Q3=1406873kcal/h
Q入=Q1+Q2+Q3=29380273+28G1 kcal/h
●输出热量
e)煤气带出热量Q3=65000X48.28=3138200kcal/h
f)循环水带出热量Q4=45G1kcal/h
g)冷凝液带出热量Q5
上段的冷凝液量为18390.5Kg/h
中段的冷凝液量为65000X（637.5-56.43）/1000=37769.55Kg/h
温度36℃
Q5=（18390.5+37769.55）X36=2021762kcal/h
Q出= Q3+Q4+Q5=5159962+45G1 kcal/h{12373821+45G1 kcal/h}
Q入=Q出
29380273+28G1 =5159962+45G1
●循环水量G1=1424724 Kg/h≈1425m3/h
●温差△t=（33.5-10）/ln（33.5/10）=19.438℃78.5→38
传热系数K=200 kcal/m2.h[210 kcal/m2.h] 45.0←28
33.5 10
●面积=1424724X17/（200X19.438）=6230m2 [5934m2]
2.2.4下段
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=3138200kcal/h
b)低温水带入热量Q2=16G2kcal/h
c)喷洒液带入热量（31.78℃）Q3=65X1000X31.78=2065700kcal/h
Q入=Q1+Q2+Q3=5203900+16G2kcal/h
●输出热量
d)煤气带出热量Q4=65000X26.14=1699100kcal/h
e)低温水带出热量Q5=23G2kcal/h
f)冷凝液及喷洒液带出热量Q6
下段的冷凝液量为65000X（56.43-27.65）/1000=1870.7Kg/h，温度24℃
Q6=（1870.7+65000）X24=1604897kcal/h
Q出= Q4+Q5+Q6=3303997+23G2kcal/h
Q入=Q出
5203900+16G2=3303997+23G2
●低温水量G2=271415Kg/h≈271m3/h
●温差△t=（15-10）/ln（15/10）=12.33℃38→26
传热系数K=70 kcal/m2.h 23←16
15 10
●面积=271415X7/（70X12.33）=2201m2
●所需总面积：1913+6230+2201=10344m2，共三台，每台5200 m2
2.3冷凝液槽：
初冷器来的冷凝液：1870.7Kg/h；56.6293Kg/h
去初冷器的喷洒液：上下段65000X1/1000=65 m3（65 t/h），其中焦油65X0.5=32.5 t/h 对入焦油量（石家庄为补充含水焦油占喷洒量5%）65X10%=6.5m2（6.5 t/h）
66.8707X24+56.6293X36+6.5X75=130t
t=31.78℃
初冷器自流去机械化氨水澄清槽的冷凝液：64.5407t/h
传热系数K=350 kcal/m2.h[250 kcal/m2.h] 45←28
35 50.5
●面积=544X1000X17/（350X42.77）=618m2 [865m2]
2.5按两段计算
2.5.1循环水段
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=65000X602=39130000kcal/h
b)循环水带入热量Q2=28G1kcal/h
c)喷洒液带入热量，因喷洒液进出口温度接近，其热量忽略不计（按石家庄消化报告）
Q入=Q1+Q2=39130000+28G1 kcal/h
●输出热量
d)煤气带出热量Q3=65000X48.28=3138200kcal/h
e)循环水带出热量Q4=45G1kcal/h
f)冷凝液带出热量Q5 温度36℃
Q5=（18390.5+37769.55）X36=2021762kcal/h
Q出= Q3+Q4+Q5=5159962+45G1 kcal/h
Q入=Q出
39130000+28G1 =5159962+45G1
●循环水量G1=1998238 Kg/h≈1998m3/h
●温差△t=（35-10）/ln（35/10）=19.956℃80→38
传热系数K=200 kcal/m2.h[250 kcal/m2.h]{ 220 kcal/m2.h } 45←28
35 10
●面积=1998238X17/（200X19.956）=8511m2[6809 m2]{ 7737 m2}
2.5.2低温水段：同上
2.5.3所需总面积：8511+2201=10712m2，共三台，每台5000 m2
表冷器计算书
表冷器计算书 (一)前表冷器 a.已知： 风量：14000CMH 空气质量流量q mg=(14000×/3600≈s 空气体积流量q vg=14000/3600≈s 空气进、出口温度： 干球：35/17℃湿球：℃ 空气进、出口焓值：㎏ 进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器) 阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器) 计算： 接触系数ε2： ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1） =1-/≈ 查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表： 当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~ 从这我们可以看出：六排管即可满足要求。（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。我近30遍的手工计算也证明了这一点。提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。很容易我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。） 选型分析： ⊙冷负荷Q= q mg ×(h1-h2) ×－≈(235760Kcal/h) ⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa 得：管内水流速ω≤s [水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。] 安全起见，设令： ω=s ⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按倍计算。但按Vy=s计算表明：A值增加，K×A之积也反而减小，K=，考虑其它因数K=，β≈，γ≈；ε1≈，提出t w1=℃的不合理要求。由多次的计算看
空调水系统变水温运行方案研究-.doc
空调水系统变水温运行方案研究 编辑：凌月仙仙作者：出处：中国论文下载中心日期：2005-12-15 摘要：通过对末端空气处理设备和冷水机组变水温热工性能分析，研究了冷水温度变化对末端空气处理设备处理冷量、除湿能力及冷水机组性能的影响。通过实例分析和计算，表明此方案对于一般舒适性空调系统，能够满足室内温湿度要求,节能效果明显。本文根据某建筑物空调系统负荷特点和室外气象条件，给出了变水温运行的调节方案。 关键词：部分负荷变水温末端设备运行方案 0 引言 在中央空调系统实际运行过程中，空调负荷随着室外气象条件等因素变化，多数时间远小于设计负荷。如果在空调负荷减少时，适当提高冷水供水温度，则可以提高冷水机组的运行效率，降低运行能耗，也不要增加任何设备。鉴于目前空调系统的全年运行过程中，冷水机组的出口水温调节的操作带有很大的随意性。有必要对此进行定量的研究。目前关于变水温调节的定量研究很少，文献[1]主要针对全空气系统中空调机组表冷器变水温性能分析，说明方案可行，并通过对某一冷水机组冷水温度变化时COP值的变化，讨论了节能的效果，但是没有涉及到风机盘管机组，文献[2]通过对某大型国际机场特定的空调系统，针对该机场的负荷特点和气象条件，给出了分阶段变水温运行的方案。但并没有对冷水变化对末端空气处理设备除湿能力下降做具体分析。 1 中央空调系统变水温性能 1.1 风机盘管变水温性能 在制定空调系统变水温运行方案时必须考虑末端空气处理设备的性能。文献[3]对风机盘管性能参数进行整理和分析，运用多元回归的数学方法得出风机盘管冷量回归方程(假定风机盘管的风量和水流量不变)。 式中下标t,s,l分别表示风机盘管的全热，显热和潜热；kW； 下标“0”表示在标准工况条件下，没有下标表示在使用工况条件下； t1 、ts1—表示空气进口干、湿球温度，℃； tw1—表示冷水出口温度，℃。 现取某厂家生产的风机盘管FP-6.3型为例进行研究，标况下风机盘管进风干球温度27℃，湿球温度19.5℃，冷水供水温度7℃，温差为5℃。此型号盘管标况下的全热冷量和显热冷量分别为4.41KW和2.98KW。根据上面公式编制程序，运行得出下面的计算结果：
横管初冷器计算书
横管初冷器计算书 1.原始资料 1.1煤气处理量：35000m3/h 1.2两段冷却，带断液盘， 上段：循环水段，煤气82℃→40℃，循环水32℃→45℃ 下段：低温水段，煤气40℃→21℃，低温水16℃→23℃ 1.3进口煤气总焓556kcal/Nm3 1.4当地大气压力89.7kPa（9142mmH2O），煤气露点80℃（按当地大气压力计算） 2.横管初冷器的计算 2.1 2.2热量平衡 2.2.1上段（按露点80℃核算），设煤气出口温度82℃ ●输入热量 a)煤气带入热量Q1=35000X556.02=19460700kcal/h b)热水带入热量Q2=925X1000X32=55500000kcal/h Q入= Q1+Q2 =91641300kcal/h ●输出热量 c)煤气带出热量Q3=65000X387.62=25195300kcal/h d)热水带出热量Q4=925X1000X70=64750000kcal/h e)冷凝液带出热量Q6 上段的冷凝液量为65000X（832.8-571.3）/1000=16997.5Kg/h（22693.5Kg/h），温度75℃Q5=16997.5X75=1274812.5kcal/h（1702012.5kcal/h） Q出= Q4+Q5+Q3=91220112.5 kcal/h（91647312.5kcal/h） 误差：（91641300-91220112.5）/91220112.5=0.46%（0.007%）
2.2.2上段（按露点80℃核算），设煤气出口温度78.5℃，煤气进口总热焓按602kcal/Nm3 ●输入热量 a)煤气带入热量Q1=65000X602=39130000kcal/h b)热水带入热量Q2=925X1000X60=55500000kcal/h c)煤气中水蒸汽含量为65000X(18/22.4)X4828/(9143-100-4828)=59828Kg/h Q入= Q1+Q2 =94630000kcal/h ●输出热量 d)煤气带出热量Q3=65000X430.36=27973400kcal/h e)热水带出热量Q4=925X1000X70=64750000kcal/h f)冷凝液带出热量Q6 上段的冷凝液量为59828-65000X637.5/1000=18390.5Kg/h，温度76.5℃ Q5=18390.5X76.5=1406873kcal/h Q出= Q4+Q5+Q3=94130273 kcal/h 误差：（94630000-94130273）/94130273=0.53% ●温差△t=（17-10）/ln（17/10）=13.19℃（14.355℃）[13.817] 80（82）→77[78.5] 传热系数K=350 kcal/m2.h 70 ←60 10（12）17[18.5] ●面积=925X1000X10/（350X13.19）=2004m2（1841 m2）[1913m2] 2.2.3中段 ●输入热量 a)煤气带入热量Q1=27973400kcal/h b)循环水带入热量Q2=28G1kcal/h c)喷洒液带入热量，因喷洒液进出口温度接近，其热量忽略不计（按石家庄消化报告） d)冷凝液带入热量Q3=1406873kcal/h Q入=Q1+Q2+Q3=29380273+28G1 kcal/h ●输出热量 e)煤气带出热量Q3=65000X48.28=3138200kcal/h f)循环水带出热量Q4=45G1kcal/h g)冷凝液带出热量Q5 上段的冷凝液量为18390.5Kg/h 中段的冷凝液量为65000X（637.5-56.43）/1000=37769.55Kg/h 温度36℃ Q5=（18390.5+37769.55）X36=2021762kcal/h Q出= Q3+Q4+Q5=5159962+45G1 kcal/h{12373821+45G1 kcal/h} Q入=Q出 29380273+28G1 =5159962+45G1 ●循环水量G1=1424724 Kg/h≈1425m3/h
油冷机工作原理
油冷机工作原理 东莞瑞科制冷设备有限公司是一家从事工业用油冷机、水冷机、电箱空调及热交换装置的生产企业。公司技术力量雄厚、具有多年对工业专业制冷设备及机械自动控制领域的研发、生产、制造经验。可根据用户的不同要求设计最佳匹配机型、提供各种非标准制冷设备的设计和制造、提供一步到位的技术服务，奉献给客户性价比最好的产品。 公司目前主要产品有RCO型油冷却控制装置、RCW型水冷却控制装置、RC型风冷式油冷却控制装置、R U型电器箱专用热交换器等。本公司产品全部采用原厂配件，与日立、松下压缩机建立长期合作，台湾品牌电机和油泵。产品适用于各种精密机械加工、纺织机械加工、液压设备、润滑设备、自动化控制等多种行业和领域。 特性及功能 →由自主开发的微电脑控制技术，操作简便、故障率极低、温度控制精确、多种保护功能、故障自动识 别等功能。 Independent R&D computer-control technology,easy to handle,low malfunction rate,precise temperature control,wide protection function etc. →采用国际知名品牌压缩机，确保系统具有强劲快速的制冷能力。 Use Compressors with internationally renowned brands to make sure the system get quick a nd strong cooling function. →油泵采用台湾原装电机。 Oil pump is originally binding in Taiwan(ROC). →油箱冷凝器采取一体化设计，保证了系统的冷却效果。 Oil tank condenser uses all-in-one design to ensure cooling function. →具有一键通(ONE)功能，在开机状态下，按一下ONE健自动设置好上下限温度，从而实现操机人性化。 Push-to-talk function,At Power on,press the'ONE'key to setup the Min-max tempera ture,the operation will be humanistic. →上电后，具有自动开机功能，本机附有自动故障检出功能，可透过电脑连线并告知CNC电脑故障点， 以免机件损坏。 Auto Power On function,automatic checkout of malfunction:notify CNC computer of malfun ction point through PC link. ?适用机械种类 ?→CNC综合切削中心机 ?→CNC平面磨床、拉床 ?→CNC雕刻机、油压机械 ?→CNC车床、高速车床 规格参数表：
表冷器性能实验
表冷器性能实验台 实验指导书 概述 在空调工程中，实现不同的热湿处理过程需要不同的空气处理设备。热湿交换设备根据工作特点的不同可分为直接接触式和表面式热湿交换设备。直接接触式热湿交换设备的特点是与空气进行热湿交换的介质与被处理的空气直接接触，做法是让空气流经热湿交换介质的表面或热湿交换介质喷淋到空气中间去。 一 实验目的 （1）熟悉空气表冷器换热量、热交换效率系数和接触系数的测定方法。 （2）掌握空气表冷器阻力的测定方法。 二 实验原理 表冷器属于表面式热湿交换设备，其特点是与空气进行热湿交换的介质不与空气直接接触。空气与介质间的热湿交换是通过设备的金属表面来进行的。表冷器属于表面接触式热湿交换设备，与喷水室相比，表冷器构造简单，体积小，使用灵活，即可通入间冷剂冷却空气或加热空气，又能通入制冷剂作蒸发器或冷凝器。当作为冷却器处理空气时，当其表面温度低于被处理空气的露点温度时，空气首先被等湿降温到饱和线上（达到饱和状态），然后沿饱和线进一步降温减湿到接近表冷器的表面温度（需维持一定的传热温差），这时,空气中将有部分水分凝结出来。在这个过程中，由于空气不但温度要降低，含湿量也要减少，因此称为减湿冷却过程或湿冷过程，此时表冷器的工作状况称为湿工况。 表冷器性能的测试主要是测试它的冷却能力，其测定方法是待空调系统工况稳定后，用干湿球温度计，分别测量空气冷却器前后空气的干球温度和湿球温度，用气压计测量大气压力，进而求得空气冷却器前后空气的比焓值，同时测出空气冷却器的风量，就可以算出空气冷却器的冷却能力Q （kW ）。 （1）表冷器的冷却能力测定 1.空气通过表冷器放出的热量：112()Q G i i =- 式中：G ——经过表冷器的实测风量，kg/S ； 1i ——表冷器前空气焓，kcal/kg ； 2i ——表冷器后空气焓，kcal/kg 。 2. 冷媒水经过表冷器吸收的热量： 221()w w Q WC t t =- 式中：W ——通过空气冷却器的水量，/kg s ； C ——水的比定压热容，常压下 4.19/C kJ =?（kg ℃）； W 1W 2 t 、t ——表冷器进水、出水温度，℃。
空调系统运行工况实验
空调系统运行工况实验 实验指导书 土木工程系暖通实验室 指导教师：王春慧
一、实验目的 1、了解和掌握空调处理过程和空调系统的组成。 2、测定表冷器的性能。 3、模拟夏季空气处理方案。 4、了解和掌握夏季一次回风系统空气处理过程。 5、掌握空气处理主要过程段的热工计算方法。 二、实验装置 8 9 14 13 12 15 11 10 7 6 5 4 3 2 1 G F E D C B A 图１ 1—排风调节阀；２—一次回风调节阀；３—二次回风调节阀；４—新风调节阀；５—新风过滤器； ６—预热器；７—表面式换热器；８—蒸汽喷管；９—再热器；10—送风机；11—电热源； 12—沉浸式换热器；13—水泵；14—风冷热泵模块机；15—蒸汽发生器。 本实验装置如图1所示。该装置主要由空气循环系统、风冷热泵系统、冷（热）媒水系统和蒸汽系统四部分组成。 空气循环系统由空气处理机组、模拟房间和回（排）风管三大部分组成，空气处理机组内包括预热器、表面式换热器、蒸汽喷管、再热器和送风机等，主要实现对空气的热质处理过程；模拟房间内设电热源，用于夏季工况时辅助模拟室内外综合冷负荷；回（排）风管引出一次回风口、二次回风口和排风口。 热泵系统由风冷热泵模块机和沉浸式换热器连接组成，夏季工况时可提供处理循环空气所需的冷量，冬季工况时可提供处理循环空气所需的部分热量。 冷（热）媒水系统由沉浸式换热器通过水泵连接表面式换热器组成，给表面式换热器提供冷（热）量。 蒸汽系统由蒸汽发生器连接蒸汽喷管组成。 全空气空调系统实验装置采用半透明设计，整体固定在机架上，可以模拟全新风系统、再循环式系统、回风式系统等全空气空调系统冬（夏）季工况的切换运行，并能在不同空气流动模式下实现对空气的加热、冷却、加湿、除湿等单独及组合处理过程，同时通过对相关参数的科学测定，可以进行空气处理过程的有关理论分析。 三、实验原理 全空气空调系统通常根据房间送风参数的要求，将空气在空气处理装置中处理后，再通过风道输送到房间中，该系统又称集中空调系统。全空气系统完全是由空气来负担室内的冷负荷、热负荷、湿负荷。根据处理的空气来源不同，全空气系统可分为全新风系统、再循环式系统和回风式系统三大类： 全新风系统又称直流式系统，处理的空气全部来自室外新鲜空气（新风），即新风经处理后送入室内，消除室内的冷、热负荷、湿负荷后排出室外。 再循环式系统又称封闭式系统，处理的空气全部来自室内再循环空气，即室内空气经处理后再送回室内消除室内冷、热负荷、湿负荷。 回风式系统又称混合式系统，处理的空气通常是部分新鲜空气和室内回风的混合空气，即新风和回风混合并经处理后，送入室内消除室内冷、热、湿负荷。回风式系统通常可分为一次回风系统和二次回风系统两大类。一次回风系统是将从房间抽回的空气与室外空气混合、处理后再送入房间中。二次回风系统是
横式计算
第二章 初冷器的设计 横管初冷器是一个带有换热管水平布置的垂直的壳管式热交换设备。具有直立长方形的外壳。本体的两个相对的垂直壁是管板，管板上固定有换热管。碳钢管用扩管方式固定在管板内，而耐腐蚀钢管缩管圈焊进行固定。沿着冷却器的高度，钢管以单独的管束（流路）配置。邻近的管束朝不同的方向倾斜。管束的一对邻接端用一个总盖板从外面覆盖，盖与管板（冷却器壁）用软垫圈密封。盖和管板一起形成溢流水室。管道以间距略有增大的方式配置。稀疏的管束可降低来自煤气气流侧的流体阻力。冷却器的平壁用加强筋(和由管子做的内部锚定拉杆) 从外面和从里面加固。煤气入口连接管配置在冷却器盖的上面，煤气出口连接管配置在本体底部。水入口连接管安装在下面的水室内，水出口连接管, 在上面的水室内。聚集在冷却器下部的冷凝液沿斜底流向冷凝液出口连接管。 2.1 横管式初冷器热量衡算 煤气处理量： m 37134624365340 313.11400000=??? 假设用3台初冷器，则每台处理量为： h m m 332400023782371346 ≈= 原始数据：焦炭量140万吨 初冷入口温度82℃ 初冷出口23℃ 煤气处理量：24000m 3/h 上段循环水冷却 煤气82℃→30℃ 循环水 28℃→41℃ 下段低温水冷却 煤气30℃→23℃ 低温水 16℃→22℃ 下段喷洒液流量 34m 3/h 2.1.1上段热量衡算 2.1.1.1水汽放出热量 { EMBED Equation.3 | h kJ h kJ Q 456535361000 ) 1868.43043.02258(75.44)1868.482438.02258(8.832240001=??+?-??+?? =
横管式初冷器阻力增大的原因分析与应对措施
广东化工 2013年第1期· 128 · https://www.wendangku.net/doc/0511149843.html, 第40卷总第243期 横管式初冷器阻力增大的原因分析与应对措施 任红星 (中煤九鑫焦化有限责任公司，山西晋中 031307) [摘要]文章简述了焦化厂横管式初冷器长期非正常运行后存在的问题，重点分析了横管式初冷器阻力增大的原因，提出了应对阻力增大的解决措施。通过严格控制炼焦的操作制度和对初冷器喷洒液的更换与吹扫，阻力增大的问题得以有效控制和解决。 [关键词]焦化；横管式初冷器；阻力；措施 [中图分类号]TH [文献标识码]A [文章编号]1007-1865(2013)01-0128-02 The Reason Analysis and Response Measures of the Increased Obstruction to the Horizontal Tube Primary Cooler Ren Hongxing (China Coal & Coke Jinxin Co., Ltd., Jinzhong 031307, China) Abstract: The problems existing in the horizontal tube primary cooler under the long-term non-normal operation in the coking plant were briefly described. The reasons of the increased obstruction in the horizontal tube primary cooler were analyzed. The response measures to the increased obstruction were proposed. The problems of the increased obstruction were able to effectively control and solve while the coking process operating system was strictly controlled and the spray fluid was replaced and the horizontal tube primary cooler was purged. Keywords: coking；the horizontal tube primary cooler；obstruction；measure 初冷是煤气净化的基础，只有保证初冷单元正常、稳定的运行，才能实现对煤气的优质净化和化学产品较高的回收率[1]。由于横管式初冷器具有占地面积小、给热效率高、冷却和除萘效果优的优点，被广泛应用于现代大型焦化煤气初步冷却工艺中[2]。我公司为年产200万t焦炭的焦化企业，煤气初冷设备也采用该种初冷器，设计为4开1备。然而在今年入冬前，出现了初冷器阻力增大、初冷器前吸力小的问题，以至于鼓风机前的煤气集合温度高达30 ℃以上，甚至有时候达到40 ℃，阻力有时候在短短的几天内就能从1 kPa增大到2~3 kPa，严重影响了鼓风机的正常运行。由于阻力增长较快，初冷器的倒用频率也加大，吹扫次数变多，极的大增加了工人的劳动强度，严重影响了煤气系统后续工艺的正常生产。 1 横管式初冷器运行工艺 我公司的5台横管初冷器并联操作，煤气从横管初冷器上部进入，为了保证初冷器对煤气的冷却效果，用水对煤气分3段进行冷却。上段同中段一样，用进水水温为32 ℃、出水水温为45 ℃的循环水对煤气进行冷却。下段用16 ℃制冷水将煤气冷却至18～22 ℃。为保证初冷器的冷却除萘效果，在中、下段顶部连续喷洒焦油、氨水混合液，在上段顶部用热氨水循环喷洒，以清除管壁上的焦油、萘等杂质。初冷器上、中段排出的冷凝液经水封槽流入上段冷凝液槽，用泵将其送入初冷器中段顶部循环喷洒，下段冷凝液槽内多余的部分送到机械化氨水澄清槽。初冷器下段排出的冷凝液经水封槽流入下段冷凝液槽，用泵将其送入初冷器下段顶部循环喷洒，下段冷凝液槽内多余部分流入上段冷凝液槽。 2 横管式初冷器阻力增大的原因分析 2.1 循环冷凝喷洒液质量差，喷洒量不足 初冷器在运行过程中，采用焦油氨水分离后的部分轻质焦油喷洒煤气，以冷凝焦油和萘，喷洒液的温度在75 ℃左右，分中上部和下部两路喷洒。一般要求循环喷洒液中的轻质焦油组分占整个喷洒液的40 %~50 %，而当循环喷洒液中的轻质焦油组分所占比例降低较多，也就是喷洒液的质量变差时，对附着在换热管壁上的焦油、萘等的冲洗效果会大大降低，严重影响喷洒液的溶萘、洗萘能力，造成中上部和下部管道间的焦油、萘等的积存[3]。同时，但由于喷洒液质量本身较差，不足以将换热管道上附着的杂质清理彻底，再加上经常用蒸汽进行吹扫，随着时间的推移，积存的杂质在反复升温、冷却的过程中物理结构发生变化，致使密度和粘度增加，堵塞初冷器加热蒸汽管线，造成初冷器煤气流道截面积减少，从而引起初冷器阻力的反复增加。另一方面，初冷器张的喷洒管孔径小，极易堵塞，而喷洒液中含的焦油、焦粉、煤粉等杂质以及管道中积有铁锈，极易形成堵塞物，致使喷洒量减少，喷淋密度不够，换热管外沉积的焦油、萘等会越积越多，从而造成焦油、萘沉积，增加初冷器的阻力。2.2 冷却水上水温度控制不合理，未按设计指标运行 我公司的循环水上水温度偏离设计值32 ℃较多，在冬季运行 中达到了26 ℃，低温水上水某些时段达到了14 ℃甚至更低，回 水温度相应也就降低。首先看初冷器上下段的温度分配，情况如 表1所示。 表1 初冷器上下段温度控制与设计对照[1] Tab.1 Primary cooler upper and lower temperature control and design[1] 各点温度循环水段后煤气温度/℃低温水段后煤气温度/℃ 设计值 40 19~21 实际值 36 22~24 从表1中可以看出，煤气温度在循环水段偏离设计值较多， 在低温水段有轻微偏离。当冷却水上水温度控制不合适时，就会 造成循环水段后煤气温度不符合设计值，而对循环水段后的煤气 温度控制是保证初冷器上下段不积萘的重要因素，原因是在初冷 器煤气自上而下流动的过程中，温度逐渐降低，煤气中萘的饱和 度也随之降低，不同温度下煤气中萘的饱和量见表2，在50~55 ℃ 范围内，煤气中的萘比本接近该温度下的饱和量，此时开始有萘 析出，由于在煤气冷却过程中还有大量的焦油和氨水冷凝下来， 因此，析出的萘全部溶解于焦油中，随着温度继续降低，焦油和 氨水冷凝量减少，致使进一步析出的萘沉积到横管外壁上，降低 传热效率，增加初冷器阻力[3]。当低温冷却水温度过低时，初冷 器后煤气温度也越低，沉积在换热管外壁上的萘越多，而且温度 低还影响冷凝液的洗萘效果，造成初冷器阻力上升加快。实际操 作也表明，初冷器后煤气温度低于20 ℃时阻力上升加快[4-5]。 表2 不同温度下煤气中萘的饱和量[1] Tab.2 Different temperature gas Naphthalene saturated amount of[1] 温度/℃饱和量 20 0.43 25 0.766 30 1.315 35 2.190 40 3.549 45 5.621 50 8.738 52 10.59 55 18.38 [收稿日期] 2012-11-30 [作者简介] 任红星(1979-)，男，河南人，硕士，工程师，技术部副部长，主要从事焦化厂的技术管理工作。
表冷器性能计算书
风量25000m3/h,要求的制冷量127KW，表冷器前的参数为t干=27℃，t湿=19.5℃，焓值=56KJ/Kg,表冷器后的参数t干=15.3℃，t湿=14.6℃，焓值=40.8KJ/Kg 确定表冷器为4P，表冷器净长1750，表冷器高40孔。 表冷器的迎风面积=表冷器净长*表冷器高*38/1000000=1750*40*38/1000000=2.66m2表冷器迎面风速=风量/3600/迎风面积=25000/3600/2.66=2.61m/s 表冷器换热面积=表冷器排数*排间距*表冷器孔数*孔间距*表冷器净长/片间距*2/1000000-3.14*8*8*表冷器排数*孔数=4*32.91*40*38*1750/3.0*2/1000000-3.14*8*8*4*40=234m2 水量=冷量/5/1.163=127/5/1.163=21.9m3/h 铜管内的水流速=水量/3600/（排数/管程数*单管内的流通面积*表冷器也数）=21.9/3600/（4/8*0.0002*40）=1.53m/s 析湿系数=(表冷器入口焓值-表冷器出口焓值)/干空气定压比热/(表冷器入口干球湿度-表冷器出口干球温度)=（56-40.8）/1.01/（27-15.3）=1.28 传热温差=（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））/LN（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））=（（27-12）-（15.13-7））/LN（（27-12）-（15.13-7））=11.3 传热系数=1.038*（1/（1/（28.943*迎面风速0.619*析湿系数0.816）+1/（174.513*铜管内的水流速0.8））=0.943*（1/（1/（28.943*1.730.619*2.510.816）+1/（174.513*1.15770.8））=47.9W/（m2. ℃） 传热量=传热温差*传热面积*传热系数/1000=11.3*234*47.9/1000=127KW 传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
横管初冷器喷洒工艺的改造_蔡军兰
第8期总第162期内蒙古科技与经济No.8,the162th issue 2008年4月Inner M ong olia Science T echnology&Economy A pr.2008 横管初冷器喷洒工艺的改造 蔡军兰 (包钢(集团)公司焦化厂,内蒙古包头 014010) 摘 要:介绍了包钢焦化厂对10万m3/h煤气净化系统中初冷器喷洒工艺成功改造的情况;通过改造提高了初冷器的使用效率,解决了生产中的难题,降低了职工的劳动强度。 关键词:初冷器;喷洒;工艺;改造 中图分类号:T Q522.51 文献标识码:A 文章编号:1007—6921(2008)08—0159—01 包钢焦化厂10万m3/h煤气净化系统净化工艺采用的是AS循环法,即氨硫循环脱硫法,它的特点是水洗氨,氨脱硫。蒸氨的同时使脱硫富液得以再生变为脱硫贫液,之后再与脱氨富液混合去循环脱硫[1]。在鼓风冷凝单元,采用的是5台横管初冷器并联使用。原设计初冷器中段的喷洒液是由焦油氨水分离槽分离出的乳浊液进入初冷器喷洒吸收煤气中的萘杂质。经过几年的运行,喷洒液管道被焦油渣堵塞的现象时有发生,影响了正常生产。为此,我们进行了改造并取得了一定的效果。 1 改造前初冷器喷洒工艺存在的问题及原因分析1.1 初冷器内喷洒液管堵塞现象严重 AS流程中对焦油渣的处理分为两步:首先焦油和氨水进入6台除渣器中,利用刮板将大于8mm的焦油渣清除掉;然后小于8mm的焦油渣随焦油氨水进入3台焦油氨水分离槽进行二次除渣。由于运行多年,除渣器内的刮板链条经常断裂,维修较困难,而焦油氨水分离槽又有不同程度的内漏,造成焦油氨水分离效果差,乳浊液中夹带了一定量的焦油渣,致使喷洒液管道堵塞。 1.2 初冷器阻力增大,清扫频繁 由于乳浊液质量差,喷洒效果不好,煤气中的萘杂质多数沉积在器壁上,增大了初冷器的阻力。为此,我们3～4天就要对初冷器进行逐台清扫。 1.3 洗涤两塔阻力增大 初冷器内阻力增大,造成后序煤气系统阻力增大。我们做过统计,初冷器阻力大于1000P a,洗氨塔和脱硫塔阻力成倍上升。 1.4 油水比例失调,焦油含萘指标不达标 因焦油氨水分离效果不好,乳浊液中夹带的焦油渣堵塞喷洒液管,使喷洒液中焦油量少,氨水量多,油水比例失调,影响吸收过程,因此焦油含萘低于10%,没有达到工艺要求。 2 改造方案 初冷器喷洒效果不好的根本原因是进入初冷器喷洒的乳浊液质量差。通过取样分析,发现乳浊液中的氨水基本不含有焦油渣而焦油中含有大量的焦油渣。因此决定,把这做为突破口,进行以下改造:2.1 对喷洒液管进行改造 原设计每台横管初冷器中段共有6根喷洒液管,每根喷洒液管上有40个孔径为6～8mm的喷嘴。改造后每根喷洒液管上有4～5个带有溅液盘,孔径为14mm的喷嘴,且喷嘴之间相互错位,以增大喷洒液与焦炉煤气的接触面积,提高喷洒效率[2] 。 改造后初冷器喷洒系统流程图 2.2 对喷洒液进行改造 原工艺初冷器喷洒的乳浊液是从焦油氨水分离槽中部取出的,而现在我们对原工艺进行了改造即:用5台机械化澄清槽和3台氨水中间槽代替原来的6台除渣器和3台焦油氨水分离槽。在机械化澄清槽内,焦油和氨水进行分离,氨水进入氨水中间槽,随后用循环氨水泵抽出,焦油进入(下转第161页) 收稿日期:2007-09-20 作者简介:蔡军兰(1975-),女,河北省容城县人,1995年毕业于包头钢铁学院,助工,现从事煤气净化的技术管理工作。
表冷器面积的计算
稀贵系统表冷器面积的计算、 一、贵铅炉 1）烟气条件 烟气量 7422m3/h.台 烟气温度—600℃烟气烟尘—15g/m3 烟气成份（%）： SO 2CO 2 N 2 O 2 H 2 O 0.033 4.153 76.604 14.810 4.400 2）主要设计参数 （1）收尘效率 99.55% （2）阻力 3500Pa （3）漏风率 20% 3）冷却烟道烟气从600℃降到150℃时所放出的热量为1.14×107KJ/h,考虑生产波动，选用600m2的冷却烟道4台,每台贵铅炉配置2台。 计算公式：F=Q/3.6×k×△t 其中，F为传热面积（m2）;Q为烟气传给冷却介质的热量（kJ/h） k：传热系数（w/(m3.℃); △t烟气和冷却介质的温度差，通过计算取值为325℃ 因Q有两个数据，一个是1.14×107KJ/h；第二个是根据相关的资料提供的公式进行计算所得，所以，F有两个答案。 第一个答案： 把以上数据代入公式进行计算： F=1.14×107/（3.6×8.1×325）=1203（m2） 第二个答案： 先计算Q值，Q=V[c1-(1+k1) c2t2]+v k1 c k t k 其中：V=7422m3/h ；c1为烟气在高温（600℃）时的比热容，通过计算为1.38 ；t1为600℃；k1为漏风率20%；c2为烟气在低温（150℃）时的比热容，通过计算为1.338 ；t2为600℃；c k为外界温度（本地取30℃）时的比热容，取值为1.325 kJ/（ m3.℃)；t k为30℃。 代入公式进行计算： Q=7422[1.38×600-(1+0.2) ×1.338×150]+7422×0.2×1.325×30=4.42×106 kJ/h F=4.42×106/（3.6×8.1×325）=466（m2） 二、分银炉 1）烟气条件 烟气量 4000m3/h.台 烟气温度—600℃烟气烟尘—3g/m3 烟气成份（%）： SO 2CO 2 N 2 O 2 H 2 O 0.087 4.100 76.603 14.810 4.400
表冷器性能测定
4 表冷器性能测定 一、实验目的 通过对表冷器中空气和水的热湿交换过程测试，使学生熟悉并掌握有关测试仪器的安装及使用方法；加深对空气和表冷器直接接触时热湿交换过程的理解。 二、实验内容 1、空调设备运行稳定后，测出系统新风及排风的干球温度和湿球温度。 2、利用表冷器前后己装好的仪表，测出流入及流出表冷器的空气干球温度、湿球温度。 3、利用在表冷器冷水管道上已装好的转子流量计读出通过管道的水流量。并从送、回水管道上所装的温度计读出送回水温度。 13．冷冻水泵14．挡水板15．制冷压缩机16．风冷冷凝器 17．卧式贮液筒18．水箱式蒸发器19．表面冷却器20．蒸汽喷管 21．蒸汽发生器22．给水箱23．热力膨胀阀24．电磁阀
(一) 主要性能参数 在测温热电阻中： t 1~t 10：为空气干、湿球温度。 t 11：为喷水室或表冷器进水口水温。 t 12~t 13：为喷水室、表冷器回水口水温。 t c 、t e 、t x ：为制冷剂冷凝温度、蒸发温度和吸气温度， 其主要性能包括： (1)有风调节阀门控制的回流空气导管； (2)设置有空气预热、再热器(均为电加热)，可对空气进行加热升温；设置有喷水室，可对空气进行降温、加热及除湿。冷冻水由制冷系统制得； (3)可示范两种气流的混合状态； (4)所有测温装置都用电子式温度数字仪显示； (5)电加热器的电输入值都可分别直接测量，各数值可以和被处理的空气热焓变化进行比较； (6)综合性的各种仪表及控制装置。 实验装置性能参数，使用操作及计算说明如下： ①空气流量：L max ＝ [m 3／h] ②预热器(电加热器) ：500w 一组 1000w 一组 ③再热器(电加热器)：500w 一组 1000w 一组 ④喷水室最大喷水量：G max ＝ [kg ／h] ⑤冷却(冷冻水)系统：冷冻水温可由制冷系统及仪表控制在5℃左右，冷冻水量可调节。制冷系统制冷量Q max ＝1.7kw 左右。 ⑥使用电源：工作电压：380v (二)有关计算说明： ①空气流量(孔板)计算公式 进风量：ρl G A ?=014.0 [kg ／s] 排风量：ρl G E ?=012.0 [kg ／s] 式中 ΔL —微压计读数变化值[mm]； ρ—空气密度[kg/m 3 ]。 ②风道散热量：Q=8.5L Δt 式中 L —风道内两测点之间的中心长度[m]； Δt —风道内外的空气温差。 ③空气湿球温度修正 在对空气湿球温度测定时，需满足风速v ≥2.5m/s ，否则应按图4-2进行修正。T s —测得湿球温度[℃] ；Δt s —湿球温度修正值[℃] 实际湿球温度为：S S S t t t ?-='[℃] 图4-2 湿球温度修正图 v=1.0~2.0m/s
表冷器技术性能描述
表冷器技术性能描述 公司持巨资引进美国OAK公司生产的高速冲床、大型机械涨管机等自动化先进的生产设备，可生产国际上先进的双翻边的肋片，肋片片形有：V形+条缝及正弦波形、正弦波+桥形等多种不同片形的Φ16大管径的热交换器。由于OAK 公司先进的肋片设计，加上肋片和肋管间独特的胀接工艺，保证了换热器肋片和肋管良好的热传导性能，大大强化了肋片和空气侧的换热．从而实现了极佳的热交换效果，保证了该种热交换器是目前国际上换热效率最高的热交换器之一。 一、表冷器性能及特点描述 ?采用独特的换热器翅片形状及结构，由专用模具整体冲压制作的波纹翅片， 在使传热效果显著提高的同时，表面不易积灰，也便于清洗，防止病菌在翅片上滋生； ?采用先进的清洗设备与技术，确保了换热器的表面清洁度，也确保换热器传 热达到节能高效。盘管采用紫铜管、防腐直波纹铝翅片经机械胀管而成。?采用独特的换热器水流程设计，保证合理的水流速及水侧流程与风侧冷量的 平衡关系，充分发挥表冷器的换热能力。 ?选用无缝钢管做集管，在盘管集管最高处上设置有放气阀，排除换热器内运 行初期残余空气，确保换热性能不受影响； ?在盘管集管最低处上设置排水口，避免换热器冻裂等，以确保机组冬、夏安 全运行。 主要性能参数如下： 换热管材料：紫铜管Φ16×0.35 翅片材料：铝箔0.18mm 盘管翅片间距：3.2mm 盘管迎面风速：≤2.5m/s 盘管空气压降:≤80pa 盘管试验压力：2.5Mpa 盘管工作压力:1.6Mpa 盘管工作温度:进口7℃,出口12℃冷凝水盘：采用1.2mm厚钢板制成； ?在其外表面整体粘贴阻燃性闭孔式保温材料，保证其表面不凝露。
关于横管式初冷器控制集合温度的具体措施
关于横管式初冷器控制集合温度的具体措施 摘要本文阐述了宣钢焦化厂煤气净化系统初冷工段横管式初冷器影响集合温度的因素，分别从设备和操作这两方面入手查找原因，针对自身情况所采取的一系列有效措施。 关键词横管式初冷器煤气净化煤气冷却集合温度 1、前言 宣钢焦化厂煤气净化车间二区的煤气初冷系统采用横管式初冷器对集气管来的荒煤气进行冷却，该区有3700 m2初冷器3台，平时两开一备，但夏季气温高的时候，三台全开后集合温度仍然能达到30℃，严重影响到煤气的后续净化效果。2013年2月到5月底，车间组织相关人员对初冷器存在的问题及原因进行了分析，并从生产设备与工艺操作等方面采取了一些改进的措施。 2、工艺介绍 2.1荒煤气回收净化工艺 宣钢焦化厂煤气净化系统采取的是全负压煤气净化工艺，从炭化室出来的荒煤气先在焦炉桥管和集气管内用循环氨水通过喷头强烈喷洒，煤气温度降至80℃左右，其中约60%的焦油被冷凝下来。冷却后的煤气与氨水、焦油等在气液分离器中分离，煤气流向初冷器，通过横管式初冷器进一步冷却至18～22℃，经电捕焦油器除去煤气中的焦油雾后送往脱硫、硫铵、粗苯等工序，进行脱硫、脱氨、脱苯，净化后的煤气经过鼓风机进行外送，同时在对煤气进行冷却净化的过程中得到焦油、粗苯、硫铵等产品。 2.2初冷器概况 宣钢焦化厂煤气初冷系统采用横管式初冷器对集气管来的荒煤气进行间接冷却，该初冷器为一个带有换热管水平布置的垂直的壳管式换热器。在初冷器内，煤气走管外，冷却水走管内，两者通过逆流经管壁间换热，使煤气冷却。其中冷却水管与水平面成一定角度横向配置。管板外侧管箱与冷却水管连通，构成冷却水通道。初冷器共分为三段，一、二段分别采用不同温度的循环水，三段采用的是制冷水。循环水由每段下部进入，制冷水供入最下段，以提高传热温差，降低煤气出口温度。从焦油氨水分离槽中部分离出含油为40～60％的混合液，对初冷器进行不间断喷洒，用于清除附着在管壁的焦油和萘，喷洒后的液体通过液封进入冷凝液槽。 3.3存在问题 3.3.1设备存在的问题
表冷器计算书
表冷器计算书 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
表冷器计算书 (一)前表冷器 a.已知： ①风量：14000CMH 空气质量流量 q mg =(14000×/3600≈s 空气体积流量 q vg =14000/3600≈s ②空气进、出口温度： 干球：35/17℃湿球：℃ ③空气进、出口焓值：㎏ ④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器) ⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器) b.计算： ①接触系数ε2： ε 2= 1-（t g2 -t s2 ）/（t g1 -t s1 ） =1-/≈ ②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表： 当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε 2 =~ 从这我们可以看出：六排管即可满足要求。（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。我近30遍的手工计算也证明了这一点。提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增
加一点，水阻就大的吓人。于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。很容易我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。）③选型分析： ⊙冷负荷 Q= q mg ×(h 1 -h 2 ) ×－≈(235760Kcal/h) ⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa 得：管内水流速ω≤s [水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。] 安全起见，设令： ω=s ⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按
表冷器
表面冷却器吊装措施 1、概况 表面冷却器E-5109是CO2压缩机厂房内的卧式设备，外形尺寸为7626mm*3479mm*2642mm，重量46.39t，因其安装位置在框架底层中间位置，基础高度较高（2.964米），空间狭小，吊装难度较大，吊装准备措施较多，特编制此施工措施方便施工。 2、编制依据 2、1、设计院提供的设备一览表、设备布置图； 2、2、《石油化工施工安全技术规程》SH3505-1999 2、3、《石油化工工程起重施工规范》SH/T3536-2002 3、吊装方法及准备措施 3、1、表面冷凝器的吊装方法如下： CO2压缩厂房的表面冷凝器位号为E-5109，安装在压缩机基础正下方的设备基础上，安装标高为+2.964m。因其基础在压缩机基础的正下方，可操作空间很小，不能使用吊车直接吊装就位，据此情况，考虑以下吊装方法： 由于冷凝器冷凝液出口底标高与底座平首先将冷凝液出口法兰卸掉，制作一个高度与设备基础相同的钢托架，使用260吨履带吊（鉴于现场吊车100吨汽车吊使用较少且费用较高所以选用260吨履带吊）将E-5109表面冷凝器吊至钢托架上并用螺栓把设备与托架固定牢固，然后在钢托架的下方安放滚杠，将设备与钢托架一并移动到设备的南侧的基础边后，把设备用4支32t的千斤顶顶起，再在设备底座与钢托架中间放置Ф30mm的滚杠，使用倒链移动设备至安装位置就位。钢架尺寸：5000mmL×2600mmW×3094mmH.设备拖运至安装位置时，使用四个32吨千斤顶将凝汽器顶起，拆除滚杠及临时钢架后，将表面冷凝器缓慢放下，使设备底座在基础上就位。 3、2、吊装前准备： a、设备移动通过的道路要用毛石垫平夯实，并铺设钢板； b、表面冷凝器吊装临时，钢架制作如附图所示；因场地所限，临时钢架在吊装时实际摆放位置实地制作，临时钢架顶平面略高于凝汽器基础上平面约100mm； c、钢托架制作完成后，按照设备螺栓孔的中心距在钢托架上平面的H型钢上钻出螺栓孔，并配备M30*80的螺栓8套；