石门冲沙闸改造水力学计算20170513(1)
石门水库下游反调节池冲沙闸下放生态流量改造水力学计算
贵阳勘测设计研究院有限公司GUIYANG ENGINEERING CORPORATION LIMITED
二〇一七年五月
目录
1 问题提出 (1)
2 计算依据 (1)
3 计算过程 (1)
4 计算结论 (5)
1 问题提出
2017年5月9日，在汉中召开的石门水库除险加固项目环境影响评价审查会上提出：由于石门水库坝后下游的反调节池（即南干渠首）再次截断了褒河河道，为满足本次项目环境影响评价要求，需在反调节池处设置向下游河道泄放不小于3.8m3/s的生态流量的泄水设施，并设置视频监控设施。为此，石门水库管理局商议拟利用反调节池冲沙闸最左侧的1孔（临南干渠侧）来改建闸门门槽（闸门门叶和启闭设备按本次初设不变），达到泄放生态流量的要求。拟将该闸孔下部门槽抬高，门槽以下预留生态流量泄水孔（闸孔泄水宽度不变，通过水力计算确定预留泄放流量3.8m3/s的孔口高度），使该闸门不会完全落下去封闭完整个闸孔，从而保证生态流量的泄放。
本计算稿为解决上述问题，通过水力学计算，确定门槽以下预留生态流量泄水孔孔口高度。
2 计算依据
（1）《水闸设计规范》（NB/T35023-2014）；
（2）《水力学》教材
3 计算过程
3.1冲沙闸布置
图1 冲沙闸平面布置图
图2 冲沙闸剖面图
3.2计算公式
根据《水闸设计规范》（NB/T35023-2014）P57：对于平底闸，当为孔流时，闸孔总净宽可按公式(A.0.3-1) ～公式（A.0.3-4)计算，计算示意图见图3：
图3 平底闸孔流计算示意图
'
02gH h Q
B e μσ=
（A.0.3-1） 'ε?μ、
’= （A.0.3-2）
???
?
?????
?
?
??-+=
2
'111
H h e λε （A.0.3-3）
e
h r
16718
.24.0=
λ （A.0.3-4）
式中：
e h ——孔口高度(m)；
μ——孔流流量系数，可按公式（A.0.3-2）计算求得或由表A.0.3-1查得；
’?——孔流流速系数，可采用0.95～1.0；
'ε——孔流垂直收缩系数，可按公式（A.0.3-3）计算求得；
λ——计算系数，可按公式（A.0.3-4）计算求得，该公式适用于0<
e
h r
<0.25 范围； r ——胸墙底圆弧半径(m)；
'
σ——孔流淹没系数，可由表A.0.3-2查得，表中"
c h 为跃后水深(m)。
表A.0.3-1 孔流流量系数μ值
'
冲沙闸底板高程534.8m，进口宽度2.02m，南干渠引用流量20m3/s时，河床水位高程539.5m。下放小于3.8m3/s的生态流量时，经过简单估算预留孔口高度小于1m，现假定预留孔口高度0.5m、0.4m、0.3m，通过计算判断是否大于3.8m3/s，从而确定一个合适的孔口高度。
经过判断孔口高度he/H，均＜0.65，为孔口出流。冲沙闸出口为降坡，自由出流。
（1）预留孔口高度0.5m
（2）预留孔口高度0.4m
（3）预留孔口高度0.3m
4 计算结论
通过计算可知，预留孔口高度0.5m、0.4m、0.3m时，为孔口出流，下放生态流量分别为5.6m3/s、4.5m3/s、3.3m3/s。
从经济合理性比较，选定预留孔口高度0.4m，即闸门提起高度535.2m，下放生态流量4.5m3/s，大于生态流量要求3.8m3/s。
5 改造措施
（1）凿除左侧冲沙闸工作闸门两侧门槽534.8m~535.2m段混凝土表面碳化层,凿除深度2～3cm，凿除后的混凝土表面应显露石子，对于混凝土局部有损伤或风化较深的部位，相应加大凿毛深度，但不得扰动门槽内金属结构预埋件造成影；
（2）在凿毛的门槽段内浇筑M35水泥砂浆，使水泥砂浆与原混凝土结合紧密，可根须需要调整水泥砂浆标号，并应具有抗冲磨性能；
（3）新浇筑水泥砂浆过流面应保证平整度，确保过流顺畅。
水力学基本概念
目录 绪论：1 第一章：水静力学1 第二章：液体运动的流束理论3 第三章：液流形态及水头损失3 第四章：有压管中的恒定流5 第五章：明渠恒定均匀流5 第六章：明渠恒定非均匀流6 第七章：水跃7 第八章：堰流及闸空出流8 第九章：泄水建筑物下游的水流衔接与消能9第十一章：明渠非恒定流10 第十二章：液体运动的流场理论10 第十三章：边界层理论11 第十四章：恒定平面势流11 第十五章：渗流12 第十六章：河渠挟沙水流理论基础12 第十七章：高速水流12 绪论：
1 水力学定义：水力学是研究液体处于平衡状态和机械运动状态下的力学规律，并探讨利用这些规律解决工程实际问题的一门学科。b5E2RGbCAP 2 理想液体：易流动的，绝对不可压缩，不能膨胀，没有粘滞性，也没有表面张力特性的连续介质。 3 粘滞性：当液体处在运动状态时，若液体质点之间存在着相对运动，则质点见要产生内摩擦力抵抗其相对运动，这种性质称为液体的粘滞性。可视为液体抗剪切变形的特性。<没有考虑粘滞性是理想液体和实际液体的最主要差别）p1EanqFDPw 4 动力粘度：简称粘度，面积为1m2并相距1m的两层流体，以1m/s做相对运动所产生的内摩擦力。 5 连续介质：假设液体是一种连续充满其所占空间毫无空隙的连续体。 6 研究水力学的三种基本方法：理论分析，科学实验，数值计算。第一章：水静力学 要点：<1）静水压强、压强的量测及表示方法；<2）等压面的应用；<3）压力体及曲面上静水总压力的计算方法。DXDiTa9E3d 7 静水压强的两个特性：1）静水压强的方向与受压面垂直并指向受压面2）任一点静水压强的大小和受压面方向无关，或者说作用于同一点上各方向的静水压强大小相等。RTCrpUDGiT 8 等压面：1）在平衡液体中等压面即是等势面2）等压面与质量力正交3）等压面不能相交4）绝对静止等压面是水平面5）两种互不
水闸、冲沙闸坝段水力及结构计算书
计算书名称：进水闸、冲沙闸坝段水力及结构计算书 目录 1工程概况 (1) 2水力计算 (1) 2.1进水闸坝段过水能力计算 (1) 2.2消能防冲设计 (3) 2.3冲砂闸过水能力复核 (4) 2.4消能防冲设计 (5) 3稳定及应力计算 (6) 3.1基本资料与数据 (6) 3.2结构简化 (6) 3.3计算公式 (6) 3.4荷载计算及组合 (8) 3.5计算成果 (9) 3.6冲沙闸荷载计算 (12) 3.7计算成果 (13) 3.8计算简图 (17)
1工程概况 某调水工程由关山低坝引水枢纽和穿越秦岭山区的输水隧洞两大部分组成，按其供水对象及性质，根据《防洪标准》（GB50201—94）和《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000），工程等别为三等中型工程,主要建筑物按3级建筑物设计。 低坝无调节引水枢纽由拦河坝、冲砂闸、进水闸和输水暗渠四部分组成，前三部分在平面上呈一条直线南北方向并列布置，输水暗渠紧接进水闸并连接进水闸和输水隧洞。两个闸均设在坝的左侧。坝轴线位于两河口下游95m ，关山村上游约1km 处，此处河谷宽度74m ，河床宽度约60m ，高程为1467.2m ，河床漂卵石覆盖层厚5~12m ，最大15m ，其下的基岩为黑云片麻岩和斜长片麻岩，岩石强风化层厚约2~3m ，岩体分类为Ⅱ～Ⅲ类，岩层倾向上游，对防渗有利。 进水闸位于冲砂闸左侧，设计流量13.5m 3/s ，单孔布置，孔口尺寸3.0m ×2.5m ，设潜孔式弧形工作闸门和平面检修闸门。闸室后接4m 长的1:4陡坡，陡坡后接消力池，消力池池长14m ，池深1.0m ，底板厚度1.0m ，为C20钢筋混凝土结构；消力池后与输水暗渠相接。 2水力计算 2.1进水闸坝段过水能力计算 2.1.1引水渠内水深的确定 Q= 3 /22/11R Ai n 式中Q －引水渠流量,13.5m 3/s ； n －引水渠糙率,0.015； A 、χ、R 、b 、h 、m 分别为过水断面面积、湿周、水力半径、渠道底宽、水深及边坡系数，其表达式如下： A=(b+mh)h χ=b+2h 21m +； R= χ A = 2 12)(m h b h mh b +++ 故 13.5=1/0.015×（3+0 h ）h ×(1/1000)1/2×3 /2)23).03(( h h h ++
高程布置参考—给水处理厂课程设计计算手册
给水处理厂课程设计计算书 12．高程布置 为了配合平面布置，我们首先应根据下表估计各构筑物之间连接管渠的大小及长度大致水头损失。然后在平面布置确定后，按水力学公式逐步计算各构筑物之间的水 构筑物 沉淀池~滤池0.3~0.5 快滤池内 2.0~3.0 虹吸、无阀滤池 1.5~2.0 滤池到清水池0.3~0.5 1.3.4高程布置设计计算
1.3.4.1水处理构筑物的高程布置设计计算 1.水头损失计算 在处理工艺流程中，各构筑物之间水流应为重力流。两构筑物之间水面高差即为流程中的水头损失，包括构筑物本身、连接管道、计量设备等水头损失在内。水头损失应通过计算确定，并留有 余地. （1）处理构筑物水头损失 处理构筑物中的水头损失与构筑物的型式和构造有关，具体根据设计手册第3册表15-13 g ——重力加速度，2/m s 。 ① 配水井至絮凝池连接管线水头损失 a ）沿程水头损失 配水井至絮凝池连接管采用800DN 钢管，管长15l m =。 考虑浑水的因素0.015n =，按0.013n =查设计手册第1册水力计算表得 1.8i =‰，换算成相当 于0.015n =时的i ： 浑水管长15m 算得沿程损失为：
b）局部水头损失 管路中，进口1个，局部阻力系数 10.50 ξ=；急转弯管1个， 20.90 ξ=；闸阀1个， 30.06 ξ=； 90o弯头1个， 41.05 ξ= ；出口1个，局部阻力系数 5 0.04 ξ=，则局部阻力系数总计为： 管内流速 1.11/ v m s =，则管路局部水头损失为： c）总水头损失 ②絮凝池至沉淀池 絮凝池与沉淀池合建，其损失取0.1m。 ③沉淀池至V a）沿程水头损失 沉淀池至V型滤池连接管采用900 DN钢管，管长l= 21.052 2.1 ξ=?＝； 闸阀2 43.0 ξ=；出口1个，V，按0.013 n=查设计手册第1册水力计算表得 2.4 i=‰，则V型滤池至清水池连接管沿程损失为： b）局部水头损失 管路中，进口1个，局部阻力系数 10.50 ξ=；90?弯头3个，局部阻力系数 21.053 3.15 ξ=?＝； 闸阀1个， 30.06 ξ=；出口1个，局部阻力系数 41.00 ξ=，则局部阻力系数总计为：管内流速 1.0/ v m s =，则管路局部水头损失为： c）总水头损失
第三章第3章给水排水管网水力学基础
第3章给水排水管网水力学基础 3.1 基本概念 3.2 管渠水头损失计算 3.3 非满流管渠水力计算 3.4 管道的水力等效简化 3.1基本概念 3.1.1管道内水流特征 Re=ρvd/μ 3.1基本概念 3.1.2有压流与无压流 有压流：水体沿流程整个周界与固体壁面接触，而无自由液面（压力流、管流） 无压流：水体沿流程一部分周界与固体壁面接触，其余与空气接触，具有自由液面（重力流、明渠流） 3.1基本概念 3.1.3恒定流与非恒定流 恒定流：水体在运动过程中，其各点的流速与压力不随时间而变化，而与空间位置有关的流动称为恒定流非恒定流：水体在运动过程中，其流速与压力不与空间位
置有关，还随时间的而变化的流动称为非恒定流3.1基本概念 3.1.4均匀流与非均匀流 均匀流：水体在运动过程中，其各点的流速与方向沿流程不变的流动称为均匀流 非均匀流：水体在运动过程中，其各点的流速与方向沿流程变化的流动称为非均匀流 3.1基本概念 3.1.5水流的水头与水头损失 水头：指的是单位质量的流体所具有的能量除以重力加速度，一般用h或H表示，常用单位为米（m） 3.1基本概念 3.1.5水流的水头与水头损失 水头损失：流体克服阻力所消耗的机械能
3.2管渠水头损失计算 3.2.1沿程水头损失计算 管渠的沿程水头损失常用谢才公式计算 对于圆管满流，沿程水头损失可用达西公式计算 沿程阻力系数 λλ228 (m) 2C g g v D l h f == R 为过水断面的里半径，及过水断面面积除以湿周，圆管满 流时R=0.25D 流体在非圆形直管内流动时，其阻力损失也可按照上述公式计算，但应将D 以当量直径de 来代替 3.2管渠水头损失计算 (m) l R C v il h 22 f ==Ri C v =
最新水力学常用计算公式文件.doc
1、明渠均匀流计算公式： Q=Aν=AC Ri 1 n y R （一般计算公式）C= 1 n R 1 6 C= （称曼宁公式）2、渡槽进口尺寸(明渠均匀流) Q＝bh 2gZ 0 z：渡槽进口的水位降（进出口水位差） ε：渡槽进口侧向收缩系数，一般ε＝0.8～0.9 b：渡槽的宽度（米） h：渡槽的过水深度（米） φ：流速系数φ＝0.8～0.95 3、倒虹吸计算公式： Q=mA2gz (m 3/秒） 4、跌水计算公式：
跌水水力计算公式：Q＝εmB 3/2 2gH ， 式中：ε—侧收缩系数，矩形进口ε＝0.85～0.95；， B—进口宽度（米）；m—流量系数 5、流量计算公式： Q=Aν 式中Q——通过某一断面的流量，m 3／s； ν——通过该断面的流速，m／h 2 A——过水断面的面积，m 。 6、溢洪道计算 1）进口不设闸门的正流式开敞溢洪道 3 （1）淹没出流：Q＝εσMBH2 3 ＝侧向收缩系数×淹没系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 3
（2）实用堰出流：Q=εMBH 2 1
3 =侧向收缩系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 2）进口装有闸门控制的溢洪道 （1）开敞式溢洪道。 3 Q＝εσMBH2 3 ＝侧向收缩系数×淹没系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 （2）孔口自由出流计算公式为 Q=MωH =堰顶闸门自由式孔流的流量系数×闸孔过水断面面积×H 其中：ω=be 7、放水涵管(洞)出流计算 1）、无压管流 Q=μA2gH =流量系数×放水孔口断面面积×2gH 2）、有压管流
观音岩电站冲沙闸门操作应急预案
观音岩电站冲沙闸门操作应急预案
观音岩电站冲沙闸门操作应急预案为保证观音岩电站大坝安全运行，确保冲沙闸在汛期正常启闭，防止水库泥沙淤积，减小库容量，特制定该预案。 一、流域概况 观音岩水电站位于习水河中游官渡境内，拦河坝以上流域面积944km2,多年平均流量19.8m3/s，河长85.5km，河道加权平均比降11.3‰，流域形状系数0.129。 观音岩水电站年径流设计成果表 观音岩水电站设计历时流量成果表 二、洪水 观音岩水电站设计洪水采用雨洪法计算，地理参数由1：50000地形图量算，设计暴雨根据习水气象站、寨坝雨量站和官渡雨量站暴雨资料和“贵州省短历时暴雨统计参数等值线图集”有关等值线图查算后综合取值。
观音岩水电站年最大24小时设计暴雨成果表 观音岩水电站设计洪水成果表 观音岩水电站分期洪水成果表 三、组织机构 1、泄洪排沙领导小组 组长：付强
成员：何林宁红兵严振兴杨正书张凯及运行值班员 2、主要职责 (1)、切实负责汛期观音岩电站大坝安全运行监测监视，严格年度防洪度汛方案组织实施。 (2)、汛期根据水情、水位，当班值班负责人及时将汛情报告领导小组组长，组长及时发布命令，组织人员开启、关闭冲沙闸门，泄洪排沙。 （3）、值班人员必须严格监视大坝及附属设施的状态变化和工作情况，坚持每天巡视，经常检查，定期观测，了解水工建筑物是否稳定和安全，及时发现问题和处理问题，对发现的不正常情况及时报告总厂职能部门和领导。 险情监测和巡视部位内容见表1。 表1 险情监测和巡视一览表 四、日常巡视检查项目 要求：每天根据巡视检查项目逐项检查，对大坝的内外坡、坝顶、坝腰、坝脚有无渗水、管涌、裂缝、滑坡、漏洞等险情，做好现场检查记录，发现险情及时汇报，采取有效
塔的水力学计算手册
塔的水力学计算手册
1.目的与适用范围 (1) 2.塔设备特性 (1) 3.名词术语和定义 (1) 4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1) 5.填料塔的设计 (1)
1.目的与适用范围 为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。 本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。 2.塔设备特性 作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。 此外，塔设备还应具有以下一些特点： (1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾 沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。 (2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传 质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。 (3)塔压力降尽量小。 (4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。 (5)耐腐蚀、不易堵塞。 (6)塔内的滞留液量要小。 3.名词术语和定义 3.1 塔径(tower diameter)，D T 塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。 3.2 板间距(tray spacing)，H T 塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。 3.3 降液管(downcomer)，DC 各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。 3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd 弓形降液管面积的弦高。掠堰另有算法，见图3.1-(a),-(b)。 3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho 降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图3.1-(a)。 3.6 溢流堰高度(weir height)，hw 降液管顶部边缘高出塔板的距离，见图3.1-(a)。 3.7 总的塔盘横截面积(total tower cross-section area)，A T
水力学常用计算公式精选文档
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1、明渠均匀流计算公式： Q=A ν=AC Ri C=n 1R y （一般计算公式）C=n 1 R 61 （称曼宁公式） 2、渡槽进口尺寸(明渠均匀流) z ：渡槽进口的水位降（进出口水位差） ε：渡槽进口侧向收缩系数，一般ε＝～ b ：渡槽的宽度（米） h ：渡槽的过水深度（米） φ：流速系数φ＝～ 3、倒虹吸计算公式： Q=mA z g 2(m 3/秒） 4、跌水计算公式： 5、流量计算公式： Q=A ν 式中Q ——通过某一断面的流量，m 3／s ； ν——通过该断面的流速，m ／h A ——过水断面的面积，m 2。 6、溢洪道计算 1）进口不设闸门的正流式开敞溢洪道 （1）淹没出流：Q ＝εσMBH 2 3 ＝侧向收缩系数×淹没系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 3 （2）实用堰出流：Q=εMBH 2 3 gZ 2bh Q ＝跌水水力计算公式：Q ＝εmB 2 /30g 2H ， 式中：ε—侧收缩系数，矩形进口ε＝0.85～0.95；， B —进口宽度（米）；m —流量系数
=侧向收缩系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 3 2）进口装有闸门控制的溢洪道 （1）开敞式溢洪道。 Q ＝εσMBH 2 3 ＝侧向收缩系数×淹没系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 3 （2）孔口自由出流计算公式为 Q=M ωH =堰顶闸门自由式孔流的流量系数×闸孔过水断面面积×H 其中：ω=be 7、放水涵管(洞)出流计算 1）、无压管流 Q=μA 02gH =流量系数×放水孔口断面面积×02gH 2）、有压管流 Q ＝μA 02gH =流量系数×放水孔口断面面积×02gH 8、测流堰的流量计算——薄壁堰测流的计算 1）三角形薄壁测流堰，其中θ＝90°，即 自由出流：Q ＝2 5或Q ＝（2-15） 淹没出流：Q ＝（25 ）σ（2-16） 淹没系数：σ=2)13.0( 756.0--H h n +（2-17） 2）梯形薄壁测流堰，其中θ应满足tan θ=4 1 ，以及b ＞3H ，即 自由出流：Q ＝g 22 3＝2 3（2-18）
工艺专业塔器水力学计算设计导则
1 塔器设计概述 1.1 石油化工装置中塔器占有很大的比重。几乎每种工艺流程都存在蒸馏或吸收等分离单元过程，因此塔器设计至关重要。往往塔器设计的优劣，决定着装置的先进性和经济性，必须给予重视。 1.2 塔器设计与工艺流程设计有着非常密切的关系，亦即塔器的选型和水力学计算与工艺流程的设计计算是结合在一起的。有时塔器设计影响着分离流程和操作条件的选择。例如减小蒸馏塔的回流比，能降低能耗，但塔板数增加，对塔器讲就是减小塔径和增加塔高，其中必有一个最经济条件的选择。又如真空塔或对釜温有要求的蒸馏塔均对压降要求较严，需要选择压降低的板式塔或填料塔，在塔器水力学计算后，压降数据要返回工艺作釜温核算。 1.3 一般工艺流程基本确定后，进行塔器的选型、设计等工作。塔器设计涉及到工艺、化学工程、设备、仪表、配管等专业。化学工程专业的任务及与各专业间关系另有说明。见化学工程专业工作手册H-P0101-96、H-P0301-96。 1.4 随着石油化工和科技的迅猛发展，蒸馏塔从一般的一股进料、二股产品的常规塔发展为多股进料、多侧线，有中间换热的复杂塔。要求塔的生产能力大、效率高、塔板数多，即大塔径、多程数、高效、低压降等，对塔器设计提出了更高的要求，并推动了塔器设计工作的发展。 1.5 近年来电子计算机的普及和发展，为工艺与塔器设计提供了有力的工具。我们可应用PROCESS或PRO/Ⅱ等工艺流程模拟软件进行计算，得到塔的最大和最小汽液负荷、密度等数据，以便进行分段的塔的水力学计算，使工艺和塔的水力学计算能同步进行，并作多方案比较，求得最佳设计。 1.6 设计中主要考虑的问题 1.6.1 确定工艺流程（尤其是分离流程） 通过工艺流程模拟电算，选定最佳切割方案，其中包括多股进料、侧线采出、进料状态和位置等方面的选择。 1.6.2 塔压的设定
闸坝设计报告
1.4 挡水建筑物 1.4.1 结构布置 挡水建筑物由左、右岸挡水坝组成。 左、右岸挡水坝坝型均为混凝土重力坝，①坝段为右岸挡水坝段，⑤坝段为左岸挡水坝段，坝段长分别为13.3m、24.9m，坝顶宽6.0m，坝顶高程2213.00m。 ①、⑤坝段均建在覆盖层上，最低建基面高程2260.50m，最大坝高12.5m。坝体上游侧在高程2269.50m处以1∶1的反坡向上游悬挑1.5m至高程2211.00m，牛腿厚2.0m；高程2269.50m～2261.50m为铅直面，高程2261.50m～2262.50m 段坡度为1∶0.5。下游坝坡坡度为1∶1，起坡点高程为2261.50m。在上、下游高程2262.50m处设宽2.0m平台，重力坝最大底宽16.0m。 1.4.2 设计计算 1.4. 2.1 坝顶高程计算 根据DL5108-1999《混凝土重力坝设计规范》的规定，坝顶高程按正常蓄水位和校核洪水位加相应的高差ΔH确定，并取两者中最大值作为坝顶(或防浪墙顶)高程，ΔH值按下式计算： △H=h1%+h z+h c(1.4-1) 式中： △H—坝顶或防浪墙顶至设计水位的高差，m； h1%—波高，m； h z—波浪至设计水位的高差，m； h c—安全超高，m。 波浪要素按DL5011-1991《水工建筑物荷载设计规范》中的官厅水库公式计算，重力坝坝顶高程计算结果见表1.4-1。 表1.4-1 重力坝坝顶高程计算成果表
根据表1.4-1坝顶高程计算成果，确定重力坝坝顶高程为2213.00m 。 1.4.2.2 稳定应力计算 a) 计算公式 按SL319-2005《混凝土重力坝设计规范》的有关公式及规定，对座落于覆盖层地基上的重力坝分别采用纯摩公式和材料力学公式计算抗滑稳定和基底应力。 抗滑稳定安全系数计算公式： C f G K H ∑= ∑ (1.4-2) 式中： K C —沿坝基底面的抗滑稳定安全系数； f —坝基底面与地基之间的摩擦系数； G ∑—作用在坝段上的全部竖向荷载，kN ； H ∑—作用在坝段上的全部水平向荷载，kN 。 基底应力计算公式： m a x m i n G M P A W ∑∑=± (1.4-3) 式中： max min P —基底应力的最大值或最小值，kPa ； G ∑—作用在坝段上的全部竖向荷载，kN ； M ∑—作用在坝段上的全部竖向和水平荷载对于基础底面垂直水流方 向的形心轴的力矩，kN·m ； A —坝段基底面的面积，m 2； W —坝段基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩，m 3。 b) 计算工况及荷载组合： 1) 工况1：基本组合1(正常蓄水工况) 上游水位为正常蓄水位2210.00m ，下游无水。 荷载作用组合：自重+水重+静水压力+扬压力+浪压力+泥沙压力。 2) 工况2：基本组合2(设计洪水工况)
流体力学计算题
水银 题1图 高程为9.14m 时压力表G 的读数。 题型一：曲面上静水总压力的计算问题（注：千万注意方向，绘出压力体） 1、AB 曲面为一圆柱形的四分之一，半径R=0.2m ，宽度（垂直纸面）B=0.8m ，水深H=1.2m ，液体密度3 /850m kg =ρ，AB 曲面左侧受到液体压力。求作用在AB 曲面上的水平分力和铅直分力。（10分） 解：（1）水平分力： RB R H g A h P z c x ?- ==)2 (ργ…….(3分) N 1.14668.02.0)2 2 .02.1(8.9850=??- ??=，方向向右（2分）。 （2）铅直分力：绘如图所示的压力体，则 B R R R H g V P z ??? ? ????+-==4)(2πργ……….（3分） 1.15428.04 2.014.32.0)2.02.1(8.98502=???? ? ?????+?-??=，方向向下（2分） 。 l d Q h G B A 空 气 石 油 甘 油 7.623.66 1.52 9.14m 1 1
2．有一圆滚门，长度l=10m ，直径D=4.2m ，上游水深H1=4.2m ，下游水深H2=2.1m ，求作用于圆滚门上的水平和铅直分压力。 解题思路：（1）水平分力： l H H p p p x )(2 12 22121-=-=γ 方向水平向右。 （2）作压力体，如图，则 l D Al V p z 4 432 πγγγ? === 方向垂直向上。 3.如图示，一半球形闸门，已知球门的半径m R 1= ，上下游水位差m H 1= ，试求闸门受到的水平分力和竖直分力的 大小和方向。 解： (1)水平分力： ()2R R H A h P c πγγ?+===左,2R R A h P c πγγ?='=右 右左P P P x -= kN R H 79.30114.31807.92=???=?=πγ， 方向水平向右。 （２）垂直分力： V P z γ=，由于左、右两侧液体对曲面所形成的压力体均为半球面，且两侧方向相反，因而垂直方向总的压力为0。 4、密闭盛水容器，已知h 1=60cm,h 2=100cm ，水银测压计读值cm h 25=?。试求半径R=0.5m 的半球盖AB 所受总压力的水平分力和铅垂分力。
水力学中常用的基本计算方法-推荐下载
水力学中常用的基本计算方法 水力学中经常会遇到一些高次方程，微分方程的求解问题。多年来，求解复杂高次方程的基本方法便是试算法，或查图表法，对于简单的微分方程尚可以用积分求解，而边界条件较为复杂的微分方程的求解就存在着较大的困难，但随着计算数学的发展及计算机的广泛使用，一门新的水力学分支《计 算水力学》应运而生，但用计算机解决水力学问题，还需 要了解一些一般的计算方法。在水力学课程中常用的有以下 几种，现分述于后。 一、高次方程式的求解方法： （一）二分法 1、二分法的基本内容：在区间[X1，X2]上有一单调连续函 数F（x）=0，则可绘出F（x）～Ｘ关系曲线。如果在两端点处函数值异号即F（x１）·F（x2）＜0，（见图（一）），则方 程F（x）=0，在区间[X1，X2]之间有实根存在，其根的范围 大致如下：取 22 1 3x x x + = 1°若F（x2）·F（x3）＞0， 则解ξ∈[X1，X3] 2°若F（x2）·F（x3）＜0， 则解ξ∈[X3，X2] 3°若F（x2）·F（x3）=0， 则解ξ=X3 对情况1°，可以令x2=x3，重复计算。 对情况2°，可以令x1=x3，重复计算。
当规定误差ε之后，只要|x 1-x 2|≤ε，则x 1(或x 2)就 是方程F(x)=0的根。 显然，二分法的理论依据就是高等数学中的连续函数介 值定理。 它的优点是思路清晰，计算简单，其收敛速度与公比为 的等比级数相同；它的局限性在于只能求实根，而不能求 2 1 重根。 2、二分法的程序框图(以求解明渠均匀流正常水深为 例) 最后必须说明，二分法要求x 2值必须足够大，要保证 F 1·F 2＜0，否则计算得不到正确结果。为了避免x 2值不够大， 产生计算错误，在程序中加入了判别条件F 1·F 2＞0。也可以给 定x J 及步长△x ，让计算机选择x 2(x 2=x 1+△x)。 (二)牛顿法， 1、牛顿法的基本内容：设有连续函数F(x)=0，则可以绘 出F(x)～x 关系曲线，选取初值x o ，过点（x o ·F(x o )）作一切 线，其斜率为辅F ＇（x o ），切线与x 轴的交点是x 1， 则有： ) ()('1o o o x F x F x x - =再过(x 1，F(x 1)作切线，如此类推得到牛顿法的一个迭代序列： x n+l =x n -F(x n )/F ＇(x n )，令x n =x n +1，重复计算，直至满足给定 的精度要求，即|x n+1-x n |≤，从而得到方程F(x)=0的根。 牛顿法具有平方收敛速度，比较快，但计算工作量大，每 次运算除计算函数值外，还要计算微商值。对于牛顿法来讲，
冲沙闸泄洪闸
5.3.2 闸孔设计 5.3.2.1 冲沙闸的设计 流量计算：Q 1=10%~15%Q 设计=（10%~15%）*2720 m 3/s=272~408 m 3/s Q 2=2*Q 引用=2*46.6 m 3/s=93.2 m 3/s Q 设计—设计洪水流量； Q 引用—电站引用流量。 鉴于以上计算结果，选定在设计洪水位的过流量为Q 冲沙闸=350m 3/s 。 流速计算： v====2*9.80*（897.00-863.00）m/s=25.81 m/s v —设计洪水位下冲沙闸的流速； g —重力加速度； h —设计洪水位下冲沙闸的流速水头。 由2Q nb h gH μ= 得e bh 2gH μ2 从而确定冲沙闸的闸孔尺寸为：闸孔宽为4 m ，闸孔高为5 m 。 5.3.2.2 泄洪闸的设计 在正常水位为897.00m ，泄洪冲沙闸堰顶高程为863.0m ，Q 校核=4610 m 3/s ， Q 冲沙闸=350 m 3/s 。Q 泄洪闸=Q 校核-Q 冲沙闸=4610-350 m 3/s=4260 m 3/s . （1）泄洪闸闸孔尺寸的估算 由于泄洪闸泄流时为闸孔出流，故按闸孔出流公式计算： 2Q nb h gH μ= （1） Q —通过泄洪闸的总流量（m 3/s ）； n —闸孔数；
b —闸孔净宽（m ） ； μ—流量系数； e h —闸孔开度（m ）； g —重力加速度； H —堰上水头（m ） 。 根据上面的公式可求出闸孔总过水面积为： =nbh e S =总206.28 m 2 我国大、中型水闸的宽度一般采用812 m 。同时本设计闸孔总面积较小，闸孔数不宜过多。在闸孔较少时，为便于闸门对称开启，使过闸水流均匀，避免由于偏流造成闸下局部冲刷和使闸室结构受力对称，孔数宜采用单数。 当采用3孔泄洪闸时，单孔闸门面积S 单=68.76 m 2 当采用5孔泄洪闸时，单孔闸门面积S 单=41.26 m 2 在坝址选择时已确定泄洪冲沙孔闸坝段长50m ，故选用3孔泄洪闸+1孔冲沙闸的布置形式。 （2）泄洪闸闸孔尺寸的必选及确定 由S 单=68.76 m 2，选取一下4种方案进行比较，选择其中较优方案作为泄洪 闸的最终尺寸。 方案一：闸孔宽8 m ，闸孔高8 m ，均为潜孔。 方案二：闸孔宽8 m ，闸孔高9 m ，均为潜孔。 方案三：闸孔宽8 m ，闸孔高10 m ，均为潜孔。 方案四：闸孔宽8 m ，闸孔高11 m ，均为潜孔。 方案比较：
理正岩土使用手册-水力学
第一章 功能概述 理正工程水力学计算软件包含有五个计算内容：倒虹吸水力学计算、渠道水力学计算、水闸水力学计算、隧洞水力学计算和消能工水力学计算。 倒虹吸水力学计算模块可计算倒虹吸的过水能力、设计倒虹吸管径； 渠道水力学计算模块含有清水渠道均匀流的水力计算、清水渠道非均匀流的水力计算和挟沙水流渠道的水力计算； 水闸水力学计算模块适用于无坎宽顶堰、有坎宽顶堰、WES实用堰上的平板和弧形闸门，可计算水闸的泄流能力、设计闸孔宽度和确定闸门的开启度； 水工隧洞水力学计算模块适用于矩形、圆形、拱形断面隧洞的水力设计，对无压隧洞可计算洞的过流能力和设计断面尺寸，半有压隧洞可校核隧洞的过流能力，对于有压隧洞可计算隧洞在不同水位、不同闸门开度下的泄流量，并可在已知过流量条件下校核上游水位，还可绘制出总水头线和压坡线，形象的显示洞身各点有无负压； 消能工水力学计算模块适用于底流式消能工和挑流式消能工的水力设计。底流式消能工中包括下挖式消力池、突槛式消力池（消力墙）和综合式消力池三种基本型式，可进行消力池尺寸设计计算和校核消能能力。挑流式消能工可进行连续式挑流鼻坎的水力计算。 五个计算模块最后都给出计算的图形结果、文字结果及图文并茂的计算书。 第二章 快速操作指南 2.1 操作流程 理正工程水力学计算软件的操作流程如图2.1-1，每一步骤都有相对应的菜单操作。 图2.1-1 操作流程 2.2 快速操作指南
2.2.1 选择工作路径 设置工作路径，既可以调入已有的工作目录，也可在输入框中键入新的工作目录，后面操作中生成的所有文件（包括工程数据及计算书等）均保存在设置的工作目录下。 图2.2-1 指定工作路径 注意：此处指定的工作路径是所有岩土模块的工作路径。进入某单个计算模块后，还可以通过按钮【选工程】重新指定此模块的工作路径。 2.2.2 增加计算项目 工程水力学计算软件包含有五个计算内容：倒虹吸水力学计算、渠道水力学计算、水闸水力学计算、隧洞水力学计算和消能工水力学计算。用户可根据需要选择。 图2.2-2 当选好一个计算项目后，点击【工程操作】菜单中的“增加项目”或“增”按钮来新增一个计算项目（以水闸水力学计算为例）。
水力学常用计算公式
1、明渠均匀流计算公式: Q=Aν=AC Ri C=n 1Ｒy （一般计算公式）Ｃ=n 1 R 61 （称曼宁公式） 2、渡槽进口尺寸（明渠均匀流） gZ 2bh Q ＝ z ：渡槽进口的水位降（进出口水位差） ε：渡槽进口侧向收缩系数，一般ε＝0。8～０。9 b:渡槽的宽度（米） h ：渡槽的过水深度(米) φ：流速系数φ=０。８~0．９5 3、倒虹吸计算公式： Q ＝mA z g 2（m 3/秒) 4、跌水计算公式： 跌水水力计算公式：Q ＝εmB 2 /30g 2H ， 式中：ε—侧收缩系数，矩形进口ε＝0.85～0.95；， B —进口宽度（米）；m —流量系数 5、流量计算公式: Ｑ=Aν 式中Q —-通过某一断面的流量，m ３/ｓ； ν——通过该断面的流速，ｍ/ｈ A —-过水断面的面积，ｍ2。 6、溢洪道计算 １)进口不设闸门的正流式开敞溢洪道 （1）淹没出流：Ｑ=εσＭBH 2 3 ＝侧向收缩系数×淹没系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 3 （２）实用堰出流：Q=εＭBH 2 3
=侧向收缩系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 3 2）进口装有闸门控制的溢洪道 (1）开敞式溢洪道。 Q ＝εσMＢH 2 3 ＝侧向收缩系数×淹没系数×流量系数×溢洪道堰顶泄流长度×溢洪水深2 3 （2)孔口自由出流计算公式为 Ｑ=ＭωH =堰顶闸门自由式孔流的流量系数×闸孔过水断面面积×H 其中：ω=be 7、放水涵管（洞)出流计算 １）、无压管流 Q ＝μＡ02gH =流量系数×放水孔口断面面积×02gH 2)、有压管流 Q ＝μA 02gH =流量系数×放水孔口断面面积×02gH 8、测流堰的流量计算—-薄壁堰测流的计算 １）三角形薄壁测流堰,其中θ＝90°，即 自由出流：Q ＝1。4H 2 5或Ｑ＝1.34３H 2.47（2—15) 淹没出流:Ｑ＝（1。4H 25)σ（2-16） 淹没系数:σ=2)13.0( 756.0--H h n +0.145(2-１7) 2）梯形薄壁测流堰,其中θ应满足t ａnθ= 4 1 ，以及b ＞３H,即 自由出流：Q ＝０．42b g 2H 2 3＝1.８6bH 2 3（２—１8）
旬阳水电站冲沙闸消能工设计体型优化
旬阳水电站冲沙闸消能工设计与体型优化摘要：本文以陕西汉江旬阳水电站冲沙闸单体水工模型试验为例，对中低水头、大泄量闸坝式泄洪建筑物在大变幅上下游水位运行工况下的体型设计进行探讨。研究结果表明，在消力池内设置消力墩和差动式尾坎，可有效改善中低水头泄洪建筑物在上下游水位高落差运行工况下的流态，减小下游河道冲刷，增大消能率。 关键词：水闸大变幅上下游水位流态差动式尾坎河道冲淤消能率 energy dissipation design and optimize of silt releasing sluice in xunyang hydropower station liu xinyue1; ding haoduo1; gao shijian1; li jixiang1; yang ziqiang2; yu yang2; (1.datang guanyinyan hydropower development co.,ltd; 2. hydropower beijing engineering corporantion 3.the no.1 general team of armed police hydropower troops) abstract: take the hydraulic model test of xunyang hydropower station which planning on hanjiang river as an example, this paper studies the optimal shape design of the low water-head flood diversion sluice in the large-sized water level fluctuation conditions.the results show that, in the plunge pool settings stilling pier and differential tail bucket, which can effectively improve flow pattern reduce the
冲沙闸泄洪闸
532闸孔设计 5.3.2.1 冲沙闸的设计 流量计算：Q=10%~15%Qt =（ 10%~15% *2720 m 3/s=272~408 m 3/s Q=2*Q 引用 =2*46.6 m 3/s=93.2 m 3/s Q 设计一设计洪水流量； Q 引用一电站引用流量。 鉴于以上计算结果，选定在设计洪水位的过流量为 Q 冲沙闸=350m/s 。 流速计算：v=2洞===J 2*9.80* V —设计洪水位下冲沙闸的流速； g —重力加速度； —设计洪水位下冲沙闸的流速水头。 由 Q nb hej2gH /a Q 2 得 bh e = — =16.95 m V2gH 从而确定冲沙闸的闸孔尺寸为：闸孔宽为 4 m ,闸孔高为5 m 。 5.3.2.2 泄洪闸的设计 在正常水位为897.00m,泄洪冲沙闸堰顶高程为863.0m, Q 校核=4610 nVs , Q 冲沙闸=350 m /So Q 泄洪闸=Q 校核-Q 冲沙闸=4610-350 m /s=4260 m /s. （1）泄洪闸闸孔尺寸的估算 由于泄洪闸泄流时为闸孔出流，故按闸孔出流公式计算: Q nb hej2gH Q —通过泄洪闸的总流量（m 3/s ）； n —闸孔数; b —闸孔净宽（m ； —流量系数; h e —闸孔开度（m ； g —重力加速度; H —堰上水头（m 。 根据上面的公式可求出闸孔总过水面积为: 2 S 总=n bh e 206.28 m (897.00-863.00 ) m/s=25.81 m/s (1)
我国大、中型水闸的宽度一般采用 8 - 12 m 。同时本设计闸孔总面积较小, 闸孔数不宜过多。在闸孔较少时，为便于闸门对称开启，使过闸水流均匀，避免 由于偏流造成闸下局部冲刷和使闸室结构受力对称，孔数宜采用单数。 当采用3孔泄洪闸时，单孔闸门面积S 单=68.76 m 2 当采用5孔泄洪闸时，单孔闸门面积S 单=41.26 m 2 在坝址选择时已确定泄洪冲沙孔闸坝段长 50m 故选用3孔泄洪闸+1孔冲沙 闸的布置形式。 （2）泄洪闸闸孔尺寸的必选及确定 由S 单=68.76 m 2，选取一下4种方案进行比较，选择其中较优方案作为泄洪 Q nb %72gH = 按公式（1）计算泄洪闸的过流能力： Q nb dj2gH = 3*8*0.8*9* ^2*9.80*34 =4460.78 m 3/s 按公式（1）计算泄洪闸的过流能力： Q nb dj2gH = 3*8*0.8*10* （2*9.80*34 =4956.43 m 3/s 按公式（1）计算泄洪闸的过流能力： Q nb l%j2gH = 3*8*0.8*11* （2*9.80*34 =5452.07 m '/s 通过水力学计算，四种方案中除方案一过流能力不满足要求外， 其它三种方 案都满足泄流能力的要求。考虑闸门尺寸增大的同时会使钢材的使用量和启闭设 备的投入增大，相对投资大，故选择方案二。 5.3.2.3泄流能力的计算 泄水建筑物由3孔泄洪+1孔冲沙闸组成，为3级建筑物，相应洪水标准为： 设计洪水流量（P=1% Q=2720m 3/s 校核洪水流量（P=0.1%） Q=4610m 3/s 当洪水来流量小于400mVs 时，泄流量为3孔泄洪+1孔冲沙闸泄流量和进水 闸的引用流量。当洪水来流量大于 400m/s 时，电站停止发电，泄流量为3孔泄 洪+1孔冲沙闸泄流量。 泄洪闸冲砂闸泄流能力按以下公式计算： m n bj2g H ；" 式中：Q —流量（rm/s ）; 6—堰流淹没系数; 闸的最终尺 寸。 方案一： 方案二： 方案三： 方案四： 闸孔宽 闸孔宽 闸孔宽 闸孔宽 8 m ， 8 m ， 闸孔高 闸孔高 闸孔高 闸孔高 8 m ,均为潜孔。 9 m ,均为潜孔。 10 m ,均为潜孔。 11 m ,均为潜孔。 方案比较: 方案一： 按公式 (1) 计算泄洪闸的过流能力: 3*8*0.8*8* 72*9.80*34 =3965.14 m 3 /s 方案二: 方案三: 方案四:
流体力学计算题..
水 水银 题1图 1 2 3 题型一：曲面上静水总压力的计算问题（注：千万注意方向，绘出压力体） 1、AB 曲面为一圆柱形的四分之一，半径R=0.2m ，宽度（垂直纸面）B=0.8m ，水深H=1.2m ，液体密度3 /850m kg =ρ，AB 曲面左侧受到液体压力。求作用在AB 曲面上的水平分力和铅直分力。（10分） 解：（1）水平分力： RB R H g A h P z c x ?-==)2 (ργ…….(3分) N 1.14668.02.0)2 2 .02.1(8.9850=??- ??=，方向向右（2分） 。 （2）铅直分力：绘如图所示的压力体，则 B R R R H g V P z ??? ? ????+-==4)(2πργ……….（3分） 1.1542 8.042.014.32.0)2.02.1(8.98502=???? ? ?????+?-??=，方向向下（2分）。 2．有一圆滚门，长度l=10m ，直径D=4.2m ，上游水深H1=4.2m ，下游水深H2=2.1m ，求作用于圆滚门上的水平和铅直分压力。
解题思路：（1）水平分力： l H H p p p x )(2 1 222121-= -=γ 方向水平向右。 （2）作压力体，如图，则 l D Al V p z 4 432 πγγγ? === 方向垂直向上。 3.如图示，一半球形闸门，已知球门的半径m R 1= ，上下游水位差m H 1= ，试求闸门受到的水平分力和竖直分力的 大小和方向。 解： (1)水平分力： ()2R R H A h P c πγγ?+===左,2R R A h P c πγγ?=' =右 右左P P P x -= kN R H 79.30114.31807.92=???=?=πγ， 方向水平向右。 （２）垂直分力： V P z γ=，由于左、右两侧液体对曲面所形成的压力体均为半球面，且两侧方向相反，因而垂直方向总的压力为0。 4、密闭盛水容器，已知h 1=60cm,h 2=100cm ，水银测压计读值cm h 25=?。试求半径R=0.5m 的半球盖AB 所受总压力的水平分力和铅垂分力。
塔的水力学计算手册精选文档
塔的水力学计算手册精 选文档 TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-
塔的水力学计算手册
1.目的与适用范围 为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。 本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。 2.塔设备特性 作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。 此外，塔设备还应具有以下一些特点： (1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾 沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。 (2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传 质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。 (3)塔压力降尽量小。 (4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。 (5)耐腐蚀、不易堵塞。 (6)塔内的滞留液量要小。 3.名词术语和定义 塔径(tower diameter)，D T 塔筒体内壁直径，见图(a)。 板间距(tray spacing)，H T
塔内相邻两层塔盘间的距离，见图(a)。 降液管(downcomer)，DC 各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd 弓形降液管面积的弦高。掠堰另有算法，见图(a),-(b)。 降液管底间隙(DC clearance)，ho 降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图(a)。 溢流堰高度(weir height)，hw 降液管顶部边缘高出塔板的距离，见图(a)。 总的塔盘横截面积(total tower cross-section area)，A T 以塔内径计算的横截面积，A T = π(D T/2)2 降液管截面积(DC area)，A D 侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管的横截面积。其面积多为弓形，但对于小塔也有采用圆形。对于斜降液管，顶部和底部的横截面积是不同的。 净面积(net area，free area)，A N、A f 气相流体通过塔板间的最小横截面积，即总的塔盘横截面积A T减去总的降液管顶部横截面积∑A D(包括多流程的中央、偏侧、偏中央降液管的横截面积)，也称自由面积。