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支架检算说明书

支架检算说明书
支架检算说明书

郑徐客运专线

跨310国道40+72+40m连续梁

/

现浇箱梁满堂支架

计算书

编制:

复核:

审核:

中铁七局集团有限公司

郑徐客专工程指挥部四分部

二O一三年九月

目录

一、工程概况 (1)

二、计算依据 (2)

三、荷载计算 (2)

四、两边跨靠近每个边墩30m范围支架计算 (6)

五、27号墩和28号墩两侧23m范围内支架计算错误!未定义书签。错误!未定义书签。

六、跨310国道箱梁支架计算 (24)

支架计算书

一、工程概况

跨310国道连续梁梁体采用预应力混凝土单箱单室、变截面、变高度直腹板箱梁,箱梁顶宽13.4m,箱梁底宽6.7 m,单侧翼沿板宽度3.45m,顶板厚度40-50cm,按折线变化。底板厚度40-100cm,按直线线性变化,梁体全长153.5m。

箱梁采用现浇进行施工,现浇支架为满堂支架,钢管规格为外径48mm,壁厚3.5mm。27号墩左侧小里程11.05m和右侧大里程12.15m 以及28号墩左侧小里程12.15m和右侧大里程11.05m范围内翼沿板下部支架立杆纵、横向间距为0.6m×0.9m,层距为0.6m;底板下部支架立杆纵、横向间距为0.6m×0.6m,层距为0.6m。跨既有310国道门洞处底层支架立杆纵横间距为0.3m×0.3m,层距为0.6m。其余处箱梁翼沿板下部支架立杆纵、横向间距为0.9m×0.9m,层距为0.6m;底板下部支架立杆纵、横向间距为0.9m×0.6m,层距为0.6m。箱梁腹板下支架纵、横向间距在整个三跨范围内为0.3m×5m,两侧腹板之间底板0.6×7m

310国道上设置两个双向通车门洞,门洞两侧立杆顶先横向放置I20a工钢,工钢顶纵向放置2根I20a工钢,I20a工钢顶再放置I45a 纵梁。

满堂脚手架立杆顶托顶部顺线路方向放置15×15cm纵向方木;纵向方木上垂直线路方向放置间距20cm(净距10cm)的10×10cm横

向方木作为模板肋木;肋木上铺设15mm的竹胶板作为箱梁底模模板。

高速公路以外支架地基基础采用清表整平并用压路机压实后,换填30cm三七灰土,要求其承载力不小于200kPa;三七灰土上铺设20cm厚C20素混凝土封闭层,预留1%双面坡,两侧设排水沟以便排水。

310国道上设置的两个双向通车门洞支架基础采用浇筑高0.5m,宽1.2m的C20条形混凝土基础。

二、计算依据

《钢结构设计手册》

《钢结构设计规范》

《建筑结构荷载规范》

三、荷载计算

由于支架搭设间距的不同,因此三跨现浇连续梁支架的计算分为三部分:

两边跨靠近每个边墩30m范围支架计算;

27号墩和28号墩每个墩两侧共23m范围内支架计算;

跨310国道箱梁支架计算:包括门洞上部支架计算以及公路通车门洞计算。

由于箱梁底部在立面处于曲线上,为了计算的简化,以上三部分支架的计算分别以其各自范围内箱梁最大断面尺寸进行。下图为27号墩(或28号墩)两侧和两侧11.05m、12.15m处箱梁断面图以及中跨

跨中跨公路27m长的箱梁(跨两个方向的行车门洞)两侧断面。

27#(28#墩箱梁两侧断面)

27#、28#墩两侧11.5处断面

中跨27号墩大里程侧(或28#墩小里程侧)24.5m处箱梁断面

两边跨30m范围支架计算以27号墩(或28号墩)两侧11.5m处箱梁断面图为基础;27号墩和28号墩两侧23m(每侧11.5m)范围内支架计算以27号墩(或28号墩)两侧断面图为基础;跨公路箱梁支架中的门洞上部计算由于箱梁和支架与边跨对称,因此计算与边跨相同,跨公路的两个方向的行车门洞计算以中跨27号墩大里程侧(或28号墩小里程侧)24.5m处箱梁断面图为基础。

箱梁为现浇,现浇时其整体刚性没有形成,因此箱梁荷载计算时应该对箱梁断面进行分块。

1、浇筑混凝土时,箱梁断面混凝土分块自重荷载标准值

钢筋砼容重取26.0kN/m3。

(1)27号墩(或28号墩)两侧箱梁断面混凝土分块荷载:

单侧每延米翼板砼(Ⅰ)为:1.31m3/m,宽度3.35m。

单侧每延米腹板砼(Ⅱ)为:5.58m 3/m ,宽度0.9m 。 每延米顶板+底板砼为(Ⅲ):7.57m 3/m ,宽度4.9m 。

(2)27号墩(或28号墩)两侧11.5m 处箱梁断面混凝土分块荷载: 单侧每延米翼板砼(Ⅰ)为:1.31m 3/m ,宽度3.35m 。 单侧每延米腹板砼(Ⅱ)为:4.39m 3/m ,宽度0.9m 。 每延米顶板+底板砼为(Ⅲ):6.30m 3/m ,宽度4.9m 。

(3) 中跨27号墩大里程侧(或28号墩小里程侧)24.5m 处箱梁断面混凝土分块荷载:

单侧每延米翼板砼(Ⅰ)为:1.31m 3/m ,宽度3.35m 。 单侧每延米腹板砼(Ⅱ)为:2.31m 3/m ,宽度0.6m 。 每延米顶板+底板砼为(Ⅲ):5.17m 3/m ,宽度4.9m 。 因此三个断面荷载标准值计算如下: 翼板自重标准值:

231/167.1035.3/)/26/31.1(m kN m kN m m q =?=

231/167.1035.3/)/26/31.1('m kN m kN m m q =?= 231/167.1035.3/)/26/31.1("m kN m kN m m q =?=

腹板自重标准值

232/2.1619.0/)/26/58.5(m kN m kN m m q =?=

232/82.1269.0/)/26/39.4('m kN m kN m m q =?=

232/1.1006.0/)/26/31.2(m kN m kN m m q =?=”

顶板+底板自重标准值:

233/167.409.4/)/26/57.7(m kN m kN m m q =?=

233/429.339.4/)/26/3.6('m kN m kN m m q =?=

233/433.279.4/)/26/17.5("m kN m kN m m q =?=

2、竹胶板自重标准值:240.2/q kN m =

3、15×15cm 和10×10cm 方木自重标准值:

350.150.1510/0.225/q m m kN m kN m =??=

m kN m kN m m q /1.0/101.01.0'35=??=

4、施工人员及机械设备均布活荷载:2

63/q kN m = 5、振捣砼时产生的活荷载:2

7 2.0/q kN m =

四、两边跨靠近每个边墩30m 范围支架计算

1、底模计算

模板材料为竹胶板,其静弯曲强度标准值为60f MPa =,弹性模量为:36.010E MPa =?,模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度b=1m 计算:

模板截面惯性矩3

742.812510()12

bd I m -==? 模板截面抵抗矩22

5310.015 3.7510()66

bd W m -?===? (1)翼沿板底模模板计算

模板支撑肋中心距为0.2m ,翼沿板厚度在横桥向是变化的,为了计算的方便,模板计算时荷载取均值。模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,跨度为:0.2m+0.2m+0.2m 。

①强度计算

模板上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN m kN m

q q q q q /44.19/1)23(4.1)2.0167.10(2.11)(4.1)(2.17641=?+?++?=?+?++?=‘

最大弯矩:

MPa f MPa m

m

kN W M m

kN ql M 6032.21075.3/087.0/078.02.044.191.01.03

5max max

22max =?=?===??==-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m kN m m q q q /367.101)2.0167.10(1)(41=?+=?+=‘

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 5

7

63344107.6)108125.2()10106(100102.0367.10677.0100677.0 (2)腹板底模模板计算

模板支撑肋中心距为0.2m 。模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,跨度为:0.2m+0.2m+0.2m 。

①强度计算

模板上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN m kN m

q q q q q /424.159/1)23(4.1)2.082.126(2.11)(4.1)(2.17642=?+?++?=?+?++?=,

最大弯矩:

m kN ql M /638.02.042.1591.01.022max =??==

MPa f MPa m

m

kN W M 6001.171075.3/638.03

5max max =?=?==

满足要求

②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m kN m m q q q /02.1271)2.082.126(1)(42=?+=?+=‘

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 4

7

633441015.8)108125.2()10106(100102.002.127677.0100677.0 (3)底板模板计算

模板支撑肋中心距为0.2m 。模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,跨度为:0.2m+0.2m+0.2m 。

①强度计算

模板上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN m kN m

q q q q q /355.47/1)23(4.1)2.0429.33(2.11)(4.1)(2.17643=?+?++?=?+?++?=,

最大弯矩:

m kN ql M /189.02.0355.471.01.022max =??==

MPa f MPa m m

kN W M 6004.51075.3/189.03

5max max =?=?==

-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m kN m m q q q /629.331)2.0429.33(1)(43=?+=?+=‘

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 47

633

441016.2)108125.2()10106(100102.0629.33677.0100677.0 2、横向方木计算

横向支撑肋方木截面10cm×10cm ,间距20cm ,其弯曲强度标准值为8f MPa =,弹性模量为:35.010E MPa =?。方木截面抵抗矩和截面惯性矩为:

模板截面惯性矩)463

(1033.812

m bd I -?==

模板截面抵抗矩(屈服弯矩))

342

(1067.16

m bd W -?== (1)翼沿板下部横向方木计算

按均布荷载下的三跨简支梁计算,计算跨度为0.9m+0.9m+0.9m 。 ①强度计算

作用在方木上的均布荷载: 方木上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN q m q q q q q /41.02.12.0)23(4.1)2.0167.10(2.12.12.0)(4.1)(2.15

7641=?+?+?++?=?+?+?++?=‘

最大弯矩:m kN ql M /324.09.041.01.022max =??==

MPa f MPa m m

kN W M 894.11067.1/324.03

4max max =?=?==

-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m kN m kN m kN m q q q /17.2/1.0/2.0)2.0167.10(1)(41=+?+=?+=‘

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 4

6

633441031.2)1033.8()10105(100109.017.2677.0100677.0 (2)腹板下部横向方木计算

按均布荷载下的三跨简支梁计算,计算跨度为0.3m+0.3m+0.3m 。 ①强度计算

作用在方木上的均布荷载: 方木上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN q m kN q q q q q /321.02.12.0)23(4.1)2.082.126(2.12.1/2.0)(4.1)(2.157642=?+?+?++?=?+?+?++?=‘

最大弯矩:m kN ql M /288.03.0321.01.022max =??==

MPa f MPa m

m

kN W M 872.11067.1/288.03

4max max =?=?==

-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m

kN m kN m kN q m q q q /504.25/1.0/2.0)2.082.126(2.0)(542=+?+=+?+=‘

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 5

6

633441036.3)1033.8()10105(100103.0504.25677.0100677.0

(3)底板板下部横向方木计算

按均布荷载下的三跨简支梁计算,计算跨度为0.6m+0.6m+0.6m 。 ①强度计算

作用在方木上的均布荷载: 方木上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN q m kN q q q q q /59.91.02.12.0)23(4.1)2.0429.33(2.12.1/2.0)(4.1)(2.15

7643=?+?+?++?=?+?+?++?=‘

最大弯矩:m kN ql M /345.06.059.91.01.022max =??==

MPa f MPa m

m

kN W M 8066.21067.1/345.03

4max max =?=?==

-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m

kN m kN m kN q m q q q /826.6/1.0/2.0)2.0429.33('2.0)(543=+?+=+?+=‘

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 46

633

441043.1)1033.8()10105(100106.0826.6677.0100677.0 3、纵向方木计算

支撑于纵向支架立杆上的纵向方木截面15cm×15cm ,其弯曲强度标准值为8f MPa =,弹性模量为:3510E MPa =?。方木截面抵抗矩和截面惯性矩为:

模板截面惯性矩3

544.2187510()12

bd I m -==?

模板截面抵抗矩2

435.62510()6

bd W m -==? (1) 翼沿板下部纵向方木计算

按均布荷载下的三跨简支梁计算,计算跨度为0.9m+0.9m+0.9m ,纵向方木之间的横向间距为0.9m 。

①强度计算

作用在方木上的均布荷载: 方木上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN q q q q q q q /116.19)225.008.0/1.09.0(2.19.0)23(4.1)2.0167.10(2.1)08.0/9.0(2.19.0)(4.1)(2.15'

5764,

1=+??+?+?++?=+??+?+?++?= 最大弯矩:最大弯矩:m kN ql M /548.19.0116.191.01.022max =??==

MPa f MPa m m

kN W M 8752.210625.5/548.13

4max max =?=?==

-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m

kN q q q q q /546.12225.008.0/1.09.09.0)2.0167.10(2.108.0/9.09.0)(2.15

'

54'

1=+?+?+?=+?+?+=

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 45

633

441064.2)1021875.4()10105(100109.0546.12677.0100677.0 (2)腹板下部纵向向方木计算

按均布荷载下的三跨简支梁计算,计算跨度为0.9m+0.9m+0.9m ,

纵向方木之间的横向间距为0.3m 。

腹板宽度为0.9m ,下部布置5根纵向方木,方木间距为0.3m ,因此假设0.9m 宽腹板和上部荷载由其下部5根方木承担。

①强度计算

作用在方木上的均布荷载: 方木上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN q q q q q q q /182.146)225.0508.0/1.09.0(2.19.0)23(4.1)2.082.126(2.1)508.0/9.0(2.19.0)(4.1)(2.15'

5764,

2=?+??+?+?++?=?+??+?+?++?= 最大弯矩:m kN ql M /841.119.0182.1461.01.022max =??==

MPa f MPa m

m

kN W M 821.410625.55/841.113

4max max =?=??==

-σ 满足要求

②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m

kN q q q q q /568.116225.0508.0/1.09.09.0)2.082.126(508.0/9.09.0)(5

'

54'

2=?+?+?+=+?+?+=

最大挠度为:

满足要求

δδ??=?????????==--m EI ql 4

5

6334410913.4)1021875.45()10105(100109.0658.116677.0100677.0 (3)底板下部纵向向方木计算

按均布荷载下的三跨简支梁计算,计算跨度为0.9m+0.9m+0.9m ,纵向方木之间的横向间距为0.6m 。

①强度计算

作用在方木上的均布荷载: 方木上的均布荷载设计值为:

[

]

[]m

kN q q q q q q q /793.29)225.008.0/1.09.0(2.16.0)23(4.1)2.0429.33(2.1)08.0/6.0(2.16.0)(4.1)(2.15'

5764,

3=+??+?+?++?=+??+?+?++?= 最大弯矩:m kN ql M /413.29.0793.291.01.022max =??==

MPa f MPa m

m

kN W M 829.410625.5/413.23

4max max =?=?==

-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m

kN q q q q q /152.21225.008.0/1.06.06.0)2.0429.33(08.0/6.06.0)(5

'

54'

3=+?+?+=+?+?+=

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 4

5

6334410454.4)1021875.4()10105(100109.0152.21677.0100677.0 4、支架承载力计算

根据碗扣式支架的技术参数可知,支架钢管外径48mm ,壁厚3.5mm ,支架步距为0.6m 时,单根容许承载力为4.0t ,因此支架立杆承载力按照安全系数法计算。

(1)翼沿板下部支架立杆计算

翼沿板下部支架立杆纵横间距为:0.9m ×0.9m 。 翼沿板下部单根纵向方木承受的均布荷载标准值为:

m kN q /546.12=

因此单根支架立柱承受的荷载为:

[]t N t kN m q N 41.1291.119.0546.129.01=?==?=?= 满足要求

(2)腹板下部支架立杆计算

腹板下部支架立杆纵横间距为:0.9m ×0.3m 。 腹板下部单根纵向方木承受的均布荷载标准值为:

m kN m kN q /886.275//432.139==

因此单根支架立柱承受的荷载为:

[]t N t kN m q N 45.2097.259.0886.279.02=?==?=?= 满足要求

(3)底板下部支架立杆计算

底板下部支架立杆纵横间距为:0.9m ×0.6m 。 底板下部单根纵向方木承受的均布荷载标准值为:

m kN q /152.21=

因此单根支架立柱承受的荷载为:

[]t N t kN m q N 49.1037..199.0152.219.03=?==?=?=

满足要求

5、地基承载力计算

支架立杆最大受力为:N 2=25.097kN ,立杆底托尺寸为: 0.15cm×0.15cm ,C20砼的应力扩散角取45°,厚度为0.15cm 。

立杆对砼表面的压强为:MPa S N p 115.115

.015.010097.253

21=??==

砼标号为C20,满足要求。

立杆通过砼层对三七灰土层的压强为:

KPa S N p 965.8255

.055.010097.253

22=??==

砼容重取2.5t/m 3,砼层对灰土层的压强为:

KPa p 52.0105.23=??=

灰土层所受总压强为:

KPa p p p 965.875965.8232=+=+=

地基处理后要求其承载力不小于120kPa ,满足要求。 五、27号墩和28号墩两侧23m 范围内支架计算

1、底模计算

模板材料为竹胶板,其静弯曲强度标准值为60f MPa =,弹性模量为:36.010E MPa =?,模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度b=1m 计算:

模板截面惯性矩3

742.812510()12

bd I m -==? 模板截面抵抗矩22

5310.015 3.7510()66

bd W m -?===? (1)翼沿板底模模板计算

由于三孔连续梁翼沿板尺寸相同,且其下部底模的支撑(横向方木,间距都为0.2m)间距也都相同,因此27号墩和28号墩两侧23m 范围内翼沿板底模模板计算和两边跨30m 范围内翼沿板底模模板计算相同,结果相同。

(2)腹板底模模板计算

模板支撑肋中心距为0.2m 。模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,跨度为:0.2m+0.2m+0.2m 。

①强度计算

模板上的均布荷载设计值为:

[]

[]m

kN m kN m

q q q q q /68.200/1)23(4.1)2.02.161(2.11)(4.1)(2.17642=?+?++?=?+?++?=

最大弯矩:

m kN ql M /803.02.068.2001.01.022max =??==

MPa f MPa m

m

kN W M 60413.211075.3/803.03

5max max =?=?==

-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m kN m m q q q /4.1611)2.02.161(1)(42=?+=?+=

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 37

633

441004.1)108125.2()10106(100102.04.161677.0100677.0 (3)底板模板计算

模板支撑肋中心距为0.2m 。模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,跨度为:0.2m+0.2m+0.2m 。

①强度计算

模板上的均布荷载设计值为:

[][]m kN m kN m

q q q q q /044.56/1)23(4.1)2.0167.40(2.11)(4.1)(2.17643=?+?++?=?+?++?=

最大弯矩:m kN ql M /224.02.0044.561.01.022max =??==

MPa W M 973.51075.3224

.05

max max =?==

-σ 满足要求 ②挠度计算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

m kN m kN m q q q /367.40/1)2.0167.40(1)(43=?+=?+=

最大挠度为:

满足要求

δδ??=????????==--m EI ql 4

5

6334410073.2)1021875.4()10105(100102.0367.40677.0100677.0 2、横向方木计算

横向支撑肋方木截面10cm×10cm ,间距20cm ,其弯曲强度标准值为8f MPa =,弹性模量为:35.010E MPa =?。方木截面抵抗矩和截面惯性矩为:

模板截面惯性矩)463

(1033.812

m bd I -?==

模板截面抵抗矩(屈服弯矩))

342

(1067.16

m bd W -?== (1)翼沿板下部横向方木计算

由于三孔连续梁翼沿板尺寸相同,且其下部横向方木间距也都相同,因此27号墩和28号墩两侧23m 范围内翼沿板下部横向方木的计算和两边跨30m 范围内翼沿板下部横向方木的计算相同,结果相同。

(2)腹板下部横向方木计算

按均布荷载下的三跨简支梁计算,计算跨度为0.3m+0.3m+0.3m 。 ①强度计算

桥梁支架计算书

**高速公路(贵州境)***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制: 复核: 审核: *********有限公司 年月日

**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据: 1、《路桥施工计算手册》; 2、《材料力学》; 3、《结构力学》; 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况: **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥,上部结构跨径组合为:2×30m,桥宽5.5m;采用单箱单室截面,梁高150cm,箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层,施工满堂支架时需将地面压实,上铺石粉或浇筑混凝土进行找平,支架底托下垫10cm×15cm方木,顶托上纵向铺工字钢,横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m,由于箱梁整体为对称结构,因此计算时纵向只需考虑2个截面即可,及跨中和梁端(见图)。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分,翼板部分荷载较小,不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数,为了支架安全,总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。

根据《路桥施工计算手册》查得,钢材的力学指标取下值: []σ145Μpa =,[]85pa τ=M ,52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢,设计受力参数为: W=49.0cm 3,I=245.0cm 4,S=28.2cm 3,d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面,初步选定支架的纵向间距为90cm ,横向间距为60cm 。根据梁体截面分析,梁端截面为支架受力的最不利截面,因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下: 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面

满堂支架设计与验算方案

一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》(CJJ2-2008) 1.3 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99) 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2,现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构,基础采用条形基础,房屋一层为框架结构(信号楼),二层为砖混结构(办公楼)。信号楼净空尺寸为4.3m,总长为46.7m,宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 (1)钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管,其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。 (2)扣件采用可锻铸铁制造的扣件,其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》)(GB15831)的规定。 (3)脚手架下,立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求,根据梁体混凝土的自重荷载,考虑施工荷载以及其它荷载的影响,预留足够的施工安全储备,进行现浇梁支架的检算(检算资料详见满堂支架设计计算书)。 现浇支架自下而上由钢管立柱,分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管,碗扣连接。

满堂支架施工方案及检算.doc

满堂支架安全专项施工方案 一、编制依据 1、XX改扩建工程XX合同标段的施工图设计文件; 2、现场地质、水文调查资料; 3、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000); 4、《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076-95)。 5、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025—86)。 6、《钢结构设计规范》(GBJ17—88) 7、《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准 8、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》(JGJ130-2001) 二、编制范围 XX改扩建工程XX合同标段高架桥、跨线桥及拱涵。 三、编制原则 1、安全第一的原则 在安全方案编制中始终按照技术可靠、措施得力、施工顺序安排合理、确保安全的原则确定施工方案。 2、坚持规范、规程原则 贯彻执行公路路基施工技术规范、公路工程安全施工技术规程。执行业主对本工程建设的各项安全管理办法、细则、规程的要求。 四、主要施工技术方案 现浇采用满堂支架现浇法施工,其施工工序为:地基加固→测量放线定位→搭设支架→立底模→预压→底模调整→立外模→绑扎底板、腹板钢筋→内模安装→顶板钢筋绑扎→浇注混凝土→养护→落架拆模。 1、地基加固 清除表层,整平,采用8%灰土换填,用压路机碾压密实,并配合小型打夯机对基坑周边进行加密碾压。横桥跨方向铺枕木垫于门式钢支架底座下。 2、支架搭设 支架钢管按纵横向间距0.9m布置,在横梁及腹板处采用0.6×0.6m的布置,钢管下安装调节丝杆。为确保支架刚度,设置纵横向加强系杆,沿高度方向每1.2m 一道,在梁底调整为0.6m一道,以保证支架的整体稳定。模板底的纵横向骨架分别采用0.15×0.15m和0.1×0.1m截面方木,纵梁方木间距0.9m,横向方木间距0.3m。支架加宽度比箱梁宽度每边放宽1m,作为立模,堆放内模及行走空间。 3、预压 在支架及纵横梁搭设完成后,先预铺底模,并临时固定,采用水泥袋装砂作为压重,压重为梁重的1.05倍,预压前在梁上测设观测点,沿横、纵桥向在模板下每两米设一观测点,共观测加载前、加载一半、加载完成、加载24h、加载48h、卸载完成等6次。根据观测记录分析判断出地基和支架的变形,为以后现浇支架提供预留参考值。在预压过程中不断观测支架及底模,以检测支架的稳定性及模底变形是否超限。 4、模板制作安装 底板采用20mm竹胶镶面板,上覆地板革,底模铺设完毕后,进行放线定位,定出各腹板及横梁位置。模板分三次安装,第一次立底模,腹板外模,翼板底模,第二次立腹板内模,第三次立顶板底模。箱梁内侧模设两道Φ16的对拉拉杆,

满堂支架验算书081026教程文件

湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月

满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明: 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图(五)”典型断面图计算(图号SVII-5-8)。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架,支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书,支撑立杆得设计允许荷载为:当横杆竖向步距为600mm时,每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制,支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m,其余立杆顺桥向0.6m,中横梁处为0.5m,横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距:1.4*0.8m单元中,步距加密为0.6m;0.9*0.9m单元中,腹板处步距为0.6m,翼板处步距为1.4m;中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢,其性能见下表:

二、中横梁处立杆受力验算: 1、中横梁处砼恒载为: g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2,见附图; 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1,当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载:g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载:g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为:g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松,容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木:1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木:1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板:0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载:g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载: 郴州地区基本风压W0=0.35kpa(《全国基本风压分布图》) K1,设计风速频率换算系数,采用1.0;

现浇箱梁支架计算-完整版

金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300,止点桩号为K2+810.700,全长1051.40m。主线桥采用双幅布置,左右幅分离式,桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度(m) 梁高 (m) 翼缘板 悬臂长 (m) 顶板 厚(m) 底板厚 (m) 腹板厚 (m) 端横梁 宽(m) 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置,单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁,梁体均采用C50砼,桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一~三联桥跨布置为(4×30m+4×30m+3×30m),单幅桥宽由18.99m变化为27.99m;主线第四~六联、第八、九联桥跨布置为(3×30m+4×30m+3×30m)、4×30m、4×30m,单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁,单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m,箱梁跨中部分顶板厚0.25m,腹板厚0.5m,底板厚0.22m,两侧悬臂均为2.5m,悬臂根部厚0.5m;支点处顶板厚0.5m,腹板厚0.8m,底板厚0.47m,悬臂根部折角处设置R

=0.5m的圆角,底板底面折角处设置R=0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖,湖底地层属第四系湖塘相沉积()层,全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质,承载力标准值Fak=35kPa,在落地式满堂支架搭设前,先将桥梁两端进行围堰,用

满堂支架计算

精心整理 满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案,采用满堂支架,对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 1A W 砼B ((C 、人员及机器重 W=1KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 W=2KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载 W=3KN/m 2(采用汽车泵取值3.0KN/m 2) F 、风荷载 W 模板W 方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π2/12.0105.33 .01m kN kg W =??=钢管

按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》,风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》取值为1; u s 为风荷载体型系数,按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8; W o 为基本风压,按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3KN/m 2。 风荷载W k =0.7×1×0.8×3=1.68KN/m 2 由风荷载产生立杆弯矩值: 式中: w M k ωα0l 22.1(1)βγW E N ——欧拉临界力; (2)立杆稳定验算 结论:立杆满足强度及稳定性要求。 (3)横向钢管(次楞)强度和刚度验算 次楞荷载组合N=1.2×(27.2+0.4)+0.9×1.4×(1+2+3+1.68)=42.8KN/m 2 按照次楞最不利位置0.3m 间距布置,单根次楞荷载q=42.8×0.3=12.8KN/m A 、横向钢管抗弯强度验算 []MPa f MPa 1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743=≤=?-????+???=-)(σ

支架检算

京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人: 复核人: 审核人: 单位:中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京

目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守,顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)

北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 (1)《木结构设计规范》(GB50005-2003) (2)《钢结构设计规范》(GB50017-2003) (3)《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) (4)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) (5)《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 (6)《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 (7)《铁路工程设计规范使用手册(1)》中国铁道出版社2006.7 (8)《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) (9)其它相关规范、标准 (10)新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 (1)钢材的密度:7800kg/m3; (2)钢筋混凝土的密度:2600kg/m3 (3)模板体系:采用组合钢模板,自重标准取0.7kN/m2。 (4)木材:≧TC13A (油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材)抗弯13N/mm2,顺纹抗剪1.5 N/mm2,弹模E=10000 N/mm2。 (5)施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s,施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案

桥梁满堂支架计算书说明书

满堂支架及模板方案计算说明书 西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近,采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁,桥跨布置为5×28+5×28+(28+2×35+34+33)+3×27m,预应力砼连续箱梁,梁高2.0m,箱梁顶宽为~,箱梁采用C50混凝土。 以Q桥左线第一联为例,梁高2m,顶宽,支架最高6m,跨径5×28m,支架采用碗扣式多功能脚手杆(Φ搭设,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托,墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式,墩旁外侧~8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式,其余范围内(即跨中部分)的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木,立杆顶托上纵向设10×15cm方木;纵向方木上设10×10cm的横向方木,其中在端横梁和中横梁下间距,在跨中其他部位间距。 1荷载计算 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式:——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑴ q 1 ⑵ q ——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算 2 =(偏于安全)。 取q 2 ⑶ q ——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板及其下 3 肋条时取;当计算肋条下的梁时取;当计算支架立柱及替他承载构件时 取。 ⑷ q ——振捣混凝土产生的荷载,对底板取,对侧板取。 4 ——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑸ q 5 ⑹ q ——倾倒混凝土产生的水平荷载,取。 6 ⑺ q ——支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示: 7 1.1.1荷载组合

满堂支架设计计算

满堂支架计算书 一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 本桥实际施工已新建土模为基础,在原地面清表后采用砾类土分层填筑,分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%,经检测合格后再进行下一层的填筑,填筑至砾类土顶面,然后填筑厚30cm的砾石土,以提高地基承载力。 为了增加土模表面的强度,保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后,按120%设计荷载进行预压,避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸,上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工,箱梁下部宽8.50 m,顶宽13.00 m,梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇,箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t(247.21×2.6+61.92);35m中跨梁

单重为986.52t(346.09×2.6+86.68)。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身,此部分不予检算。对于空心段箱梁,箱梁顶板厚0.25m,底板厚0.22m,翼缘板前端厚0.20m,根部0.45m,翼板宽2.0m,腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析,腹板处荷载集度最大为最不利位置,故取腹板下杆件进行检算。 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板,芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上,支架采用Φ48mm×3.5mm钢管,通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木;采用方木垫块时,方木应沿纵桥向连续布设,以保证立杆荷载均匀传至地基。 受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算: 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重:212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重:185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共:6.15×25×2 =307.5 m2 共重:307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木(间距按0.2m布置) 共重:(25÷0.2)×(9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2)×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木 共重:25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t

碗扣式脚手架检算书

附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为(13.7+9.5+13.7)m三孔连续框架,顶板厚度0.8m,边墙厚度0.8m,底板厚度1.0m,框架净空分两种,9.7m和10.5m,框架桥主体采用C40混凝土,抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板,然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管,立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m,纵向间距0.9m,立杆顶部加顶托,顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管,在钢管上放置10*10cm方木分配梁,间距0.3m 一道,分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模,碗扣式脚手架横杆步距1.2m,根据框架高度共设置6~7层,最底层及顶层根据现场情况调节,但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性,横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板,分配梁采用10*10cm方木,间距0.3m 一道,竖向横梁采用双拼[10槽钢,沿竖向1.0m设置一道,横向采用Φ22圆钢拉杆对拉,与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板,拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》,荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。

(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示: 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板,直接搁置于方木上,按连续梁考虑,取单位长度(1.0m )板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》(GB13123)规定的Ⅱ类一等品的下限值取:[σ]=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ,考虑此处荷载较大,取L=0.3m ,计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2== []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ== 满足要求

高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书

现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大,本方案计算以中桥左幅(互通匝道加宽)为例进行计算,右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁,左幅箱梁为渐变宽20.709m~23.357m(斜角),右幅箱梁宽为12m;左幅箱梁为单箱四室截面,悬臂长2.31m,梁高1.5m等高,右幅箱梁为单箱双室截面,悬臂长2m,梁高1.5m等高;箱梁跨中底板厚25cm,靠支点段加厚到50cm,跨中顶板厚25cm,靠腹板段加厚到50cm,跨中腹板厚(左幅57.8cm,右幅50cm),靠支点段加厚到(左幅80.8cm,右幅70cm)。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算, 经计算取q2=1.0kPa(偏于安全)。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:

盖梁支架验算书

盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长16m,宽2.35m,高1.9m,混凝土方量为67方,悬臂长3.45m,两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1)预留孔:立柱施工时测好预留孔的标高位置,距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调; 2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为10cm,长度为350cm的钢棒,作为56b工字钢的支撑点,钢棒外伸长度一致,为防止钢棒滚动,采用固定卡将钢棒锁死。 3)在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶,采用50t螺旋式机械千斤顶。 4)吊装56b工字钢:用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上,用拉杆将工字钢固定,锁好横向联系,用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5)安装定型钢模板:在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢,在14号工字钢上安装定型钢模板,按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产,按要求加工钢撑脚支撑,以方便安装; 6)拆除钢棒,封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土

封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢,间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为:盖梁底模→纵向分布梁(14工字钢)→横向主梁(56b工字钢)→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1)14工字钢 截面面积为:A=2151.6mm2 截面抵抗矩:W=102×103mm3 截面惯性矩:I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢,横向间距为200cm。 截面面积为:A=14663.5mm2 X轴惯性矩为:IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为:WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3)钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为:A=3.14×502=7850mm2

工程计算手册(桥梁工程)

工程计算手册(桥梁工程)本页仅作为文档页封面,使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March

桥梁工程 1、目的/使用范围 为确保桥梁施工的施工质量,达到设计及施工规范要求,提高产品质量,特制本作业指导书;本作业指导书适用于桥梁工程施工。 2、编制依据 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10415–2003); 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》(TB10424–2003); 3、作业内容及程序 地基处理→基地换填→墩台制作施工→梁的制作施工→支座安装→明桥面和桥梁附属设施施工 一、(1)桥梁地基处理: 1. 基坑开挖前应按地质、水文资料和环保要求,结合现场情况,制定 施工方案,确定开挖范围、开挖坡度、支持方案、弃土位置和防、排水等措施。 2.基坑土方施工应对支护结构、周围环境进行观察和观测,当发现异常情况应停止施工及时处理,待恢复正常后方可继续施工。 基地处理应符合下列规定:①基地处理应清除岩面松碎石块、淤泥、苔藓,凿出新鲜岩面,表面应清洗干净,应将去倾斜岩面凿平或凿成台阶;

②碎石类土及砂类土层基底成重面应修理平整,粘性土层基底整修时,应在天然状态下铲平,不得用回填土夯平; ③砌筑基础时,应在基础底面先铺一层5—10cm水泥砂浆 3.基坑平面位置、坑底尺寸必须满足设计和施工工艺设计要求。 4. 基坑开挖方式和支护必须满足设计要求。 5.基地地质条件必须满足设计要求。 基底高程的允许偏差和检验方法: (2)、基坑回填填料 1.基坑回填填料应符合设计要求,夯实应符合规定。 2.换填地基所用材料必须符合下列规定: 换填用砂应为中粗砂,有机质和泥量均不得大于5%; 碎石粒径不得大于100mm,含泥量不得大于5%; 石灰等级不得小于Ⅲ级。 3.换填范围必须符合设计要求。 4填料比例必须符合设计要求。 5.填筑和压实工艺必须符合设计和施工技术方案的要求。 6.压实密度必须符合设计要求。 换填地基和顶部高程允许偏差为±50 mm。 二、墩台制作施工 (1)钢筋加工绑扎

满堂支架及门洞支架验算(最终版)

重庆市轨道交通十号线(建新东路~王家庄)工程 环山公园站~长河站区间(高架段) 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月

重庆市轨道交通十号线(建新东路~王家庄)工程 环山公园站~长河站区间(高架段) 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 审查: 复核: 审核: 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月

目录 第一章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2主要计算依据 (6) 第二章简支箱梁支架结构受力计算 (6) 2.1方木检算 (9) 2.2立柱检算 (14) 2.3支座检算 (17) 第三章连续箱梁支架结构受力计算 (18) 3.1方木检算 (20) 3.2立柱检算 (26) 3.3支座检算 (29) 第四章连续箱梁门洞支架结构受力计算 (30) 4.1贝雷梁上部型钢计算 (30) 4.2贝雷梁计算 (31) 4.3贝雷梁下部型钢验算 (32) 4.4钢管立柱计算 (34) 4.5基础计算 (34) 第五章结论及建议 (35) 5.1结论 (35) 5.2建议 (35)

第一章概述 1.1工程概况 本工程(建新东路-王家庄段)线路长度33.42km,其中地下段长度为27.04km,高架段长度为6.38km。环山公园站至长河站区间高架总长1130.906m,共29跨,均为群桩基础;1#为桥台,2#~21#墩为花瓣式桥墩,22#~30#为矩形双肢墩(上设盖梁),墩柱高度1.8~15米;其中11#~14#墩、27#~30#墩为现浇连续箱梁,其余为预应力简支箱梁,标准梁宽10.4m(1~21#墩,21#至30#墩梁宽渐变)。高架段箱梁参数统计表如下: 表1:桥梁箱梁参数统计表 2m梁高双线单箱单室箱梁断面图如下(腹板加厚段): 图1.1:双线简支梁标准断面箱梁 1

满堂支架计算.(DOC)

东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算取q2 =1.0kPa(偏于安全)。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示: 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合

1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点,我们取5-5截面(桥墩断面两侧)、6-6截面(跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算,首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图,用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则: q 1 = B W =B A c ?γ=kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数,则q 1=44.365×1.2=53.238kPa 注:B —— 箱梁底宽,取7.5m ,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图

钢箱梁安装临时支撑架设计检算书

国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制: 复核: 审核:

中国中铁股份有限公司二〇一六年九月

目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)

北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1)施工图设计。 2)《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3)《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4)《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5)《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6)《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构,变高截面,施工时划分为15个节段安装施工,每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表

钢箱结构图如下所示: 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装,安装顺序详见下图所示: 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构

桥梁支架模板计算

(六)、承台施工方案及模板计算 4、安装模板 承台桥墩均采用大块钢模板施工,设拉杆。面板采用δ=6mm厚钢板,[10 竖带间距0.3m,[14 横带间距0.5m,竖肋采用[10槽钢,间距30cm,横肋采用[14槽钢,间距100cm。横肋采用2[14a工字钢,拉杆间距150cm。拉杆采用υ20圆钢 承台尺寸:钢桁梁部分11.4×18.4×3.5m。 模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。安装前在模板表面涂刷脱模油,保证拆模顺利并且不破坏砼外观。安装模板时力求支撑稳固,以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。由于承台几何尺寸较大,模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。承台模板与承台尺寸刚好一致,可能边角处容易出现漏浆,故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm,便于模板支护与加固。模板与模板的接头处,应采用海绵条或双面胶带堵塞,以防止漏浆。模板表面应平整,内侧线型顺直,内部尺寸符合设计要求。 模板及支撑加固牢靠后,对平面位置进行检查,符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。 5、浇注砼 钢筋及模板安装好后,现场技术员进行自检,各个数据确认无误,然后报验监理,经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。砼浇注前,要把模板、钢筋上的污垢清理干净。对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查,并做好记录。 砼浇注采用商品砼。

浇筑的自由倾落高度不得超过2m,高于2 m时要用流槽配合浇筑,以免砼产生离析。砼应水平分层浇筑,并应边浇筑边振捣,浇筑砼分层厚度为30 cm左右,前后两层的间距在1.5m以上。砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍;与侧模应保持5~10cm 的距离;插入下层砼5~10cm;振捣密实后徐徐提出振捣棒;应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件,造成模板变形,预埋件移位等。密实的标志是砼面停止下沉,不再冒出气泡,表面呈平坦、泛浆。 浇筑砼期间,设专人检查支撑、模板、钢筋和预埋件的稳固情况,当发现有松动、变形、移位时,应及时进行处理。砼浇筑完毕后,对砼面应及时进行修整、收浆抹平,待定浆后砼稍有硬度,再进行二次抹面。对墩柱接头处进行拉毛,露出砼中的大颗粒石子,保证墩柱与承台砼连接良好。砼浇筑完初凝后,用草毡进行覆盖养护,洒水养生。 6、养护及拆模 混凝土浇注完成后,对混凝土裸露面及时进行修整、抹平,待定浆后再抹第二便并压光或拉毛。收浆后洒水覆盖养生不少于7天,每天撒水的次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度,派专人上水养生。 混凝土达到规定强度后拆除模板,确保拆除时不损伤表面及棱角。模板拆除后,应将模板表面灰浆、污垢清理干净,并维修整理,在模板上涂抹脱模剂,等待下次使用。拆除后应对现场进行及时清理,模板堆放整齐。 7、基坑回填 拆除侧模并经监理工程师验收合格签认后,方可进行基坑回填,回填时应分层进行 8、承台模板计算

满堂支架计算

东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m 。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算取q 2 ⑶ =1.0kPa (偏于安全)。 q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取1.5kPa ;当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa ,对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q 6 —— 倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa 。 ⑺ q 7 —— 支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示: 1.2荷载组合 3

1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点,我们取5-5截面(桥墩断面两侧)、6-6截面( 跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算 ,首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1 计算 连续梁支点断面图 连 续梁1200支点断面图 1.5% 1.5% 1200 1.5% 200 200 2580 25 100 750 1.5% 25 200 25 200 根据横断面图,用C AD 算得该处梁体截面积A =12.7975m 则: q 1 = W γc A = = B B 26 12.7975 7.5 44.365kPa 取1.2的安全系数,则q 1=44.365×1.2=53.238kPa 注:B —— 箱梁底宽,取7.5m ,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1 计算 连续梁跨中断面图 1200 1.5% 1.5% 20 40 20 200 25 750 25 200 2 ⑸+⑹ ⑸ 15 145 113 侧模计算 40 15 145 113 60 750 22 15 145 113 22 20 20

40+2X55+40连续梁门式支架检算书

附件4: 40+55+55+40m连续梁现浇门式脚手架支架 检算报告

1 门式支架方案 40+55+55+40m连续梁支架结构采用门式脚手架,自上向下结构为:1.5cm竹胶板,10*10cm方木(纵向),12cm*15cm方木(横向),门式脚手架,地托垫木(10*10cm方木)+原沥青混凝土路基。 门式支架: 距离中墩13m范围内中部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm(横向)×50cm(纵向)。 其余部分范围内端部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm(横向)×100cm(纵向)。 底板及翼缘板范围内门式脚手架间距采用90cm(横向)×100cm(纵向)。 门式脚手架随梁型布置,呈扇形。 纵枋方布置: 竹胶板下方为纵向枋方。纵向枋木搭设在横向枋木上,腹板及端部实心段下密铺,间距为0.30m,在端部实心段及腹板下纵向枋木(其余部分)间距为0.15m,跨中底板及翼缘板下跨度为0.4m。 门式支架布置图如图1所示。 (a)立面图

(b)平面图 (c)侧面图 图1 现浇支架图

2 验算依据 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2010) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 桥梁施工图纸 3 检算荷载 3.1 分项荷载 根据《建筑施工门式脚手架安全技术规范》相关规定及门式支架试验报告取值。(1)混凝土自重 预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。 (2)施工活荷载 1)施工人员、施工料具、运输荷载,按2.0kN/m2计; 2)水平模板的砼振捣荷载,按2.0kN/m2计; 3)倾倒混凝土冲击荷载,按2.0k N/m2计。 4 立杆竖向承载力验算 (1)中部实心段及腹板下立杆(距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m范围内)端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×0.50m。 立杆受力:P=1.2×(0.45×0.5×3.00×26.5)+1.4×0.45×0.5×6=23.36kN。(2)端部实心段及腹板下立杆(其余部分)按照混凝土最大厚度2.31m计算端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×1.0m。 立杆受力:P=1.2×(0.45×1.0×2.31×26.5)+1.4×0.45×1.0×6=36.84kN。(3)跨中底板、翼缘板下立杆 跨中底板和翼缘板厚度取最大数值0.65m。立杆间距布置为0.9×1.0m。 立杆受力:P=1.2×(0.9×1.0×0.65×26.5)+1.4×(0.9×1.0×6)=26.16kN。(4)立杆受力检算

桥梁常规支架计算方法

. . . . 桥梁常规支架计算方法 XXXXXX公司施工技术 2XXX年XX月

前言 近年来,公司承建的桥梁项目不断增多,桥型也出现多样化。目前在建难度较大的桥梁均不同程度使用了落地(悬空)支架来进行施工,比如:XX客专翁梅立交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇,XX高速高尧I号大桥150m主跨的0号块、1号块均采用了托架悬空浇筑,西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。 由于支架施工具有普遍性,公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册,主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。计算过程中个别数值(参数)或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至错误,但其计算思路是可以参考和借鉴的。 本手册共分十个部分,主要容包括:桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩(贝雷梁)组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件。 附件1、2表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数,对手册2.3章节进行了补充;附件3介绍了预应力拉引伸量的计算方法,特别是针对非对称预应力拉的伸长值计算。 由于时间有限,不当之处在所难免,如发现需要修改和补充完善之处,请及时

与中铁一局五公司施工技术部联系(:0917-XXXXXXXXXXX)。

目录 1支架在桥梁施工的用途 (7) 2支架计算依据和荷载计算 (7) 2.1设计计算依据 (7) 2.2施工荷载计算及其传递 (7) 2.2.1侧模荷载 (7) 2.2.2底模荷载 (8) 2.2.3横向分配梁 (8) 2.2.4纵梁 (8) 2.2.5立杆(临时墩) (9) 2.2.6地基荷载为立杆(临时墩)下传集中荷载。 (9) 2.3材料及其力学的性能 (9) 2.3.1竹(木)胶板 (9) 2.3.2热(冷)轧钢板 (9) 2.3.3焊缝 (9) 2.3.4连接螺栓 (10) 2.3.5模板拉杆 (10) 2.3.6方木 (10) 2.3.7热轧普通型钢 (10) 2.3.8地基或临时墩扩大基础(桩基础) (11) 2.3.9相关建议 (11) 2.4贝雷梁 (11) 2.4.1国产贝雷梁简介 (11) 2.4.2桁架片力学性质 (12) 2.4.3桁架片组合成贝雷梁的力学性能 (12) 2.4.4桁架容许力 (12) 3箱梁模板设计计算 (12) 3.1箱梁侧模 (12) 3.1.1侧模面板计算 (13) 3.1.2竖向次楞计算 (13) 3.1.3水平主楞(横向背肋)计算 (14) 3.1.4对拉杆计算 (15) 3.2箱梁底模 (15) 3.2.1底模面板计算 (16) 3.3.2底模次楞(横向分配梁)计算 (16)

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