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20T桥式起重机小车机构设计

2017届本科生毕业设计分类号：TH215题目：20T桥式起重机小车机构设计

作者姓名：阮吴祥

学号：2013080832

学院：机械与电子工程学院

专业：机械设计制造及其自动化

指导教师姓名：杨权王松

指导教师职称：助教工程师

2017年5月

摘要

桥式起重机主要应用于大型加工企业，完成生产过程中的起重和吊装工作。其中用于生产车间的桥式起重机，作业范围能扫过整个厂房的建筑面积，具有非常重要的和不可替代的作用。

本论文是对20T桥式起重机的小车进行总体设计。本文首先对桥式起重机用途，工作特点，发展概况进行了介绍；然后设计了起重机的运行机构，最后设计并校核了起升机构的结构和许用应力，最优选择了电机，减速器，制动器和联轴器，验算了起升机构的起升时间。并通过A u t o C A D进行小车各部分设计图的绘制得出合理的设计方案。

关键词：桥式起重机；起升机构；小车运行机构；校核

ABSTRACT

Bridge crane is mainly used in large-scale processing enterprises to complete the lifting and lifting work in the production process. Among them, the bridge crane used in the production workshop can sweep the floor area of the whole workshop, and has a very important and irreplaceable role.

This paper is the overall design of 20T bridge crane trolley. Firstly, the bridge crane uses, work characteristics, development situation are introduced; then the design of the running mechanism of crane structure, finally the design and check of hoisting mechanism and allowable stress, the optimal choice of the motor, reducer, brake and clutch, checking the lifting mechanism of the lifting time. And through the AutoCAD design of the car parts drawing a reasonable design.

Keywords:Bridge Crane; Lifting Mechanism; the Car Run Institutions; Check

绪论 (1)

1桥式起重机的用途 (1)

2桥式起重机的分类及工作特点 (1)

3桥式起重机及发展概述 (2)

第1章小车运行机构设计 (5)

1.1小车运行机构设计说明 (5)

1.2小车运行机构设计简述 (5)

1.3小车运行机构设计计算说明书 (6)

第3章起升机构的设计 (18)

2.1确定起升机构传动方案，选择滑轮组和吊钩组 (18)

2.2吊钩组的选择计算 (18)

2.3选择钢丝绳 (19)

2.4确定滑轮主要尺寸 (20)

2.5确定卷筒尺寸，并验算强度 (20)

2.6电动机的选择 (24)

2.7减速器的选择 (24)

2.8校验电机的过载和发热 (26)

2.9制动器的选择 (27)

2.10联轴器的选择 (27)

2.11起动时间的验算 (28)

结论 (31)

参考文献 (32)

致谢 (33)

绪论

1 桥式起重机的用途

桥式起重机是横架在高架轨道上平面运行的一种桥架式起重机，又称天车。桥式起重机的的桥架沿着铺设在两侧高架上的轨道纵向往复运行，起重小车沿铺设在桥架上的轨道横向往复运行，设置在小车上的起升机构实现货物垂直升降。三个机构的综合，构成一个三维空间立方体形的工作范围，这样就可以充分利用桥架下面的立体空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。桥式起重机广泛地应用在室外仓库,厂房,码头,露天储料场等处。

桥式起重机是起重机的一种，主要依靠在水平面内的两个相互垂直方向移动的运行机构和起升机构，可作业于矩形场地及其上空，是工矿企业广泛使用的一种运输机械。它具有工作可靠性高、制造工艺相对简单、承载能力大的优点。桥式起重机一般有大车运行机构的起升机构、桥架和小车运行机构的司机室、电气设备、起重小车等机构组成，外形像一个两端支撑在平行的两条架空轨道上平移运行的单跨平板桥。起重小车用来带着载荷作横向移动，起升机构用来垂直升降物品，以达到在跨度内和规定高度内组成三维空间里做装卸和搬运货物用。

桥式起重机是现代工业生产和起重运输中实现生产过程、自动化、机械化的重要工具和设备。所以桥式起重机在室内外工矿企业、铁路交通、钢铁化工、港口码头以及物流周转等部门和场所均得到广泛的运用[1]。

2桥式起重机的分类及工作特点

随着工业技术的飞速发展，桥式起重机的种类越来越多，根据用途不同，可分为通用桥式起重机、冶金专用桥式水电站用桥式起重机、大起升高度桥式起重机根据使用吊具不同，可分为吊钩式，抓斗式起重机和电磁吸盘式起重机等。根据起重机所具有的运动机构，可以把起重机械分为单动作和复杂动作的起重机械两大类。各类桥式起重机的分类如图1桥式起重机按用途和构造特征分类[1]。

龙门桥式起重机和装卸桥装卸桥梁式起重机

龙门起重机淬火起重机锻造起重机料耙起重机揭盖起重机夹钳起重机脱锭起重机铸造起重机料箱起重机加料起重机

堆垛起重机

桥式起重机

抓斗装卸桥

冶金专用起重机

桥式类型起重机

通用桥式起重机和堆垛起重机缆索起重机缆索起重机

电站龙门起重机

造船龙门起重机

通用龙门起重机

装箱龙门起重机装箱装卸桥

桥式缆索起重机

图1桥式起重机按用途和构造特征分类

普通桥式起重机一般由起重小车、桥架运行机构、桥架金属结构组成。起重小车又由小车架、小车运行机构和起升机构三部分组成。

起升机构包括电动机、减速器、制动器、卷筒和滑轮组。电动机通过减速器，带动卷筒转动，使钢丝绳绕上卷筒或从卷筒放下，以升降重物。小车架是支托和安装起升机构和小车运行机构等部件的机架，通常为焊接结构。

起重机运行机构的驱动方式可分为两大类：一类为分别驱动、即两边的主动车轮各用一台电动机驱动；另一类为集中驱动，即用一台电动机带动长传动轴驱动两边的主动车轮。中、小型桥式起重机较多采用减速器、制动器和电动机组合成一体的“三合一”驱动方式，大起重量的普通桥式起重机为便于调整和安装，驱动装置常采用万向联轴器。 3 桥式起重机及发展概述（1）国内桥式起重机的发展

目前，国内专业生产大型起重机的厂家很多。其中以三一重工、中联重

科、抚挖等公司产品系列较全市场占有率较高。三一科技自2004年初进入履带

式起重机的研发和生产领域至今，己成功开发出50t -900t 共10个型号的全系

列产品并全部实现销售。其900t 履带起重机的顺利下线，标志着我国大型、超

大型履带起重机自主研发领域已走在亚洲前列，成为日前亚洲最大吨位的履

带式起重机。据悉，日前三一科技已具备3200t 以下履带式起重机的开发能力

[2]

。中联重科在2007年12月宣布实行品牌统一战略后现已成功开发了50t -600

t履带式起重机产品系列。作为中国起重机行业的领跑者，徐州重型机械有限公司现在己经形成了以汽车起重机为主导，履带式重机和全路面起重机为侧翼强势推进的庞大型谱群。国内最具历史的履带式起重机生产企业抚挖现已拥有35t-350t的履带式起重机产品系列。

Q U Y350是抚挖2007年推出的国产首台350t履带式起重机，填补了国内35 0t履带式起重机的产品型谱空白。

（2）国外桥式起重机的发展

目前，国外专业生产大型起重机厂家很多。其中利勃海尔、特雷克斯——德马格、马尼托瓦克与神钢等公司家产品系列较全，市场占有率较高。利勃海尔公司的产品技术先进、工作可靠，其生产的L R系列履带起重机最大起重量己达1200t。其析架臂履带式起重机系列在07年又喜添新品L R1600/2，使其产品型谱更加完善。德马格公司主要生产起重量从50t-1600t的c c系列履带起重机。最近推出了世界最大的履带式起重机C C8800-1双臂新增功能套件使其起重能力达到3200t，马尼托瓦克公司团推出了新研发的31000型履带式起重机。其独特的创新是可变位配重。与使用普通的吊运能力增强附件相比，可大量减少所需的地面准备工作。此外，配备可变位配重的起重机能够起吊和运送所有等级的额定负荷，可以很方便地在工地上移动。神钢公司开发的履带起重机产品系列化程度高、性价比高，深受发展中国家的欢迎，在全球范围内占有一定比例。近两年神钢在中国市场中吨位履带起重机的销售业绩较好日本产品的技术性能与德国产品还是有相当差距，但其进步较快，价格比德国产品更有竞争力，所以它们较适合我国一般履带起重机用户[2]。

（3）桥式起重机的发展趋势

1）设计、制作的计算机化、自动化

近年来，随着电子计算机的广泛应用，许多国内外起重机制造商从应用计算机辅助设计系统(CAD)逐渐使得产品更加轻型化和多样化。

2）起重机控制元件的革新与应用

起重机的定位精度是对起重机的重要要求，多数采用转角码盘、齿轮链、激光头与钥板孔带来保证，定位精度通常为3mm，高于1mm的精度需外加定位系统。在起重机起升速度、制动器方面的改进，则使用低速运行的起重机吊钩精确定位，起重机的刹车系统也应用微处理进行控制和监视工作。

3）新材料、新工艺的应用

由于钢铁工业新技术的应用，钢材质量得以提高，在设计起重机主梁强度时，可使用较高的许用力而不需要很高的安全系数，以便减少起重机材料用量(这并不意味着不安全)，从而降低设备的重量和价格，因起重机重量的减小，可用功率较小的驱动装置启动，因此而减少电力，节省开支。

1.小车运行机构设计

1.1 小车运行机构设计说明

（1）桥式起重机小车的组成及特点

桥式起重机小车主要由起升机构、小车运行机构和小车架三部分组成，另外，还有一些安全防护装置。

桥式起重机的小车主要具有下列特征：

1)起升和运行机构由独立的部件构成。

2)起重小车由起升机构，小车运行机构和小车架以及安全防护装置组

成。

3)所有机构中均采用滚动轴承。卷筒和车轮安装在转轴上合转动的心轴

上。通常，从动车轮安装在带有两个角形轴承箱的转动心轴上。而主动车轮安装在带有两个角形轴承箱的独立轴上，它与减速器的输出轴端用联轴器相连接。

4)用制动性能良好的电动液压推杆和电磁液压推杆式制动器来取代过

去的几种制动方式，如反接制动等。

5)起升机构和运行机构采用减速器式传动装置，仅在起重量较大，传动

比高时，低速级才采用一级开式齿轮，而高速级仍采用减速器传动。

在设计机构和小车架的时候，遵循标准化，通用化和系列化的原则[3]。（2）小车运行机构

运行机构采用全部为闭式齿轮传动，小车的四个车轮固定在小车架的四周，车轮采用带有角形轴承箱的成组部件，电动机装在小车架的台面上，由于电动机轴和车轮轴不在同一个平面上，所以运行机构采用立式三级圆柱齿轮减速器，在减速器的输入轴与电动机轴之间以及减速器的两个输出轴端与车轮轴之间均采用带浮动轴的半齿联轴器的连接方式。

1.2 小车运行机构设计简述

表1.小车相关参数

名称数据最大起升重量 20t 梁跨度 31500mm 起升速度 18 28m/min 起升高度 14m 起重机运行速度 80 95m/min 起升机构运行速度 40 45m/min

估计小车重量 G xc =70KN ；JC=25%;CZ=600;G=0.8

1.3 小车运行机构设计计算 ( 1 ) 确定传动方案

经比较后,确定采用如图1.1所示的传动方案。

电机

减速器

小车轮

联轴器

图1.1 小车运行机构传动简图

小车运行机构为两轮驱动，三级圆柱齿轮减速器 ( 2 ) 选择车轮及轨道并验算其强度

1)选择车轮及轨道并验算其强度

车轮的最大轮压：小车自重估计取为XC G =70KN 假定轮压均布，有)20070(4

)G (41P max +=+=

xc Q =67.5KN （1.1）车轮最小轮压：m i n P =错误！未找到引用源。 XC G =17.5 KN （1.2）

线载荷率：

200

xc G Q =2.86>1.6 （1.3）由表选择车轮：当运行速度<60m/min ，

86.2≥xc

G Q

工作级别M6时，车轮直径D=400㎜，轨道为38kgf/m 轻轨的许用轮压为11.4t [4]，故可用。 2)强度验算：

按车轮与轨道为线接触及点接触两种情况验算车轮接触强度车轮踏面疲劳计算载荷：

P C 错误！未找到引用源。=（2错误！未找到引用源。+min P 错误！未

找到引用源。）/3 ( 1.4 )

=（2×67.5+17.5）/3 =50.83KN

车轮材料为ZG340-640，错误！未找到引用源。=340Mpa ，错误！未找到引用源。=640Mpa

a.线接触局部挤压强度：

错误！未找到引用源。 P C1= K 1* L* C 1*C 2

（1.5）

=6.0×400×43.9×1.01×0.9=95.7KN

式中, K 1——许用线接触应力常数（N/mm 2

），由表查得K 1错误！未找到引用源。=6.0

L ——车轮与轨道有效接触长度，对于P18， L=b=43.9mm C 1——转速系数，由表查的车轮转速 N T =

D v

π==35.83r/min 时,C 1=1.01 C 2 ——工作级别，由表，当为M6时，C 2 =0.9 P C1 > P C ，故通过。 b.点接触局部挤压强度：

P C2= K 2·错误！未找到引用源。·C 1·C 2 /m 3

（1.6）

=0.132×错误！未找到引用源。×1.08×0.9÷0.4433

=132.82KN

式中，K 2——许用点接触应力常数（N/ mm 2

），由表查得K 2=0.132

R ——曲率半径，车轮与轨道曲率半径中的大值。车轮R 1=D/2=400/2=200mm ，

轨道R 2=300mm ，故取R=300mm

m ——由R 1错误！未找到引用源。/ R 2比值所确定的系数，R 1错误！未找到引用源。/ R 2 = 200/300=0.67，由表查得m=0.443 P C2> P C 错误！未找到引用源。，故通过。 ( 3 )运行阻力的计算 1)摩擦阻力F m ：

小车满载运行时的最大摩擦阻力：

ωβμ)(2)

(G Q D d

f G Q F m +=++= （1.7）

=（20000+7000）×9.8×

.0125

.002.00006.02??+?

=4895.1N

式中:

Q ——起升载荷（N ）；

G ——起重机或者运行小车的自重载荷（N ）； f ——滚动摩擦系数（mm ），由表查得f=0.6mm ；

μ——车轮轴承摩擦系数，由表查得 μ=0.02；

d ——与轴承相配合处车轮轴的直径，d=125mm ； D ——车轮踏面直径，D=400mm ；

β——附加摩擦阻力系数，由表查得 β=2；

ω——摩擦阻力系数，初步计算时可按表查得 ω=0.01。 2)坡道阻力p F ：

p F 错误！未找到引用源。=（Q+G ）sin ɑ=（Q+G ）（1.8）

=（20000+7000）×9.8×0.001=264.60N

式中：α----为坡度角，当其很小时计算中可用轨道坡度i 代替αsin

i----值与起重机类型有关，桥式起重机为0.001

3)风阻力w F ：

室内不考虑错误！未找到引用源。故起重机运行阻力w F ：

j F =F m + p F +w F =4895.10+264.6=5159.7N （1.9） ( 4 ) 电动机的选择 1)电动机的静功率：

j P =

v F j η10000 （1.10）

9.0100060

457.5159??÷? =4.29kw

式中:η——机构传动效率，取0.9

j F ——满载运行时的静阻力； m ——驱动电动机台数m=1； 2) 电动机初选

对于桥式起重机的小车运行机构可按下式初选电动机：

P=d K ·j P =1.15×4.29=4.94kw （1.11）式中，d K ——电动机功率增大系数，d K =1.15。

由表选用电动机YZR-160M1-6，额定功率5.5kw ，额定转速930r/min ，电动机质量153.5kg

3) 电动机过载能力校验

运行机构电动机过载能力按下式进行校验

n P ?

????????+???≥∑∏a j as t n J v F m 9128010001

2ηλ =P d （kw ）（1.12）

式中 : n P ——在基准接电持续率时的电动机额定功率（kw ）；

m ——电动机台数，暂取一台；

as λ——电动机转矩的标么值，取1.7； j F ——运行阻力(N),按式计算j F =5159.7N v-------运行速度（m/s ）v=0.75m/s 错误！未找到引用源。--- --机构传动效率 n------电动机额定转速（r/min ） a t ----机构初选启动时间，小车a t =5s

计算n P ≥ P d 故满足电动机过载能力。 4) 验算电动机发热条件 P S ()

[

]η

ω??∑+=+`1000m v P P G c m G

（1.13）

式中：G----运行机构稳态负载平均系数，查表取0.8 WI P -----风阻力，室内为零

()

[]

∑++c m G

P P

ω =

j F =5159.7N

v-------运行速度（m/s ）v=0.75m/s

错误！未找到引用源。--- --机构传动效率，取值0.87 则P S ()

[

]ηω??∑+=+`1000m v P P G c m G

WI =3.9kw

计算n P ≥ s P 故满足电动机发热要求 ( 5 ) 减速器的选择车轮转速：min 83.354

.014.345

r D v n c c c =?==

（1.14）机构传动比：40.2583

.35930

10===

c n n i

（1.15）根据减速器的传动比，计算出实际的运行速度：

查《机械设计课程设计手册》附表40选用ZSC-600-v-2减速器 3.270='

1) 验算运行速度和实际所需功率实际运行速度： min /2.413.2725

45''00m i i v v xc

xc =?== （1.16）

误差：%15%4.8%10045452.41'<-=?-=-=xc xc xc v v v e （1.17）

所以合适。

实际所需电动机静功率：

kw N kw v v N N e xc xc j

j 5.593.345

2.4129.4''=<=?==。（1.18）故所选电动机和减速器均合适。 2) 验算起动时间

a.起动时间：

t q =]')()([)(55.902

212

1ηi D G Q GD mc M mMq n C J ++- （1.19）式中：n 1 ----电动机额定转速（r/min ） n 1=930r/min ；

m--驱动电动机台数 m=1；

M q =1.5 M e =1.5m N ?=??72.84930

.59550 M e ——JC25%时电动机额定扭矩：M e =9550%)

25(%)

25(1JC n JC n e

b.满载运行时的静阻力矩： M j (Q=Q)=m

N i M Q Q m ?=?=

=0.2487.03.275

.570'0)(η

（1.20）

式中：

c.当满载时运行阻力矩：

())2)((d

k G Q Q Q M xc m μβ++== （1.21）

=)20925

.0015.00006.0(8.9)700020000(5.1?

+??+?

=570.5m N .? d.空载时的运行阻力矩： M j (Q=0)=m

N i M Q m ?=?=

=08.887.03.272

.190'0)0(η

（1.22）

式中：

e.当无载时运行阻力矩：

()0(d

k G M xc Q m μβ+==

=)20925

.0015.00006.0(8.970005.1+???

（1.23） =190.2m N .?

f.初步估算高速轴上联轴器的飞轮转矩：

()()

m kgf GD GD l

?=+26.02

（1.24）

g.机构总飞轮矩（高速轴）：

()()()()[]

l Z d GD GD GD c GD c 22212++=

=1.15（0.142+0.26）=0.486kgf ·m （1.25） h.故满载起动时间：

t q (Q=Q)=???++-87.03.27315.0)700020000(486.0[)2472.84(55.99302

2 （1.26） =3.98s i.空载起动时间：

t q (Q=0)=)08.872.84(55.9930

- [s 78.1]87.03.27315.010000486.022=??+ （1.27）

由表查得[]s m m v c /75.0min /45==，故所选电动机能满足快速起动的要求. 3) 按起动工况校核减速器功率起动工况下校核减速器功率：

P j =()η10001v

F F m g j ?+? （1.28）

式中：m ——运行机构中同一传动减速器的个数，m=1 v----运行速度（m/s ）

错误！未找到引用源。----运行机构的传动效率，错误！未找到引用源。=0.87

F j ----运行静阻力（N ），F j =5159.7N F g ----运行启动时的惯性力（N ） N t v g

G Q F g 8.69298

.375

.08.97000200002.1=?+?=?+=λ

（1.29）

错误！未找到引用源。λ=1.1-1.3，考虑机构中旋转质量的惯性力增大系数

因此 N =()kw 1.787.0100075

.08.692515911=??+? （1.30）

所选用减速器的N<中级][N , 故减速器合适。 4)验算起动不打滑条件

由于起重机是在室内使用，故坡度阻力及风阻力均不予考虑。以下按二种工况

进行验算

a.启动时按下式验算：

()???????+-??≥

????

???+a D i J J k T D i R D d K mq 21max 5002000ημ?

（1.31） ()??

?????+??-???≥???

? ???+1255.04003.2741.012.01.150047.5640087.03.27200067500400125015.01.115.0

故得：10130.734 ≥9839.18 b.制动时按下式验算：

()??

?????+-??≥

????

???-a D i J J k T D i R D d K Z 21max 5002000ημ? （1.32） ()??

?????+??-???≥??

?? ???-1255.04003.2741.012.01.150063.2987.04003.27200067500400125015.01

.115.0

故得：10127.18≥7105.856

式中：错误！未找到引用源。----粘着系数，室内工作起重机取0.15； K-----粘着安全系数，可取K=1.05-1.2；

错误！未找到引用源。-----轴承摩擦系数，查表取0.015； d-------轴承内径（mm ）d=125mm ； D------车轮踏面直径（mm ），D=400mm ；

错误！未找到引用源。---驱动轮最大轮压（N ），错误！未找到引用源。=67500N ；

T mq ----打滑一侧电动机的平均启动转矩（N ·m ）；故T mq =9550·

=9550×9305.5≈56.47N ·m

k-------及其他传动件飞轮矩影响的系数k=1.1-1.2；

J 1-----电动机转子转动惯量（kg ·㎡） J 1错误！未找到引用源。=0.12 J 2-----电动机轴上带制动联轴器的转动惯量（kg ·㎡）J 2=0.41 a----起动机平均加速度（m/错误！未找到引用源。）

a q (Q=Q)=

()21255.098

.36045

60s

m Q Q t v q =?==

Tz-----打滑一侧的制动器的制动转矩（N ·m ），错误！未找到引用源。=29.63N ·m ；

a z ----制动平均减速度（m/错误！未找到引用源。）a 2=v/ 错误！未找到引用源。=0.147

故满载起动时不会打滑，因此所选电动机合适。 ( 6 ) 制动器的选择

满载、顺风和下坡时制动转矩:

()()()()m N m n J J k n v G Q t m m i D F F F T Z m P Z ????

?????+++?++???-+=∏55.9975.012000212''

1ηηω

（1.33）

()()()()m N T Z ???

???

????

????+?+??+?+???

-+=55.993012.041.02.193087.075.01000025000975.05.213

.27200087

.04.06.250102942 =-28.56N ·m

式中F p ----坡道阻力， F p =294N ； ∏ωF ----风阻力，室内 =0N ；

F m1---满载运行时最小摩擦阻力，F m1=2501.6N m 1-----制动器个数， m 1=m=1 t z -----制动时间，参考表查的2.5s ；

由表选用23/2004YWZ ，其制动转矩m N M ez ?=224 考虑到所取制动时间s t z 5.2=与起动时间s t q 98.3=很接近，并验算了起动

不打滑条件，故略去制动不打滑条件的验算。

( 7 ) 轴联轴器的选择 1) 选择高速轴联轴器

机构高速轴上全齿联轴器的计算扭矩：

m N T n T n c ?=??==25.13748.568.135.181? （1.34）式中

T n ——电动额定转矩； ()

m N n N T JC e n ?=?

==48.56930

.595509550

%25 n ——联轴器的安全系数，运行机构n=1.35； 8?——机构刚性动载系数，8?=1.2～2.0，取8?=1.8；

由表查电动机YZR-160M1-6两端伸出轴各为圆柱d=48mm ，l =110mm 。由表查ZSZ-600减速器高速轴端为圆柱形1d =35mm ，l =55mm 。故表选鼓形齿式联轴器，主动端A 型键槽1d =48mm ，L=112mm ；从动端A 型键槽2d =35mm ，L=82mm [5]。

标记为：CL2联轴器

35112

48??JB/ZQ4218-86。

其公称转矩m N T t ?=1400＞1c T =56.48N ·m ，飞轮矩()l GD 2=0.05kg ·2m ，质量l G =12.5kg

高速轴端制动轮：根据制动器已选定为23/2004YWZ ，由表选制动轮直径

z D =200mm ，圆柱形轴孔d=38mm ，L=80mm ，标记为：制动轮200-Y38 JB/ZQ4389-86[6]，其飞轮矩[]

Z GD 2=22.0m kg ?，质量z G =10kg

以上联轴器与制动轮飞轮矩之和：()l GD 2+()

z GD 2=2309.0m kg ? , 原估计2381.0m kg ?基本相符，故以上计算不需修改 2) 低速轴联轴器计算转矩:

'C T 87.03.2748.568.135.18????=????=η?i T n n （1.35）

=3259.74N ·m

由表查得ZSC-600减速器低速轴端为圆柱形d=80mm ，L=115mm ，取浮动轴装联轴器轴径d=80mm ，L=115mm ，由故表选用两个CL 鼓形齿式联轴器。其主动端：

Y 型轴孔A 型键槽，1d =80mm 。从动端：Y 型轴孔，A 型键槽，2d =75m ，L=142mm [6]，

标记为: CL5联轴器

142

75172

80??JB/ZQ 4218-86

由前已选定车轮直径c D =400mm ，由表参考400φ车轮组，取车轮轴安装联轴器处直径d=80mm ，L=115mm ，同样选用两个CL 鼓形齿式联轴器。其主动轴端：Y 型轴孔，A 型键槽1d =75m ，L=142mm ，从动端：Y 型轴孔，A 型键槽2d =80mm ，L=132mm [6]

标记为： CL5联轴器142

75132

80?? JB/ZQ 4218-86

3) 验算低速浮动轴强度 a.疲劳计算

低速浮动轴的等效扭矩：

m N i T M n ?=???=???

=02.93987.03.27248.564.12'011η? （1.36）

式中： 4.11=?等效系数，由表查得；

由上节已取浮动轴端直径d=70mm. 其扭转应力:

Mpa

W M n 69.1307.02.002.93931=?==τ

（1.37）浮动轴的载荷变化为对称循环（因运行机构正反转转矩值相同），材料仍选用45钢，由起升机构高速浮动轴计算，得MPa MPa s 180,1401==-ττ. 许用扭转应力：[]MPa

n k k 8.4425.11

5.21401

11=?=

--Ⅰ

ττ （1.38）

式中: k 、Ⅰn ——与起升机构浮动轴计算相同因为 n τ＜[]k 1-τ故疲劳验算通过。 b.静强度计算

运行机构工作最大载荷:

MPa i T M n 69.193187.03.27248

.568.16.12'08

5max =????=???=η??Ⅱ （1.39）

式中: 5?——考虑弹性振动的力矩增大系数，对突然起动的机构，5?=1.5～1.7，此处取5?=1.6；

8?——刚性动载系数，取8?=1.8。最大扭转应力:

()MPa m N W M 24.61/1016.2807.02.069

.1931263

max max =?=?==

Ⅱτ （1.40）

许用扭转应力：