遵义航天大厦基坑边坡稳定性评价及治理方案
遵义航天大厦基坑边坡稳定性评价及治理方案
1 绪 论
1.1 贵州岩溶地区特点及遵义地区特点
1.1.1 贵州岩溶地区特点
岩溶，又称喀斯特，主要指水对可溶性岩石—碳酸岩（石灰岩、白云岩等）、硫酸岩（石膏等）和卤化物（岩盐等）的溶解作用，及形成的地表和地下的各种奇异景观与现象。在岩溶作用过程中，经常伴随着地表侵蚀、地下潜蚀、冲蚀以及崩塌、塌陷、滑动、搬运、堆积、沉积等作用。不少生物作用对岩溶发育产生作用。岩溶多发生在大气降水条件下，也可以发生在冰雪覆盖的环境中，地下热液活动可形成另一种岩溶类型 [14] 。
贵州具有面积广大、分布连续的碳酸盐岩。贵州碳酸盐岩石多以质纯、层厚、钙镁含量很高的石灰岩和白云岩为主，其总厚达6200-8500m，占沉积盖层的70%以上，而且出露面积占全省总面积的73%，从而给岩溶发育奠定了最雄厚的物质基础[19]。
贵州地质构造复杂，不仅经向、纬向及扭动构造互相交接、复合、重叠，而且经过多期活动，在第三纪以来长期湿热的热带、亚热带气候环境下，强烈的大面积、大幅度自东西倾斜上升，并伴以局部断块上升和断陷盆地的相对下降的新构造运动控制下，地形切割强烈，地势起伏大，岩溶发育复杂，区域分异明显，地貌类型多样，水动力条件的区域变化显著。这一切导致了贵州岩溶发育与周围地区，云南高原、四川盆地、湖南丘陵和广西丘陵相比，表现出独特的区域特性。
1.1.2 遵义地区特点
遵义地区除赤水-习水区域约3850km2，分布着晚三叠世、侏罗纪、白垩纪、的陆源碎屑岩地层，为非岩溶地区外，其余地区均为岩溶中等发育区。该地区地形地貌组合以垄岗谷地、峰丛沟谷、峰丛谷地为主，伴有峰丛洼地、岩溶丘陵洼地。落水洞、漏斗等个体形态稀疏分布。地下河发育强度以三叠系、下寒武统最高，下二叠统次之；下奥陶统及中上寒武统最低。地下河多为单一管道状，少数为树枝状及侧羽状，规模较小，一般1-10Km，且大多发育在石灰岩中，白云岩中则少见[14]。
1.2 边坡稳定性评价综述
边坡稳定性评价的主要任务是对工程有关的天然或人工边坡的稳定性作出评价，为
边坡的整治提供科学的依据。评价的基本方法分为定性评价与定量评价两种[16]。
1.2.1 定性评价方法
定性评价主要是通过综合考虑各种影响边坡稳定性的因素，并根据变形的时间效应规律，判断边坡的稳定状况和发展趋势。这一方法已为国内外工程地质人员所熟悉和广泛采用。定性评价按照所依据的资料不同又可分历史分析法与工程地质类比法两种。历史分析法是对边坡发育史进行分析．从它的形成历史来判断现在的稳定状况和预测未来的变化；工程地质类比法是在分析了影响边坡稳定的诸因素基础上，类比条件相类似的其它边坡，来评价本边坡的稳定状况和预测其发展趋势。
定性评价方法一直是稳定性评价的主要和有效的方法，而且也是定量评价必不可少的基础。当然评价的正确与否和准确程度，决定于对边坡自然条件认识的深度和经验的丰富程度。
1.2.2 定量评价方法
定量评价是在定性评价基础上，通过数值计算或图解方法赋予边坡稳定性以量的概念。目前定量评价方法中使用最广泛的仍是极限平衡分析法与有限元计算两种。图解法也较大量使用，近代发展的随机评价方法和系统工程分析法、优势面法也受到普遍的关注。
1、极限平衡法
传统的极限平衡分析法已在国内外广泛的使用，潘家铮总工程师曾对这一方法作了系统深入的研究和归纳总结，并发展了空间滑坡的极限平衡分析。这一方法的基本假定是把岩体视为刚性体，本身不产生变形，但可传递应力。因此，只研究滑动面的受力大小而不必研究滑体内部的应力状态，此外除将边界条件大大简化外，一般将三向问题简化为平面问题，分按下列步骤进行：
①通过分析确定或归纳出可能出现的破裂面形态(直线、折线、圆弧、单滑面、双滑面或多滑面)；
②确定计算荷载和计算参数(内摩擦角、内聚力、重度、地下水位等)；
③仅在最简单的直线滑动时可直接算出Kc值外，通常采用试算法进行试算。
极限平衡分析法是通过计算出的Kc值来评价边坡的稳定性。Kc一般被定义为：“沿某一滑面上所能提供的抗滑(剪)力与沿该面上实际下滑力之比值”。Kc＞l，意味着边坡稳定；Kc＜1，则可能失稳；而Kc＝1，说明边坡稳定性处于极限平衡状态。因此，Kc
是一个与边坡稳定性关系密切的系数，不同工程对边坡稳定性的不同要求。
计算应选择有代表性的剖面进行，对重要的大型可能失稳边坡，除主要计算剖面外，还应根据失稳边坡的大小和地质结构选取一些辅助剖面，并分别采用不同公式进行校核，综合评定边坡的稳定安全系数。一般当不同剖面用同一公式计算而得出不同Kc值时，宜取其最低值，当同一剖面采用不同公式而得出不同的Kc值时，宜取其平均值。
极限平衡分析法在谨慎选用参数和计算公式后，仍能提供较合理的解答。因此，对于大多数的稳定性分析，它仍是目前广泛应用和有效的手段。
2、应力应变分析法
刚体平衡分析法的假定在多数情况下与实际并不相符，此外假定所有的滑动面都是连贯的面。边坡的破坏，在一些情况下以渐进破坏的形式出现。以计算机快速计算为手段的应力应变方法，从结构分析入手被引进于边坡稳定性分析中，对于蠕动、渐进破坏、弯曲—倾倒和弯曲—溃曲的变形破坏形式，已取得了较好的效果。
应力应变分析使用最广的是有限元法(FEM)，有限元法与极限平衡分析法相比具有如下特点：(1)能考虑边坡岩体的变形；(2)可通过物理方程引入各种各样的岩体介质力学特性，如线弹性、弹塑性、粘弹性乃至流变性等，使问题的分析更符合岩体的实际情况；(3)可模拟岩体的非均质性和各向异性，可考虑诸如岩体的渗流体积力及其它荷载；
(4)可简便处理复杂的边界条件。
有限元法的基本原理是将一个连续体散化，变换成为有限数量的、大小不同的单元体集合单元体之间通过结点来连接和制约，且共同承受外部荷载与内力，然后就每个结点建立平衡方程，并变换为以结点位移为未知数与结点力的关系方程，求出结点位移并根据位移计算单元应力。最后，根据各单元的已知力学强度参数进行强度判别从而评价边坡岩体的稳定性。
有限元法能充分反映边坡岩体内不同部位的应力、变形状态，显示出边坡失稳的可能薄弱部位和破坏机制。这些优点是极限平衡分析所不具有的，这也正是有限元法越来越被广泛采用的主要原因。
离散元分析也是应力应变分析方法之一，但发展晚于有限元计算，最早是由Cundail 于1971年提出。这一方法是一种动态分析，较之有限元法更便于变形分析，分析对象是被离散化的且假定为刚性的块体，通过考虑各结构面的力学特性(刚度、阻尼等)，建立各单元(块体)间的连接和接触关系，对单元进行受力状态分析，并基于牛顿第二定律
建立其运动方程，然后进行系统运动状态的组合分析。该法在解决块体运动时，采用对块体运动时逐步积分的数值技巧，因而可得出各块体的变形全过程，并在监测屏幕上显示出来，具有方便、快速、花费少和动态显示的优点。所以已逐渐取代物理模型试验用于分析边坡稳定性。
3、概率分析法
极限平衡法分析边坡稳定性时，安全系数Kc是一系列参数的函数，表示为：
Kc＝f(Xl，X2，．．．．．Xn)
式中Xl，X2，……Xn是一些具有某种分布的随机变量，所以函数Kc也是随机变量，要按一定的分布规律分布在一定范围内，为了求得Kc的分布，首先要确定各计算参数的
。
分布形式，即其密度函数，通过计算，确定边坡的破坏概率P
f
计算以及确 概率分析仍存在一些问题，如抗剪参数C、φ需大量测试和统计困难，P
f
的允许值尚无一个公认的标准。 定哪些参数为变量、哪些作定值处理尚未规范化，P
f
4、图解分析法
近20年来，图解法用于边坡稳定性得到大力推广和创新，特别是赤平投影的利用。这一方法的优点主要在于省略了繁琐的计算，快速、直观。缺点是带有一定的经验和概念性，因此一般用在规划阶段或初步分析阶段。
图解分析法大体可分为两类：
一类是图表分析，实际上是边坡稳定计算的图表化，适用于任何形式的滑面，如平面、弧面和双面滑动的楔体；
另一类为图解分析，即利用图解形式直接判断边坡的稳定性，60年代初的斯拉扬诺夫边坡稳定玫瑰图，60年代中的实体比例投影图，70年代早期的楔体赤平投影和后期的全空间赤平投影均属此类方法。但严格说，上述分析仍属定性范畴，除了方位角度量值外，都需要配合静力平衡分析进行评价。
5、块体理论
块体理论的核心是把岩体视为由不连续面切割的刚性结构体(块体)，其破坏机理为刚性块体沿软弱面滑动，其力学模型为刚体平移。在众多的块体中，必定有一块安全系数最小，首先滑动的块体，其它块体随之滑动、连锁反应、最后造成整体破坏。首先滑移的块体为关键块体(Keyblock)。采用几何数值方法，包括全空间赤平投影、矢量分析来描述块体的几何特征和稳定性。
从块体理论使用方法看，它已越出了图解分析的范畴，实际上它包括了图解、极限平衡分析的方法，所以把它看成为综合分析方法更为恰当。
6、其它方法
除上述的评价方法外，尚有如优势面分析法、系统工程分析法及物理模型试验等方法。优势面理论最早由霍克(Hoek)提出，罗国煜教授又加以发展，提出了地质优势面概率，并与霍克的统计优势面相结合，这一理论认为优势面决定边坡破坏模式及其边界条件，对稳定性起控制作用。
系统工程分析是在系统论、信息论、控制论等新兴学科基础上提出的，把边坡视为岩土、工程和环境三个子系统．建立系统模型，然后进行系统优化和系统价值的评价。所以，系统工程分析是以边坡工程系统的整体效应为目标，以寻求解决问题的最佳决策。 根据相似原理建立和发展的物理模型试验方法，已有20多年的应用历史，用以探讨边坡变形破坏机制，估计边坡破坏后可能产生危害的程度，具有直观这一显著优点。但这一方法在模型材料的选择、参数与荷载的模拟方面难度较大，制作与试验时间较长 且价格昂贵，故无论在国内外已逐渐为应力应变分析法所取代 。
1.3 边坡治理技术综述
通过查阅文献，总结深基坑支护技术如下：
1、传统的基坑支护结构形式主要有：重力式挡土墙、钢管桩、地下连续墙、排桩、锚索格构梁等，这几种支护结构形式仍然是当今基坑开挖的主要支护形式。随着城市环境、变形控制要求的提高以及节约造价方面的需求，近年来出现了以下几种新型结构：咬合桩、土锚及复合土钉墙等[1]。
2、土钉支护方案的大量实施，使得喷射混凝土技术得以充分运用和发展。为减少喷射混凝土的回弹量以及保护环境的需要，湿式喷射混凝土将逐步取代干式喷射混凝土[18]。
3、为了减少基坑变形，通过施加预应力的方法控制变形将逐步被推广，另外采用深层搅拌或注浆技术对基坑底部或被动区土体进行加固，也将成为控制变形的有效手段被推广。
4、为减小基坑工程带来的环境效应（如因降水引起的地面附加沉降），或为了保护地下水资源的需要，有时基坑采用帷幕型式进行支护。除地下连续墙外，一般采用旋喷桩或深层搅拌桩等工法构筑成止水帷幕。
5、在软土地区，为避免基坑底部隆起，造成支护结构水平位移加大和邻近建（构）筑物下沉，可采用深层搅拌桩或注浆技术对基坑底部土体进行加固，即提高支护结构被动区土体的强度的方法。
6、基坑向着大深度、大面积方向发展，周边环境更加复杂，深基坑开挖与支护的难度愈来愈大。
2 工程与场区地质概况
2．1 工程概况
2．1．1 场地地理位置与交通
中国航天科工集团061基地遵义航天大厦拟在贵州省遵义市汇川区大连路与杭州路交叉位置的北西侧。距遵义火车站2km，可乘市内公交车、出租车到达，交通便利。 2．1．2 拟建建筑物特征
遵义航天大厦为一办公和酒店融为一体的高层建筑。该工程项目由深圳市建筑设计研究院设计，分主楼和裙楼两部分。建筑物呈东西走向，占地面积5200m2，主楼26层，裙楼5层，地下室2层，建筑地面高度95.8m。结构设计为框架结构，基础形式采用独立基础。设计主楼最大轴力：中柱20000KN，边柱10000KN；裙楼最大轴力5000KN。地下室底板标高为842.50m，地面标高849.5～851.5m[14]。基础埋深地下室开挖深度9.20～10.70m。由于毕业设计要求，我进行临时性基坑边坡支护设计。
2．2 场区工程地质概况
2．2．1 地形地貌
拟建场地位于岩溶低山丘陵地貌的低凹地带，场地北面相对较高，南西面较低，高程849.30-851.20m，相对高差1.90m。
2．2．2 地质构造
场地地处黔北NNE向褶皱带遵义向斜南东翼，区内无断裂构造通过，出露地层为三
m），岩性为浅灰色、灰白色或灰色中厚层白云岩及含泥质白云岩，叠系下统茅草铺组（T
1
地层为单斜产出，岩层产状： 275°∠30°。
2．2．3 岩土构造
根据文献[15]，场地四周基坑壁岩土组成如下：
1、杂填土（Q ml）：灰褐色，由粘性土夹碎块石和建筑垃圾组成，结构松散。仅分布场地的西北角，厚度2.00m。
2、素填土（Q ml）：黄褐色粘性土，偶夹少量灰岩碎块石，堆积时间较长（大于10年），呈中密结构，可塑状态，整个基坑周边剖面都有分布，平均厚度8.50m。
3、砂砾石（Q al）：灰褐色粘性土及粉质粘土夹约20%砂砾石，砂砾石成份以白云岩为主，粒径0.2～5cm。呈稍密至中密结构透水性较好，掩埋素填土层下，覆盖于红粘土
或基岩面上。厚度0～3.50m，分布于场地东、南基坑壁。
4、红粘土（Q dl+el）：褐黄色、黄色、可塑状态，分布于基岩面上，平均厚度2.0m。
m）：浅灰色、灰白色中厚层白云岩和含泥质的白云岩。岩层节理发育，
5、基岩（T
1
可见方解石晶洞。
根据岩石类别和风化程度，将岩体划分为三个单元：含泥质白云岩强风化区、含泥质白云岩中风化区和白云岩中风化区。单斜岩层为倾向275° ，倾角30°。
2．2．4 水文地质条件与岩溶
1、地表水
拟建场地南侧有一溪流（干溪河）由南东向南西流，与基坑南侧最近处仅2.50m，河水面标高844.50m，低于±0.00标高6.50m，水流量10～15升/秒（枯水期），为地下水和地表水排泄通道。场地地形北面较高，南面及东面较低，有利于大气降水的自然排泄，地表排水条件较好。
2、地下水
地下水由北向南流，水量丰富，水力坡度1.5%，地下水位标高845.20m，水位埋深6.00m左右，根据钻孔抽水试验资料S=10.75m，涌水量193.88m3/d，渗透系数K=0.667m/d，影响半径R=20.9m。
3、岩溶
场地岩溶发育，岩层表面溶沟、溶槽发育，基岩起伏较大，岩体内以竖向溶蚀裂隙和溶洞为主，溶蚀裂隙和溶洞重充填有软塑红粘土，偶夹白云岩碎块。场地东南面为岩溶强烈发育区，其中有一个直径8m，深度大于72m的溶洞，如工程地质剖面图Ⅰ、Ⅱ。
4、岩溶发育条件分析
m）白云岩及含泥质白云岩，为据文献[15],场区下伏基岩为三叠系下统茅草铺组（T
1
可溶性岩层。场地地处黔北NNE向褶皱带遵义向斜南东翼，受构造运动的影响，节理发育，有方解石脉充填。干溪河古河道位于场地东面，由北东向南西流，流过场地东南面，地表水丰富，河流改道后，地表水头和地下水水位变高，水力坡度加大，为水的流动性和机械侵蚀性提供了有利条件。所以场地具备岩溶发育的基本条件，即岩石的可溶性、透水性，水的流动性、潜蚀性。遵义地处亚热带地区，气候炎热，雨量充沛，又有一条河流通过，故具有岩溶发育良好的自然因素。
3 边坡稳定性评价
3．1 概述
3．1．1 边坡稳定性概念
边坡是经人类工程活动，在斜坡上产生的、具有一定高差和较大坡度的人工地形，或为人类工程建设需要而应该评价的处在斜坡上的自然地质单元[22]。由于坡面倾斜，坡体本身自重及周边环境改变的影响下，整个岩土体有减小势能的趋势。若在坡体内有一滑动优势面，其上下滑力大于抗滑力时，边坡将产生滑动，失去稳定。此时，只有通过人为因素进行减荷或支护加固，达到减小下滑力和增加抗滑力，使边坡达到稳定状态。3．1．2 边坡破坏的类型和特征
边坡破坏有很多形式，可从不同的角度将其分类。按边坡变形破坏类型和特征划分如表3.1：
表3.1边坡变形破坏主要类型和特性
变形破坏类型 变形破坏特征
崩塌 边坡岩土体掉落或滚动
平面型 边坡岩土体沿平面结构面滑动
弧面型 散体结构、碎裂结构的岩土质边坡沿弧形滑动面滑动
滑动
楔形体 结构面组合成楔形体，沿滑动面交线方向滑动
倾倒 反倾向层状结构的边坡，表面岩层逐渐向外弯曲、倾倒
溃屈 顺倾向层状结构的边坡，岩层倾角与坡角大致相等，边坡下部岩层逐渐向上鼓起，产生层面拉裂和脱开
蠕动
侧向 张裂 双层结构的边坡，下部软岩产生塑性变形或流动，使上部岩层发生扩展、移动张裂和下沉
流动 崩塌碎屑堆积向坡角流动，形成碎屑流
3．1．3 影响边坡稳定性的因素
边坡的稳定是一个比较复杂的问题，影响边坡稳定性的因素较多，主要有以下几个方面：
1、地形地貌
地形地貌与自然边坡稳定性有一定关系。斜坡的高度、坡度和形态是影响斜坡稳定
性的重要因素。边坡潜在不稳定的地形地貌有：临空面多的山体、陡坡、陡崖、阶地前缘地带、易受水冲刷和淘蚀的河流凹岸地带、易汇水的山间缓坡地段、泉水出露地段、山坡表面有裂缝地段等。
2、岩土性质
边坡岩土成因类别、矿物成分、原生构造、物理力学性质等是影响边坡（特别是土质边坡）稳定性的重要因素之一。这些性质包括：包括岩土的坚硬(密实)程度、抗风化和抗软化能力，抗剪强度，颗粒大小、形状以及透水性能等。其中抗剪强度是控制边坡稳定的主要指标，其他指标是通过改变岩土的抗剪强度而影响边坡的稳定性。
3、岩土结构及构造
岩土体的结构面往往是影响岩质边坡稳定的控制因素。岩土体结构面包括层理面、断层面、节理面、劈理面、不整合面、风化界面、卸荷裂隙。岩体结构面性质包括产状、充填物质、粗糙度、胶结情况及延伸分布等，包括节理、劈理、裂隙的发育程度及分布规律，结构面胶结情况以及软弱面、破碎带的分布与斜坡的相互关系，下伏岩土面的形态和坡向、坡度等。
4、水文地质作用
水的作用是影响边坡稳定的一个极为重要的因素，如地下水埋藏条件，流动、潜蚀情况以及动态变化等，其影响主要表现：
① 增大滑面上的孔隙水压力，相应减小了有效应力，降低了滑面上的抗剪强度。
② 软化岩土体，一定程度降低了岩土抗剪强度，如红粘土等。
③ 增加了土体质量，相应加大了净滑动力。坡缘垂直张裂缝充水增加滑动推力。
④ 易溶矿物或软弱夹层，在地下水的溶滤作用下，造成化学管涌和机械侵蚀。
5、地震作用
地震作用除了岩土体受到地震加速度的作用而增加下滑力外，在地震作用下，岩土中的孔隙水压力增加和岩土体强度降低都对斜坡的稳定不利。
6、气候作用
岩土风化速度、风化层厚度以及岩石风化后的机械变化和化学变化，均与气候有关。此外气候引起的降水作用也是影响边坡稳定的重要因素。
7、风化作用
风化作用使岩土的强度减弱，裂隙增加，影响斜坡的形状和坡度，使地面水易于侵
入，改变地下水的动态等。同时，沿裂隙风化时，可使岩土体脱落或沿斜坡崩塌、堆积、滑移等。
8、人类活动
人类活动对边坡稳定性的影响很大。例如：因基坑开挖，人为使边坡变高变陡而临空；地下水位下降，基坑周边岩土体主动土压力增加；水的渗流可能形成管涌，使周围土体形成土洞等，导致岩土体失去稳定性。
3.2 场地边坡稳定性分析
3.2.1 基坑边坡稳定性影响因素
拟建建筑物地下室基坑开挖深度将在9.20-10.70m，标高在842.50m（考虑地下室底板施工）。而场地土层厚度大多为11m左右，除场地的北部土层较浅（4m左右）需要涉及到一部分岩石外，其余地段多在素填土和红粘土中进行。而组成基坑边坡土层的物理力学指标加权平均数据根据详勘资料，分别为：重度γ=18.7（KN/m3），内聚力C=41.4（KPa），内摩擦角φ=10.4°。考虑施工期间的各种不利影响因素（特别正处在雨季），结合地区经验值，再考虑基坑边坡稳定性和进行支护设计时按下列数据采用：重度γ=18（KN/m3），内聚力C=35（KPa），内摩擦角φ=7°，地下水位高于基坑开挖深度4m左右。
基坑周边建（构）筑物情况，在场地北侧北西侧距基坑边线分别为13m、3m处有一栋六层和一栋三层砖混结构的居民住房、南西侧距基坑边线3m处有九层框混结构的居民住宅，该三栋建筑物基础形式均为条形基础，基础埋深较浅，而拟建建筑物基坑开挖10m左右。另在场地的东侧和南侧均为市区交通要道，电缆线、排污管和煤气管道，与基坑边线的水平距离约0-15m。此外，在基坑南侧距基坑边线2.50m（最近距离）存在一条小溪（干溪河），溪水长年不断，流量10-15升/秒（枯水期）。这些都是基坑支护设计中必须考虑的重要因素。
场区地下水为岩溶裂隙水，补给途径较远，水量丰富。基坑开挖时的大量抽排地下水，将会导致地下水位下降，地下水影响半径加大，必然影响周边建（构）筑物地基，造成地基土体压缩，从而使房屋产生开裂，破坏开挖边坡和周边建筑的稳定。另外，南面邻近干溪河，在自然条件下，是场地地表水的主要排泄通道。基坑开挖后，坑底标高低于河床标高，地层为砂砾土层，透水性较好，干溪河河水将倒流，成为未来基坑涌水的主要补给通道。
3.2.1 计算指标的确定
1、土岩物理力学指标 据文献
[14]
基坑开挖深度在9.20～10.70m，场地土层厚度大多为11m，基坑侧壁多在
素填土和红粘土中。建筑边坡稳定性评价采用值为：
土层：重度γ=18（KN/m 3），内聚力C=35（KPa），内摩擦角φ=7°。 泥质白云岩：等效内摩擦角φ=40° ，fr=135kpa 白云岩：φ=30°，C=60kpa ，fr=380kpa 场地地下水位标高：h=846.5m 渗透系数： 0.657m/d
2、基坑侧壁安全等级及重要性系数
根据《建筑基坑支护技术技术规程》JGJ120-99第3.1.3条规定，综合确定。 ①北西侧KA段因为住宅楼3层，r 0=1.1 ②北侧AB段因有足够放坡条件，r 0=1.0 ③东侧BCDEFG段：无重要建筑，r 0=1.0 ④GHIJ段，因有小河，r 0=1.0 ⑤JK段相邻建筑为孔桩基础，r 0=1.0 3、地面荷载
因勘察报告中根据现场实际情况，建筑荷重分别取：九层楼每层18kN/㎡，9层计取，q 0=162kN/㎡。三层楼每层18kN/㎡，4层计取，q 0=72kN/㎡。六层楼每层18kN/㎡，6层计取，q 0=108kN/㎡。公路动荷载取5kN/㎡。
4、基坑底面标高
根据地下室底板标高842.50m，考虑地下室底板施工，取基坑底面标高842.0m。 3.2.3 边坡稳定分析
基坑开挖按平均深度取9.50m，地面标高取851.50m，基底标高取842.00m。坡度为90°时，大部分为土层，按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，[8]用圆弧条分法计算，分析各段基坑开挖后未进行治理的稳定性。
1、软弱滑动面的确定
查《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002，[9]用下列公式进行边坡塌滑区估算：
H
L tg θ
=
2(45)
H
tg φ
=
+
据文献[20] 作图确定圆弧滑动面如示意图1所示，首先边坡塌滑区与地面线的交点A、C,A为剪出口，C为边坡塌滑区。连接AC，作AC的中垂线EF，过C点作铅垂线CD。实际情况下，滑动面圆弧不可能凹进铅垂线CD右侧，故此在EF线上找一点为圆心O，使能作过A 点和C点并与CD线相切的弧。此时过 A点、C点和以CD为切线可以唯一确定一个圆弧 AC，该圆弧面定为软弱滑动面。
2、JK 段稳定性分析
九层楼每层18kN/㎡，9层计取，q 0=162kN/㎡
查《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002 [9] ，用下列公式进行边坡塌滑区估算：
H
L tg θ
=
29.5
7.447(45)(45)
2
H m tg tg φ=
==++ L 取7.5m 已知边坡高度、坡度、边坡滑动区距离，根据上述理论作圆弧滑动面，确定圆弧滑动面及半径，如示意图2所示。用圆弧条分法计算如下表3.2：
表3.2
编
号
αi
土条重量Q i /KN
sinαi
切向力
Ti=Qisinαi cosαi
法向力
Ni=Qicosαi tanφi
摩阻力
Nitanφi
总粘聚力
cbl/kN
1 17
18×9.345＝
168.21 0.292
59.12
0.956
160.81
19.78
2 24
18×8.97＝
161.46 0.407
65.71
0.914
147.57
18.15
3 30
18×8.46＝
152.28 0.5
76.14
0.866
131.87
16.22
4 37
18×7.42+162
＝295.56 0.602
117.93
0.8
236.45
29.08
5 45 18×
6.925+162＝
286.65
0.707
202.66
0.707
202.66
24.93
6 53 18×5.76+162=
0.8 205.34 0.602159.99 0.123
19.678
35×12.909=451.82
265.68
7 65 18×
4.015+162=23
4.27 0.906
212.25
0.423
99.10
12.19
8 80
18×1.47×
0.5+162×0.5=94.23
0.985
92.82
0.174
16.40
0.982.0
2
合
计
1031.97
142.05
451.82
5
1
5
1
(tan i i )
R Ni i cbl K R Ti
==φ+=
∑∑∑142.05451.82
1031.97
+=
=0.58
3、KA 段稳定性分析
三层楼每层18kN/㎡，4层计取，q 0=72kN/㎡
查《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002 [9] ，用下列公式进行边坡塌滑区估算： H L tg θ=
29.5
7.447(45)(45)
2
H m tg tg φ===++ L 取7.5m， 已知边坡高度、坡度、边坡滑动区距离，根据上述理论作圆弧滑动面，确定圆弧滑动面及半径，如示意图3所示：用圆弧条分法计算如下表3.3：
表3.3
编
号
αi
土条重量Q i /KN
sinαi
切向力
Ti=Qisinαi cosαi
法向力
Ni=Qicosαi tanφi
摩阻力
Nitanφi
总粘聚力
cbl/kN
1 17
18×9.345＝
168.21 0.292
59.12
0.956
160.81
19.78
2 24
18×8.97＝
161.46
0.407
65.71
0.914
147.57
0.123
18.15
35×12.909=451.82
3 30
18×8.46＝
152.28 0.5
76.14
0.866
131.87
16.22
4 37
18×7.42+72
＝205.56 0.602
102.64
0.8
164.45
20.23
5 45
18×6.925+72
＝196.65 0.707
139.03
0.707
139.03
17.10
6 53
18×5.76+72=
175.68 0.8
140.54
0.602
105.76
13.00
7 65 18×
4.015+72=214
4.27 0.906
130.71
0.423
61.03
7.50
8 80
18×1.47×
0.5+72×0.5=49.23
0.985
48.49
0.174
8.57
1.05
合
计
762.38
113.03
451.82
5
1
5
1
(tan i i )
R Ni i cbl K R Ti
==φ+=
∑∑∑451.82113.03
762.38
+=
=0.74
4、AB 段稳定性分析
六层楼每层18kN/㎡，6层计取，q 0=108kN/㎡。
查《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002 [9] ，用下列公式进行边坡塌滑区估算：由于基岩埋藏较浅，只有4m。下伏基岩产状为275°∠30°，坡面为切向坡，故岩层稳定。
H L tg θ=
24 3.57(45)(45)
2
H m tg tg φ===++ L 取3.5m， 已知边坡高度、坡度、边坡滑动区距离，根据上述理论作圆弧滑动面，确定圆弧滑动面及半径，如示意图4所示：用圆弧条分法计算如下表3.4：
表3.4
编
号
αi
土条重量Q i /KN
sinαi
切向力
Ti=Qisinαi
cosαi
法向力
Ni=Qicosαi
tanφi
摩阻力Nitanφi
总粘聚力cbl/kN
1 10
18×3.97×
0.4=28.58 0.174
4.97
0.985
28.15
3.46
2 16
18×3.87×
0.4=27.86 0.276
7.69
0.961
26.77
3.29
3 22
18×3.69×
0.4=26.57 0.375
9.96
0.927
24.63
3.03
4 28
18×3.50×
0.4=25.2 0.469
11.14
0.883
22.25
2.74
5 35
18×3.30×
0.4=23.76 0.574
13.64
0.819
19.46
2.39
6 43
18×2.97×
0.4=21.38 0.682
14.58
0.731
15.63
1.92
7 51
18×2.54×
0.4=18.29 0.777
14.21
0.629
8.58
1.06
8 62
18×1.92×
0.4=13.82 0.883
12.20
0.469
6.48
0.80
9 79
18×0.78×
0.4=2.62
0.982
2.57
0.191
0.50
0.123
0.06
35×5.8×
0.4=81.2
合
计
90.96
15.83
81.2
5
1
5
1
(tan i i )
R Ni i cbl K R Ti
==φ+=
∑∑∑81.215.83
90.96
+=
=1.06
5、BJ 段稳定性分析 公路动荷载取5kN/㎡。
查《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002 [9]
，用下列公式进行边坡塌滑区估算：
H L tg θ
=
29.5
7.447(45)(45)
2
H m tg tg φ=
==++ L 取7.5m， 已知边坡高度、坡度、边坡滑动区距离，根据上述理论作圆弧滑动面，确定圆弧滑动面及半径，如示意图5所示：用圆弧条分法计算如下表3.5：
表3.5
编
号
αi
土条重量Q i /KN
sinαi
切向力
Ti=Qisinαi cosαi
法向力
Ni=Qicosαi tanφi
摩阻力
Nitanφi
总粘聚力
cbl/kN
1 17
18×9.345＝
168.21 0.292
59.12
0.956
160.81
19.78
2 24
18×8.97＝
161.46 0.407
65.71
0.914
147.57
18.15
3 30
18×8.46＝
152.28 0.5
76.14
0.866
131.87
16.22
4 37
18×7.42+5＝
138.56
0.602
83.41
0.8
110.85
13.63
5 45
18×6.925+5
＝129.65
0.707
91.66
0.707
89.54
11.01
6 53
18×5.76+5=
108.68 0.8
86.94
0.602
65.43
8.05
7 65 18×
4.015+5=77.2
7 0.906
70.00
0.423
32.69
4.02
8 80
18×1.47×
0.5+5×0.5=15.73
0.985
15.49
0.174
2.74
0.123
0.34
35×
12.909=
451.82
合
计
548.47
91.20
451.82
5
1
5
1
(tan )
i i R Ni i cbl K R Ti
==φ+=
∑∑∑91.20451.82
548.47
+=
=0.99
根据稳定性系数K 计算结果分析：AB 段K=1.06、BJ 段K=0.99、JK 段K=0.58、KA 段K=0.74，稳定性系数均小于规范规定的1.25，必须进行基坑边坡治理。
4 边坡治理方案
4.1 边坡设计方案选择
由于本工程基坑开挖后形成高9.2m—10.7m的岩土质边坡，以土质边坡为主，根据场区工程地质及水文地质情况复杂，周边建（构）筑物距基坑开挖边线距离红线及周边建（构）筑物较近，如附录图1，具体支护方案如下表4.1。
表4.1
部位 支护形式 r0长度
(m)
支护
地段
q
KN/m2
说明
北侧 坡面按1：0.6放坡后
锚杆挂网喷砼土钉墙
支护
r
=1.062.3A-B 108
建筑物距离基坑边线13m，
有放坡条件。基岩埋深4m，
岩层为切向坡，较稳定。
土层较薄，稳定系数1.06。
东侧 支护桩加预应力锚索
支护
r
=1.068.9B-H 5
1#号道路距离基坑边线较
近。人行道边有排污管道、
地下管线。整个边坡均为
土层，不具放坡条件
采用支护桩支护 r0=1.025.9H-I 5
南侧
支护桩加预应力锚索支护 r
=1.037.2I-J 5
二层临时办公楼基坑边线
较近。与大连路相邻,有电
缆沟、煤气管、干溪河。
支护桩加预应力锚索支护 r
=1.025.9J-K 162
基坑边线距9层建筑物
3m,基坑基础开挖深度大。
对变形要求严格。
西侧
支护桩加预应力锚索支护 r
=1.127 K-A 72
基坑边线距3层砖混结构
房屋3m（最近处），房屋结
构差，对变形要求严格。
支护系统：根据勘察报告和建筑基坑边坡工程技术规范，推荐采用放坡结合锚杆挂网喷砼土钉墙，支护桩加预应力锚索支护的支护形式，根据场区岩土工程地质情况和场
区现状，结合各种支护方式的施工工艺特点，为了保护好周边建筑物和构筑物，采用不同支护措施进行组合，(详见设计图1-15)。根据场地周边建筑及地下管网埋置情况，在施工前及施工过程中进一步调查了解。采用文字记录、照相、图件等手段作好记录，以便及时调整支护方案。
排水系统：根据遵义地区气象水文条件，该地区处于亚热带，气候炎热，雨量充沛，而基坑支护施工正处在雨季和主体施工时间长。故应在坡顶修建排水沟，坡面按设计安置泄水孔。
在场地周边先进行抗滑桩施工，保证以后施工边坡稳定的情况下，再对场地西侧、南侧和北侧进行双排帷幕注浆，施工后使其开挖坡面形成“隔水墙”。，故对该地段进行双排帷幕注浆。
4.2 边坡设计计算
4.2.1 抗滑桩—锚索设计计算
以KA段设计计算为例。KA段因有一幢三层住宅，距基坑仅3米（最近处），无放坡条件。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002第6.4.1条，基础位置，且对变形控制严格，排桩加锚索支护。地面附加荷载q 0.5a H ?0，按每层18kN/㎡，4层计取，q 0=72kN/㎡。
1、水平荷载标准值
根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99，3.4节、3.5节及《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002附寻F.0.5条。地下以下桩计算宽度为0.9（1.5D+0.5）[其中D 为桩径]。
设排桩间距3米，地面上计算宽度为3米，地面下计算宽度为2.1m，设桩长1.8m，桩前被动土计算宽度为b+0.5=1.7m。
表4.2
深度 e p kN e a kN E KN 0 0 9.0 363.7 Ea=1563.9
9.0ˊ 0 254.6 11.0
78.2
313.8
基坑稳定性验算
第4章基坑的稳定性验算 4.1概述 在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在进行支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取适当的加强防范措施，使地基的稳定性具有一定的安全度。 4.2 验算内容 对有支护的基坑全面地进行基坑稳定性分析和验算，是基坑工程设计的重要环节之一。目前，对基坑稳定性验算主要有如下内容： ①基坑整体稳定性验算 ②基坑的抗隆起稳定验算 ③基坑底抗渗流稳定性验算 4.3 验算方法及计算过程 4.3.1基坑的整体抗滑稳定性验算 根据《简明深基坑工程设计施工手册》采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性时，应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。 4.3.3基坑抗隆起稳定性验算
图4.1 基坑抗隆起稳定性验算计算简图 采用同时考虑c 、φ的计算方法验算抗隆起稳定性。 ()q D H cN DN K c q s +++=12γγ 式中 D —— 墙体插入深度； H —— 基坑开挖深度； q —— 地面超载； 1γ—— 坑外地表至墙底，各土层天然重度的加强平均值； 2γ—— 坑内开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加强平均值； q N 、c N —— 地基极限承载力的计算系数； c 、?—— 为墙体底端的土体参数值； 用普郎特尔公式，q N 、c N 分别为： ?π?tan 2245tan e N q ??? ? ?+=? ()? tan 11-=q c N N 其中 D=2.22m q=10kpa H=7m ?= 240 4.1879.29.1821.181.2181=?+?+?= γ 5.181 7.03.183.09.182=?+?=γ 6.9)22445(tan 24tan 14.302=+ =?e Nq 32.1924 tan 1)16.9(tan 1)1(0=-=-=?Nq Nc 则 Ks=(18.5×2.22×9.6+10×19.32)/18.4(7+2.22)+10=3.27>1.2 符合要求 4.3.4抗渗流（或管涌）稳定性验算 （1）概述
边坡稳定性研究分析
边坡稳定性分析
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：
浅谈土坡稳定性分析方法 摘要：土坝、路堤、河岸、挖坡以及山坡有可能因稳定性问题而产生滑坡。大片土体从上面滑下堆积于坡脚前。滑动也可能影响到深层，上部土体大幅度下滑而坡脚向上隆起，向外挤出，整个滑动体呈转动状。滑坡将危及到滑坡体及其附近人的生命和财产的安全。目前，边坡失稳的防治仍然是一项很艰巨的任务，对边坡的稳定性分析及处治技术进行深入研究具有重要的意义。本文通过对土坡失稳原因分析，对目前常用的边坡稳定分析方法进行总结，以供学习和参考。 关键字：土坡；稳定性；方法 0 前言 边坡一般是指具有倾斜坡面的土体或岩体，由于坡表面倾斜，在坡体本身重力及其他外力作用下，整个坡体有从高处向低处滑动的趋势，同时，由于坡体土（岩）自身具有一定的强度和人为的工程措施，它会产生阻止坡体下滑的抵抗力。一般来说，如果边坡土（岩）体内部某一个面上的滑动力超过了土（岩）体抵抗滑动的能力，边坡将产生滑动，即失去稳定；如果滑动力小于抵抗力，则认为边坡是稳定的。土坡就是具有倾斜坡面的土体。土坡有天然土坡，也有人工土坡。天然土坡是由于地质作用自然形成的土坡，如山坡、江河的岸坡等；人工土坡是经过人工挖、填的土工建筑物，如基坑、渠道、土坝、路堤等的边坡。本文主要介绍目前常用的土坡稳定分析方法，学习要点也是与土的抗剪强度有关的问题。 1 土坡失稳原因分析 土坡的失稳受内部和外部因素制约，当超过土体平衡条件时，土坡便发生失稳现象。 产生滑动的内部因素主要有：（1）斜坡的土质：各种土质的抗剪强度、抗水能力是不一样的，如钙质或石膏质胶结的土、湿陷性黄土等，遇水后软化，使原来的强度降低很多。（2）斜坡的土层结构：如在斜坡上堆有较厚的土层，特别是当下伏土层(或岩层)不透水时，容易在交界上发生滑动。（3）斜坡的外形：突肚形的斜坡由于重力作用，比上陡下缓的凹形坡易于下滑；由于粘性土有粘聚力，当土坡不高时尚可直立，但随时间和气候的变化，也会逐渐塌落。
基坑边坡塌方处理方案
基坑边坡滑坡处理方案 一、工程概况 该地下室基坑周长约463m，面积14389m2，基坑底板底标高-5.95米，垫层高度100mm 底,板下承台开挖深度为-5.0?-8.65m不等，基坑支护采用二级分级放坡开挖加喷射磴护面的支护方式；本地下室工程设计士0?00相当于绝对高程为37m。 因酒店基坑内部土方与酒店内部结构依据的座标变化，导致轴HI段的承台开挖占据了喷锚二级坡坡脚，又因酒店图纸更改的原因，导致酒店地下室基坑临时性的二级放坡 +喷锚支护已工作了长达7个月时间，现基坑HI段已出现20余米长的小范围滑坡。 二、HI段边坡塌方处理钢管桩处理方案： (1) 首先人工风镐破除由于滑坡所造成的喷锚体下滑超出设计坡脚部分； (2) 搭设2米高双排临时脚手架，沿坡脚采用人工大锤打入3米长？48恰钢管进 入土体2米，立杆外露1米，立杆为？48*3钢管@300mm; (3) 立杆外露1米长处采用？48*3钢管设置通长横杆一道；在滑坡体范围的承台采用6米长？48*3钢管、12道斜撑支撑立杆，斜撑底部靠承台砖胎膜外侧；斜撑采用3m 长横杆和水平通长大横杆连接加固。 (4) 竹跳板在立杆内侧满铺，起到挡土作用，并在滑坡体范围采用砂袋反压二级放坡的土体。 (5) 滑坡处理完后，采用双层彩条布覆盖。 滑坡处理施工图如下所示:
Si 7
中国冶集团有限公司 CHINA FIRST METALLURGICAL GROUP Co.,Ltd. 武汉海航蓝海临空产业园酒店地下室基坑 边坡滑坡处理方案施工方案三、安全管理及防护技术措施现场成立安全管理领导小组，工地设专职安全检查员，全面负责安全生产及各种安全教育活动，发现隐患及时组织人员进行整改。
深基坑边坡稳定性计算书
土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息： 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 1.56 ； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 14.000 ； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数:
土层参数: 二、计算原理 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 >=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
浅析地下水对基坑稳定性的影响
浅析地下水对基坑稳定性的影响 摘要:地下水对基坑的稳定性有着极大的影响，为了控制好基坑的稳定性，就必然要了解地下水与基坑稳定性的相互关系，从而采取相应的措施来控制好基坑的稳定性。 关键词:基坑;稳定性;地下水;水土作用;强度参数 0引言 随着我国经济的快速发展，城市建设也达到了前所未有的发展，从20年前仅北京、上海等大城市才有高层和超高层建筑到现在一般的中小城市都已建有30层以上的高层建筑，而随之地下开挖深度也逐渐变深，二层、三层地下室成为很常见的事。地下开挖深度的加大对基坑支护结构的稳定性可靠性要求也越来越高，而影响基坑边坡稳定的因素有很多，比如基坑挖深、侧壁土质、周围环境、地下水分布、护类型等，其中地下水对基坑边坡的稳定性影响尤其突出，需特别加以重视。从以往的一些工程案例中可以看出，由于地下水没有控制好而引起基坑事故占有绝大多数，因此分析地下水对基坑边坡稳定性影响是非常具有工程意义。 1地下水的基本特征 与深基坑工程有关的地下水按其埋藏条件一般可分为包气带的上层滞水，饱和带的潜水和承压水三类。上层滞水分布于浅部松散填土中，无统一水面，水位随季节变化，不同场地不同季节水位各不相同，水量较小，与区域地下水无水力联系，与邻近地表水体可能有联系，但联通性差，其埋藏较浅，可针对性隔断、引渗、设泄水孔等降水措施，治水效果好。潜水分布于松散地层，基岩裂隙破碎带及岩溶等地区，具有统一自由水面，水位受气象因素影响变化明显，同一场地的水位在一定区域内基本相同或变化具有规律性，水量变化较大，地下水补给一般以降雨为主，同时接受场地外同层地下水的径流补给，可采用井点降水和管井降水，或设帷幕隔断或降水辅以回灌等进行处理。承压水分布于松散地层两个相对隔水层之间，具有一定水头压力，一般不受当地气候因素的影响，水头保持稳定，由于承压水埋深大，有一定的水头压力，水量大等，对地基稳定性的潜在危害最大。 2地下水对土体的作用 地下水是一种重要的地质营力，它与土体的相互作用改变着土体的物理性质、化学性质和力学性质，也改变着地下水本身的一些物理、化学和力学性质。按其作用来分为物理作用、化学作用和力学作用。物理作用有润滑作用、软化作用、泥化作用和结合水强化作用，化学作用有离子交换、溶解、水解、溶蚀作用，力学作用包括孔隙水动压力和静压力。地下水与岩土体的相互作用影响着岩土体的变形和强度，主要体现在三方面:l)通过物理、化学作用改变土体的值的大小。
基坑支护应急预案模版
太平河生态综合治理项目（一期）总承包工程施工（二标段） 基 坑 应 急 预 案 编制：编制日期: 审核：审核日期: 审批：审定日期: 编制单位：黄河明珠水利水电建设有限公司
一、工程概况： 1.1参建单位： 工程名称：太平河生态综合治理项目（一期）总承包工程施工（二标段） 建设单位：西安沣东田园都市建设发展有限公司 监理单位：陕西省水利工程建设监理有限责任公司 设计单位：西安市水利规划勘测设计院 施工单位：黄河明珠水利水电建设有限公司 1.2工程概况： 太平河位于西安市西部，是皂河的一级支流，自高新区市政箱涵出水口至入皂河口，太平河全长24.84KM，为西安市城市排水系统中皂河排水系统的重要组成部分。太平河在沣东新城内的长度约为19.7KM，其主要接纳西高新二次创业区域及河道沿途经过的长安区斗门街道办和王寺街道办、西安市雁塔区和未央区、咸阳秦都区沿途的雨污水排放。 本工程设计太平河生态综合治理项目（一期）施工总承包工程（二标段），桩号为K1+000~~~K1+833.90，总体布置采用箱涵、飘带水系、堤顶道路及绿化林带结合形式。采用明渠改箱涵方式进行提升改造。箱涵在充分考虑现有地形条件及规划市政排水口高程的前提下，确定涵底高程，保留箱涵左侧现防汛抢险维护道路，箱涵顶部覆土并设置飘带水系，道路两侧设绿化带，绿化带以植草绿化为主，涵顶外侧可种植常青树木及高大乔木。
1.3工程内容： 施工图纸及工程量清单所包含内容。 二标段范围为：自桩号K1+000.00至桩号K1+833.90（浆砌石护坡、植草砖拆除；导流明渠及围堰施工，明渠两侧土方开挖、基础开挖；箱涵工程：砂砾石垫层填筑、混凝土垫层、伸缩缝止水等；土方回填：渠道两侧土方回填；苗木移栽；拆除及道路恢复等）。 计划工期：145 日历天，计划开工日期：待定（开工日期以现场批准的书面开工报告为准），计划竣工日期：待定 质量要求：符合国家相关质量验收标准，合格工程。 二、总体施工组织布置及规划 2.1布置原则 施工总平面布置，将直接关系到施工总进度计划的实施及安全、文明、环保管理水平的高低，为保证现场施工顺利进行，根据本合同段工程量的分布和现场考察情况，本着满足施工，节约投资的原则，对施工场地进行优化布置。 2.2施工水布置 施工用水主要有生活用水、生产用水和消防用水。生产用水是混凝土养护、绿化施工及施工防尘等，均考虑由灌车拉运供给, 水源采用附近市政管网取水或农田机井抽取；生活用水考虑按本标段高峰人员数量计算，水源采用附近市政管网取水。消防用水采用水罐储备，供需水量10 m3。 2.3基坑简介： 1、地表水：
边坡塌方处理专项施工方案.doc
尚锦华城一期工程（13# 楼区域东侧） 边坡处理施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 万利建设有限公司 尚锦华城一期工程项目部
目录 一、工程概况 ....................................... 错误! 未定义书签。 二、编制依据 ....................................... 错误! 未定义书签。 三、处理方案 ....................................... 错误! 未定义书签。 现场边坡塌方情况 ................................ 错误! 未定义书签。 下雨期间边坡处理 ................................ 错误! 未定义书签。 雨后边坡处理 .................................... 错误! 未定义书签。 四、安全防护措施 ................................... 错误! 未定义书签。 五、监测方案 ....................................... 错误! 未定义书签。 监测点的布置与埋设 .............................. 错误! 未定义书签。 六、事故应急救护预案 ............................... 错误! 未定义书签。 应急工作职责 .................................... 错误! 未定义书签。 组织机构及职责 .................................. 错误! 未定义书签。 应急措施 ........................................ 错误! 未定义书签。 应急物资 ........................................ 错误! 未定义书签。 应急通讯联络 .................................... 错误! 未定义书签。 应急救护工作的开展 .............................. 错误! 未定义书签。
深基坑边坡坍塌事故应急演练方案
基坑边坡坍塌事故应急救援演练方案 某集团有限公司 二○一六年六月
目录 1 指导思想 ------------------------------------------------------------------------------ 2 2 演练目的 ------------------------------------------------------------------------------ 2 3 演练的内容 --------------------------------------------------------------------------- 2 4 演练时间 ------------------------------------------------------------------------------ 2 5 演练器材 ------------------------------------------------------------------------------ 2 6 演练顺序 ------------------------------------------------------------------------------ 2 7 演练组织机构及相关职责 --------------------------------------------------------- 2 8 演练步骤 ------------------------------------------------------------------------------ 7 9 注意事项 ---------------------------------------------------------------------------- 14 10 演练评估--------------------------------------------------------------------------- 14
边坡塌方处理方案
四川省建能电力设计有限公司Array设计处理方案（受控） 发至本单序号： T-01
填方边坡塌方的原因分析及防治措施有哪些 1．现象 2．填方边坡塌陷或滑塌，造成坡脚处土方堆积，坡顶上部土体裂缝。 3．2．原因分析 4．(1)边坡坡度过陡，坡体因自重或地表滞水作用使边坡土体失稳而导致塌陷或滑塌。 5．(2)边坡基底的草皮、淤泥、松土未清理干净，与原陡坡接合未挖成阶梯形搭接，填方土料而采用了淤泥质土等不合要求的土料。 6．(3)边坡填土未按要求分层回填压(夯)实，密实度差，粘聚力低，自身稳定性不够。 7．(4)坡顶、坡脚未做好排水措施，由于水的渗入，土的粘聚力降低，或坡脚被冲刷掏空造成塌方。 8．3．预防措施 9．(1) 永久性填方的边坡坡度应根据填方高度、土的种类和工程重要性按设计规定放坡。 10．使用时间较长的临时填方边坡坡度，当填方高度在10m 以内，可采用1：1．5平地保沉度超过 11．10m，可做成折线形，上部为1：1．5，下部采用1：1．75。 12．(3) 填方应选用符合要求的土料，避免采用腐殖土和未经破碎的大块土作边坡填料。边坡施 13．工应按填土压实标准进行水平分层回填、碾压或夯实。当采用机械碾压时，应注意保证边缘部位的压实质量；对不要求边坡修整的填方，边坡宜宽填0．5m，对要求边坡整拍实的填方，宽填可为o．2m。机械压实不到的部位，配以小型机具和人工夯实。填方场起伏之处，应修筑1：2 阶梯形边坡。分段填筑时，每层接缝处应作1：1．5 斜坡形，以证结合质量。 14．(4) 在气候、水文和地质条件不良的情况下，对粘土、粉砂、细砂、易风化岩石边坡以及黄土 15．类缓边坡，应于施工完毕后，随即进行防护。填方铺砌表面应预先整平，充分夯压密实，陷处填平捣实。边坡防护法根据边坡土的种类和使用要求选用浆砌或干砌片(卵)石及铺草皮、喷浆、抹面等措施。其中以铺砌草皮较为经济易行，不受边坡高度限制，边坡坡度亦可稍陡。 16．(5)在边披上、下部作好排水沟，避免在影响边坡稳定的范围内积水。 17．4．治理方法 18．1437灰土分层回填夯实修复，并做好坡顶、坡脚排水措施。大面积塌方，应考虑将边坡修成缓坡，作好排水和表面罩覆措施。 控方边坡塌方的原因分析及防治措施有哪些
(整理)塔吊基坑处理措施
关于B区塔吊基坑处理措施 现场塔吊基坑开挖后，塔基周边边坡出现局部坍塌现象，现经项目部研究决定其处理方案如下： 一、塔吊基坑挖土按照1：0.6放坡，在开挖过程中，应随时检查 槽壁和边坡的状态，应作好支撑的准备，以防坍塌。并派专人看护。在距基坑边0.6m周围用φ48钢管设置两道护身栏杆并挂安全网，立杆间距4m，高出自然地坪1.2m，埋深0.8m。基坑上口边1m范围内不许堆土、堆料和停放机具。各施工人员严禁翻跃护身栏杆。基坑施工期间设警示牌，夜间加设红色灯标志。 二、基坑开挖后，为防止边坡坍塌，采用码放砂袋临时压坡的方法， 在边坡下部用扁丝编织袋装土堆砌压住坡脚。用二排顶砌构筑法，保持坡脚稳定。
在坡顶设挡水土堤，防止冲刷坡面，在底部作300×300排水沟，排水坡度为2%，基坑四角设置集水坑500×500×600底部铺50后碎石过滤层，排水采用污水泵将集水井内雨水及时抽到基坑外面，防止雨水泡浸泡基坑。基坑挖好后要及时验收进行垫层施工，基坑内不允许雨水浸泡。 三、土方开挖应注意事项： 3.1、土方开挖宜从上到下分层分段依次进行。随时作成一定坡势，以利泄水。 3.2、在开挖过程中，应随时检查坑壁和边坡的状态，做好施工记录。在挖土过程中，根据土质变化情况，应做好基坑的支撑准备，以防坍陷。 3.3、开挖基坑，不得直接挖至设计标高，如不能准确地挖至要求基底标高时，可在设计标高以上暂留一层土不挖，以便在抄平后，由人工挖出。暂留土层：挖土机用反铲挖土机预留150cm 左右为宜。 3.4、在机械施工挖不到的土方，应配合人工随时进行挖掘，并用手推车把土运到机械挖到的地方，以便及时用机械挖走。四、安全、环境保护 4.1、自御式汽车调头时，注意四周的设施及施工人员情况，严禁碰撞，运土时，必须对其进行覆盖后方可运走。
爆破开挖对入岩深基坑边坡稳定性影响
中国港湾建设第36卷第11期2016年11月Effect of blasting excavation on stability of deep rock-socketed excavation slopes PAN Liang-hu,WANG Jian-hua,XIA Xiao-he （Shanghai Jiao Tong University,Shanghai 200240,China ） Abstract ：In view of the stability of coastal rock-socketed excavation by the blasting excavation method,we studied the influence of blasting dynamic load on the stability of excavation slopes.Taking the step-slope excavation in a coastal site as the research object,we applied the elastoplasticity finite element method combined with strength reduction method,and the emprical formula of blasting vibration propagation attenuation,analyzed the maximum acceleration and the slope stability coefficient under the conditions of the different single ring explosive quantity,different blast center distance and different blast depth,obtained the response regularity of excavation slope caused by blasting excavation.Results indicate that along with the increase of the single ring explosive quantity,the vibration force of the slope is increased and the stability of the slope is decreased gradually.The greater the blasting depth,the smaller the effect of blasting on the slope stability.With the increase of the blast center distance,the influence of blasting on the stability of slope is smaller.The results are used to guide the construction,and the principle of blasting construction of the rock-socketed excavation is given.Key words ：coastal excavation;blasting excavation;slope;stability;acceleration 摘要：针对采用爆破开挖施工方法的临海入岩基坑稳定性问题，研究了爆破动荷载对基坑边坡稳定性影响规律。以某临海场地放坡开挖基坑为研究对象，采用与强度折减法相结合的弹塑性有限元方法和爆破振动传播衰减规律经验公式，系统分析了不同单响炸药量、不同爆心距和不同爆破深度时边坡的最大加速度和边坡稳定性系数，得到了爆破开挖引起的基坑边坡响应规律。研究表明：随着单响炸药量的增加，边坡受到的振动力加大而稳定性逐渐下降；爆破深度越大，爆破对边坡的稳定性影响越小。随着爆心距的加大，爆破对边坡的稳定性影响越小。将研究结果用于指导施工，给出了入岩基坑爆破施工的原则。 关键词：临海基坑；爆破开挖；边坡；稳定性；加速度 中图分类号：U655.54文献标志码：A 文章编号：2095-7874（2016）11-0011-06 doi ：10.7640/zggwjs201611003 收稿日期：2016-07-19修回日期：2016-09-06基金项目：国家自然科学基金重点项目（41330633）作者简介：潘良鹄（1978—），男，江苏镇江人，硕士研究生，从事港口、海岸及近海工程的设计和科研等相关工作。 E-mail ：plh-rpp@https://www.wendangku.net/doc/158205966.html, 爆破开挖对入岩深基坑边坡稳定性影响 潘良鹄，王建华，夏小和 （上海交通大学，上海200240） 0引言 在临海地区设计与施工进入基岩的基坑必须 分析基坑工程的稳定性。基坑工程在施工中会受 到各种荷载的作用，使得基坑在工程施工的全程中，周边的应力场随之产生变化，进而对基坑的整体稳定性会产生一定的影响。入岩基坑往往采用放坡开挖方法施工，岩层的开挖需要采用爆破的方法，爆破开挖在基坑工程的施工过程中产生 较大的荷载变化，爆破动荷载产生的应力波降低 边坡的抗剪强度，产生的惯性力可能使边坡下滑， 可能导致边坡动力失稳[1-2]。考虑到基坑周边的特Vol.36No.11 Nov.2016
基坑边坡稳定性分析设计软件开发
商丘毕冕文化传播有限公司创新性实验计划项目 项目名称：基坑边坡稳定性分析设计软件开发
一、项目组成员情况介绍（包括自身具备的知识、特长、兴趣，参加过的科技创新活 动等） 项目组成员跨专业跨学科分布，涉及知识面广。作为工程专业学生，已经 熟练掌握土力学的知识，以及边坡工程稳定性分析设计的方法，做了大量的练 习并且接触了多个实际工程案例。除此之外，团队成员在学习中也接触和学习 了计算机辅助设计，已经掌握了CAD制图以及CAD的二次开发编程语言autolisp，可以使用该语言进行二次开发，然后使用windows MFC将其封装成 为可以方便安装使用的可执行安装包。方便使用，高效便捷，创造较高的工程 效益和经济效益。 之前在指导老师的帮助下，申请了一个软件著作权登记证书。《室内土工实验 数据计算绘图软件》，是通过计算机编程的方法解决工程实验中的难题，取得 良好效果，获得河南省教育厅举办的教育信息化应用成果奖二等奖、河南省电 化教育馆优秀论文三等奖。 项目组成员思想积极活跃，参加国家级创新创业项目，结构模型设计比赛等。 项目组成员熟悉计算机图形学以及土木工程信息技术，具有较好的编程能力。二、项目研究背景 目前建筑物建设高度越来越高，在施工时往往需要开挖深基坑。基坑开挖时有 放坡开挖和支护开挖方式。无论是放坡开挖还是支护开挖，都需要事先对基坑 工程进行设计。在设计过程中需要做大量的计算工作，这些计算工作使用程序 软件计算替代工程师手算，会增加工作效率提高准确性。目前，项目团队已经 做了不少工作，已经申请了一项软件著作权《室内土工实验数据计算绘图软件》，可以计算出土体的力学参数。结合土体的性质，我们已经掌握了进行土 体边坡稳定性分析的计算方法和流程。现在需要通过写程序，把传统上手算流程，用程序进行计算和设计。尤其是在城市市区，开挖施工场地的局限，往往 需要对基坑边坡进行验证和支护，以免对邻近的周围其他建筑物造成不利影响。通过我们的这个项目，把之前繁芜复杂的验算和设计流程编制成计算机程序， 对边坡工程和基坑稳定的验证和设计变得轻松简单，实现更高的社会效益和经 济效益。 三、国内外的研究现状及研究意义
边坡支护应急救援预案
安全事故救援预案 1、应急预案的方针与目标 坚持“安全第一、预防为主”、“保护人员安全优先、保护环境优先”的方针。给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。 根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，应急准备和响应工作程序见下图： 图1 应急准备和响应工作程序图 2、突发事件风险分析和预防 为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和预防。 1、突发事件、紧急情况及风险分析 根据本工程施工特点及复杂的地质情况，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素是基坑坍塌、重点部位沉降、火灾
事故、物体打击、高处坠落、触电等。在工地已采取机电管理、安全管理各种防范措施的基础上，还需要制定基坑坍塌和地基不均匀沉降引起附近建筑物倾斜的应急方案。 2、突发事件、紧急情况及风险预防措施 ①了解地表水、出水地点的情况，并对地表进行必要的处理，以防止地表水下渗。 ②认真分析地质资料，做好超前预报；对地质情况不明的地段一定要申请补勘，做到心中有数。 ③加强施工管理，严格按标准化、规范化作业。施工中要经常分析土质变化、围岩参数，遇到可疑情况及时分析，不得冒进。遵循“管超前、严注浆、短开挖、强支护、快封闭、勤测量”的施工工艺。并做到“四及时”即及时量测、及时反馈、及时支护、及时封闭。 ④施工场地设专门抢险救灾物资库，库房距施工现场近，道路保持畅通，以备急用。 ⑤工地和附近医院建立密切联系，工地设医务室，配齐必要的医疗器械。一旦出现意外的工伤事故，可立即进行抢救。 3、突发事件应急预案 1、基坑坍塌、地基不均匀沉降应急预案 (1)发生伤亡事故后，首先由现场指挥人员组织作业人员对受伤害者进行抢救，并立即报告项目经理或应急预案值班人员。项目经理部组织人员全力抢救，派车将受伤人员送往医院抢救治疗。 (2)事故发生后，事故现场要迅速撤离与事故处理无关的人员及群众，安全员要对现场进行隔离、保护，对现场进行勘察并画出草图，记录事故经过。 (3)项目经理在抢救伤员的同时，应立即向上级有关部门报告，同时与抢救人员联系，掌握最新情况便于事故处理，安全员应立即前往事故现场进行事故调查并接受、配合上级部门进行调查取证工作。
深基坑与边坡工程考试题目
《深基坑与边坡工程》2016年试题及答案 1. 简论北京地区土钉墙的变形破坏特征。（20分） 答：土钉墙支护技术是一种原位土加筋技术，是通过钻孔、插筋、注浆来设置的，加设钢筋网片并喷射混凝土，使钢筋与土体共同作用，也可以直接打入粗钢筋或角钢形成土钉。土钉墙可以增强土体的抗拉强度和抗剪强度，提高土体的稳定性，确保土体开挖时边坡稳定安全。 由于土钉自身的强度和刚度，以及其土钉在土体内高密度的空间分布形成复合土体的骨架，使复合土体形成一个整体，骨架有约束土体变形的作用。在复合土体内，土钉与土体共同承担外荷载和自重应力，土钉起分担作用。由于土钉有很高抗拉、抗剪强度和土体无法相比的抗弯刚度，所以在土体在进入塑性状态后，应力逐渐向土钉转移。当土体开裂时，土钉分担作用更突出，这时土钉内出现了弯剪、拉剪等复合应力，从而导致土钉体中浆结体碎裂、钢筋屈服。复合土体之所以在超载作用下表现出塑性变形延迟、渐进式开裂的特征，与土钉的分担作用是分不开的。研究表明，土钉分担荷载的比例与土钉与土体相对刚度比、土钉所处的空间位置及复合土体的应力水平因素有关。土钉体可以把滑裂域内部分应力传递到后边稳定土体中，并分散到较大范围的土体内，降低复合土体中的应力集中程度。从而推迟了滑裂域的形成与发展。土钉支护技术坡面上设置的与土钉相连在一起的钢筋混凝土面板是发挥土钉有效作用的重要组成部分。喷射混凝土面板起到约束变形作用，面板约束力取决于土钉体表面与土的摩阻力以及与土钉的连接程度，当复合土体开裂区域扩大并连成片时，摩阻力由开裂区域后的稳定复合土体提供。 工程实录分析及研究表明，北京地区土钉墙的破坏形式可分为以下三类： （1）搅拌桩弯折断裂，周围土体倾覆。基坑开挖后，土钉墙的挡水结构——搅拌桩直接经受来自非开挖侧土体的侧向水土压力的作用，因而地层开挖后如不及时施工土钉，搅拌桩将发生弯曲变形，并将有可能因材料抗拉强度不足而弯折断裂，从而导致周围土体倾覆倒塌。（2）渗流破坏，坑底隆起等。渗流破坏主要表现为管涌、流土和突涌。坑底隆起主要变现为坑底发生过大的隆起，墙后地面下沉，影响环境安全。 （3）搅拌桩断裂，周围土体整体滑移。基坑开挖后，复合土钉墙在受力变形过程中，有可能因抗剪承载力不足而沿边坡滑动面发生整体滑移破坏。边坡抗滑承载力由搅拌桩——土钉材料和土体抗剪强度共同提供，发生整体滑移破坏时搅拌桩被剪断，土钉被拔出或弯曲。 2. 试比较深基坑支护结构设计中的等值梁方法、弹性地基梁方法和有限元方法。 （20分） 答: 有限元法在模拟基坑开挖时由于存在不可避免的弱点，即土体本构模型和土体参数难以确定，以及土体按连续介质模拟时采用的边界条件与实际工程之间可能存在差异等，使其应用受到限制。虽然近年来发展了反分析方法以确定土体参数，使其更加符合实际，但从总体而言，目前在开挖支挡结构设计中应用较多的仍然是等值梁法和弹性地基梁法。 等值梁法基于极限平衡状态理论，假定支挡结构前、后受极限状态的主、被动土压力
基坑放坡稳定性验算
基坑放坡稳定性验算 根据施工组织安排，10-03地块各楼栋基坑采用分块开挖，临时放坡的施工方案，我司对基坑临时放坡后的坑边坡顶堆载及车载道路进行边坡稳定性验算，验算过程如下： 参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.50； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：8.00； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 2.50 3.80 2.00 0.00 2 3.00 4.50 2.00 0.00 计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重 2、作用于土条弧面上的法向反力 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 计算公式: 式子中： --土坡稳定安全系数； F s c --土层的粘聚力； --第i条土条的圆弧长度； l i γ --土层的计算重度； θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角； φ --土层的内摩擦角； --第i条土的宽度； b i --第i条土的平均高度； h i ――第i条土水位以上的高度； h 1i ――第i条土水位以下的高度； h 2i γ' ――第i条土的平均重度的浮重度；
深基坑边坡稳定性计算书
... . . 土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业、《实用土木工程手册》第三版文渊编著人民教同、《地基与基础》第三版中国建筑工业、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56； 基坑侧水位到坑顶的距离(m)：14.000； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数： 土层参数：
序号土名称 土厚 度 （m） 坑壁土的重 度γ(kN/m3) 坑壁土的摩 擦角φ(°) 粘聚力 （kPa） 饱容重 (kN/m3) 1 粉质粘土15 20.5 10 10 20.5 二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 三、计算公式:
基坑支护工程应急处置预案
基坑支护应急预案 1基坑边坡常见事故应急处置 1、基坑变形过大应急措施 如基坑变形超过设计报警值3cm，应立即通知土方单位停止开挖，用回填土进行反压，迅速卸载基坑上沿堆载物，密切监测基坑变形情况请设计单位出具加固方案。 2、围护桩支护体系破坏应急措施 1）针对上部锚杆失效引起桩顶位移过大甚至桩身向坑倾倒 1.应对措施：采取在失效锚杆位置重新补加干作业成孔的预应力锚 杆，并加大注浆压力注浆，或在失效锚杆的位置增加斜撑。 2）针对桩身嵌固过少引起坡脚破坏（俗称“踢脚”破坏） 应对措施：采取在坡脚被动区堆载，边坡稳定后再在底部增补锚杆、支撑，或采取在坑采用水泥土搅拌桩对被动区土体进行加固等。 3）针对桩身强度不足引起桩身而折断 应对措施：采取在桩后重新补加新桩或坡顶卸土的方法。 4）针对排桩和锚杆整体滑移破坏 应对措施：首先在坡脚被动区堆载或加固，待变形稳定后再在桩身侧补加长的预应力锚杆或拉锚、支撑的办法，如整体滑移较严重，则只能卸除滑移土方及支护结构，重新进行支护施工。 5）针对流砂、涌土或坑底隆起失稳 应对措施：常用的处理措施为立即停止基坑的降水或挖土，也可进行
坑灌水、堆载反压，有条件时可配合坑外降水，待管涌、流砂停止后，再采取进一步处理措施，如压密注浆、被动区加固等。 3、基坑坡面垮塌应急措施 ①监测人员、安全员或第一目击者应立即大声呼叫，由安全员或施工队长通知项目部应急救援小组，尤其要说明坍塌时是否造成人员受伤或掩埋。 ②现场指挥人员指挥基坑所有作业人员避开基坑边坡坍塌侧迅速撤离，停止基坑所有作业活动。由应急领导组长组织抢险突击队对基坑坍塌区域进行封闭隔离，禁止无关人员进入。组织现场所有挖掘机集中，组织抢险突击队带着铁锹随时做好抢救加固准备。应急领导组长应向第一报告者和作业现场人员询问，人员受伤情况和具体位置，粗略估计伤害程度。组织医疗救护队就位。利用与医院联系急救医生和救护车开至工地现场随时准备抢救。 ③应急领导组长应仔细观察塌方部位情况，如果基坑有继续坍塌迹象，由抢险突击队对基坑塌方部位上方附近所有机械、物资搬离。由项目总工组织技术人员制定边坡加固方案，由专业队伍实施加固，防止边坡不断失稳，造成救援人员二次伤害。 ④边坡相对稳定后，组织工地所有可用挖掘机迅速清除人员掩埋处坍塌土方，当发现人身体躯干时，先清除埋至胸口处土方，由现场医疗救护队或120急救中心医生用清水清洗伤者耳鼻和嘴巴处污泥，立即进行吸氧。伤者被救出后，立即输液和吸氧，用120急救车送到医院组织医务人
局部深基坑及基坑边坡塌方处理方案
现代（邯郸）国际汽贸城展销中心项目局部深基坑及基坑边坡塌方处理方案 编制人： 审核人： 审批人： 施工单位：江苏省住建集团有限公司
局部深基坑及基坑边坡塌方处理方案 现代（邯郸）国际汽贸城展销中心项目在基槽开挖、清槽过程中，有多处深基坑出现塌方及集水井侵入边坡而无法开挖的情况。为防止基坑边坡坍塌，保持基坑边坡稳定，保证施工安全，相关区域需进行处理。以下是根据现场实际情况及我公司类似工程施工经验，编制的处理方案。 一、深基坑塌方处理 1、原因分析： A、局部深基坑位于大底板底4m以下，相对标高近-9m。 B、局部降水工作不能满足深基坑降水要不。 C、连续强降雨，坑底积水无法完全排出。 2、处理方案： A、深基坑开挖到设计标高后坑底立即浇150mm厚C15混凝土垫层。 B、扩大深基坑开挖面，沿其基坑边线外围砌砖墙围护。 C、围护砖墙内侧抹30厚1：3水泥砂浆找平层，再刷聚胺脂涂膜防水层。 详见下图： 二、塔吊旁深基坑塌方处理 1、原因分析： A、由于此深基坑内一个降水井，且位于塔吊基础侧，地下水从四周向降水井渗透、集中，使得塔吊基础附近基底下的土松散迹象。 B、连续强降雨，坑底积水无法完全、及时排出，塔吊基础附近基底下的土泡软。
2、处理方案： A、深基坑开挖到设计标高后坑底立即浇150mm厚C15混凝土垫层。 B、沿塔吊基础下基坑边线的外围砌240厚砖墙围护。 C、在砖墙与基础下的空腔内用中粗砂灌密实。 三、集水井侵入边坡处理 1、原因分析： A、原有基坑土方开挖不到位； B、原有基坑边坡围护侵入集水井范围内约50cm，导致集水井无法开挖。 2、处理方案： A、将侵入集水井范围内的基坑边坡挖除掉，且深挖进边坡内40cm，并将其上部土也一起挖除掉，以便边坡底进行加固处理。 B、边坡修整好后，立即沿集水井边线，在坡脚处打入一排直径48mm的钢管桩，钢管打入集水井基底下不小于2m，间距400mm。 C、沿钢管桩支18mm厚木模板，在模板与边坡土壁间的空腔内用C30混凝土灌密实，直至顶部与原边坡围护结构形成一个整体。 详见下图： 上述处理措施，因原基坑土方开挖与围护等不到位及连续强降雨等不可抗力因素造成，相应工程量增加纳入结算。