整体式钢筋混凝土简支板桥设计计算书
整体式钢筋混凝土简支板桥设计
一、 设计标准
1、 公路等级：二级公路
2、 设计速度：60km/h
3、 路基横断面 1）车道宽度：3.5m 2）车道数：双向6车道 3）右侧硬路肩宽：0.75m 4）左侧硬路肩宽度：0.75m 5）土路肩：0.75m
4、 汽车荷载：公路Ⅱ级
5、 标准跨径：k 5m L =
6、 桥梁横断面
护轮安全带宽0.25m+硬路肩0.75m+6个行车道21m （6?0.35m ）+ 硬路肩0.75m+护轮安全带宽0.25m
7、 桥面铺装为厚H
=
0.07m 水泥混凝土铺装。
二、 基本资料
1、 安全等级：本桥为小桥，安全等级为三级，结构重要性系数为00.9γ=；
2、 环境条件：Ⅰ类，最小混凝土保护层厚度30mm ；
3、 材料
1） 混凝土：C25
ck 16.7M Pa f =，cd 11.5M Pa f =，tk 1.78M Pa f =，td 1.23M Pa f =，
4
c 2.810M Pa
E =?；
2） 钢筋
受力主筋：HRB335，sd 280M Pa f =，5s 2.010M Pa E =?，b 0.56ξ= 分布钢筋：R235，直径10mm 。
三、 设计依据
1、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）
2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
4、许光辉，胡明义. 公路桥涵设计手册. 梁桥(上册). 人民交通出版社，2000年7月
四、 主要尺寸拟定
1、 支承宽度：00.29m b =
2、 伸缩缝宽度：0.01m
3、 板长：()4.98m =5-20.01?
4、 计算跨径： 4.982(0.29/2) 4.69m l =-?=
5、 净跨径：0 4.9820.29 4.40m l =-?=
6、 行车道板厚：0.32m h =
7、 护轮安全带高度：0.28m 详细尺寸见板桥的一般构造图。
五、 作用及作用效应计算
（一） 永久作用及其作用效应
本桥考虑的永久作用为结构的自重（即板的自重）与桥面铺装的附加重力。 1、 每米宽板带的延米重力
3
11125kN /m 1m 0.32m =8kN /m ;
g h γ=??=??
其中：1γ为钢筋混凝土板的容重，由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）条文说明永久作用部分取325kN /m 。 2、 每米宽板带的桥面铺装延米重力
3
22124kN /m 1m 0.07m =1.68kN /m ;g h γ=??=??
其中：2γ为水泥混凝土路面的容重，由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）条文说明永久作用部分取3
24kN /m 。 3、 安全带自重分配到每米宽板带的延米重力
3110.250.282/(8.50.252)
2510.250.282/9=0.39kN /m ;
g γ=????+?=????
4、 每米宽板带的永久作用总集度
123++=8+1.68+0.39=10.07kN /m ;g g g g =
5、 每米宽板带的永久作用效应
1) 跨中弯矩：2
2
12,G 1110.07 4.6920.69kN m 88
M gl
=
=
??=?；
2) 支点剪力：0,01110.07 4.422.15kN 22
G Q gl ==
??=。
单位：cm
（二） 可变作用及其作用效应
本桥涵考虑的可变作用为汽车荷载与汽车冲击力。 1、 汽车荷载的冲击系数
1） 每米宽板带的截面惯性矩
3
34
11110.320.0027307m 12
12
I h =
??=
??=
2） 每米宽板带的延米质量
3
3
c 110
9.818109.81815.5kg/m m g =?=?=
3） 每米宽板带的基频
c 2
c
10
2
2 2.810
0.0027307
2 4.69
815.5
21.8554H z
E I f l
m π
π
=
??=
?=
4）根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），则汽车冲击系数
0.45μ=
2、 车道折减系数：
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），双车道不折减
1ξ=
3、 板的有效工作宽度
1）车辆荷载后轮着地长度20.20m a =，宽度20.60m b =，则
1220.2020.070.34m a a H =+=+?=； 1220.6020.070.74m
b b H =+=+?=。
2）车轮作用在跨径中间的有效分布宽度计算
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简支板桥横桥向设计车道数为2，布置双列车辆荷载，四个车轮，车轮间距有1.8m 和1.3m 两种情况。 由于
1.8m-0.74m<(3 5.693 1.897m)l == 1.3m-0.74m<(3 5.693 1.897m)l ==
则横桥向各车轮的有效分布宽度均已重叠。
A ）按中载时（如图所示）
11140.74(1.8 1.3 1.8) 4.697.20m
3
3
2( 3.13 4.98.03m )
3
b b d l l d =++
=++++
?=<
+=+=
则48.03m b =。
平均到单个车轮，则有效工作宽度为 8.03/4 2.00m b ==。
B ）按偏载时（如图所示）
11140.50.74(1.8 1.3 1.8)0.5 4.69 6.92m
6
6
2( 3.13 4.98.03m )
3
b b d l l d =+++=+++++
?=<+=+=
则48.03m b =。
平均到单个车轮，则有效工作宽度为8.03/4 2.00m b ==。
C ）板的有效工作宽度取为 2.00m b =
b
行车方向
b
行车方向
3）车轮作用在板的支承处的有效工作宽度
'1
0.740.321.06m
b b h =+=+=
4） 车轮靠近板的支承处的有效工作宽度
'
2x b b x =+
5） 板的有效宽度沿跨长方向的变化情况如下图：
行车方向
4、 汽车荷载效应计算 1） 车道荷载
均布荷载：k 0.7510.57.875kN/m q =?= 集中荷载：k 135kN p =
2） 每米宽条上的车道荷载
有了板的有效工作宽度以后，将布于沿跨径方向的车道荷载除以相应位置的有效工作宽度，作为每米宽简支板上分配的车道荷载来计算板的内力。（注意：一个车道荷载相当于一个车队，在横向布置两列车轮）
跨中部分： k
7.875
1.97k N /m
222.00q q b ==
=??
k
135
=33.75kN 22 2.00P P b ==?? 支点部分：
'
k '
7.8753.17k N /m 221.06q q b ===??
'
k '
135=68.68kN 22 1.06
P P b ==??。 3） 汽车荷载效应（不考虑冲击系数）
跨中弯矩：
2
'
12,q 2
1112()8
264111 4.691 1.97 4.692(3.17 1.97)0.560.5633.75826454.34kN m
l M ql q q x x P ξ????=+?
-??+? ?????
??????
=???+?
-???+? ?????
??=? 支点剪力：
[]''
0,012()/2/221163.68 1.97 4.42(3.17 1.97)0.56/2/2268.35kN
q Q P ql q q x ξ????=++?- ?????
??
=?+??+?-? ?
??=
（三） 每米宽板带作用效应组合
1、 承载能力极限状态作用效应组合
基本组合为
12,12,G 12,q
1.2 1.4(1)1.220.69 1.4(10.45)54.34135.14kN m
ud M M M μ=+?+?=?+?+?=?
0,0,0,1.2 1.4(1)1.222.15 1.4(10.45)68.35165.33kN
ud G q
Q Q Q μ=++=?+?+?= 2、 正常使用极限状态作用效应组合
短期效应组合为
1
2,s d
12,G
12,q
0.720.69
0.7
54.34
58.73k N
m
M M
M
=+?=+?=?
0,0,0,0.722.150.763.6866.73kN
sd G q
Q Q Q =+=+?=
长期效应组合为
12,ld 12,G 12,q
0.420.690.463.6842.43kN m
M M M =+?=+?=?
0,0,0,0.422.150.463.6847.62kN
ld G q
Q Q Q =+=+?=
六、 截面设计与验算
（一） 持久状况承载能力极限状态设计—正截面承载力计算
1、 控制截面：跨中截面；
2、 截面设计
1） 本桥为I 类环境条件，绑扎钢筋骨架，假设25m m s a =，则截面有效
高度为
032025295mm
s h h a =-=-=
2） 求受压区高度x
()
()
012,ud
2
00
cd 2
b 02 ,1m 20.9135.141000
29529511.5
38.34m m <0.56295165.2m m M x h h b f b
h γξ=-
-
???=--
==?=为单位板宽为
3） 求钢筋面积
2
cd s 11.5100038.34
1574.68m m
280
sd
f bx A f ??=
=
=
4） 选择并配置钢筋
构造要求：受力主钢筋的直径不宜小于10mm ，间距不大于200mm ，一般也不宜小于70mm 。
选择HRB335钢筋：公称直径18mm d =，外径20.7mm d '= 钢筋间距选为125mm ，则根据《结构设计原理》（叶见曙主编）附表1-7可知，每米宽板内实际钢筋面积为2s 2036m m A =。
钢筋的混凝土保护层厚度
C=20m m m ax 30m m
30m m d =??
=????
规范规定最小值：
实际 C+23022.7241.35mm s a d '==+=，取45m m s a = 实际032045275mm s h h a =-=-= 配筋率为
s 0
m in
td sd 20360.7404%
1000275
0.2%m in 0.2%1450.198%
100A bh f f ρρ=
=
=??
???
??
?
≥==?? ??=?? ????
?
满足要求。
3、 截面复核
1） 求实际受压区高度x
()sd s b 0cd 280203649.572m m <0.56275154m m 11.51000
f A x h f b
ξ?=
=
==?=?
2） 求极限弯矩
()()()
u cd 00ud 211.5100049.57227549.5722=142.64K N m 0.9135.14121.63K N m M f bx h x M γ=-=???-?>=?=?
满足要求。
4、 边缘板带跨中钢筋的布置
构造要求：边缘板带主钢筋数量较中间板带（板宽2/3范围内）增加15%。 钢筋截面积为：22036(115%)2341.4mm ?+=
根据《结构设计原理》（叶见曙主编）附表1-7，边缘板带主钢筋间距取
110mm ，每米宽板内实际钢筋面积为22290m m ，与2
2
341.4m m 相差在5%
以内，满足要求。
5、 安全带宽度内钢筋的布置
由于安全带宽度内，自重较大，则主钢筋间距取70mm ，主钢筋与板边缘的间距为40mm ，边缘钢筋混凝土保护层厚度为40-22.7/2=28.65mm 。 6、 板内跨中截面钢筋布置见钢筋构造图。
（二） 持久状况承载能力极限状态设计—斜截面承载力计算
按构造进行配筋设计即可满足。
构造要求：主钢筋可在跨径的1/4~1/6处按450或300弯起，但通过支点不弯起的主钢筋每米板宽内应不少于3根，并不少于主钢筋面积的1/4。 针对本桥，41根主筋通过支点截面，36根主筋弯起，具体情况见图纸。
（三） 持久状况正常使用极限状态设计 1、 缝宽度验算
1）钢筋表面影响系数：主筋为HRB335带肋钢筋，1 1.0C = 2）作用长期效应影响系数：12,sd 212,ld
58.7310.510.5 1.692
42.43
M C M =+?
=+?
=
3）与构件受力性质有关的系数：本桥为板式受弯构件，3 1.15C = 4）纵向受拉钢筋配筋率：本桥截面无受拉翼缘，f 0h =
s
0f f
20360.7404%0.02
()1000275
A bh b b h ρ=
=
=<+-?，取0.7404%ρ=
5）由作用短期效应组合引起的开裂截面纵向受拉钢筋在使用荷载作用下的应力：6
sd ss s 0
58.7310
120.567M Pa
0.870.872036275
M A h σ?=
=
=??
6）纵向受拉钢筋的直径：本桥截面纵向受拉钢筋均为同一直径，
18m m d =
7）最大裂缝宽度计算
[]()
ss fk 123
s 5
fk 300.2810120.567
30181.0 1.692 1.15 2.0100.28100.0074040.159m m <=0.2m m d
W C C C E W σρ?
?
+= ?+??
+??
=???
? ??+???
= 满足要求。
2、 变形验算
1） 开裂截面的截面特性
（1） 截面换算系数：s
5s E 4
c
2.0107.1432.810
E E α?=
=
=?
（2） 开裂截面换算截面受压区高度
s
s E s 0
E s 2117.1432036
21000275111000
7.143203667.26m m
A bh x b
A αα?
?
=
+
-??????
?????=
?+-??
???
=
（3） 开裂截面换算截面惯性矩
()
()
s 2
3
cr E s 02
3
8
4
131100067.267.143203627567.263
101426008.4627622751.37.2910m m
I bx A h x α=+-=??+??-=+=?
（4） 开裂截面抗弯刚度
4
8
13
2
cr c cr 2.8107.2910 2.041210N m m
B E I ==???=??
2） 全截面换算截面的截面特性
（1） 全截面换算截面面积
()
()s 0E s
2
110003207.14312036332507.15m m
A bh A α=+-=?+-?= （2） 全截面换算截面受压区高度
()
()s 2
E s 0
2
112
110003207.14312036275
2332507.15
512000003439465.7
332507.15
164.33m m
bh A h x A α+-=??+-??=+=
=
（3） 全截面换算截面惯性矩
()
()
()()
s 2
23
0E s 02
32
9
4
1
111221
110003201000320320164.33122 7.14312036275164.332730666666.75999648153185658.92.89010m m
I bh bh h x A h x α??=+-+-- ???
??=??+???- ???+-??-=++=?
（4） 全截面换算截面受拉区边缘的弹性抵抗矩
9
73
00 2.89010
1.8610m m
320164.33
I W h x
?=
=
=?--
（5） 全截面换算截面的面积矩
2
273
0111000164.33 1.35010m m
22
S bx =
=
??=?
（6） 全截面抗弯刚度
4
9
13
2
0c 00.950.95 2.810 2.890107.6910N m m
B E I ==????=??
（7） 塑性影响系数
7
07
22 1.35010 1.45161.8610
S W γ??=
=
=?
3） 开裂弯矩
7
7
cr tk 0 1.4516 1.78 1.8610 4.80610N m m =48.06K N m
M f W γ==???=???
4） 开裂构件的抗弯刚度
22
cr cr 0
sd sd cr
132
2
13
13
13
2
17.6910
48.0648.067.6910
158.7358.73 2.0412104.4510N m m
B B M M B M M B =
????????+- ? ??????????=
???????+-?? ? ??????????
=??
5） 挠度长期增长系数
本桥采用的混凝土为C25，故θ 1.65η= 6） 构件在使用阶段的跨中截面的长期挠度值
()
2
sd θ
2
6
3
13
54858.7310 4.6910
5 1.6548 4.4510
7.33m m
l M l B
ωη=
?????=?
??=
7） 构件在结构自重作用下跨中截面的长期挠度值
()
2
G G θ
2
6
3
13
54820.6910 4.6910
5 1.6548 4.4510
5.394m m
M l B
ωη=
?????=?
??=
8） 按可变作用频遇值计算的长期挠度值
3Q G
4.69107.33
5.394 1.936m m <9.38500500l l
m m ωωω??
?=-=-=== ?
??
满足要求 9） 预拱度设值
34.69107.33m m > 2.931m m 16001600l l
ω??
?=== ???
，故跨中截面不设预拱度。 （四） 短暂状况构件应力验算
本桥为现场整体浇筑，无需进行短暂状况构件应力验算。
七、 分布钢筋构造布置
构造要求：
1、直径不小于8mm；
2、间距不应大于200mm；
3、截面面积不宜小于板截面面积的0.1%；
4、在所有主钢筋的弯折处均应设置。
对于本桥，分布钢筋的具体布置见钢筋构造图。附件：图纸
需进一步的工作：
1、图的绘制；
2、图形的绘制
1）一般构造图
2）钢筋图
m实心简支板桥计算书
钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书 2006年11月
一、设计资料 1、桥面跨径及桥宽： 标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m 的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。 计算跨径：偏安全取L=8m 桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m 2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载 其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下： 车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ） (b ) 平 面 尺 寸 (a ) 立 面 布 置 人群荷载不计。 3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 8.13= MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3?= 人行道、栏杆无； 桥面铺装不计； 混凝土容重ｒ＝24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标：
MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280=' = MPa E s 5100.2?= 直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标： MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195=' = MPa E s 5101.2?= 6、设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 二、构造布置： 设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图： 侧 面 图 单位：cm 平 面 图 单位：cm 三、几何特性计算 截面面积： 面惯性矩： 面积矩： 四、主梁内力计算 (一)、恒载内力 一期荷载集度主梁每延米自重： g=(4×0.5)×25.0=50kN/m 二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。 恒载作用下梁产生的内力计算:
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥 上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度 标准跨径：8m（墩中心距） 计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准 设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境 设计安全等级：二级 3主要材料 混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。 钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸 本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。 桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制
空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于 灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算 如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=
简支钢梁设计计算书
------------------------------- | 简支梁设计 | | | | 构件：BEAM52 | | 日期：2015/08/31 | | 时间：15:37:10 | ------------------------------- ----- 设计信息 ----- 钢梁钢材：Q235 梁跨度(m)： 5.200 梁平面外计算长度(m)： 2.600 钢梁截面：焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*6*12*12 容许挠度限值[υ]: l/400 = 13.000 (mm) 强度计算净截面系数：1.000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值 ----- 设计依据 ----- 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）
《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） ----- 简支梁作用与验算 ----- 1、截面特性计算 A =7.6560e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =1.5000e-001; Ix =1.3500e-004; Iy =3.1255e-005; ix =1.3279e-001; iy =6.3894e-002; W1x=9.0000e-004; W2x=9.0000e-004; W1y=2.5004e-004; W2y=2.5004e-004; 2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重 (KN): G =3.1252e+000; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=6.0100e-001; 3、梁上活载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 4 8.10 2.60 0.00 0.00 4、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN) △恒载标准值支座反力 左支座反力 Rd1=1.563, 右支座反力 Rd2=1.563 △活载标准值支座反力 左支座反力 Rl1=4.050, 右支座反力 Rl2=4.050
实心板桥123456
实心简支板桥设计计 算书 一、设计资料 1、桥面跨径及桥宽： 标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。 计算跨径：偏安全取L=8m
桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m 2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载 其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下： 车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ） (b ) 平 面 尺 寸 (a ) 立 面 布 置 人群荷载不计。 3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 8.13= MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3?= 人行道、栏杆无； 桥面铺装不计； 混凝土容重ｒ＝24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标： MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280=' = MPa E s 5100.2?= 直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标： MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195=' =
MPa E s 5101.2?= 6、设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 二、构造布置： 设计板厚0.50m=，在～，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图： 侧 面 图 单位：cm 平 面 图 单位： cm 三、几何特性计算 截面面积： 面惯性矩： 面积矩： 四、主梁内力计算 (一)、恒载内力 一期荷载集度主梁每延米自重： g=(4×0.5)×25.0=50kN/m 二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。 恒载作用下梁产生的内力计算:
简支现浇板说明
第 1 页 共 2 页 现浇钢筋混凝土简支板通用图 一、编制依据 根据河北省交通厅公路管理局冀交公路字（2005）218号文“关于印发《河北省公路桥涵设计通用图》编制工作会议”有关文件的通知，我院通用图组承担“公路桥涵通用图—现浇整体板”的设计工作。设计中考虑到煤炭运输、矿产运输及建筑材料运输等特殊条件，按照安全、可靠、经济、美观的新理念，确保构件有足够的强度和刚度，并留有足够的安全储备。本册图纸为简支结构的钢筋混凝土整体板部分。 二、标准与规范 交通部颁《公路工程技术标准》JTG B01—2003。 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004。 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004。 交通部颁《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041—2000。 交通部颁《公路工程抗震设计规范》JTJ 004—89。 三、技术指标 1、设计荷载：公路-Ⅰ级、公路-Ⅱ级。 2、桥梁宽度：8.5m 、12.0m 、2x13.5m 、2x16.75m 。 3、跨 径：5m 、6m 、8m 、10m 。 4、斜 度：0o、15o、30o、45o。 四、主要材料 1、混凝土：现浇钢筋混凝土板：C40混凝土，桥面混凝土铺装：4cm 细粒式沥青混凝土＋6cm 中粒式沥青混凝土。 2、钢材：钢筋直径≥12mm 者用HRB335钢筋，直径＜12mm 者用R235钢筋，钢板采用16Mn 或A 3钢。 3、其他：支座均采用板式橡胶支座GYZ 系列产品，其性能应符合交通部行业JT/T4-2004规定；桥梁防水层采用SBS 改型沥青防水层；桥梁伸缩缝采用简易伸缩装置（如沥青麻絮填塞或橡胶板等）。 五、设计要点 构造要点： 1、 桥梁纵、横向均按平坡设计；结构型式为现浇钢筋混凝土矩形（或平行四边形）板；支座设置方式：横 桥向按1m 左右设置一块板式橡胶支座。 2、 桥面铺装：4cm 细粒式沥青混凝土＋6cm 中粒式沥青混凝土。 3、 当斜度≥150时，设置了角隅加强钢筋，抵抗斜板负弯矩的角隅钢筋均设置在现浇板上下层的钝角处， 其布置方式为：靠近板顶的上层应布置垂直于钝角平分线的加强钢筋，靠近板底的下层应布置平行于钝角平分线的加强钢筋。 4、 上部构造防震措施：设置了抗震锚栓。 5、 本图按桥梁平面沿路线前进方向的左下角为锐角编制。 6、 浇筑实心板时，板与背墙之间考虑了1cm （正尺寸）的缝隙。 7、 浇筑实心板时应按抛物线或圆曲线设置预拱度。 设计计算要点： 1、 采用Midas Civil 2006 进行结构建模及内力计算。 2、 荷载上不仅考虑了车道荷载，还考虑了车辆荷载，取两种荷载单独作用下的最值控制设计。 3、 按板单元进行内力的分析，将整体板纵、横向均划分为1m 左右的单元，受弯分析时考虑了M xx 、M yy 、 M Mvector 的各种情况（顺桥向弯矩、横桥向弯矩、板单元中心最大主弯矩）；抗剪分析时考虑了不同斜度的影响。基本结论是：桥梁宽度越大，横向弯矩越大；桥梁斜度越大，支点反力越大。本册图纸，按不同宽度、不同斜度进行配筋控制。 4、 计算出控制内力后，采用结构配筋设计及验算公式对构件进行配筋及抗裂验算。 5、 不同跨径板桥的最大支点反力见下表：
简支梁设计计算
第四章 简支梁（板）桥设计计算 第一节 简支梁（板）桥主梁内力计算 对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。 对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为： )(42max x l x l M M x -= （4-1） 式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值； m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值； l —主梁的计算跨径。 对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。 一 永久作用效应计算 钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。 在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。 对于组合式梁桥，应按实际施工组合的情况，分阶段计算其永久作用效应。 对于预应力混凝土简支梁桥，在施加预应力阶段，往往要利用梁体自重，或称先期永久作用，来抵消强大钢丝束张拉力在梁体上翼缘产生的拉应力。在此情况下，也要将永久作用分成两个阶段（即先期永久作用和后期永久作用）来进行计算。在特殊情况下，永久作用可能还要分成更多的阶段来计算。 得到永久作用集度值g 之后，就可按材料力学公式计算出梁内各截面的弯矩M 和剪力Q 。当永久作用分阶段计算时，应按各阶段的永久作用集度值g i 来计算主梁内力，以便进行内力或应力组合。 下面通过一个计算实例来说明永久作用效应的计算方法。 例4-1：计算图4-1 所示标准跨径为20m 、由5片主梁组成的装配式钢筋混凝土简支梁桥主梁的永久作用效应，已知每侧的栏杆及人行道构件的永久作用为m kN /5。 图4-1 装配式钢筋混凝土简支梁桥一般构造图（单位：cm ）
整体式简支板桥设计计算书
整体式简支板桥设计计算书
整体式钢筋混凝土空心简支板 设计计算书 一、技术标准 1、 设计荷载： 行车道：城-A 级 人行道：3.0KN/m 2 2、 桥长： 根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为跨径等于14.5m 的单跨钢筋混凝土空心简支板桥。桥梁全长43.5m ，跨径组合为三等跨3×14.5m 。 3、桥面宽度： 桥全宽20m ，中间双向四车道,两侧人行道 桥面横向布置为： 2×4 +12 =20 m 4m 人行道+12m 机动车道+4m 人行道 4、 桥面横坡：双向1.5% 5、 人行道横坡：1.5% 6、 设计安全等级： 二级 7、 结构重要系数： 0.1=o γ 8、 主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 3.14= MPa f td 43.1= MPa E c 41000.3?= 混凝土容重ｒ＝ 24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用HRB335级，指标： MPa f yk 335= MPa f f y y 300'== MPa E s 5100.2?=
直径小于12mm 时采用HPB235级钢筋，指标： MPa f yk 235= MPa f f y y 210'== MPa E s 5101.2?= 9、 设计依据： （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 （3） 城市桥梁设计荷载标准《CJJ 77－98》 二、结构简介： 三等跨混凝土简支空心板桥，桥梁全长3×14.5m=43.5m ，桥面宽度20m 。 施工方式为整体式现浇，在已有桥墩上设置支座。桥面横坡1.5%，梁高80cm ，顶板厚10cm ，底板厚10cm ，隔板厚度15cm 。隔梁及空心由跨中向支座对称布置，空心长度1m ，间距18cm ，横隔梁厚度为15cm ，两端设有端横隔梁，。 计算跨径: ()n o l l 05.1m in l ；计= mm l o 1190040011500=+=
钢筋混凝土简支T梁及行车道板配筋设计桥梁工程课程设计
桥梁工程课程设计 计算书 一、课题与设计资料 （一）设计资料 1、装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计 （1）桥面净空 净—8+2×1m人行道 （二）设计荷载 公路－II级和人群荷载标准值为32 kN m （三）主梁跨径和全长 墩中心距离)； 标准跨径： 支座中心距离)； 主梁预制长度)。 主梁全长： 1）主梁、横隔梁： 钢筋：主钢筋采用Ⅱ级钢筋，其它用钢筋采Ⅰ用级钢筋Array 混凝土：C30（容重为25KN/m3）
2）桥面铺装：沥青混凝土（容重为23KN/m 3）混凝土垫层C25（容重 为23KN/m ） 3）人行道：人行道包括栏杆荷载集度6KN/m （五）缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度0.02mm ）。 （六）设计依据及参考资料 ①《公路桥涵设计通甩规范》（JTGD60－2004） ②《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004） ③《桥梁工程》，姚玲森主编，人民交通出版社，北京。 ④《桥梁计算示例集—混凝土简支梁（板）桥》，易建国主编，人民 交通出版社，北京。 ⑤《结构设计原理》，沈浦生主编。 ⑥《结构力学》 二、设计内容 （一）主梁 1.恒载内力计算； 1.1恒载集度 主梁： m kN g /85.1425)]22.098.1(2 18 .012.05.122.0[1=?-?++?= 横隔梁： m kN g /132.25 .1952518.0)22.098.1()218 .012.020.1(2=???-?+- = 人行道和栏杆：m kN g /2.15 6 3== 桥面铺装：m kN g /368.05 23 0.102.0230.106.04=??+??= 作用于主梁上的全部恒载集度： 35.17368.0132.285.144321=++=+++=g g g g g KN/m
钢结构计算书
钢结构课程设计 计算书 设计题目： 18m三角形芬克式角钢焊接屋架院系：土木工程学院 专业：城市地下空间工程 年级： 2014级 姓名：黄超 学号： 1412121007 指导教师：张惠华 华侨大学土木工程学院 2017年7月4日
目录 一、概述------------------------------------------------------------------------1 1.1、设计题目---------------------------------------------------------------1 1.2、设计要求---------------------------------------------------------------1 1.3、设计依据---------------------------------------------------------------1 1.4、设计任务---------------------------------------------------------------2 1.5、需提交的设计文件-------------------------------------------------------2 二、屋盖支撑布置----------------------------------------------------------------2 2.1上弦横向水平支撑---------------------------------------------------------2 2.2下弦支撑-----------------------------------------------------------------3 2.3垂直支撑-----------------------------------------------------------------3 三、节点荷载计算-----------------------------------------------------------------3 3.1永久荷载------------------------------------------------------------------3 3.2可变荷载------------------------------------------------------------------3 3.3风荷载--------------------------------------------------------------------4 四、杆件内力计算及内力组合--------------------------------------------------------4 五、杆件截面选择及验算------------------------------------------------------------5 5.1上弦杆---------------------------------------------------------------------6 5.2.下弦杆---------------------------------------------------------------------7 5.3.腹杆-----------------------------------------------------------------------7 5.4屋架杆件截面表-------------------------------------------------------------7 六、节点设计-----------------------------------------------------------------------8
简支T型梁计算说明书
预制钢筋混凝土简支T形梁计算说明书 姓名 *** 学号******* 2012年12月5号
1）已知设计数据及要求 钢筋混凝土简支梁全长o L=9.96m，计算跨径L=9.5m。T形截面梁的尺寸如图，桥梁处于I类环境条件，安全等级为二级，oγ=1 。 梁体采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值 cd f=11.5MPa，轴心抗拉强度设 计值 td f=1.23MPa。主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值sd f=280MPa；箍筋采 用R235钢筋，直径8mm，抗拉强度设计值 sd f=195MPa。 简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值： l/2 ,d M=1.2*257.16+1.4*132.89=494.64KNm l/4 ,d M=1.2*192.87+1.4*88.67=355.58KNm 0,d V=1.2*107，15+1.4*123.45=301.41KN l/2 ,d V=1.2*0+1.4*36.54=51.16KN 2）跨中截面纵向受拉钢筋计算 （1）T形截面梁受压翼板的有效宽度'b f 由图所示，T形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度 ' h f =mm 120 2 100 140 = +，则可得到' 1 b f =L/3=9500/3=3167mm ' 2 b f =1600mm ' 3 b f =b+2bh+12'h f =170+2*0+12*120=1610mm 故，受压翼板的有效宽度'b f =1600mm （2）钢筋数量计算 截面设计
l/2M =o γl/2,d M =494.64KNm 设s a =300mm+0.07h=30+0.007*800=86mm ， 则截面有效高度o h =800-86=714mm ①判定T 形截面类型： cd f ' b f 'h f (o h -'h f /2)=11.5*1600*120(714-120/2)=1444KNm>l/2M (=494.64KNm) ②求受压区的高度 494.64*610=11.5*1600x （714-x/2） 得合适解为x=39mm<'h f (=120mm) ③求受拉钢筋面积As As= f cd 'b f x/f sd =(11.5*1600*39)/280=2563mm 2 跨中截面主筋选择为12?18,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=3054mm 2 混凝土保护层取30 mm>d=18mm ，及设计要求的最小值30mm 。有效钢筋的横向间距S n =170-2*30-2*20.5=69mm>40 mm 及1.25d=1.25*18=22.5mm ，故满 足构造要求。如图所示。 截面复核 s a =30+20.5*6/2=91.5mm 则o h =800-91.5=708.5mm ①判定T 形截面类型 cd f ' b f 'h f =11.5*1600*120=2.21KNm sd f s a =280*3054=0.86KNm 由于 cd f 'b f 'h f >sd f s a ，故为第一类T 形截面 ②求受压区高度）（mm h mm b f A f x f cd s sd 12047.461600 5.113054280f ='<=??= '= ③正截面抗弯承载力M u ) 64.494(93.585)2 47.465.708(47.4616005.11)2 (2 0KNm M KNm x h x b f M l f cd u =>=- ??=- '= 3）腹筋设计
预应力简支板桥下部结构计算书
第四章下部结构计算书 4.1 设计资料 设计荷载：公路Ⅱ级；桥面净空：12.5+2×0.5=13.5m 计算跨径： 09.6 l m 上部构造：钢筋混凝土空心板桥 4.1.2 水文地质条件 本桥桥位处地下水位埋深较浅，当采用天然地基挖方时将揭露地下水，且表层一般为发育软土层，施工难度较大，建议本段桥梁采用桩基础。 4.1.3 材料 钢筋：盖梁主筋用HRB335钢筋，其他均用R235钢筋 混凝土：盖梁用C30混凝土，桥台桩基用C25混凝土 4.1.4 桥墩尺寸 考虑原有标准图，选用下图所示结构尺寸： 图4—1 4.1.5 设计依据 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D6—2007） 4.2 盖梁计算 上部结构荷载及支座反力表4—1 每片边梁自重（KN/m）每片中梁自重 （KN/m）一孔上部构造自重 （KN） 每一个支座恒载反力（KN） 1、13号2—12号边板1、13号中板2—12号 18.60 16.46 2182.6 93.0 82.3 4.2.2 盖梁自重及内力计算 图4—2 盖梁内力计算表表4—2
截面编号 自重弯矩剪力（KN）（KN/m）（K N·m）Q左Q右 1-1 截面 -15.6-15.6 2-2 截面 -54-54 3-3 截面 -73.797.6 4-4 截面 81.181.1 5-5 截面 6.02 6.02 6-6 截面 -69.06-69.06 7-7 截面 -85.6-85.6
4.2.3 活载计算 （1）活载横向分配系数计算，荷载对称布置时用杠杆原理法，非对称布置 时用铰接板法 1）对称布置时 a) 单列车对称布置时 图4—3 b) 双列车对称布置时 图4—4 c)三列车对称布置时 图4—5 d) 四列车对称布置时 图4—6 2) 非对称布置时 a) 单列车非对称布置时 b) 双列车非对称布置时 c) 三列车非对称布置时 d) 四列车非对称布置时 （2）按顺桥向活载移动情况，求得支座活载反力的最大值 本桥计算跨径为9.6m ，考虑到桥面连续处也可布载，布载长度为： 图4—7 a) 单孔荷载 单列车时：11.0150+9.8 1.07.875=188.592 B KN =???? 当为两列车时，则：22188.59=377.18B KN =? 当为三列车时，则：33188.59=565.77B KN =? 当为四列车时，则：44188.59=754.36B KN =? b ）双孔荷载
【混凝土习题集】—10—钢筋混凝土梁板结构
第十章 钢筋混凝土梁板结构 一、填空题： 1、钢筋混凝土结构的楼盖按施工方式可分为 、 、 三 种形式。 2、现浇整体式钢筋混凝土楼盖结构按楼板受力和支承条件不同，又可分 为 、 、 、 等四种形式。 3、从受力角度考虑，两边支承的板为 板。 4、现浇整体式单向板肋梁楼盖是由组成 、 、 的。 5、单向板肋梁楼盖设计中，板和次梁采用 计算方法，主梁采用 计算方法。 6、多跨连续梁、板采用塑性理论计算时的适用条件有两个，一是 ，二是 。 7、对于次梁和主梁的计算截面的确定，在跨中处按 ，在支座处按 。 8、多跨连续双向板按弹性理论计算时，当求某一支座最大负弯矩时，活荷载按 考虑。 9、无梁楼盖的计算方法有 、 两种。 10、双向板支承梁的荷载分布情况，由板传至长边支承梁的荷载为 分布；传给短边支承梁上的荷载为 分布。 11、当楼梯板的跨度不大（m 3 ），活荷载较小时，一般可采用 。 12、板式楼梯在设计中，由于考虑了平台对梯段板的约束的有利影响，在计算梯段板跨中最大弯矩的时候，通常将8 1改成 。 13、钢筋混凝土雨篷需进行三方面的计算，即 、 、 。 二、判断题： 1、两边支承的板一定是单向板。（ ） 2、四边支承的板一定是双向板。（ ） 3、为了有效地发挥混凝土材料的弹塑性性能，在单向板肋梁楼盖设计中，板、次梁、主梁都可采用塑性理论计算方法。（ ） 4、当求某一跨跨中最大正弯矩时，在该跨布置活载外，其它然后隔跨布置。（ ） 5、当求某一跨跨中最大正弯矩时，在该跨不布置活载外，其它然后隔跨布置。（ ）
6、当求某跨跨中最小弯矩时，该跨不布置活载，而在相邻两跨布置，其它隔跨布置。（ ） 7、当求某支座最大负弯矩，在该支座左右跨布置活载，然后隔跨布置。（ ） 8、当求某一支座最大剪力时，在该支座左右跨布置活载，然后隔跨布置。（ ） 9、在单向板肋梁楼盖截面设计中，为了考虑“拱”的有利影响，要对所有板跨中截面及支座截面的内力进行折减，其折减系数为8.0。（ ） 10、对于次梁和主梁的计算截面的确定，在跨中处按在支座处T 形截面，在支座处按矩形截面。（ ） 11、对于次梁和主梁的计算截面的确定，在跨中处按矩形截面，在支座处按T 形截面。（ ） 12、多跨连续双向板按弹性理论计算时，当求某一支座最大负弯矩时，活荷载按满布考虑。（ ） 13、当梯段长度大于3m 时，结构设计时，采用梁板式楼梯。（ ） 三、选择题： 1、混凝土板计算原则的下列规定中（ ）不完全正确。 A 两对边支承板应按单向板计算 B 四边支承板当21 2≤l l 时，应按双向板计算 C 四边支承板当 312≥l l 时，可按单向板计算 D 四边支承板当321 2 l l ，宜按双向板计算 2、以下（ ）种钢筋不是板的构造钢筋。 A 分布钢筋 B 箍筋或弯起筋 C 与梁（墙）整浇或嵌固于砌体墙的板，应在板边上部设置的扣筋 D 现浇板中与梁垂直的上部钢筋 3、当梁的腹板w h 高度是下列（ ）项值时，在梁的两个侧面应沿高度配纵向构造筋（俗称腰筋）。 A mm h w 700≥ B mm h w 450≥ C mm h w 600≥ D mm h w 500≥ 4、承提梁下部或截面高度范围内集中荷载的附加横向钢筋应按下面（ ）配置。 A 集中荷载全部由附加箍筋或附加吊筋，或同时由附加箍筋和吊筋承担 B 附加箍筋可代替剪跨内一部分受剪箍筋 C 附加吊筋如满足弯起钢筋计算面积的要求，可代替一道弯起钢筋 D 附加吊筋的作用如同鸭筋 5、简支楼梯斜梁在竖向荷载设计值q 的作用下，其承载力计算的下列原则（ ）项不正确。 A 最大弯矩可按斜梁计算跨度0 l '的水平投影0l 计算 B 最大剪力为按斜梁水平投影
钢结构课程设计计算书
一由设计任务书可知： 厂房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部高度为2m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。暂不考虑地震设防。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。卷材防水层面（上铺120mm 泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。屋面活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20. 二选材： 根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C。其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度L。=24000-2×150=23700，端部高度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。 三结构形式与布置： 屋架形式及几何尺寸见图1所示： 图1 屋架支撑布置见图2所示：
图2 四荷载与内力计算： 1．荷载计算： 活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值： 防水层（三毡四油上铺小石子）0.35KN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝土0.25 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡ 总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值： 雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。 总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合： 设计屋架时应考虑以下三种组合： 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KN P2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载
装配式砼简支T形梁桥内力计算与结构设计
桥梁工程课堂设计 专业：土木工程 班级：交通10152 姓名：杨伟巍学号：10200311327 指导老师：张莲英 2013年6月18日
目录 一、设计原始资料 (3) 二、设计内容及要求 (4) 三、设计正文 (4) 1、桥面板内力计算 (2) 1.1 恒载及其内力 (5) 1.2 活载内力 (5) 1.3 荷载组合 (6) 2、主梁内力计算 (6) 2.1 恒载内力计算 (6) 2.2 活载内力计算 (7) 2.2.1用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系数…… ( 8 ) 2.2.3用“偏心压力法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数（9） 2.2.3用“修正刚性横梁法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系(10) 2.3计算活载内力 (13) 3、横隔梁内力计算 (17) 4、挠度、预拱度计算 (20) 四、主要参考文献 (24)
装配式砼简支T形梁桥内力计算与结构设计计算 一、设计原始资料 1．桥面净空：净－7+2×1.50m 2．主梁跨径和全长：标准跨径：l b =20.00m（墩中心距离），计算跨径：l j =19.60m（支座中心距 离），主梁全长：l 全 =19.96m（主梁预制长度） 3．上部结构主梁布置图：（单位：cm） 主梁一般构造图 上部结构横断面构造图 上部结构纵断面构造图4．设计荷载：2004桥梁规范：公路—I级荷载，人群3.0KN/m2
5．材料：主梁：混凝土C40，容重26KN/m3， 桥面铺装：10cm厚C30混凝土（25KN/m3），8cm厚沥青（23KN/m3），人行道栏杆10N/m 6．设计方法：“杠杆法”、“修正刚性横梁法”、“铰接板法”、“比拟正交异性板法”等 7．设计依据：《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 二、设计内容及要求 1．桥面板内力计算：计算T梁翼板所构成的铰接悬臂板的设计内力。 2．主梁内力计算： （1）用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系数。 （2）用“偏心压力法、修正刚性横梁法、刚接板法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数。 （3）计算主梁在荷载作用下跨中截面的弯矩、支点和跨中截面的剪力。 （4）进行主梁内力组合，并画出主梁弯矩包络图和剪力包络图。 3．横梁内力计算：用“刚性横梁法”计算横梁内力。 4．挠度、预拱度计算：计算主梁跨中的挠度，并考虑是否需要设置预拱度。 5．提交成果 １．设计计算书一份； ２．上部结构构造图一张（A3图纸）；参考81页 ３．主粱钢筋大样图一张（A3图纸）。参考81页 三、设计正文 1、桥面板内力计算
装配式钢筋混凝土简支T形梁的构造
（1）主梁、横隔梁的构造布置 主梁、横隔梁的构造布置主要是决定主梁间距和横隔梁尺寸。对钢筋混凝土简支T形梁来说，主梁间距一般取1.60- 2.20m。按照横隔梁的作用，一般在跨端和跨间处必须设置横隔梁，跨间横隔梁对主梁的荷载横向分配起主要作用，所以一般建议横隔梁应是奇数设置，而且当主梁横向为刚性连接时，横隔梁在纵轴向间距不应大于10m。跨端横隔梁对保证装配梁体运输到安装过程中的稳定性和主梁的抗扭能力是非常必要的。 横隔梁一般做成板肋式，肋宽常用0.12 -0. 20m，预制时做成上宽下窄和内宽外窄的楔型，以便脫模工作。横隔梁高度可取为主梁高度的3/4左右，也有把横隔梁做成与主梁一样高，使运输与安装的稳定性更好。 （2)主梁横断面布置 横断面布置主要是主梁片数、主梁间距、主梁高度和主梁细部尺寸等的确定。 a．主梁间距与主梁片数 对一定桥面宽度而言，主梁间距小，主梁片数就多，T梁翼板挑出亦短；反之，主梁间距大，主梁片数就少，T梁翼板挑出亦长。如何选择，要综合考虑以下几方面的问题： ·钢筋、混凝土等材料用量最经济；
?·主梁片数尽可能地少，以减少预制工作量； ?·预制T梁不宜过重，要考虑施工单位常规的吊装能力； ?·要考虑T梁翼板刚度及结构协调等因素。 一般来说，如果没有起重能力的限制，对跨径较大的桥，主梁片数适当减少，材料用量比较经济，且可减少预制工作量，缩短工期，这对多跨简支T形梁桥有很大的经济价值。但是，必须要注意到T梁翼板（桥面板）不宜挑出过大，翼板悬臂端挠度过大，会引起桥面在T梁接缝处的纵向裂缝，直接影响桥梁的使用寿命，这个因素在无横隔梁的装配式钢筋混凝土简支T形梁中为严重，而且也是目前不再采用无横隔梁的装配式钢筋凝土简支T形梁的一个重要原因。增设横隔梁，这种裂缝可以避免或减小。然而在较大跨径中，横隔梁间距不宜过大。 b．主梁高度与主梁细部尺寸 桥跨如果不受建筑高度的限制，主梁高度高一些可以节约钢筋配筋量。对于桥跨受建筑高度限制较强的情况，主梁高度就要适当减小，相应地要适当增加主梁片数和钢筋配筋量。 ?主梁翼板的宽度较梁中距缩小0.02m，预留空隙作调 整预制梁误差用。翼板厚度依据悬臂受力要求宜做成
钢结构设计计算书
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22