玻璃纤维片材加固混凝土梁的抗弯性能研究
第３５卷第３期２００２午６月
土木工程学报
ＣＨＩＮＡＣＩＶＩＬＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧＪＯＵＲＮＡＬ
Ｎｏ３
２（）０：
玻璃纤维片材加固混凝土梁的抗弯性能研究欧阳煜黄奕辉钱在兹顾祥林（同济大学，上海大学）｛华侨大学）（浙江大学）（同济大学）
摘要通过５根玻璃纤维（ＧＦＲＰ）片材加固混凝土粱和一个对比粱的抗弯性能试验研究，分析了ＧＦＲＰ加固梁的抗弯性能和锚固机理。试验结果表明，桔贴ＧＦＲＰ片材可以有效地提高粱的抗弯章载力，片材锚固区由于应力集中可能发生锚固粘结破坏，锚固区采用ｕ彤箍可以有效地防止锚圃破坏。根据试验分析，提出了粱抗弯承载力计算方法，弹性阶段锚固区片材拉力计算公式和最大锚固剪应力、最大剥离正应力计算公式．计算结果和试验数据吻台较好。
关量词钢筋混凝土粱玻璃纤维片材加固抗震承载力锚固剪应力剥离正应力
中髓分类号：ＴＵ３７５．１文献标识码：Ａ
文章鳙号：１０００－１３１Ｘ（２００２）０３－０００１－０６
１前言
纤维增强塑料（ＦｉｂｅｒＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＰｌａｓｔｉｃ，简称ＦＲＰ）加固混凝土结构，即在构件强度不足的部位采用粘贴ＦＲＰ片材的方式进行加固，这是一种新型的混凝土结构加固方法。对于抗弯加固，ＦＲＰ片材一般粘贴在粱受拉区，其作用类似受拉钢筋。破坏模式有两种：正截面强度破坏和锚固牯结破坏。正截面破坏模式是由于ＦＲＰ片材破坏或混凝土压坏等强度破坏ＢＩ起的；锚固粘结破坏模式是在ＦＲＰ片材锚固端处因形状变化而产生应力集中，即产生较大的剪应力（锚固剪应力）和正应力（剥离正应力），在两种应力的组合作用下引起保护层混凝土开裂，进而引起梁抗弯或抗剪破坏。由于锚固端粘结破坏具有明显的脆性，已引起研究人员的重视”１２１．但其理论研究尚不充分。
本文通过五根玻璃纤维（ＧＦＲＰ）片材加固混凝土粱和一根对比粱的试验研究，分析了梁抗弯性能和片材锚固机理，并提出粱截面抗弯承载力计算方法，弹性阶段锚固端片材拉力、最大锚固剪应力和最大剥离正应力计算公式，以及ＧＦＲＰ片材锚固牯结破坏机理。
２试验概况
２．１试验设计和材料特性
图ｌ为试件配筋图，图２为试件加固方式及测点
收藕日期：２册Ｌ０－“
福建省科委重点工业基金资助项目（９８－－Ｚ－－３５
福建省建委基金资助项目（２Ｋ－－９９－－１０）布置图。表１为试件加固参数表。
衰１试件加固’数裹
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图１试件模型圈
混凝土立方体强度，ｃ。：１８ＭＰａ、轴心抗压强度ｆｏｋ＝１５．６ＭＰａ、抗拉强度，ｍ＝１．１ＭＰａ和弹性模量Ｅ。＝２４０００ＭＰａ。钢筋和ＧＦＲＰ片材的力学性能见表２。
衰２材料力学性偿
万方数据
土术Ｔ程学报
２．２试验■测内容及加载制度
斌验量测的土要内容有：跨中截面混凝Ｌ应变和ＧＦＲＰ片材的拉应变、支座及跨中的竖向位移，ＧＦＲＰ片材锚圃端１００ｒａｍ内的挣应变和锚固端ｕ形箍拉应变，测点布置见图２，
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图２试件加嗣形式、测甑布置周
试验采用压力传感器控制千斤顶分级加载，采用电阻应变片量测应变，采用百分表量测位移。
２．３试验结果和分析
从图３、４中可见，ＧＦＲＰ片材加固梁可以提高截面刚度，减少截面曲率和梁跨中位移。
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应变
图５ＭＬ０２Ｈ材茼载应变图
曲率（ｔａｄ）
围４试件跨中弯矩一曲率图
从图５—７中可见，在整个加载过程中，ＧＦＲＰ片端锚固区内的片材荷载－应变曲线均显…Ｓ’形。在初始阶段，片材各点拉应变随荷载线性增长，这说明片材和混凝土梁粘结较好。当荷载达到一定值时．１点拉应变开始下降，锚固剪应力不再增大，逐渐出现软化现象。可以推断此时粱底面混凝土开始出现微裂缝。本文定义此时的荷载为：“锚固弹性荷载”。随着荷载增加，１点锚固剪应力开始软化下降，锚固区内应力峰值（即最大锚固剪应力、最大剥离正应力）的发生点逐步内移，从片材端部由外向里２、３、４点应
应变
图７ＭＬ０ａ片材荷载应变图
变依然逐步增长，并相继进入软化状态．各点拉应变也相应下降。可以推断此时ＧＦＲＰ片材在端部‘定长度内的锚固作用已逐步丧失．有效锚固区从端部开始逐步内移，这相当于片材的锚固长度减小，因此最大锚固剪应力和最大剥离正应力的数值也随之增大二当荷载增加到一定值时，梁底面保护层混凝土在最大锚固剪应力和最大剥离正应力的组台作用下首先开裂，保护层竖向裂缝将片材锚固区分为左右两部分（参见图１２（ａ））。由于裂缝的开展使片材端部原已失去锚固作用的ＧＦＲＰ片材重新承受拉力，因此片材端部１点拉应变开始迅速增夫。本文定义此时的荷载为“锚固剥离荷载”：随着荷载增加，保护层裂缝延伸到粱底钢筋后，又形成斜裂缝向集中荷载作用点延伸。保护层裂缝到片材端部问的２、３、４点拉应变相继开始迅速增加，原因在于此时裂缝处片材承受的拉力取决于斜裂缝顶端处的弯矩。当加固梁达到破坏时，片材从端部开始产生水平剥离裂缝并斜向上延伸至梁底钢
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万方数据
第３５卷第３期欧阳煜等－玻璃纤维片材加固混凝土粱的抗弯性能研究
筋后，又沿钢筋延伸到保护层警向裂缝，导致保护层竖向裂缝外侧的（，ＦＲＰ片材连同部分保护层混凝土全部剥离梁面（参见幽１２（ａ））；而斜裂缝迅速延伸到集中荷载作用点，最大宽度３５ｍｉｌｌ．斜裂缝顶端混凝上立即压碎，形成斜截面剪切破坏，本文定义此时的荷载为“极限荷载”。在试验中发现，ＭＬ０２、ＭＬ０３达到锚固剥离荷载时，保护层混凝土先出现蜷向裂
缝．然后形成斜裂缝，最后才出现片端水平剥离裂
缝，因此图５、６中，破坏前片端１、２点的应变出现反弹；而ＭＬ０４达到锚固剥离荷载后，在保护层混凝土出现竖向裂缝的同时，片端即出现水平剥离裂缝，水平剥离裂缝和斜裂缝共同发展直到破坏，因此图７
中，片端１、２点的应变没有增加而是持续下降。
梁ＭＬ０５、ＭＬ０６在片材端部采用Ｕ形箍进行加强处理。从图８、９的片材荷载一应变图中可见，在整个加载过程中，片材锚固区内２、３、４点的荷载一应变曲线均显“Ｓ”形。在加载初始阶段，由于Ｕ形箍还
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应变
圈８ＭＩＤ５片材荷载一应变图
图９ＭＬ０６片材荷载一应变图
束发生作用，因此１点的拉应变基本为零，２、３、４点应变随荷载增加而线性增长。当荷载增加到锚固弹性荷载，２电开始软化，ｕ形箍开始承担拉力，此时ＭＬＯＹ、ＭＬ０６的锚固弹性荷载略有增加。当荷载达到锚固剥离荷载，保护层出现竖向裂缝，裂缝到片材端部间的片材应变迅速增加，同时Ｕ形箍的拉应变开始迅速增长，说明ｕ形箍开始为片材提供锚固作用。当荷载达到极限荷载时，梁ＭＬ０５由于ＧＦｌＲＰ片材达到极限强度被拉断而破坏；梁ＭＬ０６由于ｕ形箍连带梁顶混凝：二发生剥离，导致片材失去锚固迅速剥离而破坏。
从试验结果可知．对片材端部采用Ｕ形箍处理的ＭＬ０５、ＭＬ０６的承载力高于未采用Ｕ形箍的ＭＬ０２、ＭＬ０３，锚固端采用ｕ形箍进行加强后．破坏形式可
能转化为ｕ形箍剥离破坏。在试验中发现ＧＦＲＰ加固混凝土梁基本满足平截面假定，图１０、１１为部分试
件截面应变分布图。图１２为试件破坏形态图。表３是５根加固梁的有关强度指标。
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图１０
ＭＬ０２踌中截面应变图
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图１１ＭＬ０６跨中截面应变图
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０ａ图１２试件破坏图
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万方数据
４土木工程学报
表３试验的主要结果
２００２隹３ＧＦＲＰ片材加固混凝土梁的截面弯矩一曲率
分析
３．１基本假定
本文做如下基本假定：（ａ）ＦＲＰ片材加固梁截面满足平截面假定；（ｂ）截面变形为小变形；（ｃ）不考虑混凝土的抗拉强度；（ｄ）不考虑剪切变形；（ｅ）ＦＲＰ片材和混凝土梁不发生滑移，即变形协调。
钢筋假定为理想弹塑性材料，其本构关系：
『，．，（￡．≥Ｅ。＝，．ｙ／Ｅ．）…
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ｓ２Ｉ。。Ｅ．（“。．，）
…
其中，口。和Ｅ．为钢筋的应力和应变；＾，和￡。为钢筋屈服时的应力和应变；Ｅ。为钢筋弹性模量。
ＦＲＰ材料假定为线弹性材料，其本构关系为：
口Ｆ＝ＥＦＥＦ
（￡Ｆ≤ｅＦ。＝，Ｆ。／ＥＦ）（２）其中，ｄ，和￡，为ＦＲＰ片材的应力和应变；Ａ和ｓ。为ＦＲＰ片材的抗拉强度和极限拉应变；Ｅ，为ＦＲＰ片材的弹性模量。
受压混凝土本构关系采用的《混凝土结构设计规范》ＧＢＪｌ０－－８９建议的公式”。。
３．２弯矩一曲率关系的计算
假定截面受压区最外边应变和截面曲率，通过平截面假定求得截面应变分布，再根据各自本构关系求得应力，最后由轴力和弯矩平衡方程求出截面弯矩。
圈１３为Ｍ１／）６试验值和计算值比较。从中可见试验值和计算值吻合较好。误差主要来自于未考虑ＧＦＲＰ片材和混凝土梁问的滑移和钢筋的强化阶段。
通过计算发现，影响加固梁抗弯承载力的最主要因素是梁原有配筋率。图１４为粘贴两层ＧＦＲＰ片材时，梁不同配筋率对截面极限弯矩的影响。从图中可见加固梁抗弯承载力随着粱配筋率的提高而降低，原因在于高配筋梁达到极限破坏状态时ＧＦＲＰ片材还未充分发挥效果，而受压区混凝土已压碎破坏了，这类似于混凝土超筋梁的破坏。因此对于高配筋粱不宜采
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曲率（ｔａｄ）
图１３ＭＬＤ６弯矩一曲率曲线计算值和
试验数据的比较图
用粘贴ＦＲＰ片材加固法。
图１４配筋率一截面极限弯矩曲线
４ＧＦＲＰ片材锚固端粘结破坏
４．１ＧＦＲＰ片材锚固端的片材拉力
受集中力作用的简支梁，文献［４］给出的基于弹性理论的片材左边锚固端剪应力计算公式：
ｒ（ｘ）＝号｛【蛳“ｈ（ｉ１１．）一万面ＲＬ瓦刘
ｃｏｓｂ（肛）一Ｍｏｓｉｎｈ（触）＋鲁｝（３）式中，ｚ坐标的原点在ＧＦＲＰ片材左端．方向沿片材长度方向；Ｒ．为梁的左支座反力；Ｍ。为片材左端处梁的弯矩；Ｌ．为集中力到片材左端的距离；系数ａ、口分别为：
万方数据
第３５卷第３期政阳煜等－玻璃纤维片材加固混凝上紧的抗弯性能研宄
Ｇ。Ｌｈ＋ｒ．）
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其中：梁截面尺寸６ｘｈ，彤心轴鬲厦Ｙｏ，Ｇ。、￡．为粘胶层剪切模量和厚度。Ｅ。和Ｅ。、，。和，。、一。和Ａ。分别为混凝土梁和ＧＦＲＰ片材的弹性模量、截面惯性矩和面积。
将上式沿ｚ轴积分可得任意位置处ＧＦＲＰ片材单
位宽度上的拉力：
ⅣＰ（儿酽［［Ｍ脚（剐一高］
ｓｉｎｈ（ｐｘ）一Ｍｏ［ｃｏｓｈ（皿）一１］＋ＲＬｘ｝（４）由于在实际工程中肚．≥４，可近似认为ｔａｎｈ（皿。）一１；而ｃｏｓｈ（肛．）比其他项大得多，因此可将式（３）、（４）简化为：
ｍ）＝号（脲４＋万ＲＬ）（５）Ｎｐ（ｘ）＝告［（１一ｅ４）Ｍ。＋Ｒｒｘ）］（６）将ＧＦＲＰ片材单位宽度上的拉力Ｎ。（ｘ）除以弹性模量和片材厚度即得到片材的拉应变。
图１５为ＧＦＲＰ片材锚固端各点拉应变计算值和试验值的比较。由于计算公式是弹性公式，因此从图中可见当荷载小于锚固弹性荷载时（对ＭＬ０２是１５．ＯｋＮ，对ＭＬ０４是１０．０ｋＮ），计算值和试验数据吻合较好；当荷载大于锚固弹性荷载时，由于锚固端锚固剪应力进入软化状态，因此计算值误差较大。
４．２最大锚固剪应力和最大剥离正应力
ＧＦＲＰ片材锚固端最大锚固剪应力ｒ～发生在片材端部，即将ｚ＝０代人式（５）可得：
ｒ～：号（帆＋百ａｉ）（７）
文献［５］给出了ＧＦＲＰ片材端部最大剥离正应力一。。计算公式：
‰：Ｄ，一≠皂（８）式中
卜筹（可１＋丽１）
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图１５ＧＦＲＰ片材锚固端应变计算值和
试验数据的比较
ＧＦＲＰ片端混凝土在ｒ一、ｄ～作用下，最大主拉应力口．为：
ｄ．＝｛ｄ。。＋４￣／ｄ：。＋４己。（９）当口，达到混凝土抗拉强度时，说明ＧＦＲＰ片端混凝土开始出现微裂缝，此时荷载即为锚固弹性荷载。表４为采用公式（７）、（８）、（９）计算的锚固弹性荷载和试验值的比较。由于ＭＬ０５、ＭＩ／）６在锚固区采用Ｕ形箍．与公式的计算模型不符因此未进行比较。从表４中可见，计算值和试验值基本吻合。由二＝最大锚固剪应力和最大剥离正应力对粘胶层厚度极为敏感…１，汁算采用的粘胶层厚度是量测的平均厚度，因此产生一定的误差。
裹４锚周弹性荷戢的计算值与试验值的比较
注：△＝Ｉ（计算值一试验值）ｉ，试验值奉文公式误差：
ｄ～：片端最大剥离正应力ｌ＿算值；
ｒ一：片端最太锚固剪应力计算值；
ａ－：Ｈ端混凝Ｌ主拉血力
从表中町见，如果分别采用ｒ一、ａ。。验算片端混凝土是否出现裂缝是不合适的，应用主拉应力进秆
万方数据
土术工程学撤
验算，
４３锚固端粘结破坏模型
本文认为粘贴ＧＦＲＰ片材加固混凝土梁发牛锚崮端粘结破坏，丰要可分为ｉ个阶段：
１）在加载初始阶段，ＧＦＲＰ片材和混凝上梁粘结性能良好，处于弹性工作状态，可用本文公式计算锚固端片材拉力、最大锚固剪应力和最大剥离正应力。
２）当荷载超过锚同弹性荷载后，锚固区内锚固剪应力进入软化状态，片材最外端的锚固剪应力和片材拉力开始下降．最大锚固剪应力和最大剥离正应力的发生点由ＧＦＲＰ片材端部向内移动，且随着荷载增加而增大。此时ＧＦＩｔＰ片材并不会立即剥离发生锚固粘结破坏，梁还能继续承受增加的荷载。
３）当荷载达到锚固剥离荷载时，即应力峰值产生点内移到菜一位置．最大锚固剪应力和最大剥离正直力共同作用已足以使保护层混凝土开裂，裂缝随着荷载增加而形成斜裂缝向集中荷载加载点处延伸，导致片端拉力、锚固剪应力和剥离正应力急剧增大。
４）当荷载增加到极限荷载时，ＧＦＲＰ片材由端部开始向内逐步剥离混凝土梁面，同时斜裂缝迅速延伸，粱发生斜截面剪切破坏。
要准确计算锚固端粘结破坏时的极限荷载，必须考虑锚固剪应力的软化状态，仅用弹性计算公式进行ＧＦＲＰ片材端部最大锚固剪应力和最大剥离正应力验算是不合适的。这也是本文将进一步研究的工作。
５结论
通过对牯贴ＧＦＲＰ片材抗弯加固混凝土梁的试验及理论分析．可以得到以下几点结论：
１）采用粘贴ＧＦＲＰ片材加固混凝土梁时，粱满足平截面假定，可以采用《混凝土结构设计规范》的方法进行正截面强度川算，确定极限承载力。
２）对丁低配筋粱可以大幅提高抗弯极限承载力，加固效果显著；但对ｊ高配粱，由于截面受压区混凝土压碎破坏时（；ＦＲＰ片材不能得到觅分利用．加固效果不好。建议在加固设计时．根据粱原有配筋率验算受压区高度，如果受压区高度接近或大于界限受压区高度，则说明原梁属于高配筋粱，不官采用牯贴ＧＦＲＰ片材加固法。
３）奉文公式可用于计算弹性状态时锚同区内的ＧＦＲＰ片材拉力、最大锚固剪应／Ｊ和最大剥离正应力．并计算片材端部锚固剪应力软化的锚固弹性荷载。
４）对于锚固粘结破坏的锚固剥离荷载和极跟荷载，采用弹性公式计算是不合适的，应考虑锚固区内锚固剪应力的软化状态和有效锚崮区内移。
５）在ＧＦＲＰ片材锚固端采用０形箍，是避免锚固牯结破坏的一种有效方式。但应注意Ｕ形箍同样可能发生锚固破坏，
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ＳＴＲＥＮＧＴＨＥＮＥＤＷ删ＧＬＡＳＳＦｍＥＲ
ＲＥ哪ｏＲＣＥＤＰＬＡＳＴＩＣＳＨＥＥＴ
Ｏｕｙａｎｇ地ＨｕａｎｇＹｉｈｕｉ
（ＴｏｎｇｊｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＳｈａｎｇｈａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ）（ＨｕａｑｉａｏＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ）
Ｑｉａｎｚｏ试白Ｘｉａｎｇｌｉｎ
（ＴｏｎｇｊｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ）（ＺｈｅｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ
Ｔｈｅｆｌｅｘｕｒａｌｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｂｅａｍｓｉｓｓｔｕｄｉｅｄ，ｉｔｉｓｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄｗｉｔｈｇｌａｓｓｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｐｌａｓｔｉｃｓｈｅｅｌＴｈｅｔｅｓｌｉｓｃｏｎｄｕｃｔｅｄｗｉｔｈｆｉｖｅｐｉｅｃｅｓｏｆｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄｂｅａｍａｎｄｏｎｅｐｉｅｃｅｏｆｎｏｒｍａｌｂｅａｍ．ＴｈｅｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｉｓｑｕｉｔｅｉｎｃｒｅａｓｅｄｄｕｅｔｏｔｈｅｅｘｉｓｔｅｎｃｅｏｆＧＦＲＰｓｈｅｅｔ．Ｔｈｅｌｏｃａｌｂｏｎｄｅｄｆａｉｌｕｒｅｍａ，ｂｅｃａｕｓｅｄｂｙｔｈｅｓｔｒｅｓｓ
（下特第１９百） 万方数据
第拍卷第３期赵蟛等ｔ碱纤维币用于政善斜向受力高强混凝｛＃抗震性能的研究
４结语
１试验结果表明，使用碳纤维布沿横向局部包裹高强混凝十柱来提高其延性的加固与法是非常有效的，未经加固的高强混凝』：柱表现出明显的脆性；粘贴碳纤维布后．高强混凝土的脆性改善丁，试验住的延性显著提高。
２，电算分析表明，在斜向受力情况下，横向缠裹碳纤维布的加固方法对改善高强混凝土柱的延性也是非常有效的，其加固效果比沿主轴受力时略好，而且表现出以下规律：加固柱延性的提高程度是随着碳纤维布用量的增长而增大的。碳纤维布存在着使用效率问题，当碳纤维布粘贴层数较少时．它的使用效率较高，加固往的延性提高幅度大；当碳纤维布粘贴层数较多时，加固柱的延性提高幅度较小。构件轴压比较低时加固效果较好。参考文献
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ｔｉｍｅ，ａｃｏｍｐｕｔｅｒｐｒｏｇｒａｍｆｏｒｔｈｅｈｉｇｈ—ｓｔｒｅｎｇｔｈｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｌｕｍｎｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄｗｉｔｈｃａｒｂｏｎｆｉｂｅｒｓｈｅｅｔ（ＣＦＳ）ｉｓｄｅｖｅｌｏｐｅｄ．Ｔｈｅｄｕｃｔｉｌｉｔｙｏｆｈｉｓｈ—ｓｔｒｅｎｇｔｈｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｌｕｍｎｉｓｆｏｃｕｓｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓａｒｅｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｔｈａｔｏｆｔｈｅｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ
ｏｎｅｓ；ｉｔｉｓｉｎｇｏｏｄａｇｒｅｅｍｅｎｔＭａｎｙｆａｃｔｏｒｓｓｕｃｈａｓｔｈｅｎｕｍｂｅｒｏｆＣＦＳｌａｙｅｒｓ，ｒａｔｉｏｏｆａｘｉａｌｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｓｔｒｅｓ８ｔｏｓｔｒｅｎｇｔｈ，
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Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｉｓｈ—ｓｔｒｅｎｇｔｈｃｏｎｃｒｅｔｅ，ｃａｒｂｏｎｆｉｂｅｒｓｈｅｅｔ，ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ
赵彤博士．教授，主要从事结构工程研究。通讯地址：３０００７２天津大学土木工程系
刘明国硕士研究生。
谢剑讲师，主要从事结构工程研究。
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／上接第６页）
ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎａｔｔｈｅｅｎｄｏｆＧＦＲＰｓｈｅｅｔ．Ｂａｓｅｄ０１７１ｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ，ａｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｈｅｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｉｓＰ”ｐｏ刊ｉｎｔｈｅｐａｐｅｒ．Ｉｔｉｓｓｈｏｗｎｔｈａｔｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｒｅｓｕｌｔｓａｒｅｉｎｇｏｏｄａｇｒｅｅｍｅｎｔｗｉｔｈｔｈｅｔｅｓｔｏｎｅ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｂｅａｍ，ＧＦＲＰｓｈｅｅｔ．ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎ，ｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙ．ｂｏｎｄｉｎｇｓｈｅａｒｓｔｒｅｓｓ，ｐｅｅｌｉｎｇｎｏｒ－Ｉｌｌａｌｓｔｒｅｓｓ
欧阳煜
黄奕辉钱在兹顾祥林博ｆ后，主要研究领域：纤维复合树料加固混凝土结构，结构抗震，银结构、发表论文２０余篇。通讯地址２０００９２上海市同济大学建工系
副教授，丰要研究领域：混凝』：结构基本理论，结构检测加固，施工管理。
教授，博士生导师，主爰研究领域：混凝土结构基本理论。
教授，博上生导师，主要研究领域：混凝土结构基本理论，结构抗震，纤维复合材料在土木工程中的应用。
万方数据