桥盖梁
目录
摘要 (1)
第一章概述 (2)
第二章总体施工方案 (3)
2.1施工工艺流程 (3)
2.2支架施工 (4)
2.2.1埋设托架式 (4)
2.2.2自落地支架式 (4)
2.3安装底模 (5)
2.4钢筋加工及安装 (6)
2.5安装侧模 (6)
2.6混凝土浇筑 (6)
2.7养护及拆模 (7)
第三章支架验算 (8)
3.1埋设托架式 (8)
3.1.1检算依据及主要受力荷载情况 (8)
3.1.2横向枋木计算 (9)
3.1.3纵梁45a工字钢验算 (9)
3.1.4支架钢锭计算 (10)
3.2 自落地支架式 (11)
3.2.1检算依据及主要受力荷载情况 (12)
3.2.2横方木检算 (12)
3.2.3纵向钢管检算 (13)
3.2.4立杆钢管检算 (13)
3.2.5立杆稳定性检证 (14)
3.2.6支架基础及地基承载力验算 (14)
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摘要
墩柱顶盖梁现浇施工的支架型式，主要有自落地支架式、抱箍挑架式和埋设托架式。
本工程根据现有周材及多年施工经验，结合施工现场实际情况，决定采用埋设托架式、自落地支架式施工。通过对盖梁施工不同支撑方法的比较，结合大别山地区施工的六潜高速公路实际的地形情况，从影响工程质量、进度、费用的不同侧面入手，讨论抱箍法施工的实际工程应用
只有选择了坚实的支架，使模板牢固、可靠，拼缝严密、接口顺直，能抵抗混凝土自重和施工荷载，操作人员能安全地进行各种施工作业，才能确保施工质量和安全，杜绝模板漏浆、胀模等质量通病，杜绝模板支撑倒塌等安全事故。
关键字：盖梁支架埋设式托架
第一章概述
近年来，公路桥梁中有不少桥梁的下部结构，均采用简单的刚架结构，即桥梁的下部基础为两根或多根桩基础，墩身为两根圆柱墩，桩间系梁联结（或不设系梁），墩顶盖梁联结。在很多桥梁的盖梁施工中，采用了支架法、横穿型钢法、预埋钢板法、抱箍法等支撑体系进行下部结构的施工，结合工程所在地方地势陡峭的实际情况拟采用横穿型钢法、预埋钢板法、抱箍法进行施工，因分析这些方法的优缺点，从施工质量、工期和费用影响等方面进行分析。
桥梁盖梁，设于墩柱顶部，是钢筋混凝土简支梁桥中的下部结构主要受力构件。其现浇施工质量，不仅受控于混凝土配合比、浇灌方法，且与采用的支架紧密相关。只有选择了坚实的支架，使模板牢固、可靠，拼缝严密、接口顺直，能抵抗混凝土自重和施工荷载，操作人员能安全地进行各种施工作业，才能确保施工质量和安全，杜绝模板漏浆、胀模等质量通病，杜绝模板支撑倒塌等安全事故。
第二章总体施工方案2.1施工工艺流程
图2-1 盖梁施工工艺流程图
2.2支架施工
墩柱顶盖梁现浇施工的支架型式，主要有自落地支架式、抱箍挑架式和埋设托架式。
本工程根据现有周材及多年施工经验，结合施工现场实际情况，决定A大桥和B大桥分别采用埋设托架式、自落地支架式施工。
2.2.1埋设托架式
埋图
2-2 设托架式立面示意图
具体施工方法是在每墩柱上端从中穿装一根Φ10cm长度2.0m圆钢锭，由圆钢锭支撑支架、模板及整个盖梁的重量。
墩柱施工时，根据盖梁底标高以及底模厚度、托架高度确定圆钢锭位置，并在立柱模板上划出标高线，用Φ11cm的PVC管水平顺桥向预埋于墩柱中，并在预埋前，在PVC管其中灌满砂子，两端用透明胶布缠绕堵塞（防混凝土堵塞PVC管，便于圆钢棒顺利穿装）。
每条圆钢锭由工厂定型加工完成。圆钢锭在立柱上的安装完成后，在圆钢锭上采用吊车安放两根450A型工字钢，并用插销固定，后在工字钢上顺桥向安放15cm*15cm*400cm 木枋，间距20cm。最后在盖梁两侧搭设人工操作平台，平台满铺竹跳板和木板，四周设置安全护栏及安全网。
盖梁施工完成后即刻用同标号砼填塞圆钢锭预留孔道。
2.2.2自落地支架式
图2-3 自落地支架式立面示意图
自落地支架采用钢管支架。盖梁施工的所有临时设施重量及盖梁重量均由支架传至中系梁或地系梁和地面承受。
搭设支架前先进行基础的封水及硬化处理。首先将原地面土石用强力式打夯机夯实，再用不低于C20的砼将搭设支架处的地面浇筑一层10cm厚砼，作为封水及地面硬化处理，以确保支架基础承载要求。
支架采用φ48的普通钢管搭设，以盖梁纵、横轴线为中心线搭设支架，立杆纵距l a=0.45m，立杆横距l b=0.4m，横杆步距h=1.5m，支架搭设时，应把墩柱抱死，其纵横向应加以斜撑，特别是在盖梁底板（系梁承重）位置更需加密设置。钢管在搭设时应尽量做到横平竖直，且在纵、横、竖向相邻的钢管均应错头；立杆上端与盖梁底模板下口齐平，并和纵向横杆连接，上铺枋木，间距0.4m，最后铺盖梁定型钢底模，两侧人工操作平台处满铺竹跳板或木板并设置安全网。
2.3安装底模
作业平台搭好后底模安装前，凿除墩柱多余部分或与盖梁接口处浮浆（5～10cm）,使墩柱上口与盖梁底部齐平或略高于盖梁底1cm左右。盖梁模板采用厂家加工的定型整体组合钢模，为保证模板的使用性能和吊装时不变形，模板必须有足够的强度、刚度和稳定性。
底模安装采用汽车吊辅助作业，全部底模安装就位后，由测量人员放出盖梁纵、横轴线，调整盖梁底模，要求模板中线与放样轴线相吻合，并测出模板标高，盖梁跨中位置应设置2cm左右的预拱度，逐渐向两端按二次抛物线分配；盖梁底模接缝紧密，在模板接缝位置贴以双面胶或采用泡沫剂填塞，避免浇筑砼时发生漏浆现象。
2.4钢筋加工及安装
钢筋骨架加工在钢筋加工场统一制作，在钢筋加工场地内硬化一块地皮作盖梁钢筋骨架放样场地，在其上按照钢筋构造图放出盖梁钢筋骨架各种型号钢筋的大样图，依图进行钢筋加工制作，成形钢筋上、下层焊成闭合骨架，再与其它主筋及斜筋焊成成片骨架，焊缝均采用双面焊，将成片骨架运至施工现场，采用吊车吊至盖梁底模上，进行绑扎施工。在安装钢筋骨架过程中严格按照施工图所示控制各种型号钢筋的位置，在骨架顶上预埋垫石的钢筋网和预留筋，其位置参照垫石设计图，在盖梁钢筋骨架底板和前后两侧绑扎垫块，其间距在纵、横向不大于 1.0m，成菱形布置。骨架成型后经自检合格并填写钢筋安装检查表和留影像资料，申请监理工程师检查验收。
2.5安装侧模
用吊车将模板吊到相应高度，人工辅助进行安装，用槽钢或钢管作肋，底部、中部、上部均用φ14对拉螺杆，螺杆竖向间距0.8m，横向间距0.6m，在模板接头位置前后两侧采用两根竖向钢管、φ14对拉螺杆和蝴蝶卡进行加固处理，模板板面之间应平整，接缝严密，保证盖梁外露面美观，线条流畅。模板拼装时严格按设计图纸尺寸进行作业，其垂直度、轴线偏位、标高、内部尺寸等必须满足施工技术规范要求，模板内应无污物、砂浆及其他杂物。
2.6混凝土浇筑
混凝土采用拌和站集中拌和，混凝土灌车或输送泵送至到施工点，灌注顺序采用从悬臂到跨中；混凝土自由下落高度不得大于0.8m，分层浇筑，其厚度不得超过30cm，用插入式振动器进行振捣，振动棒移动间距不应超过振捣器作用半径的1.5倍，插入下层混凝土5—10cm，使用振动棒要快插慢抽，每一处振动完毕后应边振动、边徐徐提出振动棒，避免振动棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件。对每一振动部位，必须震动到该部位密实为止，密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。
浇筑混凝土要连续进行，中间因故间断时间不能超过前层混凝土的初凝时间，严禁出现施工缝。整体混凝土浇筑完毕后，及时对预埋件、预埋钢筋进行复位。
垫石不与盖梁同步施工，须在盖梁砼强度达到设计强度后才能施工，施工前先将接口
凿毛清洗处理，并保持接口湿润。混凝土终凝后及时洒水和覆盖养护。
2.7养护及拆模
（1）混凝土养护用水的条件与拌和用水相同。
（2）混凝土浇筑完成后，在初凝后尽快采用渗水土工布或麻袋予以覆盖和洒水养护，覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面。并在养护期间保持湿润。
（3）混凝土的洒水养护时间一般为7天，可根据空气的湿度、温度和水泥品种及掺用的外加剂等情况，酌情延长或缩短。每天洒水次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度。
（4）当气温低于5℃时，应覆盖保温，不得向混凝土面上洒水。
（5）混凝土强度达到2.5MPa前，不得使其承受外荷载。
（6）拆模：砼强度达到2.5Mpa时可以进行拆除侧模，砼达到设计强度后拆除底模和支架。
第三章支架验算
3.1埋设托架式
在墩柱内预先埋设预留孔，在孔中穿入φ100mm圆钢锭并锁定型钢，由圆钢锭支撑支架、模板及整个盖梁的重量。如下图所示：
埋
图3-1 设托架式立面示意图
在圆钢锭上放置两根450A型工字钢，并用插销固定，顺桥每列用15cm*15cm*400cm 木枋，间距20cm。在盖梁两侧人工操作平台处满铺竹跳板或木板并设置安全网。
支架从上至下依次采用定型钢模板+横向枋木（15×15cm，间距20cm）+2根纵向45a 工字钢+2根φ100mm钢锭。
3.1.1检算依据及主要受力荷载情况
盖梁尺寸（宽×高）2.0×1.6米，长度11.90米，现浇钢筋砼取密度为26kN/m3。
则：
梁体自重q/a＝（26×7.0×1.6）/7＝41.6kN/m2；（取盖梁中部）
混凝土倾倒、振捣q/b＝4.0kN/m2；
模板自重q/c＝1.0kN/m2；
施工人员及机具q/d＝2.0kN/m2；
支架自重q/e＝2.0kN/m2。
均布荷载：q a＝41.6+4+1+2+2＝50.6kN/m2；
q a＝50.6×1.2＝60.72kN/m2 (取1.2安全系数) (用于横向枋木检算)
3.1.2横向枋木计算
15×15cm横向枋木间距20cm，跨径L取盖梁底宽2.0m，木材弯曲强度[σw]＝13Mpa，剪切强度Υ=2.0 Mpa，弹性模量E=11×103 Mpa。
q
图3-2 横梁计算简图（尺寸cm）
均布在横向枋木上荷载：q＝60.72×0.20＝12.144kN/m；（每米q与枋木间距的积）跨中弯矩：M max= qL2/8=12.144×2.02÷8=6.072 kN.m(L取盖梁底宽度2.0米)。
最大剪力：Q max= qL/2=12.144×2.0÷2=12.144 kN.m。
枋木毛截面惯性矩：I m＝bh3/12＝15×153÷12＝0.42188×104cm4；
枋木毛截面惯矩：S m=[15×(15÷2)] ×(15÷4)=421.88 cm3;
枋木净截面抵抗矩：W ji＝bh2/6＝15×152÷6＝562.5 cm3；
枋木弯曲强度：σ= M max/ W ji =（6.072×106）÷（562.5×103）=10.79Mpa＜[σw]＝13Mpa;（弯曲强度满足要求）。
剪切强度：Υ=（Q max×S m）/（I m×b）=(12.144×103×421.88×103) ÷( 0.42188×104×104×150)=0.8096Mpa＜2.0Mpa;（剪切强度满足要求）。
挠度（L取1.8米）：f=5qL4/384EI=(5×12.144×18004)÷(384×10×103×0.42188×104×104)=3.935mm＜L÷400=2000÷400=5mm。
故15×15cm横向枋木间距20cm满足要求。
3.1.3纵梁45a工字钢验算
纵向2根45a工字钢，间距为墩柱直径1.4米，跨径L为两墩柱之间的中心距离7.0米，a为纵梁悬臂长度即盖梁飘出墩柱中心长度2.45米，如下图。
q
图3-3 纵梁计算简图（尺寸cm ）
盖梁底宽度2.0米， 2根工字钢纵梁承担； 则均布在纵向工字钢上荷载：q=q a =60.72 kN/m;
最大弯矩：M max = qL 2/8-qa 2/2=(60.72×72)/8-(60.72×2.452)/2=189.674 kN.m; 最大剪力：Q max = qL/2=(60.72×7)/2=212.52 kN;
截面抵抗矩(A3钢材弯曲应力[σw]取181Mpa)：W= Mmax /[σw]= 189.674×103/181×106=0.001048m 3=1047cm 3＜1432.9cm 3(45a 截面抵抗矩);
截面积(A3钢材剪应力[Υ]取106Mpa)：A= Q max /[Υ]= 212.52×103/106×106=0.002005m 2=20.05cm 2＜102.40cm 2(45a 截面面积);
跨中挠度：f=[5-24(a/L ）2]qL 4/384EI=[5-24×(2450÷7000)2]×60.72×70004÷（384×2.1×105×3.2241×108）=11.55mm ＜L ÷400=7000÷400=17.5mm ，(挠度满足要求)。
故两根45a 工字钢总梁满足要求。 3.1.4支架钢锭计算
钢锭（A100mm ）依靠抗弯抗剪能力提供对上部结构的支撑，每个盖梁按墩柱设一根圆钢锭支承上部荷载，圆钢锭长2m （墩柱直径1.4m ），45a 工字钢底为15cm ，与立柱间距为5cm ，则圆钢棒悬臂伸出a=20cm ：
q
钢
图3-4 锭计算简图（尺寸cm ）
作用在钢锭上总荷载：
G总=（50.6+1+2+2）×1.2×2×11.9=1587.94KN；
单根钢锭一端承受力：q=1587.94/4=396.98 KN；
弯矩：M max=qa2/2=396.98×0.22/2=7.94 KN；
剪力：Q max=Q a=396.98 KN；
截面抵抗矩(A3钢材弯曲应力[σw]取181Mpa)：
W= Mmax /[σw]= 7.94×103/181×106=0.00004387m3=43.87cm3＜98.17cm3(A100mm 钢锭截面抵抗矩);
截面积(A3钢材剪应力[Υ]取106Mpa)：
A= Q max/[Υ]= 396.98×103/106×106=0.003745m2=37.45cm2＜78.54cm2(A100mm钢锭截面面积);
悬臂挠度：f=qa4/8EI=(396.98×2004)/(8×2.1×105×490.874×104)=0.077mm≈0mm。
故：A 100mm钢锭满足要求。
3.2 自落地支架式
支架采用φ48的普通钢管搭设，以盖梁纵、横轴线为中心线搭设支架，立杆纵距l a=0.45m，立杆横距l b=0.4m，横杆步距h=1.5m，立杆上端与盖梁底模板下口齐平，并和纵向横杆连接，上铺枋木，间距0.4m，最后铺盖梁定型钢底模，两侧人工操作平台处满铺竹跳板或木板并设置安全网。
支架从上至下依次采用定型钢模板+10×10cm横向方木间距40cm+纵向φ48mm壁厚3mm的普通钢管（间距40cm）+钢管支架（纵向间距45cm×横向间距40cm，横杆步距为150cm）。
盖梁主要重量由地系梁或中系梁承担，两端悬臂部分由地基承担，搭设支架前先进行基础的封水及硬化处理。首先将原地面土石用强力式打夯机夯实，再用不低于C20的砼将搭设支架处的地面浇筑一层10cm厚砼，作为封水及地面硬化处理，以确保支架基础承载要求。
图3-5 自落地支架式立面示意图
3.2.1检算依据及主要受力荷载情况
盖梁尺寸（宽×高）2.0×1.6米，长度11.90米，现浇钢筋砼取密度为26kN/m3。则：
梁体自重q a＝（26×7.0×1.6）/7＝41.6kN/m2；（取盖梁跨中断面）
混凝土倾倒、振捣q b＝4.0kN/m2；
模板自重q c＝1.0kN/m2；
施工人员及机具q d＝2.0kN/m2；
支架自重q e＝2.0kN/m2。
总荷载：G a＝41.6+4+1+2＝48.6kN/m2；
q总＝48.6×1.2＝58.32kN/m2 (取1.2安全系数) (用于横向枋木、纵向钢管检算) 总荷载：G a＝41.6+4+1+2+2＝50.6kN/m2；
q b＝50.6×1.2＝60.72kN/m2；(用于支架检算)
3.2.2横方木检算
q1＝58.32×0.45＝26.25kN/m；（每米q与方木间距的积）
I＝bh3/12＝0.1×0.13/12＝8.33×10-6m4；
W＝bh2/6＝0.1×0.12/6＝16.67×10-5m3；
M＝mql2＝0.078×26.25×0.42＝0.328kN.m（其中m取五跨均布荷载跨中最不利受力弯矩系数，m＝0.078，枋木下纵向钢管间距40cm）
σ＝M/W＝0.328×103/（16.67×10-5）
＝1.97MPa<[σ]＝13Mpa（木枋强度）
f＝f15q1l4/(100EI)＝0.664×5×26.25×0.44/(100×107×8.33×10-6)
＝0.27mm<400/400＝1.0mm（可）
故横向方木检算满足要求。
3.2.3纵向钢管检算
支架纵向钢管（0.40×0.45米）；
q2＝58.32×0.4＝23.32kN/m，（每米q与钢管间距的积）；
截面惯性矩：I＝9.28×104mm4；
截面抵抗矩：W＝4.49×103mm3
容许应力：[σ]=170Mpa；
弹性模量：E=2.1×105 Mpa；
M＝q2l2/10＝23.32×0.452/10＝0.472kN.m；（计算跨径50cm）
σ＝M/W＝0.472×106/(9.28×104)
＝5.09MPa <[σ]＝170Mpa，满足要求。
验算扰度：f=q2L24/150EI=23.32×1000×4504/(150×2.1×105×106×9.28×104)=0.33mm＜450/400=1.1mm
满足要求。
故纵向方木满足要求。
3.2.4立杆钢管检算
按跨中断面计算；
承载力验算
支架设计为立杆间距0.45×0.4m，横杆步距1.5m，取盖梁跨中长度5.6米，盖梁宽度
2米；
共计N＝5.6×2＝11.2m2，整跨总受力为F＝11.2×60.72KN/ m2＝680kN（已乘安全系数1.2）
根据规范：φ48mm壁厚3mm普通钢管横杆步距1.5米，连接方式为搭接时，每根立杆的设计荷载为11kN。
立杆间距0.45m×0.4m，纵向13排，横向5排，则立杆数为：n＝13*5＝65根
每根立杆承载力为：680/65＝10.5kN<[N]＝11kN
故满足要求。
3.2.5立杆稳定性检证
钢管内径r＝0.021m，外径R＝0.024m
则：I＝3.14×(R4-r4)/4＝10.78×10-8m4
A＝3.14×(R2-r2) ＝4.24×10-4m2
γ＝(I/A)1/2＝0.0159m
λ＝1.5/0.0159＝94
由λ＝94，查稳定性系数表中查出：φ＝0.654
则[N]＝ΦA[σ]＝0.654×424×[170]＝47.1kN
钢管承受的重量为：
N＝10.5kN<[N]＝47.1kN（可）
故稳定性满足要求。
3.2.6支架基础及地基承载力验算
支架、盖梁跨中断面绝大部分重量主要由系梁承担，盖梁悬臂部位由支架地基承担，地基基层土为新填50cm强风化页岩，容许承载力为[σ]＝300Kpa，经碾压后压实度达90％以上，地基承载力可达500kpa，后采用C20混凝土浇注10cm垫层，立杆下垫10×20枋木。
垫块底σ1＝N/A＝10.5÷（0.10×0.30）＝350kpa＜k b[σ]＝0.5*11000＝5500kpa，( k b 为地基承载力调整系数，查表取0.5，11000为C20砼轴心抗压强度11Mpa)
冲切角以45o通过混凝土垫层向下扩散到强风化页岩加固层，则该处地基附加应力为：σh＝LBσ1/[LB+(L+B+4/3*htanθ)×htanθ]
＝0.1×0.3×350/[0.1×0.3+(0.1+0.3+4/3×0.1×tan45o) ×0.1×tan45o]＝126kpa
强风化页岩容重按γ＝18kN/m3，
σH＝σh＋γ×h＝126+18×0.5＝135kpa,
[σH]≥σh/ k b＝135÷0.5＝270kpa＜[σ]300kpa；
故该方案满足要求。
结论：该方案各项指标均再理论控制范围内，可以进行施工。
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盖梁专项施工与方案
重庆单轨公司轨道交通三号线二期全线土建工程 经开园隧道明槽出口至凉井站高架区间 盖梁施工专项方案 一、编制依据 1.重庆市轨道交通三号线二期全线土建工程经开园隧道明槽出口至凉 井站高架区间施工设计图纸。 2.铁路桥涵施工规范（TB10203－2005）。 3.铁路桥涵工程施工质量验收标准（TB10415－2005）。 4.重庆轻轨较新线一期工程跨座式单轨轨道梁桥工程质量检验评定办 法（试行）。 5.工程建设标准强制性条文房屋建筑部分、市政工程部分、铁道工程 部分。 6.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 7.建筑施工计算手册（中国建筑工业出版社第三版）。 8.路桥施工计算手册（人民交通出版社周水兴）。 二、工程概况 重庆市轨道交通三号线二期全线土建工程经开园隧道明槽出口至凉井站高架区间全长5.190km，含4个高架区间和4个车站，其中高架区间4.7078km，高架车站0.4822m，其中第一个区间为经开园站至鸳鸯站大里程段，起讫里程CK25+845～CK26+156.3，本管段里程划分见下表。
本管段高架区间（不含车站）内墩柱盖梁分为门墩盖梁和花瓣形标准墩盖梁2种构造，其中花瓣形标准墩盖梁根据平曲线半径、墩柱高度等划分为Ⅰ～Ⅴ种截面型式，具体见下表，所有标准墩盖梁均位于金开大道。在凉井站进口段存在少量门形双柱墩，分别位于中央分隔带和右侧人行道上，其盖梁为矩形截面，长度根据墩柱位置确定。 部位 里程车站长度 区间长度（含车站） 备注经开园隧道出口CK25+845.000 不含155m明槽 鸳鸯站起点 CK26+156.300鸳鸯站中心 CK26+217.400122.20鸳鸯站终点CK26+278.500 翠云南站起点 CK27+706.000翠云南站中心 CK27+766.000120.00翠云南站终点CK27+826.000 翠云北站起点 CK29+376.000翠云北站中心 CK29+452.000120.00翠云北站终点CK29+496.000 凉井站起点 CK30+915.000凉井站中心 CK30+975.000120.00凉井站终点 CK31+035.000 重庆市单轨交通工程公司重庆市轨道交通三号线二期全线土建工程 经开园隧道明槽出口至凉井站高架区间CK25+845～CK31+035区间及车站分段情况 制表：罗长寿 审核：邱承有 批准：赵建伟 制表日期：2009年4月1日 311.300 1427.500 1550.000 1419.000 5190.00 线路总长（m） I型-1 I型-2II型-1II型-2III型-1III型-2 700m≤R＜2000m R≥2000m 100m≤R＜2000m R≥2000m 100m≤R＜2000m R≥2000m 20m+20m，22m+22m 20m+20m，22m+22m 20m+20m，22m+22m 20m+20m，22m+22m 20m+20m，22m+22m 20m+20m，22m+22m L(m) 左右臂长（m） 1.25 1.25 1.40 1.25 1.50 1.350.90 0.50 0.90 0.50 0.90 0.50 D'（m） 前后襟边（m） 0.35 0.35 0.25 0.25 0.150.15 盖梁 2.20 2.20 2.20 H(m) 1.40 1.40 1.405.5 5.65 5.85 线路曲线梁跨L 类型墩高DL≤10m 10m＜DL≤12m 12m＜DL≤15m
连续梁桥课程设计
目录 第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定（一）、桥梁总体布置 （二）、桥孔分跨 （三）、截面形式 （四）、上部结构尺寸拟定 （五）、计算模型 第二章结构内力计算 （一）、恒载内力计算 1.第一期恒载（结构自重） 2.第二期恒载(桥面二期荷载） (二)、活载内力计算 （三）、支座位移引起的内力计算（四）、温度引起的次内力计算：（五）、上述各种力的分类 第三章荷载组合 （一）、作用和作用效应
（二）、承载能力极限状态下的效应组合 （三）、正常使用极限状态下的效应组合 1.作用短期效应组合 2.作用长期效应组合 （四）、荷载组合表汇总： 第四章预应力钢束的估算与布置 （一）、按承载能力极限计算时满足正截面强度要求（二）、按照正截面抗裂要求计算预应力钢筋数量（三）、预应力钢束的布置 第5章截面的验算 （一）施工阶段正截面法向应力验算 （二）受拉区钢筋的拉应力验算 （三）使用阶段正截面抗裂验算 （四）使用阶段斜截面抗裂验算 （五）使用阶段正截面压应力验算 （六）使用阶段斜截面主压应力验算
（七）使用阶段正截面抗弯验算 （八）使用阶段斜截面抗剪验算 （九）使用阶段抗扭验算 第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 （一）、桥梁总体布置 本设计方案采用三跨预应力混凝土变截面连续梁结构，全长105m。设计相等长度的三跨，每跨长度为35m。 支架现浇施工方案：搭设满堂脚手架，浇筑箱梁混凝土，待混凝土强度达到 设计强度的100%后进行预应力张拉，然后拆除脚手架，浇筑防撞护栏，铺设桥 面钢筋网，浇筑桥面铺装混凝土。 （二）、桥孔分跨 连续梁桥有做成三跨或者四跨的，也有做成多跨的，但一般不超过六跨。对于桥孔分跨，往往要受到如下因素的影响：桥址地形、地质与水文条件，通航要求
钢-混组合梁桥的设计优化及应用
龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/1e12909556.html, 钢-混组合梁桥的设计优化及应用 作者：周俊书李兵任亚 来源：《中国科技纵横》2020年第06期 摘要：近年来，钢-混凝土组合梁桥因其施工快速及结构性能优越而越来越多地被应用于高速公路的建设中。以某高速公路互通主线的钢-混组合连续梁桥为背景，介绍了该类型梁桥的基本结构形式，阐述了钢-混组合连续梁桥设计过程中优化负弯矩区混凝土桥面板受力采取的措施，为类似桥梁设计优化提供思路。 关键词：钢-混组合梁;连接件;负弯矩区混凝土 中图分类号：U448.2 文献标识码：A 文章编号：1671-2064（2020）06-0130-02 1设计背景 随着科学技术的进步，中国桥梁建设工作在近年来迅速发展，预应力混凝土箱梁由于施工工艺成熟，施工质量优异等优点而被广泛应用。然而，随着桥梁对大跨径需求的增加，传统的混凝土箱梁桥由于结构自重大、地震响应大、腹板后期开裂等问题日益突出，已逐渐满足不了大跨径桥梁建设的需求。大跨径桥梁趋于选择自重更轻、跨越能力更大的结构形式。钢-混凝土组合梁桥相较于传统的混凝土箱梁桥具有自重小、结构轻巧美观、施工周期短、不中断下穿公路的通行等优点，而越来越多地被应用于高速公路的建设中。 钢-混凝土组合梁是由混凝土桥面板和钢梁通过剪力连接件组合共同承受荷载的梁。在设计过程中，尽力让混凝土桥面板承受压应力，钢梁承受拉应力，以此充分发挥各自材料特性来使结构的经济效益最大化。然而在钢-混组合连续梁的设计过程中，不可避免墩存在顶负弯矩区域的混凝土桥面板承受拉应力、钢梁承受压应力。此时需要采取措施控制混凝土桥面板开裂和钢梁承压局部失稳的问题。如根据路线设计要求，半径较小的曲線组合梁桥还应考虑弯扭耦合效应[1]。即将通车的杨寨东互通主线桥主跨部分采用36m+60m+42m的组合结构，本文将介绍其设计优化过程中采取的相关措施。 2工程概况 杨寨东互通K0+412.5主线大桥位于武汉城市圈环线高速公路大随至汉十段杨寨东互通内，为跨越麻竹高速而设。桥梁左幅桥宽8.25m，跨径为11×20m+（36+60+42）m+4×20m的连续小箱梁和钢-混凝土组合梁;桥梁右幅桥宽12.75m，跨径为11×20m+（42+60+36） m+4×20m的连续小箱梁和钢-混凝土组合梁。其中跨越麻竹高速主线按照8车道41m路幅预留，且建设期不中断麻竹高速公路的交通通行，受制于上跨麻竹高速主线的净空要求，预应力混凝土箱梁方案不再适用。在钢-混凝土组合梁与钢箱梁的方案选择过程中，钢筋混凝土桥面
桥梁博士+系+列+教+程(盖梁)
桥梁博士系列教程—小箱梁或T梁盖梁计算 上海同豪土木工程咨询有限公司 2008-4-22 教程概述
本例主要介绍利用桥梁博士对桥墩盖梁进行计算的过程和方法，重点在于虚拟桥面入盖梁活载的加载处理。 进行盖梁计算主要由以下几个步骤： 桥墩盖梁的结构离散（划分单元） 输入总体信息 输入单元信息 输入施工信息 输入使用信息 执行项目计算 查阅计算结果 本例教程桥墩构造参数
一、结构离散 首先对盖梁进行结构离散，即划分单元建立盖梁模型，原则是在支座处、柱顶、特征断面（跨中、1/4）处均需设置节点。如果需要考虑墩柱和盖梁的框架作用，还需要把墩柱建立进来；柱底的边界条件视情况而定，如果是整体承台或系梁连接，可视为柱底固结；如果是无系梁的桩柱，可以将桩使用弹性支撑或等代模型的方式来模拟。 二、输入总体信息 计算类型为：全桥结构全安计算 计算内容：勾选计算活载 桥梁环境：相对湿度为0.6 规范选择中交04规范。
输入单元信息，建立墩柱、盖梁及垫石单元模型，对于T 梁或小箱梁，因为支座间距比较大不能将车轮直接作用在盖梁上，我们还需要在盖梁上设置虚拟桥面单元来模拟车道面，与盖梁采用主从约束来连接，虚拟桥面连续梁的刚度至少大于盖梁的100倍。建立模型如下： 虚拟桥面为连续梁时，刚度可在特征系数里修改。
第一施工阶段：安装所有杆件 添加边界条件 添加虚拟桥面与盖梁的主从约束：虚拟桥面与盖梁的主从约束需要使用两种情况分别模拟：虚拟桥面简支梁和虚拟桥面连续梁；这两种方法分别是模拟墩台手册中的杠杆法和偏心受压法；其目的是杠杆法控制正弯矩截面；偏心受压法控制负弯矩截面。
高架桥模板施工方案
石河子市西一路高架桥工程 模 板 施 工 方 案 编制： 审核： 兵团八建路桥公司石河子西一路高架桥工程项目部 二〇一〇年九月十日 石河子市西一路立交桥模板施工方案
一、工程概况 石河子市西一路立交桥工程位于石河子乡境内，起点为规划中的石河子市南四路与西一路的交点向南300m处，在K0+720处跨越北疆铁路，在K1+861.16处跨越乌奎高速公路，终点为规划中的南区北环路与西一路的交点向南330m处，路线全长2475.744m。 本工程全线基本以桥为主，分别有支线一桥，支线二桥（全长1020m、共50跨）；北区高架桥（2跨20米）；跨北疆铁路斜拉桥1座（2跨89.92m、全长180m）；主线高架桥1座（30跨，全长930m）；跨乌奎高速公路变截面连续梁1座（3跨全长123m）；A、B、C、D四座互通式立交桥1座（全长935.14m）组成 高架桥开工日期2010年9月10日；完工日期2011年9月30日。 桥梁工程为本项目工程主体工程，工程量较大，桥梁结构主要为箱形梁结构，北疆铁路与乌奎高速公路之间高架桥主桥采用预应力混凝土小箱梁结构，采用预制吊装与部分现浇结合，施工方法为先简支后现浇。 二、斜拉桥施工方法 1、斜拉桥施工流程 测量放线→桩基施工→承台施工→主塔施工→0#块施工→1#段主梁支架法浇注→1#斜拉索施工→2#～10#主梁节段及斜拉索施工→合龙段施工。 2、主塔承台模板施工 模板大部分采用组合夹板现场拼装，局部用木模配合使用。模板要求不变形，表面平整、干净。涂刷脱模剂。模板横梁间围檩采用Φ48×3.5mm双拼脚手管，模板采用M20螺栓连接，Φ20钢筋对拉。模板外撑采用Φ48×3.5mm脚手管，搭设间隔750mm。 模板在安装之前，先对模板表面涂刷脱模剂，在涂刷脱模剂前必须对模板表面进行全面清理，清除模板板面的污垢和锈蚀，然后才能涂刷脱模剂，脱模剂要薄而均匀，不得积存脱模剂，不得漏刷。涂刷脱模剂后的模板，不得长时间放置，应立即安装，以防雨淋或落上灰尘，影响拆模。 模板整体安装后在模板外测设置钢管抛撑固定，抛撑钢管与打设在斜坡上的钢管整体牵牢。 模板接缝采用吹塑纸或泡沫海绵密封，为防止模板接缝漏浆。 为防止模板下口跑浆，安装模板前，应清扫、水冲、或用鼓风机清理承台表面杂物，抹好砂浆找平层，但砂浆不能吃入承台内。 模板安装好后，组织人员对模板的稳定性、支撑、拉杆间距、模板的几何尺寸、拼缝、连接牢固程度等进行自检，并做好复核的书面记录。 3、过渡墩模板施工
连续梁桥设计毕业设计
连续梁桥设计毕业设计公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]
目录 第一章绪论................................................................ 第一节桥梁概述.................................................... 第二节方案比选 (3) 一、比选方案的主要标准.......................................... 二、方案编制.................................................... 第二章结构尺寸拟定............................................... 第一节结构尺寸拟定 (7) 一、桥梁横向布置................................................ 二、细部尺寸.................................................... 第二节截面几何特性................................................ 一、毛截面面积 ................................................. 二、惯性矩及刚度参数 ........................................... 第三章主梁内力计算............................................... 第一节横向分布系数的计算.......................................... 第二节恒载内力计算................................................ 一、单元化分.................................................... 第三节活载内力计算................................................ 一、冲击系数()u+1的计算......................................... 二、活载布载 (20) 第四章次内力计算 ................................................. 第一节基础位移引起的次内力计算.................................... 第二节温度应力引起的次内力计算. (24) 第三节混凝土收缩徐变引起的次内力计算.............................. 第五章作用效应组合Ⅰ............................................. 第一节承载力极限状态作用效应组合 (28) 第二节正常使用状态作用效应组合.................................... 第六章预应力筋的估算............................................. 第一节计算原理....................................................
桥博盖梁计算4页
关于横向分布调整系数： 一、进行桥梁的纵向计算时： a) 汽车荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 其分布调整系数就是其所承受的汽车总列数，考虑纵横向折减、偏载后的修正值。例如，对于一个跨度为230米的桥面4车道的整体箱梁验算时，其横向分布系数应为4 x 0.67（四车道的横向折减系数） x 1.15（经计算而得的偏载系数）x0.97（大跨径的纵向折减系数） = 2.990。汽车的横向分布系数已经包含了汽车车道数的影响。 ○2多片梁取一片梁计算时 按桥工书中的几种算法计算即可，也可用程序自带的横向分布计算工具来算。计算时中梁边梁分别建模计算，中梁取横向分布系数最大的那片中梁来建模计算。 b) 人群荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 人群集度，人行道宽度，公路荷载填所建模型的人行道总宽度，横向分布系数填1 即可。因为在桥博中人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。城市荷载填所建模型的单侧人行道宽度，若为双侧人行道且宽度相等，横向分布系数填2，因为城市荷载的人群集度要根据人行道宽度计算。 ○2多片梁取一片梁计算时 人群集度按实际的填写，横向分布调整系数按求得的横向分布系
数填写，一般算横向分布时，人行道宽度已经考虑了，所以人行道宽度填1。 c) 满人荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 满人宽度填所建模型扣除所有护栏的宽度，横向分布调整系数填1。与人群荷载不同，城市荷载不对满人的人群集度折减。 ○2多片梁取一片梁计算时 满人宽度填1，横向分布调整系数填求得的。 注： 1、由于最终效应： 人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。 满人效应= 人群集度x满人总宽度x满人横向分布调整系数。 所以，关于两项的一些参数，也并非一定按上述要求填写，只要保证几项参数乘积不变，也可按其他方式填写。 2 、新规范对满人、特载、特列没作要求。所以程序对满人工况 没做任何设计验算的处理，用户若需要对满人荷载进行验算的话，可以自定义组合。 二、进行桥梁的横向计算时 a) 车辆横向加载分三种：箱梁框架，横梁，盖梁。 ○1计算箱形框架截面，实际是计算桥面板的同时考虑框架的影响，汽车横向分布系数＝轴重/顺桥向分布宽度； ○2横梁，盖梁，汽车荷载横向分布调整系数可取纵向一列车的最
桥梁专业设计技术规定07第四章 预应力混凝土连续梁桥
4 预应力混凝土连续梁桥 4.1一般规定 4.1.1 预应力混凝土连续梁桥设计应根据桥长、柱高、地基条件等因素合理分联，每联的长度应以结构合理、方便施工、有利使用为原则，在有条件的情况下应考虑景观要求和桥梁整体布局的一致性。 4.1.2主梁应尽量采用一次浇筑混凝土、两端张拉预应力钢筋的施工方式，主梁长度宜控制在120m左右，当确实需要设置长分联时，可以采用分段浇筑混凝土、使用联接器分段张拉预应力钢筋的施工方案，设计时允许在同一截面全部预应力钢筋使用联接器连接，但对主梁截面及配筋应做加强处理。 4.1.3对于匝道桥，为增大刚度、减小扭矩，有条件时尽可能采用墩梁固结或双支座形式。 4.1.4桥梁截面形式可根据桥宽、跨径、施工条件、使用要求等确定为箱形（简称箱梁）或T形（简称T梁）。箱形截面可设计为单箱单室或单箱多室。箱梁翼板长度的确定应以桥面板正、负弯矩相互协调为原则，T梁悬臂长度宜为1.0~1.5m，箱梁悬臂长度宜为1.5~2.5m。当主、引桥结构形式不同时，悬臂板长度宜取得一致。 4.1.5箱梁腹板宽度应由主梁截面抗剪、抗扭、混凝土保护层、预应力钢筋孔道净距和满足混凝土浇筑等要求确定。预应力钢筋净保护层和净距除满足规范外，应考虑纵向普通钢筋和箍筋的占位以及混凝土浇筑的孔隙等因素。箱梁腹板宽度最小值应符合下列要求：
箱梁腹板宽度最小值一览表 4.1.6 悬臂板厚度应视悬臂长度、桥上荷载及防撞护栏碰撞力验算结果而定。根部厚度宜取0.30～0.55m，悬臂板端部厚度一般不应小于0.12m（对有特殊防撞要求的结构，悬臂板端部厚度适当增加，如使用PL2型防撞护栏时悬臂板端部厚度不应小于0.2m）。当悬臂板长度较长时应适当加强悬臂板沿主梁方向钢筋的配置。 4.1.7主梁翼板和顶、底板厚度应根据梁距和箱宽计算确定。同时应满足箱梁顶板厚度不小于0.2m，底板厚度不小于0.18m；T梁顶板厚度不小于0.16m。 4.1.8中支点横梁和端横梁宽度由计算确定，但中支点横梁宽度不应小于2m，端横梁宽度不应小于1.1m，端横梁宽度还应考虑伸缩缝预留槽等构造要求。 4.1.9主梁腹板与顶、底板相接处应设1︰5加腋，箱形截面与支点横梁相接处应设渐变段加厚。箱梁截面与跨间横梁相接处应设0.15m抹角。 4.1.10箱梁底板必须设置排水孔，腹板必须设置通风孔，直径均宜取D=0.1m左右。配有体外预应力钢筋的箱梁应设置检查换索通道。 4.1.11连续梁桥必须设置端横梁及中支点横梁。直线连续箱梁桥跨径小于30m的桥孔可不设跨间横梁；跨径在30～40m之间的桥孔宜设一道跨间横梁；跨径大于40m时宜设三道跨间横梁。曲线连续箱梁桥应根据曲线半径、跨径大小确定跨间横梁个数。连续T梁桥跨径大于25m
中交设计师步步解析桥梁盖梁设计计算,设计师都在看!
中交设计师步步解析桥梁盖梁设计计算，设计师都在看！ 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中，由于桥梁的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化，对盖梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。
一、盖梁的受力特点及分析 1盖梁的受力特点 盖梁的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下在各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。此外，盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，产生扭转剪应力。扭转剪应力的数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。实际计算中一般只考虑弯剪的组合，因为考虑弯、剪、扭三种内力同时组合，需要空间分析，计算工作会很繁琐，而且实际意义也不大。可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。 2盖梁的受力分析 盖梁除了自重荷载之外，主要承受由支座传递过来的上部结构的恒载。对不同桥宽、不同跨径简支梁板桥的盖梁内力计算结果进行分析，以双柱式桥墩盖梁墩顶负弯矩为例：盖梁自重所占比例很小，为9％左右；上部恒载所占比例很大，为63％左右；而活载只占总荷载比例的28％左右。表1为笔者在设计工作中对双柱式桥墩盖梁墩顶内力计算结果的一个归纳。
二、盖梁的计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 盖梁的几何外形简单，且是以弯矩、剪力及轴力为主，受力特点明确。将它模拟成平面杆单元比模拟成空间体单元计算要简单许多，而且能满足控制要求。空间计算结果虽然准确，但是计算复杂，对于盖梁计算必要性不大。采用盖梁平面基本的简化模式进行计算是最简单且比较实用的，但使用时要对局部区域的峰值如墩顶截面进行适当的折减削峰处理，因为盖梁的实际控制截面往往不在墩顶而在墩柱边缘附近，这样能避免造成较大的浪费。盖梁的刚度与柱的刚度之比越大，简化计算结果越准确。当相对刚度比大于10时，误差已经控制在10％以内了，在精度要求不很高的结构工程中是允许的，且偏于安全。此时可忽略桩柱对盖梁的弹性约束作用，把盖梁简化成简支或连续梁的型式。当然，整体图式法是计算最为准确的平面简化计算方法，计算简单且符合实际，建议有条件时尽量采用。 1承载力计算方法
高架桥施工方案
高架桥施工方案 1.概述 本标段高架桥由25+27+25m和40.5+50+40.5m两联三跨连续预应力箱梁、24跨预应力预制工型梁和2跨普通钢筋混凝土工型梁组成，总长845.14m。基础为直径1.0m 的钻孔灌注桩，承台、墩柱、盖梁均为钢筋混凝土结构。 具体施工工艺流程见下图： 2. 材料加工 钢筋、钢绞线进场后按不同的钢种、等级、牌号、规格及厂家分批验收、分别堆放保存，并立牌以便识别。堆放时下面铺方木垫高，上面以盖布遮盖，防止锈蚀和污染。钢筋进场后进行抽样检验并报请监理工程师审批，检验合格后进行加工。 2.1. 钢筋加工 钢筋使用前若有锈蚀、污染，将表面漆皮、鳞锈、油渍等清 除干净。盘条和弯曲的钢筋进行调直。 认真熟悉图纸，计算各种型号钢筋的下料长度，根据下料长度及库存钢筋情况进
行配筋、下料，下料时执行下料单制度。加工制作严格按照图纸设计要求和施工规范 进行，加工过程中严格控制各种加工误差（钢筋加工的允许误差见下表）。制作完成 后按照钢筋编号、使用部位等分别保存并挂牌标识。 钢筋加工允许误差 接头除设计特殊要求外均采用双面搭接焊，电焊工持证上岗，正式施焊前进行试焊，合格后正式施焊。焊接时两钢筋搭接端部向一侧弯折，弯折角度不大于4°。保证两接合钢筋轴线在同一直线上，偏差不超过0.1d。接头双面焊缝长度≥5d（d为钢筋直径）。焊渣随焊随敲，以便出现气孔、夹渣等不良情况时予以补焊。所用焊条性能符合有关规范要求。（各类钢筋焊接所用焊条见下表） 钢筋电弧焊接使用焊条 2.2. 钢绞线加工 预应力钢绞线的下料长度，计算时考虑构件、锚夹具长度、千斤顶长度、张拉伸长值和外露长度等因素，以确保张拉工作正常进行。 钢绞线用切割机切断。编束时梳理顺直、绑扎牢固，防止互相缠绞。 3.桩基工程 本工程桩基范围内表层为人工填土层,下部处在第四纪沉积层,大部分为粉质粘土、粘土层，有少量的圆砾层、砂层。根据这种地质情况，桩基工程拟采用回转钻机钻进。
山兜高架桥盖梁施工技术交底书
山兜高架桥（I） 盖梁施工技术交底书 编号：年月 日 工程名称山兜高架桥（I）分部工程山兜高架桥（I）基础及下部 构造 分项工程名称山兜高架桥（I）盖梁工程
四、施工工艺 4.1、施工工艺流程 4.2、测量放样 先对盖梁中线进行测量放样，并用墨线在墩柱中心或前后、左右边缘或盖梁底模标 出记号，中心线尺寸容许偏差10m m。盖梁施工前，必须先将下墩柱顶面冲洗干净，并将盖梁结构线以内的混凝土面凿除浮浆至新砼面。最后，整理盖梁钢筋。 4.3、钢棒法施工
盖梁模板、支架示意图 根据墩柱直径大小，安全爬梯、钢棒、工字钢及钢模板设计并统一由专业厂家制作加工好，运至现场检查验收，模板统一打磨涂油。安全爬梯的场地要进行夯实并且硬化。施工时采用通长钢棒（墩柱的预埋PVC管位置及尺寸符合盖梁钢棒施工要求）穿过墩柱，利用砂桶调节整体高度，砂桶上架设贝雷片，贝雷梁上垂直方向设置工字钢，分布梁采用10工字钢，间距为25cm工字钢上架设底模板。盖梁支架主要依靠钢棒的剪力作为支撑点。侧模采用? 22的拉杆连接。本支架结构通用于盖梁支架施工。 4.4、模板及施工平台的制作及安装施工 1、盖梁模板全部采用特制定型刚模板，由厂家制作好的定型平板钢模拼装而成， 盖梁模板型号种类较多应与设计图纸盖梁尺寸相符。安装时采用25t吊车进行模板拼装, 安装完成后，对其进行加固，加固主要以对拉杆加钢管支撑来完成。 2、盖梁模板在使用前必须将铁锈、油污、灰尘清洗、打磨干净，均匀地涂一层脱模剂或机油（机油和柴油的混合油），拼缝处粘贴双面胶带并用海绵塞严，板面上与墩柱之间的缝隙用泡沫胶堵死并与模板齐平，一切检查合格后应及时安装。模板安装时必 须保证模板轴线偏差为5mm平整度为2mm垂直度为5mn，模板错缝为1mm外形尺寸和标高符合设计，模板用对拉杆及钢管安装牢固，安装后及时通知测量组复测，调整至符合设计要求进行下道工序。 3、盖梁四周架设1.2米护栏作为施工平台，施工平台底部满铺跳板并用铁丝扎紧，施工平台四周挂好安全操作标示牌。
组合梁桥的发展与应用
组合梁桥的发展与应用 钢和混凝土是建造桥梁的主要结构材料,这两种材料在物理和力学性能上具有不同的优势和劣势,如果只采用其中一类材料建造桥梁,其结构性能往往受到材料性能的制约而有所不足。通过某种方式将钢材与混凝土组合在一起共同工作,可以充分发挥不同材料的优势,扬长避短,从而为桥梁工程师提供了更广阔的创作空间。钢-混凝土组合梁桥在很多情况下具有良好的综合技术经济效益和社会效益。例如,组合梁桥相对于混凝土桥上部结构高度较低、自重轻、地震作用小,相应使得结构的延性提高、基础造价降低。同时,组合梁桥便于工厂化生产、现场安装质量高、施工费用低、施工速度快,并可以适用于传统砖石及混凝土结构难以应用的情况。相对于钢桥,钢-混凝土组合桥将钢梁与混凝土桥面板组合后,截面惯性矩和抗弯承载力均显著提高,混凝土桥面板对钢梁稳定性的增强使得钢材强度可以充分发挥。由焊接抗剪栓钉所增加的费用要明显低于减少用钢量所节省的费用,从而可以降低造价。国外的研究表明,对于跨度超过18m的桥梁,组合桥在综合效益上具有一定优势。例如,法国统计指出,当跨径为30m至110m,特别是60m至80m范围内,钢-混凝土组合桥的单位面积造价要低于混凝土桥18%。在这一跨度范围内,法国近年建造的桥梁中有85%都采用了组合技术。目前,欧美等国跨径在15m以下的小跨度桥梁多采用钢筋混凝土梁桥,15m～25m跨径则用预应力混凝土梁桥,25m～60m跨径往往采用钢-混凝土组合梁桥。钢梁和桁架梁则一般用于大跨径桥梁。而在大跨度的斜拉桥中,采用组合桥面也可以获得很高的经济效益。通常情况下,钢梁主要承担斜拉桥的桥面弯矩,混凝土桥面板则主要承担轴向力。 我国桥梁过去多采用钢筋混凝土和预应力混凝土桥以及圬工拱桥等结构形式。随着道路等级的不断提高和建设规模的扩大,桥梁呈现出跨径不断增大、桥型不断丰富、结构不断轻型化的发展趋势,同时对桥梁建设的经济性也越来越重视。在这种背景和需求条件下,这些传统桥梁结构形式在许多情况下已经不能满足设计、建造和使用的要求。近年来,钢%混凝土组合结构桥梁在我国的应我国桥梁过去多采用钢筋混凝土和预应力混凝土桥以及圬工拱桥等结构形式。随着道路等级的不断提高和建设规模的扩大,桥梁呈现出跨径不断增大、桥型不断丰富结构不断轻型化的发展趋势,同时对桥梁建设的经济性也越来越重视。在这种背景和需求条件下,这些传统桥梁结构形式在许多情况下已经不能满足设计、建造和使用的要求。近年来,钢%混凝土组合结构桥梁在我国的应用实践表明,它兼有钢桥和混凝土桥的优点,具有显著的技术经济效益和社会效益,适合我国基本建设的国情,将成为桥梁结构 体系的重要发展方向之一。2组合结构桥梁的研究及应用2.1钢-混凝土组合梁桥的基本理论和设计方法组合梁最初的计算方法是基于弹性理论的换算截面法。这种方法假设钢材与混凝土均为理想弹性体,两者连接可靠,完全共同变形,通过弹性模量比将两种材料换算成一种 材料进行计算。目前,换算截面法仍是对组合桥进行弹性分析和设计的基本方法。考虑到混凝土是一种弹塑性材料,钢材是理想的弹塑性材料,计算构件或结构的极限承载力时,在能够 保证塑性变形充分发展的前提下,有时需要考虑塑性发展带来承载力的提高。1951年美国的N.M.Newmark等人提出了求解组合梁交界面剪力的微分方程解法。这种方法假设材料均为弹性、抗剪连接件的荷载-滑移曲线为线性关系,通过求解微分方程得到组合梁的挠曲线。国内外对钢-混凝土组合梁的研究表明,当连接件的数量达到完全抗剪连接时,连接件数量增加 对组合梁的极限强度几乎没有影响;当连接件的数量少到一定程度后,组合梁的极限强度开始降低,直到最后只有钢梁本身提供的承载力1975年R.P.Johnson 根据前人的研究提出了简化的分析方法,提出部分抗剪连接组合梁的极限抗弯承载力可根据完全抗剪连接和纯钢梁 的极限抗弯承载力按连接件数进行线性插值而确定。 随着有限元理论的发展,有限元法被用于钢- 混凝土组合桥梁的研究。由于两种材料组合所引起的复杂性,有限元分析中重点研究的内容为:采用合理的二维或三维混凝土本构
双柱式桥梁墩台盖梁_L_h_2时_作为深梁的计算
第15卷第2期2000年6月 河北工业大学成人教育学院学报 Journal of Continue Educati on of H ebei U niversity of T echno logy V o l.15N o.2 JUN.2000双柱式桥梁墩台盖梁(L h<2时) 作为深梁的计算 宋娃丽 孙军成 李 磊 (河北工业大学 天津 300130) 摘 要 近年来,我国较多地采用钻孔灌注桩双柱式桥梁墩台,当盖梁的计算跨径与盖梁高之比小于2时,盖梁可按深梁设计,本文论述了盖梁按深梁设计的计算方法和步骤。 关键词 双柱式盖梁 深梁 计算跨径 正截面 斜截面 近年来,我国较多采用钻孔灌注桩双柱式桥墩,它由钻灌注桩与钢筋砼盖梁组成(见图1)。盖梁的截面形状一般为矩形或T形1,我国的桥涵设计规范2规定,对于简支梁当盖梁的计算跨径与盖梁高之比小于2,对于连续梁小于2.5时,盖梁可按深梁设计。 1 盖梁的计算跨径取值 盖梁按深梁设计时,深梁的计算跨径取净跨径的1.15倍或两支座中心线间距离,两者中的最小者,这里,两支座中心线之矩即为两柱中心线间距离L,净跨径为L-d,由此L j=m in{L,1.15(L-d)} 2 内力统计 对于双柱式墩台盖梁,当按简支深梁计算时,其内力计算方法与普通梁的计算方法相同。 图1 双栏式墩台盖梁示意图 图2 盖梁各载面内力的计算示意图 2.1活载 在计算活载引起的盖梁各截面内力时,对于汽车及挂车荷载,在桥梁的横向布置应选取最不利情况: a.计算支点截面负弯矩,应采用非对称偏载布置,荷载的横向分布宜采用偏心受压法。3 b.对于跨中正弯矩,应采用对称布置,荷载的横向分布宜采用杠杆法。 通过横向分布的计算,即可得到各片梁的横向分布系数m i,然后将各片梁的横向分布系数m i,乘以整个墩(台)的支反力,即得各片梁的支反力R i。 由各支点反力R i,可用截面法或利用跨中(支点)的弯矩和剪力影响线,求得跨中(支点)各截面的弯矩和剪力值。对于支点负弯矩,由于盖梁的支承为面支承,而并非点支承,应考虑支承宽度对 收稿日期:1999-10-12 宋娃丽 女 1964年 副教授
墩柱、盖梁施工方案
牛滴路滴水岩段墩柱、盖梁施工方案 第一章工程概况 一、工程概况 牛滴路全长5.88公里，西起红岩村附近的滴水岩沙滨路一期工程，东接嘉陵江大桥南桥头立交，标准车道为双向共4车道。牛滴路由重庆城市建设投资公司作为业主单位，总投资约12亿元，是直辖十周年和“半小时主城”的重点工程。 我项目施工段为连接嘉滨路滴水岩至红岩村段综合整治工程，计划将于明年底全线建成。沿线有高架桥、挡土墙、边坡、道路、地下管线等构筑物，地质情况、结构设计等较为复杂。 本工程桥梁工程下部结构设计为椭圆柱式墩，盖梁下主要以双柱墩为主，墩柱、盖梁结构型式及统计数量表详图。
二、沿线地形、地貌概况及工程地质条件 1、地形、地貌、地质 桥位区位于嘉陵江南岸岸坡滴水岩岸坡地段，属河流冲刷岸坡地貌，在地质构造上位于川东南弧形构造带化龙桥向斜西翼，未发现段裂构造，岩层产状倾向120～160o，倾角5～12o。场地岸坡陡峭，一般坡角在35～40o之间，岸坡在横向上多呈阶梯状，上段为一层厚砂岩形成的陡崖，场地内岸坡标高160～00m。 拟建桥梁范围处于岸坡下部坡脚地带，地面坡角在25间、呈下缓上陡的“凹”型坡，分布在岸坡标高165～205 m范围，地面被堆积层填筑土覆盖，西段覆盖层较厚、一般厚度为10～20m，东段覆盖层较薄、一般厚度为5～10m。场地地下水以松散层空隙水为主，暴雨季节嘉陵江水位高，松散层饱水，地下水位埋藏浅；枯水季节嘉陵江腿水，地下水补给江水，地下水位埋藏较深，桥位区地下水贫乏。下部基岩为侏罗系中统上沙溪庙组砂、泥岩层，以砂质泥岩为主，岩体层层序正常，场地内的各类支挡构筑物完好、无变形痕迹，土坡现状稳定，场地未发现滑坡、危岩崩塌等不良地质现象。局部存在有河流冲刷、河岸坍塌得便感现象诱导表层土体坍塌，对场地整体稳定性影响小，场地适宜主线架空桥梁建设。
南工大连续梁桥课程设计.
薛学长寄语： 希望南工大学弟学妹能够按照模板自己算一遍，会有收获的。 Midas——civil在这次课程设计中很重要，尽量把大部分时间花在软件上。 预祝各位拿个好等地 目录 第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 （一）、桥梁总体布置 （二）、桥孔分跨 （三）、截面形式 （四）、上部结构尺寸拟定 （五）、计算模型 第二章结构内力计算 （一）、恒载内力计算 1.第一期恒载（结构自重） 2.第二期恒载(桥面二期荷载） (二)、活载内力计算 （三）、支座位移引起的内力计算 （四）、温度引起的次内力计算： （五）、上述各种力的分类 第三章荷载组合
（一）、作用和作用效应 （二）、承载能力极限状态下的效应组合 （三）、正常使用极限状态下的效应组合 1.作用短期效应组合 2.作用长期效应组合 （四）、荷载组合表汇总： 第四章预应力钢束的估算与布置 （一）、按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 （二）、按照正截面抗裂要求计算预应力钢筋数量 （三）、预应力钢束的布置
第五章截面的验算 （一）施工阶段正截面法向应力验算 （二）受拉区钢筋的拉应力验算 （三）使用阶段正截面抗裂验算 （四）使用阶段斜截面抗裂验算 （五）使用阶段正截面压应力验算 （六）使用阶段斜截面主压应力验算 （七）使用阶段正截面抗弯验算 （八）使用阶段斜截面抗剪验算 （九）使用阶段抗扭验算
第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 （一）、桥梁总体布置 本设计方案采用三跨预应力混凝土变截面连续梁结构，全长105m。设计相等长度的三跨，每跨长度为35m。 支架现浇施工方案：搭设满堂脚手架，浇筑箱梁混凝土，待混凝土强度达到设计强度的100%后进行预应力张拉，然后拆除脚手架，浇筑防撞护栏，铺设桥面钢筋网，浇筑桥面铺装混凝土。 （二）、桥孔分跨 连续梁桥有做成三跨或者四跨的，也有做成多跨的，但一般不超过六跨。对于桥孔分跨，往往要受到如下因素的影响：桥址地形、地质与水文条件，通航要求以及墩台、基础及支座构造，力学要求，美学要求等。此次桥梁设计采用三等跨设计，每跨35m，根据设计任务书来确定，其跨度组合为：3 35米。 （三）、截面形式 1.立截面 此次连续梁桥跨径并不是很大，综合受力和弯矩，经济等方面，最后决定采用等截面预应力梁桥。 在采用顶推法、移动模架法、整孔架设法施工的桥梁，由于施工的需要，一般采用等高度梁。等高度梁的缺点是：在支点上不能利用增加梁高而只能增加预应力束筋用量来抵抗较大的负弯矩，材料用量多，但是其优点是结构构造简单、
高架桥施工方案
高架桥施工方案 高架桥施工方案提要：T梁在转堆前须进行编号，以控制梁的出运顺序及方向。T梁压浆、封锚后，用场内的两台龙门吊将梁移至T梁存放区内 源自物管学堂 高架桥施工方案 [1、工程概况 高架桥分为两部分，连接主桥北端的高架桥为13跨跨径预应力砼预制T梁，总长度,单幅桥宽13~；连接主桥南端的高架桥为20跨×31m=620m预应力砼预制T梁，单幅桥宽13m。 （一）上部结构： A、单幅桥面宽B=13米，跨径31、米，梁间距，单片边梁吊装重量吨，单片中梁吊装重量吨，单幅桥面横桥向由6片梁组成。 B、单幅桥面宽B=15米，跨径米，除人行道侧边梁与中梁间距为2米外，其余均为，单片边梁吊装重量吨，单片中梁吊装重量吨，单幅桥面横桥向由7片梁组成。 c、单幅桥面宽B=13~米，跨径米，梁间距为~米，单片边梁吊装重量吨，单片中梁吊装重量吨，单幅桥面横桥向由6~11片梁组成。 后张法预应力砼预制T梁高米，桥面现浇层厚度为~米，
每片预制T梁沿梁纵向布置有7片横隔，采用7孔一联。 下部结构 墩柱、帽梁及桥台： A、单幅桥面宽B=~米，上部结构为后张法预应力砼T梁，采用普通钢筋砼明帽梁，帽梁高~米，帽梁宽~米，桥墩采用带扩大头的独柱墩，墩身尺寸为~×米。 B、单幅桥面宽B=~米，上部结构为后张法预应力砼T梁，采用预应力砼明帽梁，帽梁高~米，帽梁宽~米，桥墩采用带扩大头的独柱墩，墩身尺寸为5~3×米。 c、单幅桥面宽B=~米，上部结构为后张法预应力砼T梁，采用预应力砼明帽梁，帽梁高~米，帽梁宽~米，桥墩采用带扩大头的独柱墩，墩身尺寸为5~3×米。 D、高架桥及收费站的分界墩，上部结构一侧为后张法预应力砼T梁，另一侧为普通砼钢筋肋板梁采用普通钢筋砼双悬臂门架式明帽梁，帽梁高~米，帽梁宽~米，桥墩采用带扩大头的双柱式墩，承受东、西两幅桥的上部结构，墩身尺寸为~×米，墩柱中心距15米。 在里程k9+采用肋板式桥台，台前放锥坡，桥台分东、西两幅桥实施，东幅桥桥面宽度为米，西幅桥桥面宽度为米，肋板间距4米，肋板厚度1米。 （2）桩基及承台 由于本标段地质复杂，本标段所有桩基均采用钻（冲）
桥梁通 第4章 盖梁计算与绘图
第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。
陆上桥盖梁施工方案
广乐高速公路T5合同段 桥梁下部构造 盖梁施工技术交底 编制：______________ 复核：_______________ 批准：_______________ 广东长大公路工程有限公司 广乐高速公路T5合同段项目部
乐昌至广州高速公路坪石至樟市段T5合同段 桥梁盖梁施工技术交底 本施工方案是对大茅地特大桥、大块冲高架桥盖梁施工采用钢抱箍工字钢支架方案编制依据： (1).中交第二公路勘察设计研究院有限公司编制的《两阶段施工图设计》 (2).中交第二公路勘察设计研究院有限公司的《工程地质勘测报告》和现场调查； (3).中华人民共和国行业标准JTJ041-2000:《公路桥涵施工技术规范》； (4).中华人民共和国行业标准JTGF80/1-2004:《公路工程质量检验评定标准》； (5).本公司IS09001 —2000版质量体系标准和程序文件的要求； (6).当地地质、水文资料； (7).广乐高速公路T5合同段《施工承包合同》； (8).相关的法律、法规及公路桥涵施工行业技术标准； (9).长大公司现有的机械设备及施工技术水平。 —、工程概况： 大茅地特大桥变更后左线桩号ZK48+130.9-ZK49+187.9,结构分联为：6X 25+4X 25+2X( 5X 25) +3X( 4X 25) +2X( 5X 25) m 左幅计42跨。变更后右线桩号YK48+106.5-YK49+163.5,结构分联为：6X 25+4X 25+4X( 5X 25) +3X( 4X 25) m 右幅计42跨。 大块冲高架桥桩号为K49+357.5-K49+724.5，结构分联：5X 30+4X 30+3X 30m 盖梁采用钢抱箍工字钢梁施工方案，大茅地特大桥、大块冲高架桥盖梁数量及尺寸参数见下表。