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支撑计算

支撑计算
支撑计算

主要结构件计算

一、冠梁及腰梁主筋配筋计算

冠梁水平向弯矩标准值查计算书,取跨中弯矩最大值,配筋较小时,水平向配筋按截面8‰左右确定。冠梁配筋依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)。依据《湖北省深基坑工程技术规定》(DB42/159-2004),弯矩设计值M设=1.35×M标。节点处另增加牛腿加强筋,承担水平面内弯矩集中荷载引起的弯矩。

表G1 冠梁弯矩配筋表(C30)

支撑配筋依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)。考虑自重和附加荷载,依据《湖北省深基坑工程技术规定》(DB42/159-2004),支撑杆件按压弯杆件进行计算,支撑平面内外的弯矩取自重弯矩标准值和安装偏心矩e产生的弯矩之和,弯矩标准值计算式:M标=qL2/10+N标e/1000 , 杆件弯矩设计值M设=1.35×M标,其中跨度取支撑间距的最大值,附加荷载取2kN/m。

表G2 支撑弯矩配筋计算表(C30)

根据《湖北省深基坑工程技术规定》(DB42/159-2004)

,支

撑轴力设计值:N 设=1.35×1×1.2N 标,考虑了内力分布不均匀及温度影响,选取计算的轴力图的最大值作为轴力标准值取值。根据《混凝土结构设计规范》7.3.1之规定,正截面受压承载力需要满足N ≤0.9ψ(f c A+f'y A's )(纵向配筋率大于3%时,A 改为A-A's )。其验算结果见表G3。

表G3 内支撑受压承载力计算表(C30)

又根据《混凝土结构设计规范》7.4.1之规定,正截面受拉承载

力需要满足N≤f y A s+f py A p,为方便对比,轴力受拉可承受标准值=支撑抗拉承载力/1.62,各支撑截面及冠(腰)梁受拉受拉承载力验算如表所示。

表G4 内支撑受拉承载力验算表(C30)

表G5 冠(腰)梁受拉承载力验算表(C30)

四、剪力配筋验算

1、冠梁及腰梁剪力配筋验算

冠梁及腰梁剪力计算值取自内支撑计算书。剪力设计值Q设=Q标×1.35。

表G6 冠梁剪力配筋验算表

2、支撑剪力配筋验算表

支撑竖向均布荷载引起的剪力标准值Q 标=qL/2,剪力设计值Q

=Q

×1.35,支撑竖向均布荷载考虑了自重荷载和附加荷载,

自重荷载随支撑截面而异,附加荷载取2KN/m 。见表G7。

表G7 支撑剪力配筋验算表

1、支撑按重量的1/2分担法确定,桩竖向承载力标准值=支

撑自重+立柱自重+偏心荷载轴力。

支撑自重G1:节点处最多汇集7根支撑杆件,长度以12m,

按最大截面0.8×0.8m考虑,自重=672kN。

立柱自重G2:井字形立柱钢架平面420×420mm,主支采用12L ×12角钢,截面125×12。缀板厚10mm,宽200mm。12L×12角钢每m重29.39kg,每0.6m缀板4个,立柱埋入桩内3m,立柱长度按9m 考虑,则立柱自重可取20 kN。

偏心荷载轴力G3:G3=Nmax×0.1=4091×0.1=409.1 kN。

桩竖向荷载标准值N标=G1+G2+G3=672+20+409.1=1101.1 kN。

桩竖向荷载设计值N设=1.35×N标=1486.49kN。

2、立柱桩

支撑桩径取800mm,按净桩长13m考虑,土层摩阻力特征值按勘察报告取40 kPa,桩端阻力取500 kPa。

R a =Up∑q sia L si+ q pa A p=3.14×0.8×40×13+500×3.14×0.16=1557.44kN>N设

满足要求。

3、立柱钢架验算

钢架为b类构件,按N

立柱桩所选钢架构件尺寸为420×420mm,角钢为L125×12,缀板净间距为600mm。具体尺寸可参见施工大样图。L125×12角钢形心距Z0=35.3mm,惯性矩I x=423.16cm4,回转半径i x=3.83cm,截面积A=28.91cm。

立柱桩下端固定、上端铰接,故计算长度系数 =0.8,根据基坑的开挖深度,取角钢长度为8500mm,计算长度为0.8×8500=6800mm。

i x =i y =0.43b=0.43×42=18.06cm

y λ=x x x i l /0=λ=680/18.06=37.65

分肢稳定:1λ=101/i l =600/38.3=15.67,满足1λ<0.5y λ且不大于40的分肢稳定要求。

1220λλλ+=x x =2267.1565.37+=40.78

钢构件取Q235钢材则=235/y f λ

y x 00λλ==40.78

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表C 中b 类截面轴心受压构件的稳定系数查表得稳定系数Ψ为0.895。 故立柱钢构件承载力=215×0.895×2891×4×0.001=2225.2 kN ,大于竖向荷载设计值N 设=1486.49的要求。

满堂支撑架结构计算书

扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991

二、计算参数

(图1)平面图 (图2)纵向剖面图1 (图3)纵向剖面图2

三、次楞验算 恒荷载为: g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为: q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下: (图4)可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 (图5)次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算

(图6)次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计: q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m (图7)挠度计算受力简图 (图8)次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为:R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为:R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况,偏于安全,计算简图如下:

模板支架计算实例

五、受力分析 (一)、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m,宽度0.6m 混凝土自重标准值: g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值: g2=0.2KN/m2 方木自重标准值: g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载: q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载: q2=2KN/m2

(二)、模板检算 模板材料为竹胶板,其静弯曲强度标准值为60f MPa =,弹性模 量为:3 6.010E MPa =?,模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ,宽度0.6m ,模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,跨度为:0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为: q=[1.2×(g1+g2)+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩: Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa <f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为: δ= m <δ

柱间支撑计算书

柱间支撑计算书 一. 设计资料 柱底标高为-0.15m,承担风载宽度为6m; 结构简图如下所示: 截面布置如下: 杆件号截面材料 1 H-340*250*9*14 Q235 2 H-340*250*9*14 Q235 3 ROUND-15 Q235 4 ROUND-1 5 Q235 5 PIPE-89* 6 Q235 二. 静力荷载及内力计算 风载:分项系数为1.4,组合系数0.6。 风载导算基本参数见下: 基本风压: 0.7kN/m2; 体型系数1;风振系数为1;风压综合调整系数1.05; 吊车荷载:分项系数为1.4,组合系数0.7。 荷载取值计算: 同一柱列的柱间支撑个数为3(纵向力将在这些柱间支撑间平均分配)。 柱间支撑荷载计算取值表(单位:kN)

节段风载吊载 1.4风+0.98吊 0.84风+1.4吊最大荷载荷载取值 1 20.176 15.484 43.42 38.63 43.42 14.47 静力荷载作用下轴力设计值简图(单位:kN)如下所示: 静力荷载作用下支座反力设计值结果: 结构支座反力设计值结果表(单位:kN) 支座 X轴反力 Y轴反力 左支座 -14.47 22.07 右支座 0.00 -22.07 三. 截面静力组合下承载力校核 最不利斜腹杆 3 采用截面 ROUND-15-Q235 截面面积:A=1.767cm2 强度验算:σ=26.393/1.767×10=149.356N/mm2<215MPa,合格 只拉构件,无须考虑长细比要求; 最不利系杆 5 采用截面 PIPE-89*6-Q235 截面面积:A=15.65cm2 回转半径:i=2.94cm 计算长度:L=6m 长细比:λ=6/2.94×100=204.082<220,合格 稳定系数:φ=0.192

PC结构叠合楼板模板及支撑架计算书

板模板(扣件式)住宅楼层叠合板计算书计算依据: 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性

模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W=bh2/6=900×60×60/6=540000mm3,I=bh3/12=900×60×60×60/12=1.62×107mm4 承载能力极限状态 q1=0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5,1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m q2=0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN 正常使用极限状态 q=(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1=3.363kN/m 计算简图如下: 根据混凝土设计规范GB 50010-2010 叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA s x=ξb h0 ξb=β1/(1+f y/E sεcu) =0.8/(1+360/(2×105×0.0033)) =0.5177 x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm 叠合板混凝土受压区的受弯承载力 α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×(45-23.3/2)=10000697.9N·mm =10 kN·m 叠合板钢筋受拉区的受弯承载力 f y A s(h0-x/2)=360×302mm2(45-23.3/2)=3625812 N·mm=3.626kN·m 因为,叠合板面M max=max[M1,M2]=max[0.687,0.72]=0.72kN·m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m,3.626kN·m 远大于M max=0.72kN·m,所以叠合板本身可承载上部施工荷载 1、强度验算 M1=q1l2/8=6.782×0.92/8=0.687kN·m M2=q2L2/8+pL/4=0.108×0.92/8+3.15×0.9/4=0.72kN·m

满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解

满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70~G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁,该区段连续箱梁结构设计有两种形式,一为等高段,一为变高段,G70~G70为变高段连续箱梁。为此,依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况,并充分结合现场的实际施工状况,为便于该区段连续箱梁的施工,保证箱梁施工的质量、进度、安全,我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础(厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层)、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁;模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置,直接铺设在支架顶部的可调节顶托上,箱梁底模板采用定型大块竹胶模板,后背10cm×10cm木方,然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定;侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。(主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示)。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标,通过计算确定,每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为:120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm,即腹板区为60cm,两侧翼缘板(外侧)为120cm,其余为90cm,共21排;支架立杆步距为120cm,在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm,支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑;支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上;立杆顶部安装可调节顶托,立杆底部支立在底托上,底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 (1)WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管; (2)立杆、横杆承载性能: 立杆横杆 步距(m)允许载荷(KN)横杆长度(m)允许集中荷载 (KN)) 允许均布荷载 (KN) 0.6 40 0.9 4.5 12

内支撑结构设计

一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土的混合支撑。 二、内支撑结构选型应符合下列原则: 1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便的结构形式; 2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式; 3、应与主体地下结构的结构形式、施工顺序协调,应便于主体结构施工; 4、应利于基坑方开挖和运输; 5、需要时,可考虑内摘除结构作为施工平台。 三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素,选用有立柱或无立柱的下列内支撑形式: 1、水平对支撑或斜撑,可采用单杆、桁架、八字形支撑; 2、正交或斜交的平面杆系支撑; 3、环形杆或环形板系支撑; 4、坚向斜撑。 四、内支撑结构宜采用超静定结构。对个别次要构件失效会引起结构整体破坏的部位宜设置冗余约束。内支撑结构的设计应考虑地质和环境条件的复杂性、基坑开挖步序的偶然变化的影响。 五、内支撑结构分析应符合下列原则: 1、水平对撑与水平斜撑,应按偏心压力国建进行计算;支撑的轴向压力其支撑间距N 倍挡土构件的支点力之和;腰梁或冠梁应按宜支撑我支座的多跨连续梁计算,计算跨度可取相邻支撑点的中距; 2、矩形基坑支护的正交平面杆系支撑,可分解为纵横两个方向的结构单元,并分按偏心受压构件进行计算; 3、平面杆系支撑、环形杆系支撑,可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算;计算时应考虑基坑不同方向上的荷载不均匀性;建立的计算模型中,约束支座的设置应与支护结构实际位移状态相符,内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座,向基坑内位移处不应设置支座,与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座;

4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下的结构分析;设有立柱时,在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算,当作用在内支撑结构上的坚向荷载较小时,内支撑结构的水平构件和按连续梁计算,计算跨度可取相邻立柱的中法,对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。 六、内支撑结构分析时,应同时考虑下列作用: 1、有挡土都建传至内支撑结构的水平荷载; 2、支撑结构自重;当支撑作为施工平台时,尚应考虑施工荷载; 3、当温度改变引起的支撑结构内力不可忽略不计时,应考虑温度应力; 4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时,应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生的作用。 七、混凝土支撑构件及其连接的受压、受弯、受剪承载力计算应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010水位规定;钢支撑结构构件及其连接受压、受弯、受剪承载力及各类稳定性计算应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。支撑的承载力计算应考虑施工偏心误差的影响,偏心距取值不宜小于支撑计算长度的1/1000,且对混凝土办职称不宜小于20mm,对钢支撑不宜小于40mm。 八、支撑构件的受压计算长度应按下列规定确定: 1、水平支撑在坚向平面内的受压计算长度,不设置立柱时,应取支撑的实际长度;设置立柱时,应取相邻立柱的中心距; 2、水平支撑在水平平面内的受压计算长度,对无水平支撑杆件交汇的支撑,应取与支撑相交的相邻水平支撑杆件的中心距;当水平支撑杆件的交汇点不子啊同一水平面内时,水平平面内的受压计算长度宜取与支撑相交的相邻水平支撑杆件中心距的1.5倍; 3、对坚向斜撑,应按条第1、2款的规定确定受压计算长度。 九、预加轴向压力的支撑,预加力值宜取支撑轴向压力标准值的(0.5~0.8)倍,且应与本规程中的支撑预加轴向压力一致。 十、立柱的受压承载力金额按下列规定计算:

满堂支架设计计算

满堂支架计算书 一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 本桥实际施工已新建土模为基础,在原地面清表后采用砾类土分层填筑,分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%,经检测合格后再进行下一层的填筑,填筑至砾类土顶面,然后填筑厚30cm的砾石土,以提高地基承载力。 为了增加土模表面的强度,保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后,按120%设计荷载进行预压,避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸,上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工,箱梁下部宽8.50 m,顶宽13.00 m,梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇,箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t(247.21×2.6+61.92);35m中跨梁

单重为986.52t(346.09×2.6+86.68)。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身,此部分不予检算。对于空心段箱梁,箱梁顶板厚0.25m,底板厚0.22m,翼缘板前端厚0.20m,根部0.45m,翼板宽2.0m,腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析,腹板处荷载集度最大为最不利位置,故取腹板下杆件进行检算。 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板,芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上,支架采用Φ48mm×3.5mm钢管,通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木;采用方木垫块时,方木应沿纵桥向连续布设,以保证立杆荷载均匀传至地基。 受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算: 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重:212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重:185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共:6.15×25×2 =307.5 m2 共重:307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木(间距按0.2m布置) 共重:(25÷0.2)×(9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2)×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木 共重:25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t

柱间支撑

问 请问各位前辈:柱间支撑与柱连接的上节点距柱顶的距离一般是多少,支撑与柱的连接节点一般是设在梁柱连接的节点域里呢,还是设在主梁的下面 答 ①支撑与柱的连接一般采用焊接连接或高强度螺栓连接。焊接连接时要保证焊缝厚度不 小于6mm,焊缝长度不小于80mm,为安装方便,还会在安装节点处的每一支撑杆件的端部设有两个安装螺栓。也就是一般要在主梁以下柱的侧边先接上一块连接板,然后在板上焊接或螺栓连接支撑。 ②多谢eiei5651的回答,不好意思,我忘了说明柱间支撑是用圆钢斜拉撑了, 在用圆钢斜拉撑时,一般是斜拉撑与柱的腹板连接,且在柱腹板高度的中间, 这种情况下,节点的位置一般是在梁柱节点域里还是主梁的下面? ③一般是在设在钢梁下的钢柱上,有利于加工和现场施工 ④如果支撑的截面过大的话,一般会采用牛腿连接。 ⑤理论上支撑作用线与梁柱轴线的交点相交,如果因梁柱连接节点构造不能相交,支撑 连接节点板一般设在柱子上。有两个以下两个理由:其一,设计要考虑安装,安装顺序为从柱子到柱间支撑再到钢梁;其二,作用线不相交对柱子产生的附加弯矩很小。 ⑥图集02SG518上是设在节点域内,支撑轴线靠腹板外侧。我个人认为柱间支撑应设在 柱腹板中部,但斜梁支撑则应布在靠上翼缘,因为刚系杆是布在梁上翼缘边的,支撑应与系杆在一个面内。图集上也是布在,靠梁上翼缘处。 ⑦应为某些原因,支撑的连接板不能与柱腹板连接。只能与翼缘连接。不过是双片柱间 支撑,这样子的做法会对柱子有影响吗,按理两片支撑没有对柱子产生附加的扭矩⑧这是钢结构手册的推荐做法之一,主要用在柱截面比较高的厂房结构中,双片支撑分 别与柱内外翼缘用螺栓连接,可以防止单片支撑可能产生的扭转,比单片支撑有更好的效果,两片支撑之间根据需要设置联系缀条。 ⑨柱间支撑节点板的尺寸,首先要满足焊缝强度的要求。然后根据支撑杆件边缘至节点 板边缘或柱边15~20mm的距离放样确定。 ⑩这两天关于这个话题我发表了一些个人看法,受到了MBSC、懒虫、baisi同志们的“批判”,“一气之下”我删掉了所有我写的帖子,所以大家在阅读的时候可能有些摸不着脉路。刚才跟baisi工通过“悄悄话”讨论了这个问题,现在把我们俩的观点搬出来,在大伙面前现现眼:

水平支撑的计算方法

水平支撑的计算方法 一、水平支撑系统计算方法 水平支撑系统计算可分为在土压力水平力作用下的水平支撑计算和竖向力作用下的水平支撑计算,现阶段的计算手段已可实现将围护体、内支撑以及立柱作为一个整体采用空间模型进行分析,支撑构件的内力和变形可以直接根据其静力计算结果确定即可,但空间计算模型其实用程度上存在若干不足,因此现阶段绝大部分内支撑系统均采用相对简便的平面计算模型进行分析,当采用平面计算模型进行分析时,水平支撑计算应分别进行水平力作用和竖向力作用下的计算,以下分别进行说明。 1.水平力作用下的水平支撑计算方法 1)支撑平面有限元计算方法 水平支撑系统平面内的内力和变形计算方法一般是将支撑结构从整个支护结构体系中截离出来,此时内支撑(包括围檩和支撑杆件)形成一自身平衡的封闭体系,该体系在土压力作用下的受力特性可采用杆系有限元进行计算分析,进行分析时,为限制整个结构的刚体位移,必须在周边的围檩上添加适当的约束,一般可考虑在结构上施加不相交于一点的三个约束链杆,形成静定约束结构,此时约束链杆不产生反力,可保证分析得到的结果与不添加约束链杆时得到的结果一致。 内支撑平面模型以及约束条件确定之后,将由平面竖向弹性地基梁法(如图16-16)或平面连续介质有限元方法得到的弹性支座的反力作用在平面杆系结构之上,采用空间杆系有限元的方法即可求得土压力作用下的各支撑杆件的内力和位移。 采用平面竖向弹性地基梁法或平面连续介质有限元法时需先确定弹性支座的刚度,对于形状比较规则的基坑,并采用十字正交对撑的内支撑体系,支撑刚度可根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件按如下计算公式(16-1)确定。在求得弹性支座的反力之后,可将该水平力作用在平面杆系结构之上,采用有限元方法计算得到各支撑杆件的内力和变形,也可采用简化分析方法,如支撑轴向力,按围护墙沿围檩长度方向的水平反力乘以支撑中心距计算,混凝土围檩则可按多跨连续梁计算,计算跨度取相邻支撑点的中

17.2模板支架支撑工程说明及计算规则

17.2 混凝土模板及支架支撑工程 说明 一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。 二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。 三、现浇混凝土模板: 1、现浇混凝土模板区分不同构件,以胶合板模板(扣件式钢管支撑)考虑。钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制,其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。 2、独立基础(独立桩承台),满堂基础(满堂桩承台)与带形基础(带形桩承台)的划分:长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台);底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础(满堂桩承台);其余为带形基础(带形桩承台)。 独立桩承台执行独立基础定额子目;带形桩承台执行带形基础定额子目;与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时,杯口高度部分执行独立柱定额子目,杯型基础执行独立基础定额子目。 图16.1.1 杯口基础 3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。 4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。 5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。 6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。 7、凡四边以内的独立柱,无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目;四边以上者均套用独立异形柱定额子目;圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算,套用圆(弧)形独立柱定额子目。 8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。直形墙执行墙柱定额子目。 9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。 10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。

11、若设计墙模板采用止水螺栓,可另行计算,并扣除定额中的拉杆螺栓含量;若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收,定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20,并增加其他材料费0.1元/㎡,其他机械费0.4元/㎡。 柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费,执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目,柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.3,梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.35。12、电梯井外侧模板、洞口侧壁模板按墙柱模板计算。 13、板: (1)有梁板是指梁与板构成一体的板。 (2)无梁板是指不带梁直接由柱承重的板。 (3)平板是指无柱、无梁由墙承重的板。 14、有梁板或平板与圈梁相连者,应分别按有梁板、平板和圈梁定额子目计算。有梁板或平板与圈梁的划分以板底为界。 15、斜屋面有梁板模板,以屋面的设计斜度(斜面与水平面的夹角)为依据。对于设计斜度≤15°的坡屋面,按有梁板定额子目计算;对于15°<设计斜度<25°的斜屋面,按底面支模计算,套用有梁板模板定额乘以系数1.05;对于在25°≤设计斜度≤60°的斜屋面,按上下双面支模计算,套用斜屋面有梁板模板定额;对于设计斜度>60°的坡屋面,按上下双面支模计算,套用墙模板定额。 16、雨蓬与圈梁或梁的划分以梁外侧为界。 17、有梁式的雨蓬按有梁板定额子目计算。 18、挑出墙面的板宽度>20cm者按雨蓬定额子目计算,每级宽度≤20cm者按线条定额子目计算。 19、栏板模板定额适用于高度小于1.6m且厚度小于120mm的栏板和女儿墙。如栏板和女儿墙设计高度大于1.6m或厚度大于120mm,应分别按墙、压顶相应定额子目计算。 20、屋面檐口斜板包括斜板、压顶、肋板或小柱,按栏板定额子目乘以1.15系数计算。 21、挑檐、檐沟(天沟)与圈梁或有梁板的划分以梁外侧为界,檐沟包括底板和反口。 22、与主体结构不同时浇捣的厨房、卫生间等处墙体下部现浇混凝土翻边的模板执行圈梁相应子目。 23、整体楼梯休息平台为圆(弧)形时,应按圆(弧)形梁、板增加费定额子目计算圆(弧)形增加费,不得按圆(弧)形楼梯定额子目计算。休息平台为悬挑时,应按墙外的水平投影面面积计算。 楼梯是按建筑物一个自然层双跑楼梯考虑,如单坡直行楼梯(即一个自然层无休息平台)按相应子目人工、材料、机械乘以系数1.2;三跑楼梯(即一个自然层两个休息平台)按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.9;四跑楼梯(即一个自然层三个休息平台)按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.75。剪刀楼梯执行单坡直行楼梯相应系数。 24、压顶定额适用于突出一道线的压顶,突出二道线的压顶按线条定额子目计算。 25、台阶模板定额适用于无底模的台阶,台阶两端的模板已综合在定额内。有底模的台阶按整体楼梯定额子目计算。 26、小型构件是指单个体积或单个外形体积≤0.1m3,且定额中未列出的子目。

梁底模板及梁侧模板支撑架计算

梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm):900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式:按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm,按三等跨连续梁计算,计算简图如下: W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4 q1=0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k,1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1=32.868kN/m q1静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1=31.104kN/m q1活=0.9×1.4×0.7×Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m q2=(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1=25.6kN/m 1、强度验算 Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672=0.236kN·m

满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算

满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算 本工程共地上三层。考虑到装饰装修需要,我单位拟在外墙装饰装修期间搭设落地式、全高半封闭的扣件式满堂钢管脚手架,满足施工需求。 脚手架的结构楼板,基础上、底座下设置垫板,厚度为6cm,布设必须平稳,不得悬空。 脚手架满堂单立杆,立杆接头采用对接扣件连接,立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm。 大横杆置于小横杆之下,在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧;其长度大于3跨,不小于6米,同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。每一立杆与大横杆相交处,都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间设置1~2根小横杆,间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm,且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设,剪

刀撑沿架高连续布置。 剪刀撑每六步四跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。 剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度>100㎝,并用不少于三个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离>10㎝。 脚手板采用松木、厚6㎝、宽20~35㎝的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网,同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上,并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定,以防倾翻。 脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离不大于15㎝。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网的规格为1.5×6m,用网绳帮扎在大横杆外立杆里侧。并在作业层下一步架处设一道水平兜网。在架内高度3.2m处设首层平网,往上每隔五步架设置隔层平网,施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆,底步内侧设18cm高的挡脚板。 该出入口设在楼梯口,本安全通道路面为水泥路面,立柱下方垫通长木板,木板厚度

支撑计算

主要结构件计算 一、冠梁及腰梁主筋配筋计算 冠梁水平向弯矩标准值查计算书,取跨中弯矩最大值,配筋较小时,水平向配筋按截面8‰左右确定。冠梁配筋依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)。依据《湖北省深基坑工程技术规定》(DB42/159-2004),弯矩设计值M设=1.35×M标。节点处另增加牛腿加强筋,承担水平面内弯矩集中荷载引起的弯矩。 表G1 冠梁弯矩配筋表(C30) 支撑配筋依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)。考虑自重和附加荷载,依据《湖北省深基坑工程技术规定》(DB42/159-2004),支撑杆件按压弯杆件进行计算,支撑平面内外的弯矩取自重弯矩标准值和安装偏心矩e产生的弯矩之和,弯矩标准值计算式:M标=qL2/10+N标e/1000 , 杆件弯矩设计值M设=1.35×M标,其中跨度取支撑间距的最大值,附加荷载取2kN/m。

表G2 支撑弯矩配筋计算表(C30) 根据《湖北省深基坑工程技术规定》(DB42/159-2004) ,支 撑轴力设计值:N 设=1.35×1×1.2N 标,考虑了内力分布不均匀及温度影响,选取计算的轴力图的最大值作为轴力标准值取值。根据《混凝土结构设计规范》7.3.1之规定,正截面受压承载力需要满足N ≤0.9ψ(f c A+f'y A's )(纵向配筋率大于3%时,A 改为A-A's )。其验算结果见表G3。 表G3 内支撑受压承载力计算表(C30) 又根据《混凝土结构设计规范》7.4.1之规定,正截面受拉承载

力需要满足N≤f y A s+f py A p,为方便对比,轴力受拉可承受标准值=支撑抗拉承载力/1.62,各支撑截面及冠(腰)梁受拉受拉承载力验算如表所示。 表G4 内支撑受拉承载力验算表(C30) 表G5 冠(腰)梁受拉承载力验算表(C30) 四、剪力配筋验算 1、冠梁及腰梁剪力配筋验算 冠梁及腰梁剪力计算值取自内支撑计算书。剪力设计值Q设=Q标×1.35。

模板支架计算书

模板支架 计 算 书

一、概况: 现浇钢筋砼检查井,板厚(max=200mm),最大满包截面为300×600 mm,沿梁方向梁下立杆间距为800 mm,最大层高4.7 m,施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架,楼板底立杆纵距、横距相等,即la=lb=1000mm,步距为1.5m,模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a=100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置,中间隔12m-15m设置。应支3-4根立杆,斜杆与地面夹角450-600。搭设示意图如下: 二、荷载计算: 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值:0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值:0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值:1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值:24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值:1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值:2.0 KN/ m2 架承载力验算: 大横向水平杆按三跨连续梁计算,计算简图如下:

q 作用大横向水平杆永久荷载标准值: qK1=0.3×1+1.1×1×0.16+24×1×0.16=4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值: q1=1.2 qK1=1.2×4.32=5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值: qK2=1×1+2×1=3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值: q2=1.4 qK2=1.4×3=4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M=0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度:σ=M/W=1.01×106/5.08×103=198.82N/ m2<205N/ m2=f 滿足要求 挠度:V=14×(0.667 q1+0.99 qK2)/100EI =14×(0.667×5.184+0.99×3)/100×2.06×105×12.19×104 =2.6 mm<5000/1000=5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib+1.2q2Ib=1.1×5.184×1+1.2×4.2×1=10.74KN>8KN,不能滿足,应采取措施,紧靠立杆原扣件下立端,增设一扣件,在主节点处立杆上为双扣件,即R=10.74KN <16KN,滿足要求。 4.板下支架立杆计算: 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和,即: N=R+0.5×1.2+10.74+0.5×1.2=11.34KN

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架, 横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为4米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距l a= 1.20米,立杆的横距l b= 1.20米,立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上,搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2,脚手板自重标准值0.30kN/m2, 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:

内支撑计算步骤.docx

1、打开理正深基坑7.0软件,选择存储目录,对内支撑进行单元计算 2、方案设计: 打开方案设计,根据单元剖面计算参数修改下图中的参数: 3、网线布置: 打开网线布置,在CAD中进行内支撑平面图的绘制,并另存支撑轴线的格式为 dxf ,见下图: LH 理Is?J fVPraM≡c≡ r?R≡UHκa≡?rLL J MiQt≈JTΓ?H?7?gg I Jrt l瓦OlaI 文件(FI Wtyi希章阿録⑸瑕辑禅(E】 ? α I Φ÷Q I a? 卢霜 |*已科]/ Cr 口I ≈ ?∣? ?∣]H H ?- √M Z J< | 小金总

4、支护布置: 打开支护布置,根据实际工程各剖面数据修改参数。 增加支护形式→定义分区数据→修改分区地面高程→指定分区数据(显示分区号,显示支护方向),保存

区号 850 删眸支护形式 ΦI?i?[Ξ?!≡l ??≤?Hξ??E?? 定咒号区颈捋 ff?? ??i-ffl j??i?? ^1.?改交支护方向

5、内撑布置 打开内撑布置,依次布置腰梁,支撑梁,立柱等(注意内撑布置所在层位是不是冠梁层),根据剖面计算设定构建属性。对于余下的几层,如内撑尺寸相同, 可依次复制本层信息,可在3D窗口查看内支撑布置立体图像。 构件信息 混凝土匚匪 截面対形800 X 600 起点龙固接 终点引固接 X S 确定取清I

≡??≡ist?? 将I第1昼内支挥Z构件复制到本层 R増量复制确定]取消 6协同计算 打开协同计算,修改相关参数(拆撑应计算,各构件选用的钢筋等级,间距等)

7、查看计算书 罡忡出索空W* ?I?JR?iR?t? 施工工左∣T?l--ff}?lθ7250?- Γ显示结枸筲图 科豪[?由力{三绻) -2 內宙「内力耳曲顶阖I~3 内力显示址刚]

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满堂脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 华表世纪科技有限公司https://www.wendangku.net/doc/1017125416.html, 一、参数信息: 1.脚手架参数华表世纪建设施工设施安全计算北京专版 计算的脚手架为满堂脚手架, 横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为18.0米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距l a= 1.20米,立杆的横距l b= 1.20米,立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上,搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数华表世纪安全计算 施工均布荷载为3.0kN/m2,脚手板自重标准值0.30kN/m2, 同时施工1层,脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 华表世纪满堂脚手架受力计算 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图

模板高支撑架计算书汇总

模板高支撑架计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):7.50; 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ; 扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 楼板浇筑厚度(m):0.200; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000; 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3; I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4; 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): = 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m; q 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q = 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN; p 1 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m; 集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN;

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