25米T梁施工组织设计
目录
第一章工程概况及施工现场总体平面布置 (2)
一、工程概况 (2)
二、施工准备 (2)
三、施工现场总体平面布置 (3)
第二章主要施工工艺及施工方法 (5)
第一节施工顺序 (5)
第二节T梁预制施工 (5)
一、钢筋制作及安装 (5)
二、模板的制作与安拆 (10)
三、管道成型 (11)
四、钢绞线下料与穿束 (11)
五、混凝土浇筑及养护 (12)
六、预应力施工 (14)
七、孔道压浆 (15)
八、吊运存梁 (16)
九、预制T梁注意事项 (16)
十、T梁预制施工机具配备（见附表） (16)
十一、T梁预制施工人员配备（见附表） (17)
第三章质量保证措施 (19)
第四章安全、文明施工及环保措施 (21)
一、安全施工 (21)
二、文明施工 (26)
三、环境保护措施 (27)
四、地上、地下设施管线保护措施 (28)
第一章工程概况及施工现场总体平面布置
一、工程概况
1、石桥村大桥概况
中心桩号为K175+981，为跨肚儿堰而设，起点桩号：K175+899.5至终点桩号：K176+059。本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向2%，纵断面位于R=20000m的竖曲线上。
桥梁上部采用（6-25）m装配式预应力混凝土简支T梁，下部结构桥墩采用柱式墩、桩基础，桥台采用重力式U台、扩大基础。
T梁构造：预制梁高1.7米，梁标准间距均为2.575米，腹板中部厚度20厘米，翼板厚16厘米，支座为GJZ系列矩形板式橡胶支座和GJZF
4
系列四氟乙烯滑板式橡胶支座。腹板保持竖直，桥梁横坡通过调整T梁翼板与腹板的夹角形成。预制T梁，及湿接缝均采用C50砼。
钢绞线采用标准GB/T5224-2003φS15.20mm高强低松弛钢绞线，其抗拉标准强度f
PK
=1860Mpa，
张拉控制应力：σ
com =0.74f
PK
=1376Mpa.；锚具采用M15系列；预应力管道采用预埋金属波纹
管。设计采用灌浆施工，锚具和千斤顶配套选用。非预应力筋采用R235、HRB335钢筋。
2、T梁主要工程数量：
25米T梁60片；预制C50砼：1336.8m3；现浇C50砼201.6m3；φS15.24钢绞线41.49T；R235钢筋：53.226T；HRB335钢筋：251.88T；Q235钢板(δ=30mm)：7.396T；D
内
=80mm波纹管：4422m；锚具M15-8：360套；
二、施工准备
1、技术准备
(1)由项目总工程师组织工程技术人员，各职能部门人员认真查看复核施工方案、施工设计图及工程相关的规范、规程、标准。组织编写专项实施性施工方案，经业主及监理审定批准后，下发至作业组，并向全体施工人员进行交底，使本方案作为工作的依据，指导工程施工。
(2)作好前期的测量工作，所使用仪器必须经检校合格后方能使用。测量成果必须准确，并经过复测检查，报审，确保万无一失。
(3)根据地勘等相关资料进行仔细验算，确保工程质量和安全。
(4)作好施工预案，充分考虑可能发生的意外情况及应对措施。
2、现场准备工作
(1)正式开工前首先作好场地准备，包括钢筋、模板的制作场，形成施工通道。
(2)工地接通水电、搭设工地围栏、搭建临时工棚；进行导线点、水准点的复测，建立施工控制网。
(3)与相关部门及单位配合，探明施工区域内的各种地下管网(必要时采用金属探测仪)，通知业主尽快办理相关手续。
三、施工现场总体平面布置
1、总平面布置原则
(1)尽量少占场地。
(2)充分利用现有的施工便道和场地，尽量利于现场施工，利于节省投资。
(3)临时工程和设施不干扰永久工程的施工。
(4)有利生产、方便生活。
(5)与业主提供的施工现场和供水、供电、交通及通讯条件相适应。
2、预制场的设置
（1）预制场布置(详见施工现场平面布置图)
按平面布置图组建桥梁厂，实现“三通一平”即水通、电通、路通、场地平整。预制场建在K169+520-K169+930路基范围内，在已经碾压密实的路基上浇筑20cm厚C20砼硬化场地。
台座所处的地面位置，经整平后夯实，然后测量放样，浇注混凝土制作梁的台座。40米T梁计划设置制梁台座4个,存梁台座9个。场内设置70T龙门吊两台，用来起吊和横移梁，另外配备25吨吊车一台，作为辅助起吊设备，用来起吊模板和钢筋笼以及其他小型机械和组装架桥机等。4套T梁模板，其中有2套中梁模板，2套边梁模板。根据工期合理安排，采用一边预制一边架设的方案执行。
（3）台座设置
对原地面进行清理、整平，碾压密实。为保证梁平面位置的准确性、模板支立和混凝土振捣时梁不发生横向移位，采用混凝土底座。台座主要由2mm厚钢板5cm厚木板、混凝土支墩、混凝土底座及混凝土基础构成。钢板和木板作为制梁底模；混凝土支墩用来加固木底模；间隙用来穿法兰、螺栓，以加固两侧底侧模。台座顶面按设计要求设置预拱度，预拱度值按二次抛物线进行布设。
详见附图：“25米T梁制梁台座结构示意图”。
第二章主要施工工艺及施工方法
第一节施工顺序
T梁预制施工工序：施工准备→放样→钢筋制作安装→模板安装→混凝土浇筑→预应力张拉→孔道压浆→封锚→移梁存放。
第二节 T梁预制施工
一、钢筋制作及安装
1、钢筋的除锈
1.1 加工方法
钢筋均应清除油污和锤打能剥落的浮皮、铁锈。大量除锈，可通过钢筋冷拉或钢筋调直机调直过程中完成；少量的钢筋除锈，可采用电动除锈机或喷砂方法除锈，钢筋局部除锈可采取人工用钢丝刷或砂轮等方法进行。
1.2 注意事项及质量要求
如除锈后钢筋表面有严重的麻坑、斑点等，已伤蚀截面时，应降级使用或剔除不用，带有蜂窝状锈迹钢筋，不得使用。
2、钢筋的调直
2.1 加工方法
对局部曲折、弯曲或成盘的钢筋应加以调直。钢筋调直普遍使用卷扬机拉直和用调直机调直。在缺乏设备时，可采用弯曲机、平直锤或人工锤击矫直粗钢筋和用绞磨拉直细钢筋。
2.2 注意事项及质量要求
用卷扬机拉直钢筋时，应注意控制冷拉率：Ⅰ级钢筋不宜大于4%；Ⅱ~Ⅲ级钢筋及不准采用冷拉钢筋的结构不宜大于1%。用调直机调直钢筋和用锤击法平直粗钢筋时，表面伤痕不应使截面面积减少5%以上。调直后的钢筋应平直、无局部曲折，冷拔低碳钢筋表面不得有明显擦伤。
应当注意：冷拔低碳钢丝经调直机调直后，其抗拉强度一般要降低10~15%，使用前要加强检查，按调直后的抗拉强度选用。
3、钢筋的切割
3.1 加工方法
钢筋弯曲成型前，应根据配料表要求长度分别截断，通常宜用钢筋切断机进行。在缺乏
设备时，可用断丝钳（剪断钢丝）、手动液压切断（切断不大于16mm钢筋）。
3.2 注意事项及质量要求
应将同规格钢筋根据不同长短搭配、统筹排料；一般先断长料，后断短料，以减少短头和损耗。避免用短尺量长料，防止产生累计误差，应在工作台上标出尺寸、刻度，并设置控制断料尺寸用的挡板。切断过程中如发现劈裂、缩头或严重的弯头等，必须切除。切断后钢筋断口不得有马蹄形或起弯等现象，钢筋长度偏差不应小于±10mm。
4、钢筋的弯曲成型
4.1 加工方法
钢筋的弯曲成型多用弯曲机进行，在缺乏设备或少量钢筋加工时，可用手工弯曲成型，系在成型台上用手摇扳子每次弯4~8根Φ8mm以下钢筋，或用扳柱铁扳和扳子，可弯Φ32mm 以下钢筋，当弯直径Φ28mm以下钢筋时，可用两个扳柱加不同厚度钢套，钢筋扳子口直径应比钢筋直径大2mm。曲线钢筋成型，可在原钢筋弯曲机的工作中央，放置一个十字架和钢套，另在工作盘四个孔内插上短轴和成型钢套与中央钢套相切，钢套尺寸根据钢筋曲线形状选用，成型时钢套起顶弯作用，十字架则协助推进。螺旋形钢筋成型，小直径可用手摇滚筒成；较粗（Φ16~30mm）钢筋，可在钢筋弯曲机的工作盘上安设一个型钢制成的加工圆盘，盘外直径相当于需加工螺旋筋（或圆箍筋）的内径，插孔相当于弯曲机扳柱间距，使用时将钢筋一头固定，即可按一般钢筋弯曲加工方法弯成所需的螺旋形钢筋。
4.2 注意事项及质量要求
钢筋弯曲时应将各弯曲点位置划出，划线尺寸应根据不同弯曲角度和钢筋直径扣除钢筋弯曲调整值。划线应在工作台上进行，如无划线台而直接以尺度量划线时，应使用长度适当的木尺，不宜用短尺（木折尺）接量，以防发生差错。第一根钢筋弯曲成型后，应与配料表进行复核，符合要求后再成批加工。成型后的钢筋要求形状正确，平面上无凹曲，弯点处无裂缝。其尺寸允许偏差为：全长±10mm，弯起钢筋起弯点位移20mm，弯起钢筋的起弯高度±5mm，箍筋边长±5mm。
5、钢筋的连接接头
5.1 接头形式
热轧钢筋的接头应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列规定：
（1）钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，合格后方可正式施焊。焊工必须持考试合格证上岗。
（2）接头应采双面焊和电弧焊连接，并以电弧焊为主。以承受静力荷载为主的直径为28-32mm的带肋，可采用冷挤压套筒连接。钢筋接头采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致。接头双面焊缝的长度不应小于 5d，单面焊缝的长度不应小于 10d(d为钢筋直径)。
（3）拉杆的钢筋，不论其直径大小，均应采用焊接接头。
（4）仅在确无条件施行焊接时，对直径25mm及以下钢筋方可采用绑扎搭接。
（5）跨度大于10米的梁不得采用搭设接接头。
5.2 电弧焊接接头
（1）、机具设备
焊接主要设备为弧焊机，分交流直流两类。交流弧焊机结构简单，价格低廉，保养维修方便；直流弧焊机焊接电流稳定，焊接质量高。
（2）、焊条选用：电弧焊接用的焊条应符合设计要求。
6、T梁钢筋制作及安装
6.1 半成品的制作
高度重视半成品加工质量，下料前必须调直钢筋。下料尺寸必须经施工技术人员严格审查后执行。钢筋制作一律在工地加工房内使用机械加工弯制成半成品使用。保证弯曲角度和平直部分长度。严格注意渐变系列钢筋的加工尺寸，成型后按序列分类堆放整齐，每一片梁按指定位置分类堆放，交待工人取用时不得错拿错放，以保证T梁成型骨架准确。
6.2钢筋绑扎
在加工棚内分三段加工成型，再在台座上连接以减少台座周期。绑扎过程技术人员监督指导，避免返工。钢筋加工好后应分规格品种进行堆放，按规定程序进行绑扎底筋、腹板钢筋，绑扎完一段穿一段波纹管，波纹管接头用塑料布及胶纸裹牢用铁丝扎紧以防漏浆，并将波纹管牢牢捆扎在定位钢筋上。顶板钢筋待模板安装完后再绑扎。钢筋绑扎完毕后，在钢筋外侧垫齐同标号细石砼垫块，以保证砼保护层厚度和不露筋。绑扎应特别注意钢筋层间距和骨架的几何尺寸。
钢筋骨架在现场采用龙门吊起吊安装，装配程序是：安装梁底支座上垫板→在底模上准确标出各段钢筋网片的定位线→安装各个横隔板钢筋并用临时支架撑稳→分段安装马蹄部分及梁肋钢筋→绑扎上翼板钢筋。
7、钢筋骨架的制作及绑扎的技术要求
（1）、骨架分段制作时，分段长度应根据条件确定，并确保不变形，接头应错开。
（2）、钢筋接头应设置在钢筋承受应力较小处，并应分散布置。布置在“同一截面”
内受力钢筋接头的截面面积，占受力钢筋总截面面积的百分率，应符合设计要求。当设计未提出要求时，应符合下列规定：
A、焊（连）接接头在受弯构件的受拉区不得大于50%，轴心受拉构件不得大于25%；
B、绑扎接头在构件的受拉区，不得大于25%，在受压区不得大于50%；
C、钢筋接头应避开钢筋弯曲处，距弯曲点的距离不得小于钢筋直径的10倍；
D、在同一根钢筋上应少设接头。“同一截面”内，同一根钢筋上不得超过一个接头。
注：两焊（连）接接头在钢筋直径的35倍长度范围且不小于500mm以内、两绑扎接头在1.3倍搭接长度范围且不小于500mm以内，均视为“同一截面”。
8、钢筋电弧焊接头技术要求：
钢筋电弧焊接头类型应符合表A.0.2-1的规定。
表A.0.2-1钢筋电弧焊接头类型
序号接头
类型
接头简图
适用范围
钢筋类别钢筋直径（mm）
1 双面
焊缝
帮条
焊
Ⅰ～Ⅲ级钢筋10～40
2 单面
焊缝
帮条
焊
Ⅰ～Ⅱ级钢筋10～40
3 双面
焊缝
搭接
焊
Ⅰ～Ⅱ级钢筋10～40
4 单面
焊缝
搭接
焊
Ⅰ～Ⅱ级钢筋10～40
注：
（l）在无条件进行双面焊缝电弧焊时，可采用单面焊缝电弧焊；
（2）表中的帮条或搭接长度值，不带括号的数字适用于Ⅰ级钢筋，括号中的数字适用于Ⅱ、Ⅲ级钢筋；
（3）焊缝长度不应小于帮条或搭接长度，焊缝高度及焊缝宽度b应按图A.0.2-1测量。
1、钢筋电弧焊接头外观质量应符合下列要求：
（1）搭接接头的长度、帮条的长度和焊缝的总长度应符合表A.0.2-2的规定。
（2）钢筋搭接接头的搭接部位应预弯，搭接钢筋的轴线应位于同一直线上。
（3）帮条电弧焊的帮条，宜采用与被焊钢筋同级别、同直径的钢筋；当采用同级别不同直径的钢筋作帮条，且被焊钢筋与帮条钢筋均为Ⅰ级钢筋时，两帮条钢筋的直径应大于或等于被焊钢筋的0.8d，当被焊钢筋与帮条钢筋为Ⅱ、Ⅲ级钢筋时，两帮条钢筋的直径应大于或等于0.9d。帮条和被焊钢筋的轴线应在同一平面上。
（4）焊缝高度h应等于或大于0.3d并不得小于焊缝4mm，焊缝宽度b应等于或大于0.7d，并不得小于8mm（图A.0.2-1）。
2、钢筋电弧焊接头允许偏差应符合表A.0.2-2的规定：
表A.0.2-2钢筋电弧焊接头允许偏差
序
号
类别项目允许偏差
1 电弧
焊接
头
⑴帮条焊接头钢筋轴线的纵向偏移0.5d
⑵搭接焊接头钢筋轴线
①弯折角4°
②偏移0.1d，且不大于3mm
⑶焊缝高度+0.05d～0
⑷焊缝宽度+0.1d～0
⑸焊缝长度-0.5d
⑹咬肉深度0.05d，且不大于0.5mm
⑺在2d长的焊缝表面上，焊
缝的气孔及夹渣
数量2个
面积6mm2
注：d为钢筋直径，单位为mm。
9、钢筋加工及焊接施工安全措施
1、钢筋施工场地应满足作业需要，机械设备的安装要牢固稳定，作业前应对机械设备进行检查。
图A.0.2-l 钢筋搭接、帮条焊接的焊缝
2、钢筋调直及冷拉场地应设置防护挡板，作业时非作业人员不得进入现场。
3、钢筋切断机作业前，应先进行试运转，检查刃口是否松动，运转正常后，方可进行切断作业。切长料时应有专人把扶，切短料时要用钳子或套管夹牢。
4、电焊机应安设在干燥、通风良好的地点，周围严禁存放易燃易爆物品。
5、电焊机应设置单独的开关箱，作业时应穿戴防护用品，施焊完毕，拉闸上锁。
6、在潮湿地点工作，电焊机应放在木板上，操作人员应站在绝缘胶板或木板上操作。严禁在带压力的容器和管道上施焊，焊接带电设备时，必须先切断电源。
7、把线、地线不得与钢丝绳、各种管道、金属构件等接触，不得用这些物件代替接地线。
8、更换场地、移动电焊机时，必须切断电源，检查现场，清除焊渣。
9、焊接模板中的钢筋、钢板时，施焊部位下面应垫石棉板或铁板。
二、模板的制作与安拆
1、模板制作
预制梁模板采用分片拼装式钢模板，钢模板厚8mm，外模根据梁体外形尺寸和经计算所需要的刚度与强度，经委托加工制造运至现场安装。侧模外侧安装附着式振捣器。预制底座在夯实的地基上用现浇混凝土形成，并按规范和设计要求设置预拱度（必要时，经批准设反拱）。模板组装后经检验合格方可使用。
（1）外侧模：采用定型钢模板，根据设计结构尺寸委托加工制造运至现场拼装。
（2）端头模板：采用定型钢模板，端头定型钢模按梁端锚口大样加工，以确保钢束在锚端截面内的相对位置，端头模板与外侧模采用螺栓连接。
（3）底模：采用钢筋砼预制台座，边角预埋50角钢，然后铺设5mm钢板用做底模，钢板与钢板，钢板与角钢之间采用焊接，焊接完成后，用砂轮机将焊缝打磨平整。
2、模板安拆
（1）立模顺序：涂脱模剂——粘接缝止浆海绵条——安装侧模——安装端模。
（2）模板的安装和拆除均采用龙门吊。装拆时应注意以下事项：
a.在整个施工过程中要始终保持模板的完好状态，认真进行维修保养工作。
b.模板在吊运过程中，应注意避免碰撞，严禁从吊机上将模板悬空抛落。
c.模板在首次使用时，要对模面认真进行除锈工作。除锈采用钢丝刷清除锈垢，然后涂刷脱模剂，脱模剂的涂刷要均匀、不遗漏。
d.装拆时，检查接缝处止浆垫的完好情况，如发现损坏应及时更换，保证不漏浆。
（3）模板在安装过程中，要及时对各部分模板及底座进行精度控制，安装完毕后进行全面检查，若超出规范规定的容许偏差，应及时纠正。
（4）应严格控制T梁断面尺寸，梁高、桥面宽度误差应符合《公路桥涵施工技术规范》有关要求，细部尺寸偏差不得大于该部位尺寸的1％。
（5）为防止砼裂缝和边棱破损，T梁砼强度达到15~20Mpa时方可拆模，拆模需符合有关操作规程。
（6）拆模时，自两端向中间进行，并且两侧同步进行，严防碰撞梁体，并采取支撑措施，以免梁体倾倒。
三、管道成型
1、预应力管道
预应力管道采用预埋金属波纹管。规格为φ
内
80。
2、波纹管的安装
波纹管在安装前应通过1KN径向力的作用下不变形的试验，同时应作灌水试验，以检查有无渗漏现象，确定无变形、渗漏现象时始可使用。安装波纹管位置应准确，在绑扎钢筋时将严格按设计位置固定波纹管，每隔100cm设置一道定位钢筋，在竖弯段还应适当加密，以保证在浇筑混凝土过程中不发生移动和变形，保持波纹管的圆顺，定位后的管道偏差≯0.5cm。并用胶带密封接口，施工中将严防损伤管道。完成后及时检查波纹管有无孔洞。波纹管的连接，应采用大一号同型波纹管作接头管，接头管长度为200mm。波纹管连接后用密封胶带封口，管道与管道间的连接及管道与喇叭管的连接应确保其密封性，避免混凝土浇筑时水泥浆渗入管内造成管道堵塞。波汶管道应保证与锚垫板垂直，合模前仔细检查轴线必须与垫板垂直。浇注砼时插入式振捣棒、插杆等不得碰及波纹管，T梁养护期内进行通孔检查。波纹管如有反复弯曲，在操作时应注意防止管壁破裂，同时应防止邻近电焊火花烧伤管壁。如有微小破损应及时修补并得到监理工程师的认可。
四、钢绞线下料与穿束
1、钢绞线下料：
钢绞线采用标准GB/T5224-2003φS 15.24mm高强低松弛钢绞线，其抗拉标准强度
f PK =1860Mpa，张拉控制应力：σ
com
=0.74f
PK
=1376Mpa.经检验合格的钢绞线按计算长度用砂轮
切割机下料、编号、挂牌、覆盖、架空堆放。主要注意以下事项：
（1）钢绞线切割时应在每端切口30～50mm处用铁丝绑扎。用切割机或砂轮锯，不得用电弧焊切割。
（2）钢绞线编束时，应每隔1～1.5m绑扎一道铁丝，铁丝扣应向里，绑好的钢绞线束应编号挂牌堆放。钢绞线现场存放时，地面应加垫30cm以上，临时露天存放还必须加盖，以防钢绞线受潮而锈蚀。成束后的钢绞线端头应对齐，并编号标明钢绞线长度，防止钢绞线缠绕、错位。
（3）按有关规定对每批钢绞线抽检强度、截面积和延伸量，不合格产品严禁使用，同时应就实测的弹性模量和截面积对计算伸长量进行修正。
（4）钢绞线在牵引“调直”后应进行外观质量检查，及时纠正钢绞线的乱盘、扭结、刮伤等情况，如发现有裂纹、小刺、机械损伤、死弯和油迹等情况应局部剪除，若发现有脆断、劈裂等情况则必须及时反映并复验材质，决定报废的钢绞线单独存放，严禁混入下一道工序。
（5）钢绞线切断长度及误差，应满足设计要求及张拉操作需要。
1、穿钢绞线束
力筋穿束：一期钢绞线穿束可先穿也可后穿。腹板钢筋绑扎完毕后，可先进行预应力筋穿束。也可等T梁强度达到设计规定的强度之后，采用人工编束、整束穿束或穿束机穿束。二期钢绞线束后穿，可采用牵引绳牵引。
（1）穿钢绞线束前应弄清管道号数，长度是否与钢绞线束相符。然后将穿入端戴帽并固定紧。
（2）在穿束过程中，当钢绞线端头接近管道口时，应及时抬高钢绞线束，并放慢速度，使钢绞线端头全部进入管道。如发生个别钢绞线顶弯，则应将其更换后再行穿束。
（3）穿束完毕应逐一对钢绞线管道进行检查，若发现波纹管接头有破损、松脱现象应即时进行修补，确定无误后，方可进行混凝土灌注。
（4）在混凝土灌注完后立即派专人间断对钢绞线束进行串动，避免管道漏浆将钢绞线卡死。
五、混凝土浇筑及养护
1、混凝土浇筑
浇注混凝土前，对模板进行全面检查，确保波纹管、锚垫板、喇叭管等位置准确，定位牢固。同时检查伸缩缝、护栏、支座等预埋件及预留泄水孔的位置和数量，检查验收后进行
混凝土的浇筑施工。砼在拌合站内集中拌制，运输车运输至施工现场，龙门吊提升灌注，插入式及附着式振捣器振捣。砼浇筑时采用从两端向中间同时对称、倾斜分层、一次到顶连续灌注的方法。砼经1：1斜坡向前推进做到斜向分层，分层厚度不大于30cm，由于两端波纹管弯起，混凝土不宜下落，坍落度要控制在14～18cm左右。另外应加强振动锚垫板部位使之密实，而且波纹管下面混凝土应加强振动，以免出现隔离缝。使用插入式捣固器振捣时，移动间距不超过其作用半径的1.5倍，与侧模应保持5～10cm的间距，插入下层砼5～10cm，每处振捣完毕，慢慢提出振动棒，避免产生气泡及碰撞模板、钢筋和其它预埋铁件。浇筑到顶后，及时整平、抹面收浆。
浇注顺序：马蹄部位——马蹄至最上层波纹管范围——腹板——桥面板。以上四部分砼的浇筑均由两端向梁中部浇注，马蹄至波纹管范围的砼浇注完成后，即可拆除附着式振动器向梁中间移动以节约振动器。混凝土的振捣，以振动棒与附着式振动器相配合，在梁的两端布置在马蹄与弯起孔道部位，梁的中部振动器布置在马蹄，腹板以插入式振动棒为主。
2、砼浇筑注意事项
混凝土浇筑施工过程要注意如下事项：
（1）浇筑前，对所有操作人员进行详细的技术交底，并对模板和钢筋的稳固性以及混凝土的拌和、运输、浇筑系统所需的机具设备是否齐全完好、是否有必要的后备等进行一次全面检查，符合要求后方可开始施工。
（2）浇筑时，下料应均匀、连续，不宜集中猛投而造成挤塞。在钢筋、孔道密集部位密集部位，可短时开动侧振或插入式振捣器以辅助下料。分段浇筑时，在混凝土尚未到达的区段内，禁止开动该区段内的附着式振捣器，以免空模振捣而导致模板变形。
（2）随时注意检查模板、钢筋及各种预埋件的位置和稳固情况。
（3）砼的振捣：附着式振动器频率必须一致，以避免产生干扰，减小了振动力。振捣器按梅花型布置，以便振捣均匀。振捣的时间以砼不再明显下沉，无气泡上升，砼表面出现均匀的薄层水泥浆为止，宜短时多次开动振动器，以减小振捣器的损坏。振捣的同时，应配合插钎排气。
（4）浇筑过程中要随时检查混凝土的坍落度和干硬性，严格控制水灰比，以避免过大的收缩、徐变，保证砼的质量。
（5）每片梁除留足标准养护试件在标准条件下养护作为梁体砼强度检验的依据外，另做3组与梁体同条件养护，作为梁体拆模、张拉、吊装等工序强度控制的依据。
（6）在混凝土浇筑过程中应避免振捣棒触击波纹管使其破裂或变形，造成堵塞事故。
（7）认真填写混凝土浇筑施工原始记录。
3、砼养护
砼浇筑完成初凝后尽快予以覆盖和洒水养护，根据当地气候和梁体预制的工期安排，养护采用覆盖洒水养护，覆盖时不得损伤和污染砼表面，养护水应符合有关规范要求。根据试块抗压强度及混凝土性质对梁体洒水养护时间不少于7天，梁体养护期间，使混凝土外露面处于润湿状态，直至达到规范规定要求。
六、预应力施工
张拉机具设备进行定期计量检验和标定，张拉技术工人持证上岗，锚夹具检验合格，按设计和规范要求的张拉程序作业。锚垫板、锚板与千斤顶中线一致后，方可张拉。待梁体砼强度达到要求强度后，采用YCW250型千斤顶张拉，配精度1.5级60Mpa压力表。预应力张拉以应力控制为主，张拉伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值之差在±6%以内为合格，否则暂停张拉，待查明原因采取措施加以调整后，方可继续张拉。张拉采用两端张拉，对称分批进行，待终拉控制应力稳定后锚固。张拉注意事项：
（1）张拉前检查梁体混凝土是否达到张拉强度，必须在梁体混凝土达到规定强度后方可进行预应力施工，锚垫板下砼是否密实。清除锚垫板上的混凝土，并检查是否与孔道垂直，如超过3mm，则需加扁垫板补平，在锚垫板上标出锚杯安放位置。用通孔器进行预应力孔道检查，孔道应无阻塞、残留物和串孔等情况。
（2）张拉前对下列数据进行测定，锚口摩阻、孔道摩阻损失、混凝土强度及弹性模量。做好张拉设备的检验等各项准备工作，报请监理工程师批准后，在监理工程师在场的情况下进行预应力张拉。
（3）锚具用锚杯和夹片使用前应进行硬度试验；千斤顶、油泵、压力表按要求作定期校验标定；张拉力按标定曲线取值或按回归方程计算。
（4）预应力钢绞线采用应力控制方法张拉时，应校核预应力钢绞线的伸长值，预应力钢绞线的实际伸长值，宜在初应力为10％σ
con
时开始量测，但必须加上初应力以下的推算伸长值，并扣除混凝土构件在张拉过程中的弹性压缩值。
（5）张拉顺序采用分批、分阶段对称、两端同时张拉的方法进行张拉。计算张拉吨位下的钢绞线理论伸长值计算按有关规定执行。
张拉程序为：0→初应力（σ
con 10％）→100σ
con
（持荷2min锚固）。
（6）采用张拉力和延伸量双控施工。测得的延伸量应在计算延伸量的±6％以内。钢绞线伸长量计算(以一片梁1#钢束为例)：
张拉控制应力为0.74fpk=0.74X1860=1376Mpa
理论伸长值：ΔL=P
P L/(A
P
E
P
)
P
P
预应力筋张拉力（N）
L 预应力筋工作长度(mm)
A
P
预应力筋截面面积(mm2)
E
P
预应力筋弹性模量（Mpa）
ΔL=1376X139X（2616.9-130）÷139÷(1.95X105)=17.6 cm
实测若为伸长值±6%ΔL为：16.5cm~18.6cm为合格。
滑丝、断丝不得超过规范规定。用钢锯或砂轮锯切割预应力钢材露头后，再进行锚口封闭。
（7）张拉前认真检查张拉系统，做到安全可靠，千斤顶后禁止站人，并制定详细的安全措施。
（8）认真作好张拉记录并报监理工程师。
七、孔道压浆
管道压浆在T梁预应力钢筋张拉完成和监理工程师同意压浆后立即进行。根据设计要求的标号，规范规定的泌水率和稠度，并经试验确定水泥浆配合比。按批准后的配合比配制水泥浆，电动搅拌机拌浆。压浆设备为BW—250型压浆泵，砂浆搅拌机拌制水泥浆。压浆注意事项：
（1）压浆设备和使用的浆液必须符合规范要求。
（2）压浆使用的浆液必须在压浆过程中按规定制取浆液试件。灰浆要过筛，储放在浆桶内，低速搅拌并保持足够数量，使每根孔道压浆能一次连续完成。
（3）压浆前应检查、冲洗预应力孔道，并排除积水，用压缩空气吹干管道。防止堵塞和漏浆。
（4）搅拌好的灰浆从灰浆泵由由低到高逐孔压浆；自梁的一端注入，另一端溢出，溢浆后，稳压2~3分钟，当溢出的浆液达到规定稠度后，在压力下封闭封闭排气孔和压浆孔。压浆完毕后清除锚具表面污物。封端时，先凿毛洗净，布筋立模浇筑砼。
（5）做好压浆记录，并报监理工程师。
八、吊运存梁
1、吊运
当梁体砼达到吊装要求时，吊运至存梁场。主梁吊运按兜托梁底起吊法考虑，不设吊环。吊点位置距梁端不大于1.0米，预制T梁横向刚度较小，吊运过程中平行匀速移动，倾斜角小于5度，防止出现扭偏。
2、存梁
在存梁处两端支点部位浇筑C25砼台座做梁支点。梁存放好后将梁的横隔板上的钢筋电焊在一起，至少点焊三处，以增加其横向稳定性，待吊梁时再行割断分离，每片梁的两侧加方木斜腿支撑。
九、预制T梁注意事项
1、严格按照规范和设计图纸、监理要求施工；严格进场材料检验；要熟悉图纸，对号入座，现场核对；
2、预制顺序与方向应与吊装要求一致；精心组织，保证预制进度，满足设计对每孔梁、每联预制与现浇砼龄期差的要求；
3、重视梁上预埋件、预埋钢筋的埋设和槽口的定位，保证位置准确；
4、预应力施工是关键工序，必须严格控制质量，保证安全；张拉时要现场做好记录，在监理旁站下进行工作；
5、拆摸、起吊运梁不得直接撬击梁体，吊具与梁底间应设保护卡具和软垫，防止损害T 梁边角；
6、留足砼、水泥浆标养及同条件养生试块；
7、T梁出场前必须将主梁梁顶、翼板、及横隔板横向端部等与现浇砼的接触面凿毛、冲洗，严格履行T梁出场检验制度；
8、注意T梁固定合理，不能倾斜和旁弯，以免造成重大质量和安全事故。
十、T梁预制施工机具配备（见附表）
T梁预制施工阶段主要机具设备表
设备名称单位数量用途
龙门吊
2 用于预制梁场
70t/台
设备名称单位数量用途YCW250-B张拉千斤顶台 2 用于预制梁张拉钢筋成型设备套 2 用于钢筋制作2．2Kw附着式震动器台60 用于预制梁预制
水泵台 4 用于预制场
50C装载机台 2 用于搅拌站25T汽车式起重机台 2 用于预制场
发电机台 2 备用
插入式砼振捣器套10 用于预制梁砼振捣搅拌机台 2 梁砼集中拌合
砼运输车台 2 运输砼
十一、T梁预制施工人员配备（见附表）
T梁预制施工阶段施工人员配备表
管理人员操作人员
技术负责人1名钢筋工16名
测量人员2名模板工15名
现场技术员2名砼工9名
机料管理人员2名张拉工5名
试验人员1名焊工2名
质检人员2名电工2名
安全管理人员1名机修工2名
后勤保障人员1名其他工种30名
现场工长1名
合计16名合计81名
全部人员共计94名
第三章质量保证措施
一、主线桥预制T梁施工
(1)模板的刚度和加工精度及模板的定位精度是砼外观线形的保证，因此在施工过程中必须确保其制作及安装精度。
(2)模板连接除采用螺栓连接外，另专门增加锥形定位钢销，以防止模板搓动而发生错台现象。
(3)严格控制砼配制计量、坍落度，保证泵送砼的流动性、和易性及缓凝早强性。底板大体积砼采取降低内部水化热措施，并注意保湿养生，防止因水化热过高而使砼表面开裂。
(4)在浇筑前应将施工废渣、杂物等清除干净，避免留在砼内形成空洞。选用有经验的砼工进行振捣，既防止过振出现翻砂，又防止振捣时间不足留下气泡，更杜绝漏振而产生蜂窝麻面，对倒角等不易振捣的地方采用模板开窗振捣，以确保砼密实，外观质量良好，浇筑时采用敲击模板以检查砼是否密实。砼浇筑完后应及时进行养护。
(5)为确保砼结构表面美观，要求商砼提供产家对梁段各层砼均采用同一厂家、同一品牌的水泥，并采用同一料场或料源产地的石料、砂料，外加剂、粉煤灰也应采用同一产品，以求保持结构外观色调一致。
(6)浇筑砼前对钢管支架进行加载试验，以检验其承载力和变形，为立模标高提供依据。浇筑砼时由专人对支架各部分进行观测，以便及时发现问题并处理。
(7)对施工中需要断开(主筋不允许断开)的钢筋再次连接时，必须进行焊接并符合技术规范要求。当钢筋空间位置与预应力筋发生矛盾时，可适当进行调整，但必须保证砼保护层厚度。
(8)避免在不利于施工的天气条件下施工，以保证砼质量及施工安全。
二、确保砼工程结构外观质量的措施
(1)合理选择砼配合比，确保砼颜色色泽均匀、一致，同一种结构使用同一种水泥。
(2)增强模板加工和安装精度，确保砼结构线型顺适、圆滑。
(3)砼结构表面尽量不留预埋件，设置预埋件时，预埋件外观尺寸一致。修复时保证新老砼外观一致。
(4)采用脱模漆作脱模剂，脱模剂涂抹均匀，确保砼外观颜色美观。
(5)模板要求板面平整、清洁，接缝严密，不漏浆，无错台。
(6)控制砼振捣时间，防止漏振和过振而产生砼表面翻砂现象，适时控制砼脱模时间，防止过早脱模砼表面被拉毛。
(7)加强施工现场管理，防止砼外表被油污或水泥浆污染。
25米箱梁张拉计算书
25米小箱梁预应力张拉计算书 编制： 复核：
2012年2月20日 一、张拉施工方案 我合同段施工的主线桥、A匝道桥、B匝道桥25米箱梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。25米箱梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon= f pk=1395Mpa。锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。张拉完割除钢铰线头，及
时压浆。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢铰线采用单根截面面积140mm2 标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=×105MPa 管道摩擦系数μ= 管道偏差系数K= 锚下控制应力σcon=×f pk=1860×=1395MPa 每股控制张拉力1395×140=195300N 4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N= 8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N= 9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N= 计算公式： P P=P（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ） △L=P P×L/AP×EP 式中：P P--预应力筋平均张拉力（N） P--预应力筋张拉端的张拉力（N） e—常数（e =） k—孔道摩擦系数（取） x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米） μ—孔道偏差系数（取） θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
25m箱梁预应力张拉计算书
1 25m 箱梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）
2 X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算：
1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm 与设计比较（176.4-172）/172=2.56% 2、N4束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 3
箱梁负弯矩张拉计算书详解
箱梁负弯矩张拉施工方案计算书 1施工工艺 中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。 1.1设置波纹管接头 在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。 1.2穿设钢绞线 1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f pk=1395Mpa，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。 1.2.2钢绞线下料要求 ①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。 ②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。φ
内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。 钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。 1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。 1.3安装扁锚及夹片 1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。 1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。 1.3.3夹片安装应均匀的敲打夹片，直至将夹片与钢绞线敲打紧密。 1.4顶面负弯矩钢束的张拉施工 1.4.1预制箱梁顶板负弯矩张拉工序：安装油顶→张拉→持压5分钟→卸顶。 1.4.2中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的湿接缝混凝土龄期达到7天、强度达到设计的85％后，即可进行顶板负弯矩张拉工作。扁锚及夹片安装当天及时张拉。
5m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
专项施工方案审批表承包单位：合同号： 工程 箱 梁 张
拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁 预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2；
边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860× 75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况， 分级进行张拉：0～15%（测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01
30米箱梁张拉计算书
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
梁场m小箱梁预应力张拉计算书
梁场ｍ小箱梁预应力张拉计算书-(）
————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期:
河恵莞高速公路龙川至紫荆TＪ1合同段 (-K０+0００~Ｋ6＋800） 2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书 计算: 复核: 审核: 核工业华南建设工程集团有限公司 河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部 二〇一七年九月十日
1#梁场25米小箱梁 后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算 桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,适用于现场施工的伸长值计算方法。 一、工程概况 本标共３98片梁，其中２#梁场主要预制25m小箱梁共1６8片;1＃梁场预制40mT梁计2３０片。１#预制场位于主线Ｋ5+8０0 处,为线内梁场。 二、张拉工艺要求 预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.７５ｐｋ f =1860*0.75=1395Mｐａ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑,即钢束锚外张拉控制应力为13９５ Mpａ,当预应力钢束张拉达到设计张拉力时,实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6％以内。实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。 钢束引伸量一览表单位:mｍN1 N2 Ｎ3 N４N5 174 173 1７2 172 173 主梁预应力钢束采用两端同时张拉,以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则,同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→Ｎ5→N4。 预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。 预应力筋张拉后，孔道应及早压浆,一般应在24小时内灌浆完毕。 三、后张法预应力钢绞线材料规定 预应力体系:预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.２钢绞线，采用高强度低松驰７丝捻制的预应力钢绞线,公称直径为15.２0mｍ，公称面积140mm2，标准强 度f pｋ=18６0Mpa，弹性模量E p =1.95×1０5MPａ,1０00ｈ后应力松驰率不大于3%， 其技术性能符合中华人民共和国国家标准（ＧB／Ｔ５２24-2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。 锚具：预制箱梁正弯矩钢束采用YＭ１5-4、YM15-5圆形锚具及其配套的配件,锚具及其配套的配件必须采用工厂定型产品，并符合JT/T ３29—２010《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》的要求。 预应力管道：采用预埋圆形金属波纹管成孔, 圆形金属波纹管符合JＧ２25
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶拉力与对应油表读数计算 一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线拉的拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、25m箱梁钢绞线的拉控制力： 3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN 4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN 5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN 五、1#千斤顶拉、9953号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 六、1#千斤顶拉、5247号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
七、2#千斤顶拉、7297号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 八、2#千斤顶拉、7424号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
伸长量验算 一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线拉的拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、预应力平均拉力计算公式及参数： Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ） 式中：Pp——预应力筋的平均拉力（N） P ——预应力筋拉端的拉力（N） X——从拉端至计算截面的孔道长度（m） θ——从拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25 五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数： △L=Pp*L/Ap*Ep 式中：Pp——预应力筋平均拉力（N） L——预应力筋的长度（mm） Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2 Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa 六、伸长量计算： （1）20m中跨一片预制箱梁 1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
30箱梁模板计算书
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (6) 4.3 力学验算 (8) 4.3.2 横肋力学验算 (9) 4.3.3 竖肋支架验算 (10) 4.3.4 拉杆验算 (10)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
20米箱梁张拉计算书。
20米预制箱梁张拉计算书 一、基础数据 本标段20米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3各2束，负弯矩预应力钢束共有T1、T2、T3各2束, 1束，2束,设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MPa。按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为: 0 初应力σcon（持荷2min）锚固，张拉顺序为N1、N2、N3, T3、T1、T2。 二、预应力钢束张拉力计算 1、因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:Fn=σcon×A×n进行计算，如下： N1 钢束锚下张拉力F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜2×4 =781.2KN 其中：A为每根预应力钢绞线的截面积； n为同时张拉的预应力钢绞线的根数； F为钢绞线锚下张拉力。 其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：
三、压力表读数计算 本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验： 编号为1号千斤顶对应的压力表编号为2R4172，线性回归方程为P=0.0326F+0.0492。 编号为2号千斤顶对应的压力表编号为2R4135，线性回归方程为P=0.0327F+0.0098。 编号为3号千斤顶对应的压力表编号为2R4197，线性回归方程为P=0.0327F+0.0044。 编号为4号千斤顶对应的压力表编号为2R4140，线性回归方程为P=0.0325F+0.0011。 故N1钢束采用1号千斤顶张拉时的压力表度数为： 1）压力表编号为2R4172：
P=0.0326F+0.0492=0.0326×585.9+0.0492=19.1 MPa 故N1钢束采用2号千斤顶张拉时的压力表度数为：2）压力表编号为2R4135： P=0.0327F+0.0098=0.0327×585.9+0.0098=19.2 MPa 故N1钢束采用3号千斤顶张拉时的压力表度数为：3）压力表编号为2R4197： P =0.0327F+0.0044=0.0327×585.9+0.0044=19.2MPa 故N1钢束采用4号千斤顶张拉时的压力表度数为：4）压力表编号为2R4140： P=0.0325F+0.0011=0.0325×585.9+0.0011=19.0 MPa 同理可得下表：
20米箱梁张拉计算书
20米预制箱梁张拉计算方案 一、基础数据 本标段20米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N 1、N 2、N 3各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon =1860×0.75=1395MP a 。按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力 σcon （持荷2min ）锚固，张拉顺序为N 1、N 2、N 3。 二、预应力钢束张拉力计算 1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n =σcon ×A ×n 进行计算，如下： N 1 钢束锚下张拉力 F 1=σcon ×A ×n=1395 MP a ×140㎜2×3 =585.9KN 其中：A 为每根预应力钢绞线的截面积； n 为同时张拉的预应力钢绞线的根数； F 为钢绞线锚下张拉力。 其余钢束张拉力计算同N 1，各钢束张拉力如下表： 中跨箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）
边跨箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二） 三、压力表读数计算 本桥采用200吨千斤顶进行张拉，经校验： 编号为312#千斤顶对应的压力表编号为Y01280283,Y01280257，校准方程分别为F=0.0353P+0.6243, F=0.0351P+0.4491。 编号为80602号千斤顶对应的压力表编号为20087029，校准方程为P=0.013172F+0.004535。 故N1钢束采用312#千斤顶张拉时的压力表度数分别为： 1）压力表编号为Y01280283： F1=0.0353P+0.6243=0.0353×585.9+0.6243=21.3 MP a 2）压力表编号为Y01280257： F2=0.0351P+0.4491=0.0351×585.9+0.4491=21MP a 其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：
25米预应力混凝土箱梁张拉计算
四、张拉设备及检验 1、张拉设备的选用 设备能力计算： 3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN 4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN 5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN 张拉采用两端对称张拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶，其张拉力150T。 压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa，千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。 2、在下述情况下，应对油表、千斤顶进行配套校验。 油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过，第一次使用的；使用超过六个月或连续张拉200次以上的；在运输和张拉操作中出现异常时。 五、张拉有关数量值计算 张拉时应两端同时对称张拉，张拉控制以张拉力为主，伸长值为校核控制，实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内。 锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。 预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式： ΔL＝（P p L）/（A p E p） (1) 式中：P p――预应力筋的平均张拉力（N）； 当预应力筋为直线时P p＝P；
L――预应力筋的长度（mm）； A p――预应力筋的截面面积（mm2）； 本工程采用每根A p=140mm2； E p――预应力筋的弹性模量（N／mm2）； 本工程采用E p=197444mpa。 预应力筋平均张拉应力按下式计算： P p＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） (2) 式中：P p――预应力筋平均张拉力（N）； P――预应力筋张拉端的张拉力（N）； x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m）； θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采用 的是预埋金属螺旋管道，故采用0.0015； μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25。 六、张拉伸长量计算： （一）中跨半跨计算方法如下： 1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm （5o）+直线90.7cm； 2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm （5o）+直线252.9cm； 3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm （5o）+直线415.1cm； 4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线张拉的张拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力： 3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN 4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN 5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN 五、1#千斤顶张拉、9953号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66 式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 六、1#千斤顶张拉、5247号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25 式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
七、2#千斤顶张拉、7297号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22 式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 八、2#千斤顶张拉、7424号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21 式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
伸长量验算 一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线张拉的张拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、预应力平均张拉力计算公式及参数： Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ） 式中：Pp——预应力筋的平均张拉力（N） P ——预应力筋张拉端的张拉力（N） X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25 五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数： △L=Pp*L/Ap*Ep 式中：Pp——预应力筋平均张拉力（N） L——预应力筋的长度（mm） Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2 Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa 六、伸长量计算： （1）20m中跨一片预制箱梁 1、N1束一端的伸长量：
新规范35m箱梁计算书
新规范35m箱梁计算书. 一、总体概述 上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。设计荷载公路Ⅰ级。本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模 的主要规范有： 1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004） 2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004） 3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003） (一)技术指标 设计荷载：公路Ⅰ级。 桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。 标准桥面横坡：2% 跨径：35米 斜度：0°，10°,20°,30°,40° 主梁片数：4片梁。 预制梁长：34.3米。 预制梁高：1.8米。 桥面铺装：9cm沥青混凝土。 混凝土调平层: 8cm50号混凝土。
(二)相关参数 相对温度 75% 桥面板与其它部分的温差为±5° 预应力管道成形为钢波纹管 管道摩擦系数u=0.25 管道偏差系数λ=0.0025l/米 钢筋回缩和锚具变形为6mm (三)主要材料 1．混凝土材料 预制箱梁、横隔板 50号混凝土 现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土 现浇桥面层50号混凝土 主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1 混凝土力学性能表表1.1 2 预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公 称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为 MPa R b y 1860 = ，，控制张 拉应力为1395MPa。弹性模量为 MPa E y 5 10 95 .1? = 。
（四）预应力布置 预应力构造分为两种类型：顶板索和腹板连续索。预制小箱梁采用OVM型锚具及配套的设备。箱梁顶板负矩钢束采用BM15型锚具及配套的设备，管道成孔采用波纹扁管，且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于0.35mm。预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。（五）施工工序 ⑴预制主梁，张拉预应力钢束。 ⑵用天线吊装逐孔架设箱梁，要求现浇箱梁横隔板湿接缝。 ⑶现浇连续墩顶混凝土。 ⑷待连续段混凝土达强度95%后，先两端张拉墩顶负弯矩钢束形成连续刚构体系，再现浇桥面混凝土。 ⑸待桥面板混凝土达到强度形成全截面后，安装伸缩缝及施工桥面系。（六）活荷载分布影响系数 在计算活荷载横向分配系数时，运用的软件为桥梁博士。采用的方法为刚接板梁法。结果如下： 中跨横向分配系数表格表1.2 二、35米箱梁简支变刚构连续计算 一、结构计算模型 主梁高为1.8米，宽为2.4米，具体见图2.1。在计算分析时，将8㎝厚的现浇防水混凝土及9cm厚的沥青混凝土简化为梁单元荷载作用在主梁之上，不考虑其对刚度的贡献。选择了一跨5联进行计算，将整个桥梁离散为190个单元，191个节点。单元划分示意图见图2.2、图2.3（图中只示出了半跨结构）。
20米箱梁张拉计算书
20米预制箱梁拉计算方案 一、基础数据 本标段20米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N 1、N 2、N 3各2束，设计锚下拉控制应力：σcon =1860×0.75=1395MP a 。按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可拉，并采用两端对称拉，拉程序为：0 初应力 σcon （持荷2min ）锚固，拉顺序为N 1、N 2、N 3。 二、预应力钢束拉力计算 1、经咨询设计单位，因设计图中拉控制应力已经考虑了预应力损失，故拉力按公式:F n =σcon ×A ×n 进行计算，如下： N 1 钢束锚下拉力 F 1=σcon ×A ×n=1395 MP a ×140㎜2×3 =585.9KN 其中：A 为每根预应力钢绞线的截面积； n 为同时拉的预应力钢绞线的根数； F 为钢绞线锚下拉力。 其余钢束拉力计算同N 1，各钢束拉力如下表： 中跨箱梁预应力钢束拉力计算明细表（表一）
边跨箱梁预应力钢束拉力计算明细表（表二） 三、压力表读数计算 本桥采用200吨千斤顶进行拉，经校验： 编号为312#千斤顶对应的压力表编号为Y01280283,Y01280257，校准方程分别为F=0.0353P+0.6243, F=0.0351P+0.4491。 编号为80602号千斤顶对应的压力表编号为20087029，校准方程为P=0.013172F+0.004535。 故N1钢束采用312#千斤顶拉时的压力表度数分别为： 1）压力表编号为Y01280283： F1=0.0353P+0.6243=0.0353×585.9+0.6243=21.3 MP a 2）压力表编号为Y01280257： F2=0.0351P+0.4491=0.0351×585.9+0.4491=21MP a 其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：
30米箱梁张拉计算书
30米预制箱梁张拉计算方案 一、基础数据 本标段30米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N 1、N 2、N 3 、N 4各2束，设计锚下张拉控制应力：σ con =1860×0.75=1395MP a 。按设 计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为： 0 初应力 σcon （持荷 2min ）锚固，张 拉顺序为N 1、N 3、N 2、N 4。 二、预应力钢束张拉力计算 1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n =σ con ×A ×n 进行计算，如下： 中跨箱梁N 1 钢束锚下张拉力： F 1=σ con ×A ×n=1395 MP a ×140 ㎜2×4 =781.2KN 其中：A 为每根预应力钢绞线的截面积； n 为同时张拉的预应力钢绞线的根数； F 为钢绞线锚下张拉力。 其余钢束张拉力计算同N 1，各钢束张拉力如下表： 中跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）
边跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二） 三、压力表读数计算 本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验： 编号为1#千斤顶对应的压力表编号为2766,2786，校准方程分别为P=0.031F-0.10862, P=0.0307F-0.20642。 故中跨箱梁N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为2766： P1=0.031P-0.10862=0.031×781.2-0.10862=24.1 MP a 2）压力表编号为2786： P2=0.0307F-0.20642=0.0307×781.2-0.20642=23.8MP a 编号为2#千斤顶对应的压力表编号为1962,2784，校准方程分别为P=0.0309F-0.10358, P=0.0314F-0.14642。 其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：
20米箱梁张拉计算书
20米箱梁张拉计算书
20米预制箱梁张拉计算方案 一、基础数据 本标段20米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷2min）锚固，张拉顺序为N1、N2、N3。 二、预应力钢束张拉力计算 1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：N1钢束锚下张拉力F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×3 =585.9KN 其中：A为每根预应力钢绞线的截面积； n为同时张拉的预应力钢绞线的根数； F为钢绞线锚下张拉力。 其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表： 中跨箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）
边跨箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二） 钢束号锚下张拉控制 应力 钢绞线根数(n) 截面积（A）㎜ 2 张拉力（F n ）KN N1 1395MPa 4 140 781.2 N2 4 140 781.2 N3 4 140 781.2 三、压力表读数计算 本桥采用200吨千斤顶进行张拉，经校验： 编号为312#千斤顶对应的压力表编号为Y01280283,Y01280257，校准方程分别为F=0.0353P+0.6243, F=0.0351P+0.4491。 编号为80602号千斤顶对应的压力表编号为20087029，校准方程为P=0.013172F+0.004535。 故N1钢束采用312#千斤顶张拉时的压力表度数分别为： 1）压力表编号为Y01280283： F1=0.0353P+0.6243=0.0353×585.9+0.6243=21.3 MP a 2）压力表编号为Y01280257： F2=0.0351P+0.4491=0.0351×585.9+0.4491=21MP a 其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：
箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)
箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m （跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积 Ag=139mm2 预应力钢材标准强度 f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);
b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：
箱梁预应力张拉计算书
石门桥枢纽互通式立交 主线桥现浇箱梁预应力张拉计算书 计算： ________________ 复核： ________________ 审核： ________________ 浙江大地交通工程有限公司 湖南省常德至安化（梅城）公路工程第一合同段项目经理部
二零一一年十月十二日 引桥现浇箱梁预应力张拉计算书 一、工程概况 马鞍山长江公路大桥引桥现浇箱梁，跨径为40米，预应力采用宝钢集团南通线材制品有限公司生产的符合GB/T5224-2003标准生产的低松弛钢绞线，单根钢绞线直径为（p515.20mm,钢绞线面积A^MOmm2,钢绞线强度等级f^l860MP a.弹性模量E y-1.95xl05MP ao现浇混凝土强度达到设计强度的90% （顶板负弯矩达到95%）同时箱梁混凝土弹性模量达到设计强度90%,龄期超过七天之后’方可进行组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为75cm,锚下控制应力为0.75仏张拉顺序为腹板…底板… 顶板横向预应力一一顶板负弯矩钢束。锚具采用安徽瑞仕达预应力设备有限公司生产的AM15. BM15型锚具和配套设备，预应力管道采用金属波纹管。 二、预应力计算的有关数据 1、根据合肥工大共达工程检测中心出具的千斤顶标定试验报告，070809 号千斤顶压力表读数为：4000KN,2715号油表读数为58.45MPa, 回归关系 式：P二359十0.01373N,相关系数：「二0.999994855 ；070810 号千斤 顶压力表读数为:4000KN, 4427号油表读数是57.5MPa,回归关系 式:P=1.14+0.0141N,相关系数:「二0.999998859 ；06162 号千斤 顶压力表读数为：240KN, 1146号油表读数为53.4MPa t回归关系式：P二 2.35十0.2269N,相关系数:r-0.99999 ；06180号千斤顶压力表读数为: 240KN, 2059 号油表读数为56.7MPa,回归关系式:P二2.96+0.2239N, 相关系数：r二0.999998778。