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面间距的计算

该文主要探讨三个方面的问题：

1 面指数为（123h h h ）的晶面族的面间距的计算

2 密勒指数指数为（h k l ）的晶面族的面间距的计算

3 复式格子中指定的两族相互平行的晶面之间面间距的多值性分析

第一个问题的分析

同老师课堂上所讲，正格子中的一族晶面（123

h h h ）与一个倒格矢点

123112233h h h K h b h b h b =++

相对应；正格子中的一族晶面（123h h h ）

与倒格矢

311

33h h h K h b h b h b =++

正交；并且正格子（123h h h ）晶面系的面间距为123

123

2h h h h h h d K π=。

第二个问题的分析

首先明确密勒指数与面指数的区别。两者均可以用来标志不同族的晶面，且标志方法相

同。即取定原点和坐标轴，找出晶面族中任一晶面在轴矢上的截距，截距取倒数，再化为互质的整数。两者的区别在于表示晶面时的参考坐标系不同，即选取坐标轴的基矢不同：面指数取原胞的基矢方向为坐标轴的方向，密勒指数取晶胞的基矢方向为坐标轴的方向。原胞是晶体的最小重复单元，而晶胞则是对称性较高的单元，通常比原胞大。同一个晶面，参考坐标系不同，面指数与密勒指数一般不相同。例如对于面心立方晶格，密勒指数为（100）和（001）的面，其面指数分别为（101）和（110）。相同的指数，不同的参考坐标系，晶面一般不同，面间距也有差别。

对于简单格子，它的晶胞即原胞，所以密勒指数（h k l ）的晶面族的面间距的计算即面指数（h k l ）的晶面族的面间距计算，此时可用公式2hkl hkl

d K π=

来计算。

然而对于非简单格子（即体心，面心，底心格子），晶胞除顶角位置（可设想为基元的位置）有原子外，非顶角的面心（体心，底心）还有原子。所有原子的位置不能全用

R h a k b lc

=++

（h, k, l 取整数）去概括。这样再用公式2hkl hkl

d K π=来计算就会出现问题。

从图一可以很清楚地说明这个问题。

如果晶体是简立方晶体，则在一个立方体内(即在一个晶胞内)只能画出一个（110）面ABCD ，

这时的面间距为

110

2a K π=个（110）晶面A ’B ’C ’D ’和A ”B ”C ”D ”，这时其面间距仅是前者的1/2

，即/a

由上可得，在计算面间距时，必须采用与原胞基矢相应的倒格矢，即求出与密勒指数（h k l ）相对应的面指数（123h h h ）。这里介绍一种通过晶面的法线方向作为桥梁来计算的方法。在笛卡尔坐标系中，我们可以分别定义出两种参考系的基矢：原胞的基矢123a a a

和晶胞的基矢a b c

（均用i j k

来表示）则在两种参考系中，我们根据面指数和密勒指数分别求出相应晶面的法线矢量，而矢量本身是不依赖于参考系的，所以根据矢量不变来确定h k l 和123h h h 三者间的关系。

具体以面心立方晶格为例，晶胞和原胞的基矢的选择如图

。

对于晶胞，其三个基矢为 a a i b a j c a k ===

，（h k l ）晶面的法线矢量表成2()h k l n i j k a a a π=++

（法线矢量的求法：12n l l =?

，12l l 为晶面上任意两不平行的方向）

对于原胞，三个基矢为其倒格矢为

则（123h h h ）晶面的法线矢量'

3122()2()2()h h h n i j k i j k i j k a a a

πππ=+-+-+++-+ 由'n n =

可得123123123::():():()h k l h h h h h h h h h =-++--++

可以解出 123::():():()h h h h

k k l l h =++

+，将123h h h 化为互质的整数即得面指数。

最后可以带入简单晶面计算检验一下结论：密勒指数为（100）和（001）的面，其面指数分别为（101）和（110）。

第三个问题的分析

复式格子是基元中包含两个以上原子（离子）的晶体。复式格子中不同原子各自所构

成的子晶格与晶体的布拉菲格子相同。整个复式格子可以看成是由几个子晶格套构而成。在

计算复式格子的面间距的问题时常常要考虑面间距的多值性。

以闪锌矿结构的半导体晶体GaAs为例，求Ga(1,1,1)晶面与As (1,1,1)晶面间的距离。

如图，闪锌矿结构为两个面心立方晶格沿着对角线方向平移1/4长度后套构而成，也即Ga 和As 原子各自组成一个面心立方的子晶格，然后两个子晶格沿对角线方向位移1/4长度套构而成。

（1,1,1）晶面的法线方向即是对角线方向，而Ga原子与As原子在对角线方向相距1/4

4a，所以Ga的（1,1,1）晶面与As的（1,1,14a。又面

心立方子晶格中（1,1,1/3a，因此Ga（1,1,1）与As(1,1,1)晶面的面间

距也可以说是/3/4/12

-=。如图，Ga子晶格的（1,1,1）晶面ABCDEF与As

a a a

子晶格的（1,1,1）晶面GHI和G’H’I’/12a4a。

因为金刚石结构与闪锌矿结构类似，均为两个面心立方晶格沿对角线方向平移1/4长度后套构而成，不同的是金刚石为同种原子构成，这样金刚石的（1,1,1）晶面的面间距也有两

12a4a。

晶面间距及晶包参数计算公式

空间点阵必可选择3个不相平行的连结相邻两个点阵点的单位矢量a，b，c，它们将点阵划分成并置的平行六面体单位，称为晶面间距。空间点阵按照确定的平行六面体单位连线划分，获得一套直线网格，称为空间格子或晶格。点阵和晶格是分别用几何的点和线反映晶体结构的周期性，它们具有同样的意义。 1概述空间点阵必可选择3个不相平行的连结相邻两个点阵点的单位矢量a，b，c，它们将点阵划分成并置的平行六面体单位，称为晶面间距。空间点阵按照确定的平行六面体单位连线划分，获得一套直线网格，称为空间格子或晶格。点阵和晶格是分别用几何的点和线反映晶体结构的周期性，它们具有同样的意义。 2 计算不同的{hkl}晶面（标准卡片可读出hkl为衍射指数），其面间距(即相邻的两个平行晶面之间的距离)各不相同。总的来说，低指数的晶面其面间距较大，而高指数面的面间距小。以图1-22所示的简单立方点阵为例，可看到其{100}面的晶面间距最大，{120}面的间距较小，而{320}面的间距就更小。但是，如果分析一下体心立方或面心立方点阵，则它们的最大晶面间距的面分别为{110}或{111}而不是{100}，说明此面还与点阵类型有关。此外还可证明，晶面间距最大的面总是阵点(或原子)最密排的晶面，晶面间距越小则晶面上的阵点排列就越

稀疏。正是由于不同晶面和晶向上的原子排列情况不同，使晶体表现为各向异性。简单立方点阵晶面间距d与点阵常数之间的关系：。面心立方晶体（FCC）晶面间距与点阵常数a之间的关系：若h、k、l 均为奇数，则；否则，。体心立方晶体（BCC）晶面间距与点阵常数a之间的关系：若h+k+l=偶数，则；否则，

晶面间距计算公式

晶面间距计算公式正交晶系 1/d2=h2/a2+k2/b2+l2/c2 单斜晶系 1/d2={h2/a2+k2sin2β/b2+l2/c2－2hlcosβ/(ac)}/ sin2β 立方晶系 d=a/(h2+k2+l2) 六角晶系四角晶系单斜晶系

三斜晶系 If Φ is the angle between plane (h 1 k 1 l 1) and (h 2 k 2 l 2), then for Orthorhombic 2 /12 2222222 22 /12 212 212 2 1221221221)()()(cos ??? ? ??++??? ? ??++++= Φc l b k a h c l b k a h c l l b k k a h h Tetragonal []() 2 /12 2 2222 22 2 /12 21221 21 2 212212 1))/)(cos ??? ? ??++???? ??++++= Φc l a k h c l a k h c l l a k k h h Cubic

()()[] 2 /122 2222 21 21 21 212121cos l k h l k h l l k k h h ++++++= Φ Hexagonal ()() 2 /12222222 222212211212121221221212143434 321 cos ? ????????? ??+++???? ? ?++++++ += Φl c a k h k h l c a k h k h l l c a K h k h k k h h VOLUME: Orthorhombic: =abc Tetragonal: =c a 2 Cubic: =3a Hexagonal: = c a 2 2 3 hcp transition between (UVW) and (uvtw) U=u-t, V=v-t, W=w u=1/3(2U-V), v=1/3(2V-U), t= - (u+v), w=W.

20151020 防火间距统计

名词解释 1.石油天然气站场 petroleum and gas station 具有石油天然气收集、净化处理、储运功能的站、库、厂、场、油气井的统称，简称油气站场或站场。 2.天然气站场 natural gas station 具有天然气收集、输送、净化处理功能的站场。 3.液化石油气和天然气凝液站场 LPG and NGL station 具有液化石油气、天然气凝液和凝析油生产与储运功能的站场。 4.液化天然气站场 liquefied natural gas(LNG)station 用于储存液化天然气，并能处理、液化或气化天然气的站场。 5.常压储罐 atmospheric tank 设计压力从大气压力到6.9kPa（表压，在罐顶计）的储罐。 6.低压储罐 low-pressure tank 设计承受内压力大于6.9kPa到103.4kPa（表压、在罐顶计）的储罐。 7.压力储罐 pressure tank 设计承受内压力大于等于0.1MPa（表压、在罐顶计）的储罐 8.集中控制室 control center 站场中集中安装显示、打印、测控设备的房间。 9.全厂性重要设施 overall major facility 发生火灾时，影响全厂生产或可能造成重大人身伤亡的设施。全厂性重要设施可分为以下两类：第一类全厂性重要设施：发生火灾时可能造成重大人身伤亡的设施。第二类全厂性重要设施：发生火灾时影响全厂生产的设施。 10.区域性重要设施 regional major facility 发生火灾时影响部分装置生产或可能造成局部区域人身伤亡的设施。 11.明火地点 fired site 室内外有外露火焰、赤热表面的固定地点。 12.明火设备 fired equipment 燃烧室与大气连通，非正常情况下有火焰外露的加热设备和废气焚烧设备。

防火间距的确定原则

消防安全技术实务 1．防火间距的确定原则：防止火灾蔓延、保证灭火救援场地需要、节约土地资源、防火间距的计算。 2．乙类厂房与重要公共厂房建筑之间的防火间距不宜小于 50m、 3．火灾的危害：危害生命安全、造成经济损失、破坏文明成果、影响社会稳定、破坏生态环境。4．火灾发生的原因：电气、吸烟、生活用火不慎、设备故障、玩火、放火、雷击。 5．粉尘爆炸受下列条件制约：颗粒尺寸、粉尘浓度、空气的含水量、含氧量、可燃气体含量。6．爆炸极限收以下几个方面影响：火源能量、初始压力、初温对爆炸极限的影响、惰性气体。 7．在爆炸下限时，爆炸压力一般不会超过4×105pa。 8．常见爆炸引火源：机械火源、热火源、电火源、化学火源。10．爆炸的特性及参数：爆炸性和敏感度。 10.易燃气体分为两级：Ⅰ级：爆炸下限＜10%、爆炸极限范围≥12%。 Ⅱ级：10%≤爆炸下限≤13%、并且爆炸极限范围＜12%。 11.耐火极限：从受到火的作用时起，到失去支持能力或完整性或失去隔火作用时止的这段时间。12.建筑材料对火灾的影响有四个方面：一是影响点燃和轰然的速度、二是火焰的连续蔓延、三是助长了火灾的热温度、四是产生浓烟及有毒气体。 13.地下或半地下建筑（室）和一类高层建筑的耐火等级不应低于一级。 14.高层建筑防火区的最大允许建筑面积1500㎡、地下或半地下室防火分区的最大允许建筑面积500 ㎡。 15.采用不燃或难燃装修材料时，每个防火分区的最大允许建筑面积可适当增加： A：设在高层建筑内时,不应大于 4000㎡、 B：设置在单层建筑内或仅设置在多层建筑的首层时，不应大于 10000㎡、 C：设置在地下或半地下时，不应大于2000㎡。 16.相邻区域确需局部水平或属相连通时，应采用符合规定的下沉式广场等室外开敞空间、防火隔间、避难走道、防烟楼梯间等方式进行连通。 17.歌舞娱乐放映厅当其布置在地下或四层以上时，一个厅、室的建筑面积不应大于200㎡，即使设置自动喷水系统，面积也不能增加，应采用耐火极限不低于2.00h的防火隔墙和不低于1.00h的不燃性楼板分隔、门均采用乙级防火门。 18.人员密集场所：剧场、电影院、礼堂采用甲级防火门、 19.医院、疗养院、应采用乙级防火门。 20.设备用房：消防控制室、灭火设备室、消防水泵、和通风空气调节机房、变电室、应采用甲级防火门。锅炉房、变压器、应设置甲级防火门。 21.中庭应与周围相连通的空间进行防火分隔，采用防火隔墙时，其耐火极限不应低于1.00h、采用防火玻璃时，不低于1.00h。 22.对于不设窗间墙的玻璃幕墙，应在每层楼板外沿、设置耐火极限不低于1.0h、高度不低于1.2m的不燃烧实体或防火玻璃墙、当室内设置自动喷水灭火系统时，该部分墙体的高度不应小于0.8m。 23．电梯井防火分隔要求：a：应独立设置、b：井内严禁敷设可燃气体和甲、乙、丙类液体管道，并不应敷设与电梯无关的电缆、电线C：井壁应为耐火极限不低于 2.0h的不燃烧性墙体、D：井壁出开设电梯门和通气孔外，不应开设其它洞口、F：电梯门不应采用栅栏门。 24．防火墙：是具有不少于3.00h 耐火极限的不燃烧性实体墙。且应高出不燃性墙体屋面不小于40cm，高出可燃性墙体或难燃性墙体屋面不小于50cm。防火墙应高出墙的外表面40cm，或防火墙的宽度，从防火墙中心线起每侧不应小于 2m、水平距离不应小于4m。 25．细水雾灭火系统的特性：节能环保性、电气绝缘性、烟雾消除作用。 26．细水雾灭火系统适于扑救：可燃固体火灾（A类）、可燃液体火灾（B类）、电气火灾（E类）。 27．细水雾灭火系统不能直接用于与水发生剧烈反应或产生大量有害物质的活泼金属及其化合物火灾、不能直接应用于可燃气体火灾，包括液化天然气等低温液化气体的场合、不适于可燃固体深位火灾。喷头的最低设计不应小于 1.20MPA、 28．局部应用式的开式系统，其保护面积应按下列规定确定： 1.对于外形规则的保护对象，应按该保护对象的外表面面积、 2.对于外形不规则的保护对象，应为包容该保护对象的最小规则形体的外表面面积、 3.对于可能发生可燃液体流淌火灾的保护对象，除应符合上述要求外，还应包括可燃液体流淌火灾或喷射火灾可能影响到的区域的水平投影面积。 29.开式系统的设计响应时间不应大于30s、全淹没应用方式的瓶组式系统，其动作响应时差不应大于 2s。

、防火间距

第四章总平面布局与平面布置【学习要求】掌握总平面布局和平面布置的区别熟悉建筑消防安全布局的原则熟悉防火间距确定的原则和防火间距不足时的防火技术措施 *掌握建筑防火间距的一般要求和特殊规定掌握建筑平面布局中重点部位、场所的设置要求第一节建筑消防安全布局一、建筑选址： 1、周围环境生产、储存和装卸易燃易爆危险物品的工厂、仓库和专用车站、码头，必须设置在城市的边缘或者相对独立的安全地带。 2、地势条件：甲、乙、丙类液体的仓库，宜布置在地势较低的地方；若布置在地势较高处，则应采取防止液体流散的措施。乙炔站等遇水产生可燃气体容易发生爆炸的企业，严禁布置在可能被水淹没的地方。生产和储存爆炸物品的企业应利用地形，选择多面环山、附近没有建筑的地方。 3、风向（风吹来的方向）。【概念解读】常年主导风向全年最小频率风向风先吹到的地方位于上风向，后吹到的地方位于下风向。也可以说风吹来的风向是上风向，风是由上风向吹向向下风向的。侧风是指与某一方向或行进方向有正交分量的风。【例题1】某厂为满足生产要求，拟建设一个总储量为1500m3的液化石油气储罐区。所在地区的全年最小频率风向为东北风。在其他条件均满足规范要求的情况下，该储罐区宜布置在厂区的（A）。（2015年） A.东北侧 B.西北侧 C.西南侧 D。东南侧【例题2】某机械加工厂所在地区的全年最小频率风向为西南风，最大频率风向为西北风，在厂区内新建一座总储量15t的电石仓库。该电石仓库的下列选址中符合防火要求的是（C）。（2016年） A.生产区内的西南角，靠近需要电石的戊类厂房附近地势比较低的位置； B.辅助生产区的东南角，地势比较低的位置； C.储存区内的东北角，地势比较高的位置； D.生产区内的东北角，靠近需要电石的戊类厂房附近地势比较低的位置。【例题3】下列关于建筑选址的说法错误的是（B）。 A.生产、储存和装卸易燃易爆危险品的工厂、仓库和专用车站、码头，必须设置在城市的边缘或者相对独立的安全地带； B.甲、乙、丙类液体的仓库，宜布置在地势较高的地方； C.乙炔站等遇水产生可燃气体容易发生爆炸的企业，严禁布置在可能被水淹没的地方； D.液化石油气储罐区宜布置在本单位或本地区全年最小频率风向的上风侧，并选择通风良好的地点独立设置。第二节建筑防火间距防火间距是一座建筑物着火后，火灾不致于蔓延到相邻建筑物的空间Array间隔，它是针对相邻建筑间设置的。一、防火间距的确定原则影响防火间距的因素很多，火灾时建筑物可能产生的热辐射强度是确定防火间距应考虑的主要因素。 1、防止火灾蔓延； 2、保障灭火救援场地需要； 3、节约土地资源； *4、防火间距的计算：（1）建筑物间的防火间距应按相邻建筑物外墙的最近水平距离计算；（2）当外墙有凸出的可燃或难燃构件时，应从凸出部分外缘算起；（3）储罐与其他场所的间距为从储罐外壁起算的最近水平距离；

建筑防火间距不足的几个处理方法31模板

建筑防火间距不足的几个处理方法31建筑防火间距不足的几个处理方法；防火间距是相邻建筑之间能有效阻止火灾蔓延的距离；一、提高建筑物的耐火等级；建筑物的耐火等级分为一、二、三、四共四级，其中一；二、降低厂房、仓库生产、储存的火灾危险性；对于厂房、仓库等建筑，其火灾危险性共分为甲、乙、；按规定减少2m；单层、多层戊类库房之间的防火间距；三、成组布置建筑物；当建筑物数量较多，功能类似，布置较为集中时建筑防火间距不足的几个处理方法防火间距是相邻建筑之间能有效阻止火灾蔓延的距离。《建筑设计防火规范》（以下简称《建规》）、《高层民用建筑设计防火规范》（以下简称《高规》）关于建筑防火间距的规定，是工程建筑国家标准的强制性条文，也是公安消防机构在建筑工程消防审核、验收中对其审查的重要依据。随着城市建设、工业区建设的飞速发展，土地利用越趋紧张，相邻两座多层民用建筑或厂房之间，若保留规范中一般规定的6米、10米防火间距，在实际操作中越来越不符合现实的要求，如何使其既符合国家规范要求，又能减少间距、节约土地，是新形势下公安消防机构执法为民的服务要求，综观各单行建筑防火规范，都有关于防火间距的减少措施，笔者依据规范规定，概括整理出如下措施：

一、提高建筑物的耐火等级建筑物的耐火等级分为一、二、三、四共四级，其中一级防火性能最高，四级最低。耐火等级不同，规定的防火间距也不同，如《建规》3。3。1条规定，三级耐火等级厂房之间的防火间距应不小于14米，但一、二级耐火等级厂房之间的防火间距不小于10米；对于民用建筑也是同理，如《建规》5。2。1条。所以，对于三、四级耐火等级的建筑，可以通过提高其耐火等级达到减少防火间距的要求，特别是对于一些工业区内的厂房，建设单位为减少建设成本，采用人字架木屋顶，耐火等级三级，很容易造成防火间距不足。由此可见，在图纸审查中对此类问题可提出修改意见，建议其不采用木屋架，改用不燃材料耐火极限不小于1h的屋顶以提高建筑耐火等级，减少间距。二、降低厂房、仓库生产、储存的火灾危险性对于厂房、仓库等建筑，其火灾危险性共分为甲、乙、丙、丁、戊五类，其火灾危险性依次降低，厂房、仓库之间的防火间距须满足《建规》第3。3。1条、第4。3。1条规定，如一、二级厂房、仓库之间防火间距不应小于10m，但同时规定，火灾危险性最低的戊类厂房之间的防火间距，可

防火间距、建筑高度、层数计算方法

防火间距的计算方法（1）建筑物之间的防火间距应按相邻建筑外墙的最近水平距离计算，当外墙有凸出的可燃或难燃构件时，应从其凸出部分外缘算起。建筑物与储罐、堆场的防火间距，应为建筑外墙至储罐外壁或堆场中相邻堆垛外缘的最近水平距离。（2）储罐之间的防火间距应为相邻两储罐外壁的最近水平距离。储罐与堆场的防火间距应为储罐外壁至堆场中相邻堆垛外缘的最近水平距离。（3）堆场之间的防火间距应为两堆场中相邻堆垛外缘的最近水平距离。（4）变压器之间的防火间距应为相邻变压器外壁的最近水平距离。变压器与建筑物、储罐或堆场的防火间距，应为变压器外壁至建筑外墙、储罐外壁或相邻堆垛外缘的最近水平距离。（5）建筑物、储罐或堆场与道路、铁路的防火间距，应为建筑外墙、储罐外壁或相邻堆垛外缘距道路最近一侧路边或铁路中心线的最小水平距离。建筑高度的计算方法. 建筑高度的计算应符合下列规定：（1）建筑屋面为坡屋面时，建筑高度应为建筑室外设计地面至其檐口与屋脊的平均高度。（2）建筑屋面为平屋面（包括由女儿墙的平屋面）时，建筑高度应为建筑室外设计地面至其屋面面层的高度。（3）同一座建筑有多种形式的屋面时，建筑高度应按上述方法分别计算后，取其中最大值。

（4）对于台阶式地坪，当位于不同高程地坪上的同一建筑之间有防火墙分隔，各自有符合规范规定的安全出口，且可沿建筑的两个长边设置贯通式或尽头式消防车道时，可分别计算各自的建筑高度。否则，应按其中建筑高度最大者确定该建筑的建筑高度。（5）局部突出屋顶的瞭望塔、冷却塔、水箱间、微波电线间或设施、电梯机房、排风和排烟机房以及楼梯出口小间等辅助用房占屋面面积不大于1/4者，可不计入建筑高度。（6）对于住宅建筑，设置在底部且室内高度不大于2.2m的自行车室、储藏室、敞开空间，室内外高差或建筑的地下或半地下室的顶板面高出室外设计地面的高度不大于1.5m的部分，可不计入建筑高度。建筑层数的计算方法建筑层数应按建筑的自然层数计算，下列空间可不计入建筑层数：（1）室内顶板面高出室外设计地面的高度不大于1.5m的地下或半地下室。（2）设置在建筑底部且室内高度不大于2.2m的自行车室、储藏室、敞开空间。（3）建筑屋顶上突出的局部设备用房、出屋面的楼梯间等

测定晶体的晶面间距

测定晶体的晶面间距 ——X射线衍射法（布拉格法）一、前言 X射线的波长非常短，与晶体的晶面间距基本上在同一数量级。因此，若把晶体的晶面间距作为光栅，用X射线照射晶体，就有可能产生衍射现象。科学家们深入研究了X射线在晶体中的衍射现象，得出了著名的劳厄晶体衍射公式、布拉格父子的布拉格定律等等。在他们的带领下，人们的视野深入到了晶体的内部，开辟了X射线理论和应用的广阔天地。他们也因自己的卓越研究，都获得了诺贝尔奖。今天，X射线的衍射原理和方法在物理、化学、地质学、生命科学、……、尤其是在材料科学等各个领域都有了成熟的应用，而且仍在继续兴旺发展，特别是在材料的微观结构认识与缺陷分析上仍在不断揭示新的奇妙现象，正吸引着科学家们致力于开创新的理论突破！二、实验目的： 1）掌握X射线衍射仪分析法（衍射仪法）的基本原理和方法； 2）了解Y-2000型Ｘ射线衍射仪的结构、工作原理和使用方法。三、实验原理 1912年英国物理学家布拉格父子（W. H. B ragg & W. L. B ragg）通过实验，发现了单色X射线与晶体作用产生衍射的规律。利用这一规律，发明了测定晶格常数（晶面间距）d的方法，这一方法也可以用来测定X射线的波长λ。在用X射线分析晶体结构方面，布拉格父子作出了杰出贡献，因而共同获得1915年诺贝尔物理学奖。晶面间距与X射线的波长大致在同一数量级。当用一束单色X射线以一定角度θ照射晶体时，会发生什么现象呢？又有何规律呢？见图1：图1 晶体衍射原理图

用单色X射线照射晶体： 1）会象可见光照射镜面一样发生反射，也遵从反射定律：即入射线、衍（反）射线、法线三线共面；掠射角θ与衍射角相等。 2）但也有不同：可见光在0°~180°都会发生反射，X射线却只在某些角度有较强的反射，而在其余角度则几乎不发生反射，称X射线的这种反射为“选择反射”。选择性反射实际上是X射线1与X射线2互相干涉加强的结果，如图1（b）所示。当X射线1与2的光程差2 δ是波长λ的整数倍时，即 2 δ = n λ（n∈Z﹢）时，会发生干涉： ∵δ = d Sin θ 2 δ = 2 d Sinθ ∴ 2 d Sin θ = n λ( 1 ) 此即著名的布拉格公式。布拉格公式指出，用波长为λ的X射线射向晶体表面时，当在某些角度的光程差正好为波长λ的整数倍时，会发生干涉加强。让试样和计数器同步旋转（即转过扫查角度范围），用记数器记录下单位时间发生衍射的光量子数CPS，用测角仪测出发生衍射的角度（2 θ），如图2所示。图2 测量衍射示意图用CPS（CPS–C ounts P er S econd ）作纵坐标，2 θ作横坐标，描绘出所记录到的光量子数与角度的关系曲线，就可以得到如下衍射波形图：图3 S i的衍射波形图

厂房的防火间距

3.4 厂房的防火间距时间：2007-05-28 来源：作者：本规范第3.4和3.5节中规定的有关防火间距均为建筑间的最小间距要求。从防火角度和保障人员安全、减少财产损失来看，在有条件时，设计者应尽可能采用较大间距。防火间距的确定主要综合考虑满足扑救火灾需要，防止火势向邻近建筑蔓延扩大以及节约用地等因素。影响防火间距的因素较多、条件各异，从火灾蔓延角度看，主要有“飞火”、“热对流”和“热辐射”等。 1 “飞火”与风力、火焰高度有关。在大风情况下，从火场飞出的“火团”可达数十米至数百米。显然，如以飞火为主要危险源，要求距离太大，难以做到。 2 “热对流”，主要考虑热气流喷出窗口后会向上升腾，对相邻建筑的火灾蔓延影响较“热辐射”小，可以不考虑。 3 “热辐射”，火灾时建筑物可能产生的热辐射强度是确定防火间距应考虑的主要因素。热辐射强度与消防扑救力量、火灾延续时间、可燃物的性质和数量、相对外墙开口面积的大小、建筑物的长度和高度以及气象条件等有关。国外虽有按热辐射强度理论计算防火间距的公式，但没有把影响热辐射的一些主要因素(如发现和扑救火灾早晚、火灾持续时间)考虑进去，计算数据往往偏大，目前国内还缺乏这方面的研究成果。因此，本条规定防火间距主要是根据当前消防扑救力量，结合火灾实例和消防灭火的实际经验确定的。

据调查，一、二级耐火等级建筑之间，在初期火灾时有10m左右的间距，三、四级耐火等级建筑有14～18m的距离，一般能满足扑救需要和控制火势蔓延。火灾蔓延与很多条件有关，本条规定的基本数据，只是考虑一般情况，基本能防止初期火灾的蔓延。 3.4.1 本条规定了厂房之间及厂房与乙、丙、丁、戊类仓库之间以及与其他建筑物之间的防火间距。 1 规范中表3.4.1是指厂房防火间距的基本要求。由于厂房生产类别、高度不同，具体执行应有所区别，因此，根据厂房生产的火灾危险性类别不同分别作出了不同的规定。对于现有厂房改、扩建时，如执行防火间距的规定有困难，当采取了防火措施后可以减少间距。有关防火间距的确定因素参见前述说明。 2 本规范第3.4.1条及其注2中所指“民用建筑”也包括设在厂区内独立的公共建筑(如办公楼、研究所、食堂、浴室等)。为厂房服务而专设的生活用房，有的与厂房合并组成一座建筑，有的为满足通风采光需要，将生活用房与厂房分开布置。为方便生产工作联系和节约用地，丁、戊类厂房与其所属的生活用房的防火间距可减小为6m。生活用房是指车间办公室、工人更衣休息室、浴室(不包括锅炉房)、就餐室(不包括厨房)等。注2考虑到戊类厂房的火灾危险性较小，为节约用地而对戊类厂房之间及与戊类仓库之间的防火间距作了调整。戊类厂房是常温下使用或加工不燃烧物质的生产，火灾危险性较小。戊类厂房或与戊类仓库之

基于站间距及方位角加权的邻区添加工具实现

基于站间距及方位角加权的邻区添加工具实现龙颖 2016/8/5 摘要：本课题设计一个针对小区间方位角进行距离加权的算法，从而更加贴近网络现状进行添加邻区。

目录一、设计背景 (2) 二、设计目标及方法 (2) 三、设计流程图 (3) 3.1设计流程图 (3) 四、设计过程及结果 (4) 4.1 核心算法 (4) 4.2 检索优化算法 (6) 4.3经纬度算两点间距离算法 (10) 4.4经纬度算两点间方位角算法 (11) 五、设计结论与收获 (13) 六、参考资料 (14) 七、使用说明书及工具 (14)

一、设计背景目前在众多软件中有很多邻区添加工具，但是较多工具中邻区添加算法大多没有对站点间小区的覆盖范围纳入考虑，故在小区对边缘站点添加邻区时，他们将邻站小区与本站小区正朝向的优先级与小区负朝向的优先级相同，显然按照此类邻区添加算法与现网网络模型不匹配。现本课题设计一个针对小区间方位角进行距离加权的算法，从而更加贴近网络现状进行添加邻区。二、设计目标及方法主要设计目标如下：设计一个算法，使得在邻区关系添加过程中，能根据方位角和地理位置区分对原小区的邻区优先级，从而更合理的添加邻区。完成设计共需要实现4个功能： ●小区间方位角加权的距离实现 ●优化检索算法 ●计算本小区与邻区间的站间距 ●计算本小区与邻区间方位角差值本设计将采用VBA程序语言，结合EXCEL界面做成一个工具，主要在EXCEL工具内部实现上述功能。

三、设计流程图 3.1设计流程图本工具主要设计流程图如下：

四、设计过程及结果 4.1 核心算法方位角加权，可以把扇区考虑成一个扇形的区域，加权系数则是从扇柄到扇形外部的距离，当加权系数大时，距离扇柄的距离大，当加权系数小时，则到扇柄的距离小。如下图所示：加权情况示意图则为了有效的将三个小区区分，可以对经纬度点根据方位角进行加权，这样加权越大，三个扇区的位置差异就越明显，从而能够对方位角与距离进行判断，添加更合理的网络邻区关系。如下图所示：加权情况在实际网络中的应用

防火间距地确定原则

*- 消防安全技术实务 1．防火间距的确定原则：防止火灾蔓延、保证灭火救援场地需要、节约土地资源、防火间距的计算。 2．乙类厂房与重要公共厂房建筑之间的防火间距不宜小于 50m、 3．火灾的危害：危害生命安全、造成经济损失、破坏文明成果、影响社会稳定、破坏生态环境。4．火灾发生的原因：电气、吸烟、生活用火不慎、设备故障、玩火、放火、雷击。 5．粉尘爆炸受下列条件制约：颗粒尺寸、粉尘浓度、空气的含水量、含氧量、可燃气体含量。6．爆炸极限收以下几个方面影响：火源能量、初始压力、初温对爆炸极限的影响、惰性气体。 7．在爆炸下限时，爆炸压力一般不会超过4×105pa。 8．常见爆炸引火源：机械火源、热火源、电火源、化学火源。10．爆炸的特性及参数：爆炸性和敏感度。 10.易燃气体分为两级：Ⅰ级：爆炸下限＜10%、爆炸极限范围≥12%。 Ⅱ级：10%≤爆炸下限≤13%、并且爆炸极限范围＜12%。 11.耐火极限：从受到火的作用时起，到失去支持能力或完整性或失去隔火作用时止的这段时间。12.建筑材料对火灾的影响有四个方面：一是影响点燃和轰然的速度、二是火焰的连续蔓延、三是助长了火灾的热温度、四是产生浓烟及有毒气体。 13.地下或半地下建筑（室）和一类高层建筑的耐火等级不应低于一级。 14.高层建筑防火区的最大允许建筑面积1500㎡、地下或半地下室防火分区的最大允许建筑面积500㎡。 15.采用不燃或难燃装修材料时，每个防火分区的最大允许建筑面积可适当增加： A：设在高层建筑内时,不应大于 4000㎡、 B：设置在单层建筑内或仅设置在多层建筑的首层时，不应大于 10000㎡、 C：设置在地下或半地下时，不应大于2000㎡。 16.相邻区域确需局部水平或属相连通时，应采用符合规定的下沉式广场等室外开敞空间、防火隔间、避难走道、防烟楼梯间等方式进行连通。 17.歌舞娱乐放映厅当其布置在地下或四层以上时，一个厅、室的建筑面积不应大于200㎡，即使设置自动喷水系统，面积也不能增加，应采用耐火极限不低于2.00h的防火隔墙和不低于1.00h的不燃性楼板分隔、门均采用乙级防火门。 18.人员密集场所：剧场、电影院、礼堂采用甲级防火门、 19.医院、疗养院、应采用乙级防火门。 20.设备用房：消防控制室、灭火设备室、消防水泵、和通风空气调节机房、变电室、应采用甲级防火门。锅炉房、变压器、应设置甲级防火门。 21.中庭应与周围相连通的空间进行防火分隔，采用防火隔墙时，其耐火极限不应低于1.00h、采用防火玻璃时，不低于1.00h。 22.对于不设窗间墙的玻璃幕墙，应在每层楼板外沿、设置耐火极限不低于1.0h、高度不低于1.2m的不燃烧实体或防火玻璃墙、当室内设置自动喷水灭火系统时，该部分墙体的高度不应小于0.8m。 23．电梯井防火分隔要求：a：应独立设置、b：井内严禁敷设可燃气体和甲、乙、丙类液体管道，并不应敷设与电梯无关的电缆、电线C：井壁应为耐火极限不低于 2.0h的不燃烧性墙体、D：井壁出开设电梯门和通气孔外，不应开设其它洞口、F：电梯门不应采用栅栏门。 24．防火墙：是具有不少于3.00h 耐火极限的不燃烧性实体墙。且应高出不燃性墙体屋面不小于40cm，高出可燃性墙体或难燃性墙体屋面不小于50cm。防火墙应高出墙的外表面40cm，或防火墙的宽度，从防火墙中心线起每侧不应小于 2m、水平距离不应小于4m。 25．细水雾灭火系统的特性：节能环保性、电气绝缘性、烟雾消除作用。 26．细水雾灭火系统适于扑救：可燃固体火灾（A类）、可燃液体火灾（B类）、电气火灾（E类）。 27．细水雾灭火系统不能直接用于与水发生剧烈反应或产生大量有害物质的活泼金属及其化合物火灾、不能直接应用于可燃气体火灾，包括液化天然气等低温液化气体的场合、不适于可燃固体深位火灾。喷头的最低设计不应小于 1.20MPA、 28．局部应用式的开式系统，其保护面积应按下列规定确定： 1.对于外形规则的保护对象，应按该保护对象的外表面面积、 2.对于外形不规则的保护对象，应为包容该保护对象的最小规则形体的外表面面积、 3.对于可能发生可燃液体流淌火灾的保护对象，除应符合上述要求外，还应包括可燃液体流淌火灾或喷射火灾可能影响到的区域的水平投影面积。 29.开式系统的设计响应时间不应大于30s、全淹没应用方式的瓶组式系统，其动作响应时差不应大于 2s。 30．建筑高度大于32m的高层汽车库、室内地面与室外出入口地坪的高差大于10m的地下汽车库应采

防火间距记忆方法记忆知识点(注册消防工程师).

防火间距记忆方法建筑防火间距是消防建筑安全的重点，但没必要死记硬背，间距都是有规律的。一、厂房、仓库等工业建筑的间距除了甲类不同以外，其他都一样，而且建筑每降低一个耐火等级，间距就递增2米，就这么简单。二、多层民用建筑无非就是从6、7、9开始，建筑每降低一个耐火等级以此类推，共九个数字而已。高层建筑就更简单了，13、15、17，都有规律可循。汽车库、修车库、停车场与其他建筑的间距也是两米为递增基数。三、对于可以减少建筑防火间距的条件，只要记住开窗要求、防火墙处理、外墙喷淋防火、就已足够，这三条在那类建筑的条件里面都是适用的需要记忆的知识点一、建筑物的耐火等级 1、建筑物的耐火等级分为四级，一二类三四类。 2、节点缝隙或金属承重构件节点的外露部位，应做防火保护层。 3、民用建筑的耐火等级、层数、长度和面积，一二级最大防火分区的长度250米。最大允许建筑面积2500平方米。 4、对于地下房间、无窗房间或有固定窗扇的地上房间，以及超过20m且无自然排烟的疏散走道或有直接自然通风、但长度超过40m的疏散内走道，应设机械排烟设施。 5、1）建筑高度超过32米，应设机械排烟设施。 2）内走廊超过20米。并设有自然采光、自然通风设施。应设机械排烟设施。 3）面积超过100平方米，应设机械排烟设施。 4)通风和空调系统应设置排烟系统应设机械排烟设施。二、建筑的防火分区、防火间距及疏散出口 6、建筑物内如设有上下层相连通的走马廊、自动扶梯等开口部位时，应按上、下连通层作为一个防火分区。 7、地下、半地下建筑内的防火分区间应采用防火墙分隔，每个防火分区的建筑面积不应大于500m2。 8、当设置自动灭火系统时，每个防火分区的最大允许建筑面积可增加到1000m2。局部设置时，增加面积应按该局部面积的一倍计算。 9、民用建筑的防火间距：民用建筑之间的防火间距，6－9米 10、公共建筑和通廊式居住建筑安全出口的数目不应少于两个。 11、九层及九层以下，建筑面积不超过500m2的塔式住宅，可设一个楼梯。 12、高层建筑安全处口或疏散口必须设置两个安全出口。

氧气站消防间距要求

② 两座生产建筑物相邻较高一面的外墙为防火墙时，其防火间距不限。 ③ 氧气站专用的铁路装卸线不受本表限制。 ④ 固定容积的氧气贮罐、其容积按水容量(m 3)和工作压力（绝对压力）的乘积计算。 ⑤ 液氧贮罐以1m 3液氧折合800m 3标准状态气氧计算，按本表氧气罐相应贮量的规定执行。 ⑥ 氧气贮罐、惰性气体贮罐、室外布置的工艺设备与其制氧厂房的间距，可按工艺布置要求确定。 ⑦ 氧气贮罐之间的防火间距，不应小于相邻较大罐的半径。氧气贮罐与可燃气体贮罐之间的防火间距不应小于相邻较大罐的直径。 ⑧ 容积小于等于50m 3的氧气贮罐与其使用厂房或建筑物的防火间距不限。 ⑨ 氧气站室外布置的空分塔或惰性气体贮罐，应按一、二级耐火等级的乙类生产建筑（空分塔）或戊类生产建筑（惰性气体贮罐）确定其与其他各类建筑之间的最小防火间距。 ⑩ 氧气站、供氧站的乙类生产建筑物，与甲类生产建筑物之间的最小防火间距，应按本表对其他各类生产建筑物之间规定的间距增加2m 。 ○ 11氧气贮罐与可燃液体贮罐、可燃材料堆场之间的最小防火间距，应符合本表对民用建筑、明火或散发火花地点之间规定的间距。 ○ 12氧气站、供氧站和氧气储罐与液化石油气储罐之间的防火间距，应符合现行国家标准《城镇燃气

设计规范》GB50028的规定。 3 .0 .6 制氧站房、灌氧站房、氧气压缩站房、供氧站，宜布置成独立建筑物，但可与不低于其耐火等级的除火灾危险性属“甲”、“乙”类的生产车间，以及无明火或散发火花作业的其他生产车间毗连建造，其毗连的墙应为无门、窗、洞的防火墙，并应设至少一个直通室外的门。 3 .0 .7 输氧量不超过60m3/h的氧气汇流排间、氧气压力调节阀组的阀门室，可设在不低于三级耐火等级的用户厂房或建筑内的靠外墙处，并应采用耐火极限不低于1.5h的墙和丙级防火门，与厂房的其他部分隔开。 3 .0 .8 输氧量超过60m3/h的氧气汇流排间、氧气压力调节阀组的阀门室，宜布置成独立建筑物，当与其他用户厂房或建筑毗连时，其毗连的厂房的耐火等级不应低于二级，并应采用耐火极限不低于1.5h的无门、窗、洞的墙与该厂房隔开。 3 .0 .9 氧气汇流排间，可与同一使用目的可燃气体（不含液化石油气）供气装置或供气站毗连建造在耐火等级不低于二级的同一建筑物中，但应以无门、窗、洞的防火墙相互隔开。 3 .0 .10 液氧贮罐和输送设备的液体接口下方地面应为不燃材料，其范围为周围5m的，在机动输送设备下方的不燃材料地面至少等于车辆的全长。 3 .0 .11氧气站、供氧站的乙类生产场所不得设置在地下室或半地下室。 3.0.12液氧储罐宜室外布置，它与各类建筑物、构筑物之间的防火间距应符合表3.0.5的规定。总液氧贮罐容积小于等于10m3时，与其使用建筑的防火间距应符合下列规定： 1 当设置在独立的一、二级耐火等级的专用建筑物内时，与使用建筑的门、窗等洞口的防火间距不应小于3m；当使用建筑等于或低于三级耐火等级时，其防火间距不应小于15m。 2 当设置在一、二级耐火等级的贮罐间内，且一面贴邻使用建筑物外墙建造时，应采用无门窗洞的防火墙分隔，并应设直通室外的出口； 3 当低温储存的液氧储罐采取了防火措施时，其防火间距不应小于5m。

晶面夹角公式

晶面夹角公式：设晶面（h 1k 1l 1）和晶面（h 2k 2l 2）的面间距分别为d 1、d 2，则二晶面的夹角ω以下列公式计算（Ｖ为单胞体积）。立方晶系： cos φ= 正方晶系：121212 22 cos h h k k l l φ++= 六方晶系：( )2 1212122112 213cos a h h k k h k h k l l φ++++= 正交晶系：121212 222cos h h k k l l φ++=菱方晶系： ()()()42212 1212121221122112212cos sin cos cos a d d h h k k l l k l k l l h l h h k h k V φααα??=+++-+++++??单斜晶系：()2122112121212222 2cos sin cos sin l h l h d d h h k k l l a b c ac ββφβ+?? =++-???? 三斜晶系： ()()()12 1112221233122312211312211212212cos d d S h h S k k S l l S k l k l S l h l h S h k h k V φ= ++++++++???? 立方晶系： cos φ= 正方晶系：121212 22 cos h h k k l l φ++=

立方晶系：( )2 1212122112 213cos a h h k k h k h k l l φ++++= 正交晶系：121212 222cos h h k k l l φ++= 菱方晶系： ()()()422 121212121221122112212cos sin cos cos a d d h h k k l l k l k l l h l h h k h k V φααα??=+++-+++++?? 单斜晶系： ()2122112121212222 2cos sin cos sin l h l h d d h h k k l l a b c ac ββφβ+?? =++-???? 三斜晶系： ()()()12 1112221233122312211312211212212cos d d S h h S k k S l l S k l k l S l h l h S h k h k V φ= ++++++++??? ?

如何确定晶面间距

通过HRTEM的高分辨衬度条纹，可以量出相应的晶面间距为0.5nm，可以对材料的PDF 卡片看下这个间距对应的是哪个晶面的晶面间距，这样就可以把条纹所代表的晶面确定下来。最下面的SAED点比较杂乱，可能是所选区处含有多种晶向的晶体，因此可能会得到几种方向斑点重合的的SAED。你所测得的0.297nm或0.387nm都是对的，但是对应于不同的晶面衍射，究竟是对应哪个还是需要对比PDF卡片数据进行指认。你这里的HRTEM与SAED并没有很明显的对应关系，可能原因是打HRTEM是区域较小，但打SAED时选区包含的晶粒较多，又出现不同取向造成的。或者他们根本就不是在一个地方打的。 FFT结合HRTEM可以进一步确定晶体的晶面及取向信息。从HRTEM量得的明显的条纹间距就是0.5nm。你也可以用电子尺通过标尺来量取间距。一次可以量10个，然后再平均。正常情况同样晶面得到的晶格条纹间距是应该相等的，如果你量取的值出现与标准值有差别的情况，如果差得不多是正常的，还要再结合SAED指认晶面。或者看FFT的点分布能与什么样的拍摄几何构型对得上。总之当一种图片里信息不好确定情况下，要采用其它佐证。关键要对FFT中的点进行标定，这也要结合HRTEM，如果测试结果正确，分析过程没问题，HRTEM的晶格条纹是会给出可信的晶面信息的，然后看FFT可以看出晶面的对称信息。从你这个FFT可以看出与电子束入射方向平行的晶面应该是有六方对称存在的，只不过电子束方向在实际测试时并没有与这些晶面都很好地平行，所以测得的HRTEM并不理想，只有一种晶面看得最清楚。这张图照得很好，可以同时看到两种晶面的信息，竖条的如果是（220），那么横条就是与之成近90度的另一晶面。都需要测量，然后给标定出来，如果横条的与竖条间距一致，那么说明这两个是同一族晶面，正常标定就可以了。 HRTEM所测得的条纹间距，就是相应晶面的晶格间距。SAED打出的六方感觉的点不一定就说明材料是六方相，我们知道对于立方相的（111）方向打SAED就是很完美的六方点，但材料本身是立方相。关键要看电子束是从晶体的哪个面入射的。SAED的多晶环，每个环对应一种晶面，但HRTEM要想照出很好的晶格对电子束与晶体之间的角度是有关系的。所以有时候就算晶体很薄，电子束可以透过，也可能会出现HRTEM打不出晶格的情况，或者只能打出一种晶面的晶格条纹。HRTEM与FFT有对应关系，但与测的SAED除非晶体很完美，如果是纳米晶，一般就很难有完美的对应。 1.L*λ叫相机常数，依赖于不同的仪器。 2. r是用直尺所量的长度所以，很明显，这是老仪器的套路。要把图置于真实尺寸下量取距离，带入公式即可计算。现在是ccd成像，scale bar直接在照片上，量出来的中心点至衍射点的距离，就直接是d值的倒数，按你的图，即1/nm。 3. 中心点就是圆心。 4. 标衍射点，请先做理论计算或者叫“模拟”，按你的晶体结构jcpds77-2042进行，晶

建筑防火常用间距

第3.1.1条生产的火灾危险性可按表分为五类。注：①在生产过程中，如使用或产生易燃、可燃物质的量较少，不足以构成爆炸或火灾危险时，可以按实际情况确定其火灾危险性的类别。 ②一座厂房内或防火分区内有不同性质的生产时，其分类应按火灾危险性较大的部分确定，但火灾危险性大的部分占本层或本防火分区面积的比例小于5%(丁、戊类生产厂房的油漆工段小于10%),且发生事故时不足以蔓延到其他部位，或采取防火措施能防止火灾蔓延时，可按火灾危险性较小的部分确定。丁、戊类生产厂房的油漆工段，当采用封闭喷漆工艺时，封闭喷漆空间内保持负压、且油漆工段设置可燃气体浓度报警系统或自动抑爆系统时，油漆工段占其所在防火分区面积的比例不应超过 20%。 ③生产的火灾危险性分类举例见。第3.2.1条各类厂房的耐火等级、层数和占地面积应符合表的要求(本规范另有规定者除外)。注：①防火分区间应用防火墙分隔。一、二级耐火等级的单层厂房(甲类厂房除外)如面积超过本表规定，设置防火墙有困难时，可用防火水幕带或防火卷帘加水幕分隔。 ②一级耐火等级的多层及二级耐火等级的单层、多层纺织厂房(麻纺厂除外)可按本表的规定增加 50%，但上述的厂房原棉开包、清花车间均应设防火墙分隔。

③一、二级耐火等级的单层、多层造纸生产联合厂房，其防火分区最大允许占地面积可按本表的规定增加倍。 ④甲、乙、丙类厂房装有自动灭火设备时，防火分区最大允许占地面积可按本表的规定增加一倍；丁戊类厂房装设自动灭火设备时，其占地面积不限。局部设置时，增加面积可按该局部面积的一倍计算。 ⑤一、二级耐火等级的谷物筒仓工作塔，且每层人数不超过2个时，最多允许层数可不受本表限制。 ⑥邮政楼的邮件处理中心可按丙类厂房确定。第3.2.7条变电所、配电所不应设在有爆炸危险的甲、乙类厂房内或贴邻建造，但供上述甲、乙类专用的10kV 及以下的变电所、配电所，当采用无门窗洞口的防火墙隔开时，可一面贴邻建造。第三节厂房的防火间距第3.3.1条厂房之间的防火间距不应小于表的规定(本规范另有规定者除外)。注：①防火间距应按相邻建筑物外墙的最近距离计算，如外墙有凸出的燃烧构件，则应从其凸出部分外缘算起(以后有关条文均同此规定)。 ②甲类厂房之间及其与其他厂房之间的防火间距，应按本表增加2m，戊类厂房之间的防火间距，可按本表减小2m。 ③高层厂房之间及其与其他厂房之间的防火间距，应按本表增加3m。 ④两座厂房相邻较高一面的外墙为防火墙时，其防火间距不限，但甲类厂房之间不应小于4m。 ⑤两座一、二级耐火等级厂房，当相邻较低一面外墙为防火墙且较低一座厂房的屋盖耐火极限不低于1h时，其防火间距可适当减少，但甲、乙类厂房不应小于6m；丙、丁、戊类厂房不应小于4m。