文档库 最新最全的文档下载
当前位置:文档库 › 俄语毕业论文一篇

俄语毕业论文一篇

ВВЕДЕНИЕ

Строительство является одной из основных сфер производственной деятельности. В результате строительного производства созда?тся законченная строительная продукция –здание или сооружение различного функционального назначения. Многообразие конструкций зданий и сооружений порождает необходимость разработки и применения широкого спектра строительных технологий. Ведущим элементом любой строительной технологии является строительный процесс.

Факторами эффективности строительного производства являются:

- инновационные технологии, базирующиеся на использовании быстромонтируемых конструктивных систем;

- минимальный по продолжительности период создания объектов от начала проектирования до ввода в действие;

- переход от типового к целевому вариантному проектированию на конкурентной основе с использованием компьютерных технологий;

- повышение над?жности и энергоэффективности жилых, общественных и промышленных зданий.

Технологическое проектирование предназначено для разработки оптимальных технологических решений и определения необходимых организационных условий выполнения строительных процессов, работ, возведения здания или сооружения в целом.

Технологическое проектирование является частью проектной документации, разрабатываемой при строительстве объекта. Выполнение технологических процессов предусмотрено на всех стадиях создания проекта: технико-экономического обоснования, рабочей документации, производства работ.

Производственные процессы, осуществляемые при возведении зданий и сооружений на строительной площадке, называют строительными процессами. Они должны быть между собой связаны единством превращения предметов труда в строительную продукцию.

1 АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ

1 .1Генплан.

Строительство объекта запланировано в районе города и представляетсобой комплекс жилых зданий, планировка и конструктивные схемы которого максимально приближены к требованиям, предъявляемым современными нормами, учитывающими назначение здания, его расположение, особенности грунтовых, метеорологических и других условий, непосредственно влияющих на продолжительность пригодности здания к нормальной эксплуатации.

План организации рельефа запроектирован с учетом максимального

сохранения поверхности и выполнения минимально необходимых земляных

работ.

Для обеспечения нормальных санитарно-гигиенических условий проектом предусматривается мероприятия по озеленению:

- посадка парка деревьев.

- устройство газонов посевом многолетних трав, а так же устройства цветника

Строящийся жилой дом состоит из 2 подъездов, в которых располагается разное количество квартир: в первом –на этаже находятся 3 квартиры, во втором –4 квартиры. Так же предусмотрено наличие мусоропровода. Средняя площадь кухни 10,4 м2, лоджии – 4,1м2

1.3. Конструктивное решение.

Фундамент:Ленточный выполнен из бетона не ниже класса С12/15.

Армирование и глубину заложения определяет расчетом. Под фундаменты

устраивают вытрамбованиое щебеночное основание.

Стены: Кирпичные облегченной конструкции. Наружный слой выполнен из кирпича толщиной 120 мм, внутренний –из кирпича толщиной 380 мм,

утеплитель –пенополистирольные плиты. Толщина каждого слоя

определяется теплотехническим расчетом.

Перекрытие выполнено из железобетонных сборных многопустотных

плит, марки и количество которых указаны в графической части на листе 2.

Проектом предусмотренагидроизоляция стен подвала: горизонтальная –

слой цементно-песчаного раствора с добавлением жидкого стекла –5% по

объему, толщиной 30 мм; вертикальная до планировочной отметки –обмазка горячей битумной мастикой за 2 раза, общей толщиной слоев не менее 4мм.

Окна для проектируемого здания выполняются согласно СТБ 939-93..

Для устройства стыка кладки стены со столярным блоком и

предотвращения сквозного продувания в проемах устраивают четверти,

размером 65х120 мм. Зазоры между оконными коробками и стенами

заполняются пенополиуретаном, покрываются мастикой и закрываются

наличниками.

Кровля–предусматривается скатная, покрытие выполнено из

металлочерепицы. Водосток предусмотрен наружный организованный через

водосточные трубы.

В проектируемом здании перегородки выполняются из кирпича

керамического на кладочном растворе М50. Толщина перегородок 120 мм.

Цокольотделан штукатуркой, затем окрашен краской.

Все металлические элементы окрашиваются эмалью для наружных работ за 2 раза по слою грунтовки ГФ – 021.

1.4. Внутриплощадочные проезды и площадки.

4.1. Сеть автомобильных дорог на территории запроектирована с учетом

автомобильных потоков и противопожарного обслуживания.

1.5. Определение сопротивление теплопередаче.

1. 5.1. Определение сопротивление теплопередаченаружной

стены.

Расчет ведем согласно методическим указаниям―Теплофизический расчет жилого здания‖

Рис. 1.1. Конструкция наружной стены.

1 –цементно -песчаная штукатурка,

2 –кладка из керамического кирпича,

3 –плитыпенополистирольные ;4-воздушнаяпрослойка; 5- кладка из керамического кирпича.

Т.к. в данной стене воздушная прослойка является вентилируемой, то слои, расположенные за воздушной прослойкой ближе к наружной стороне, и

самавоздушная прослойка в расч?те не учитываются.

Принимаем по табл.4.2 [1] режим эксплуатации Б.

1.Цементно -песчаная штукатурка:

ρ=1800кг/м3(по заданию)

λ=0,93Вт/(м?С) (по [1] прил. А.1, п.39)

δ=0,02м(по заданию)

2. Кладка из керамическогокирпича:

ρ=1600кг/м3(по заданию)

λ=0,78Вт/(м?С) (по [1] прил. А.1, п.58)

δ=0,38м(по заданию)

3. Плиты пенополистирольные:

ρ=35кг/м3(по заданию)

λ=0,05Вт/(м?С) (по [1] прил. А.1, п.109)

δ=0,1( по заданию)

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции должно быть не менее нормативного сопротивления теплопередаче:

R H=1/ αв+ R k +1/ αн

R k = R i

R i= αi / h

Где αi –Коэфициент теплопроводности (Вт/( м2?С)) h-толщина слоя(м)

R тн =2,0м2°С/Вт (для стен из штучных материалов по [1] табл.5.1, п.1) αв=8,7 Вт/( м2?С) (по [1] табл. 5.4, п.1)

αн=12Вт/(м2?С) (по [1] табл. 5.7, п.3) – для наружных стен с воздушной про-слойкой, вентилируемой наружным воздухом.

Термическое сопротивление многослойной ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями R к определяем по формуле: R к = R 1+ R 2+ R 3+…+ R n

Определяем сопротивление теплопередаче наружной стены:

ВтСмR стены/7,212105,01,078.038,098,002,07,812?=++++=

так как ВтСмR ВтСмR H Тстены/0.2/7.222?=≥?= то наружная стена

удовлетворяет требованиям по сопротивлению теплопередаче ограждающих конструкций.

1.6.

2. Определение сопротивление теплопередаче перекрытия.

Рис 1.2. Конструкция покрытия.

1 – железобетонная пустотная плита,2–замкнутая воздушная прослойка, 3-пароизоляция 1слой рубероида, 4 – пенополистерольные плиты, 5-цементно-песчаная стяжка,

Принимаем по табл.4.2 [1] режим эксплуатации Б.

1. Железобетонная плита пустотная: ρ=2500кг/м3(по заданию)

λ=2,04Вт/(м?С) (по [1] прил. А.1, п. 1)

δ=0,22м (приведенная δ=0,14м) 2. Замкнутая воздушная прослойка:

R=0,146ВтСм/2?(найдено методом интерполяции при δ=0,08м , при положительной температуре в прослойке ,при потоке тепла снизу вверх) 3. Пароизоляция 1слой рубероида: ρ=600кг/м3(по заданию)

λ=0,17Вт/(м?С) (по [1] прил. А.1, п. 142) δ=0,005м (по заданию)

4. Пенополистерольные плиты: ρ=50кг/м3(по заданию)

λ=0,052Вт/(м?С) (по [1] прил. А.1, п.106) δ=0,15м(по заданию)

5. Цементно-песчаная стяжка: ρ=1800кг/м3(по заданию)

λ=0,93Вт/(м?С) (по [1] прил. А.1, п.39) δ=0,05м(по заданию)

Сопротивление теплопередаче покрытия должно быть не менее норма-тивного сопротивления теплопередаче: R тн =3,0м2°С/Вт (по [1] табл. 5.1, п.4) αв=8,7 Вт/( м2°С) (по [1] табл. 5.4, п.1) αн=23 Вт/( м2°С) (по [1] табл. 5.7, п.1)

Определяем сопротивление теплопередаче кровли:

ВтСмR панели/00,323

193,005,0052,017,0005,0146,004,222,07,812?=++++++=

χ; x>0.12м, принимаем x=0,15 м.

Конструкции полов.

Таблица5

Ведомость перемычек.

2. РАСЧЁТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

2.1. Расчёт обрешётки.

Запроектировать и рассчитать обреш?тку под холодную

металлочерепичную кровлю. Угол наклона кровли к горизонту α=25 (cos 0,906;sin 0,423αα==), расстояние между осями досок 350 мм, расстояние между осями стропильных ног 1000d l =мм. Класс условий

эксплуатации – 2, согл. [2], класс ответственности здания – II , согл. табл. 8 [3].

Древесина – сосна 2-го сорта. Сечение обреш?тки принимаем 40х100мм (рисунок 3.1).

1 - металлочерепица ; 5 - пленка антиконденсатная.

Рис.2.1. Конструкция кровли.

Таблица 2.1.

Нагрузка на 1м2

где в таблице:

? 100* – коэффициент для определения нагрузки в кН; ? 5,0s m кг= - масса металлочерепицы;

? коэффициент надежности по нагрузке γf принят согласно табл. 1 [3];

? 3500/кгмρ=плотность древесины сосны для 2 класса условий эксплуатации принята согласно табл. 6.2 [2].

Для I А снегового района S 0=0,8 кН/м2 (изменение №1 РБ СНиП 2.01.07-85 ?Нагрузки и воздействия? введ?нное в действие с 1.07.2004г. табл. 4).

где:11,0μ=– коэффициент, учитывающий форму покрытия (прил.3, схема 1 [2]);

? γf =1,6 – коэффициент надежности для снеговой нагрузки согласно п. 5.7 [2] при соотношении G k /(S 0)=(0,107/0,8=0,13 < 0,8;

? γf =1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для деревянных конструкций согласно табл. 1 [2];

? γf =1,05 – коэффициент над?жности по нагрузке для металлических конструкций согласно табл. 1 [2];

Согласно 7.4.2. [3] обрешетку следует рассчитывать как двухпролетную балку на следующие сочетания нагрузок:

1) постоянная и временная от снега (расчет на прочность и жесткость); 2) постоянная и временная от сосредоточенного груза 1 кН с коэффициентом надежности, равным 1,2 (расчет только на прочность).

Так как плоскость действия нагрузки не совпадает с главными плоскостями сечения бруска, то брусок рассчитываем на косой изгиб.

....d y d z

m d y

z

M M f W W +

< Для расчета принимаем полосу настила шириной d b 0.35м=.

а)

б)

а) при 1 варианту сочетания нагрузок; б) при 2 варианту сочетания нагрузок.

Рис.2.2. Расчетная схема.

Нагрузки на 1 погонный метр расчетной полосы равны:

()() k k k d d d d d кНF (G Q )b 0.1070.7250.350.0370.2540.291;м

кН

F (

G Q )b 0.116 1.1590.350.0410.4060,447.

м

=+?=+?=+==+?=+?=+=

Максимальный изгибающий момент при первом сочетании нагрузок

(рис. 2.2):

2

2

d d d.1F l 0.4471M 0.056кНм5,6кНсм,88

??===?=?

где d l 1м=- расч?тный прол?т настила.

Максимальный изгибающий момент при втором сочетании нагрузок:

22d.2d d d d M 0.07G l 0.207P l 0.070.04110.2071.210.251кНм25,1кНсм

=??+??=??+??=?=?, где: d k f P =P γ=11.2=1.2кН??- сосредоточенная нагрузка в соответствии с пп. 7.4.2.1, 7.4.2.2 [3].

Так как mod.1 d.2mod.2 d.1k M 1.0525,126,36кНсмk M 1.25,66,70кНсм?=?=?>?=?=?, где:

mod.1 1.05k =- коэффициент условий работы для 2 класса условий эксплуатации при уч?те

полной снеговой нагрузки (табл. 6.4 [3]);

mod.2 1.2k =- коэффициент условий работы для 2 класса условий эксплуатации при уч?те кратковременного действия монтажной нагрузки (табл. 6.4 [3]).

Наибольший момент достигается при втором сочетании нагрузок:

d M =0.251 кН?м=25,1кН?см

Составляющие изгибающего момента относительно главных осей бруска: M d M d2:=M d.y M d c os a ?:=M d.y 22.45кНсм?=M d.z M d s ina

?:=M d.z 11.22кНсм

?=

dy M =22,75кН?см dz M =10,61кН?см

Определяем расчетные сопротивления изгибу:

mod /m уd mzd md n f f f k γ==?,

где md f =13 МПа. - Расчетное сопротивление изгибу для элементов обрешетки под кровлю из древесины 2 сорта (табл. 6.5 [3]);

m d 1.2o k =– коэффициент условий работы для 2-го класса условий эксплуатации и

кратковременной монтажной нагрузки (табл. 6.4 [3]);

n γ=0.95 - коэффициент надежности по назначению для II класса ответственности

здания (c.34[1]);

2131.2/0.9516.42. 1.642/mzd m уd f f МПакНcм==?==.

Определяем требуемые моменты сопротивления и инерции:

W d.y h b 2

?6

:=

W 17.1см3=I d.y h b 3

?12

:=I d.y 27.3см

4

=d.y h b 2

?6

:=

W d.y 17.1см3

=I d.y h b 3?12:=I d.y 27.3см

4

=

23

10426,676dy W c м?== 3

410453.3312

dy I c м?==

W d.z b h 2

?6

:=W d.z 53.3см3=I d.z

b h 3

?12

:=I d.z 266.7см

4

=d.z b h 2

?6

:=

W d.z 53.3см

3

=I d.z b h 3?12:=I d.z 266.7см4

=

23

41066,676dz W c м?== 3

4410333,312

dz I c м?==

22..22.7510.61 1.012/ 1.642/26,6766,67

m d кНсмf кНсм+=<=. Запас прочности 1,634/1,642=0,99<1(запас прочности 1 %)

Проверку жесткости брусков производим при первом сочетании нагрузок. Определяем прогиб в плоскости, перпендикулярной скату:

443

2,13cos 2,130,002910,9061000.950.00533843841.0525010

кn уz F l u c мE I αγ????????===?????

0,291/k F кНм=- нормативная нагрузка; 1l м=- шаг стропил;

43320mod 10 1.0510.510 1.0510/E E k МПакНсм=?=?=?=?- модуль упругости

древесины вдоль волокон при расчете по предельным состояниям второй группы с учетом условий эксплуатации.

МПаE 4010=- модуль упругости древесины вдоль волокон при расчете по

предельным состояниям второй группы (п. 6.1.5.1 [3]).

m d 1.05o k =– коэффициент условий работы для 2-го класса условий эксплуатации и

кратковременной снеговой нагрузки с полным значением (табл.6.4. [3]);

n γ=0.95 - коэффициент надежности по назначению для II класса ответственности здания

(c.34[1]).

Аналогично, определяем прогиб в плоскости, параллельной скату:

443

2,13sin 2,130.002910.4231000.950.027*******.051022,5

кn z y F a l u смE J γ????????===????? Полный прогиб:

0.028u см===

Относительный прогиб:

0.02811

;1003571120f l ==< 1

120

-предельно допустимый прогиб конструкции, пролетом 1м (табл. 19 [2]). Условие выполняется, окончательно принимаем сечение обрешетки 40x 100 мм.

2.2. Расчёт стропильной ноги

Подберем сечение элементов стропильной системы, запроектированной под кровлю из металлочерепицы для здания административно-бытового корпуса. Шаг стропил 1м.

2.2.1. Сбор нагрузок

Примем сечение стропильной ноги hxb =150х50 мм.

Таблица 2.2. Постоянная

2 – 100* – коэффициент для определения нагрузки в кН; – 0.05 кН/м2 –нагрузка от металлочерепицы;

– 0.1 кг – вес 1м2 антиконденсатной пленки Ютакон Н130 ВС УВ;

– коэффициенты надежности по нагрузке γf приняты согласно табл. 1 [1];

– 500 кН/м2 - плотность древесины сосны для 2 класса условий эксплуатации (табл. 6.2 [3]);

– 0.906 – косинус угла наклона кровли;

相关文档