南京某学院01幢办公楼设计计算书

毕业设计（论文）

目录

摘要.................................................. III Abstract ................................................ IV

1 结构选型与布置 (1)

2 计算简图 (2)

2.1确定计算简图 (2)

2.2梁柱截面尺寸 (3)

2.3材料强度等级 (3)

2.4荷载计算 (3)

3 框架内力计算 (11)

3.1恒载作用下的框架内力 (11)

3.2活载作用下的框架内力 (16)

3.3风荷载作用下的位移、内力计算 (32)

3.4地震作用下横向框架梁的内力计算 (36)

4 框架内力组合 (44)

5 框架梁、柱截面设计 (62)

5.1梁柱截面配筋计算简述 (62)

5.2柱的配筋计算 (62)

5.3裂缝验算 (67)

6 楼梯结构设计计算 (71)

6.1梯段板计算 (71)

6.2休息平台板计算 (72)

6.3梯段梁TL1计算 (72)

7 现浇楼面板设计 (74)

7.1求支座中点最大弯矩 (74)

7.2板块A计算 (74)

7.3板块B计算 (75)

7.4板块C计算 (76)

8 基础设计 (77)

8.1荷载计算 (77)

8.2荷载计算 (77)

8.3地基变形验算 (80)

8.4基础结构设计 (81)

参考文献 (84)

致谢 (85)

某学院办公楼设计

摘要

本次毕业设计为南京市某学院办公楼，框架结构。根据当地地取的经济条件，结合规范设计满足大众要求的经济、适用的办公楼。总建筑面积为2700m2，总建筑高度13.8m，本工程主体为框架结构，抗震设防烈度等级为7度，其使用年限为50年。

该设计分为两部分：

第一部分是建筑部分，总平面设计，建筑的平面、立面、剖面设计。主要解决建筑的平面布局和立面设计。

第二部分为结构设计，确定梁、板、柱的截面尺寸。计算各楼层集中风荷载标准值；计算柱的抗侧刚度，计算地震作用下结构的水平内力；计算竖向荷载作用下结构的内力，并与水平力进行内力组合；由内力组合得出的结构各构件的最不利内力，对结构各构件进行截面和配筋设计；根据建筑结构及场地地质条件确定采用桩基础，并对一榀框架进行桩基础设计。

关键词：框架；内力组合

Abstract

NanJing ,an administration transactbuilding design

Abstract

The graduation project for the administration transact building in NanJing City , the frame structure. According to local economic conditions to take, as well as norms designed to meet the public with the requirements of the economy, the domestic application. A total construction area of 2700, building height of 13.8m, this works for the main frame structure, the intensity of seismic fortification levels to 7 degrees, of its serviceable life for 50 years.

For the Group C of the residential construction, design consists of two parts:

The first part is the construction of the graphic design, construction of the plane, elevation and profile design. The main building to solve the plane layout and design of legislation.

The second part is divided into structural design, set beams, plates, in the section size. Calculate wind loads on each floor of the standard calculation, in the lateral rigidity, calculated under earthquake level of internal forces; calculated under vertical load structure of the internal forces and internal forces and the level of a combination of internal forces combination drawn from the structure The most disadvantaged members of the internal forces, the structure of the component sections and reinforcement design, structure and venues under construction geological conditions set by pile foundation and framework for a Pin pile foundation design.

Key words:framework;combination of internal forces

学士学位论文第1章结构选型与布置

1 结构选型与布置

题目：南京某学院01幢办公楼设计

根据建筑方案，设计建筑总面积约为2700m2，建筑总高度为13.8m。采用钢筋混凝土框架结构，建筑层数为四层，建筑主体长为50.8m，宽为13.6m。

1.气象资料

(1)基本风压值：0.35kN/m2

(2)基本雪压值：0.65kN/m2

2.工程地质资料

地质资料: 地下水位埋深0.90～1.10米。

地质报告: (1)素土：厚度1.40～2.00米，f

=80Kpa。

k

(2)粉质粘土：底层埋深2.80～9.00米,厚度1.40～7.10米，η

=2.2，

d

f

=250Kpa。

k

=300Kpa。

(3)砂土：控制厚度达3.00米，f

k

(4)冻土深度:0.5M

3.抗震设防烈度

本工程抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g。

场地类别：I类场地。

设计地震分组：第一组。

4.荷载资料

(1)办公楼楼面活载，查《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)，确定楼面活载标准值为: 办公室: 2.0KN/㎡; 会议室: 2.0KN/㎡;档案室: 2.5KN/㎡; 储藏室: 5.0KN/㎡;厕所: 2.0KN/㎡; 陈列室: 3.5KN/㎡;微机房: 3.0KN/㎡; 屋面: 0.5KN/㎡;走廊楼梯: 2.5KN/㎡

(2)屋面构造

35厚490mm×490mm的C30预制钢筋混凝土架空板、防水层、20mm厚1:3水泥砂浆找平层，现浇钢筋混凝土屋面板、12mm厚纸筋石灰粉平顶。

(3)楼面构造

水泥楼面：10mm厚1:2水泥砂浆面层压实抹光、15mm厚1:3水泥砂浆找平层、现浇钢筋混凝土楼面板、12mm厚纸筋石灰粉平顶；

(4)围护墙：围护墙采用200mm厚非承重空心砖(190mm×190mm×190mm,重度3.6 KN/㎡),M5混合砂浆砌筑，双面粉刷(重度3.6 KN/㎡)。

2 计算简图

2.1确定计算简图

本工程横向框架计算单元图取建筑图中的6轴斜线所示范围，框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供数据，查《建筑抗震设计规范》可判断该场地为I类场地土，地质条件较好，初步确定本工程基础采用柱下独立基础，挖去所有杂填土，基础置于第二层粉质粘土层上，基地标高设计相对标高-1.700m(图8-5)。柱子的高度底层为：h1=3.3+1.7-0.5=4.5m(初步假设基础高度0.5m)，二～四层柱高h2～h4=3.3m。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别：l=5400、2400、5400。柱网布置图见图2.1，计算简图见图2.2。

图2.1 柱网布置图

图2.2 计算简图

2.2梁柱截面尺寸

1.框架柱：

本设计中房屋高度H<30m ，抗震等级为三级，轴压比μ取0.9，各层重力代表值近似取12kN /2m 。边柱、中柱的受荷面积分别为A=2.7×7.2=19.442m ，A=3.9×7.2=28.082m ，则竖向荷载下柱截面面积为：

边柱：N v =1.3×7.2×3.15×12×103×4=1415232N /2m

A c ≥1415232/(0.9×13.8)=113947mm 2

中柱：N v =1.25×7.2×3.9×12×103×4=1684800N /2m

A c ≥ 2 选柱截面为400mm ×400mm

2.梁：横向框架梁AB 跨、CD 跨：250mm ×600mm,BC 跨：250mm ×400mm 。纵向连系梁：300mm ×700mm 。

3.板截面：

板厚：mm 60402400

40===

l h ，取80mm =h ； mm 13540

540040===

l h ，取120mm =h 。 2.3材料强度等级

混凝土：均采用C30级。

钢筋直径≥12mm 的采用HRB335钢筋，其余采用HPB235钢筋。

2.4荷载计算

本设计以6轴线横向框架为计算分析对象。 1.屋面横梁竖向线荷载标准值

(1)恒载（图2.3a ）

(a)恒载图 (b)活载图

图2.3 荷载计算简图

屋面恒载标准值：

35厚架空隔热板 0.035×25=0.875KN/㎡防水层 0.4KN/㎡20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/㎡120(100)厚钢筋混凝土现浇板 0.12×25=3KN/㎡(AB,CD跨板厚取120;BC跨取100) (0.10×25=2.5KN/㎡) 12厚纸筋石灰粉平顶 0.012×16=0.192KN/㎡________________________________________________________

屋面恒载标准值： 4.87KN/㎡

(4.37KN/㎡)

梁自重

边跨AB,CD跨： 0.25×0.6×25=3.75KN/m 梁侧粉刷： 2×(0.6-0.12)×0.02×17=0.33KN/m ________________________________________________________

4.08KN/m

中跨BC跨： 0.25×0.4×25×=2.5 KN/m 梁侧粉刷： 2×(0.4-0.1)×0.02×17=0.19KN/m ________________________________________________________

2.69 KN/m

作用在顶层框架梁上的线恒载标准值为：

梁自重：g

4AB1=g

4CD1

=4.08 KN/m，g

4BC

=2.69 KN/m

板传来的荷载：g

4AB2=g

4CD2

=4.87×7.2=35.06KN/m

g

4BC2

=4.37×2.4=10.49 KN/m (2)活载（图2.3b）

作用在顶层框架梁上的线活载标准值为：

q

4AB =q

4CD

=0.7×7.2=5.04 KN/m

q

4BC

=0.7×2.4=1.68 KN/m 2.楼面横梁竖向线荷载标准值

(1)恒载（图2.3a）

25厚水泥砂浆 0.025×20=0.50 KN/㎡

120(100)厚钢筋混凝土现浇板 0.12×25=3 KN/㎡

(0.10×25=2.5KN/㎡)

12厚板底粉刷 0.012×16=0.192 KN/㎡

楼面恒载标准值： 3.692 KN/㎡ (3.192KN/㎡) 边跨（AB,CD 跨）框架梁自重： 4.08 KN/m 中跨（BC 跨）框架梁自重： 2.69 KN/m 作用在楼面层框架上的线荷载标准值为： 梁自重：g AB1=g CD1=4.08 KN/m ，g BC1=2.69 KN/m 板传来的荷载：g AB2=g CD2=3.692×7.2=26.58KN/m g BC2=3.192×2.4=7.66 KN/m (2）活载（图2.3b ）

楼面活载：

q AB =q CD =2×7.2=14.4 KN/m

q BC =2×2.4=4.8 KN/m

3.屋面框架节点集中荷载标准值 (1)恒载

边跨连系梁梁自重：0.3×0.7×7.2×25=37.8 KN 粉刷： 2×(0.7-0.12)×0.02×7.2×17=2.84 KN 0.6女儿墙：0.6×7.2×3.6=15.552 KN 粉刷： 0.6×2×0.02×7.2×17=2.937KN

连系梁传来屋面自重：0.5×7.2×0.5×7.2×4.87=63.12KN ________________________________________________________ 顶层边节点集中荷载： G 4A =G 4D =122.25.92 KN 中柱连系梁自重： 0.3×0.7×7.2×25=37.8KN

粉刷： [(0.7-0.12) + (0.7-0.1)]×0.02×7.2×17=2.89 KN 连系梁传来屋面自重：0.5×7.2×0.5×7.2×4.87=63.12KN

0.5×(7.2+7.2-2.4)×0.5×2.4×4.37=31.46 KN ________________________________________________________ 顶层中节点集中荷载： G 4B =G 4C =135.27KN (2)活载

Q 4A =Q 4D =0.5×7.2×0.5×7.2×0.7=9.072KN

Q 4B =Q 4C =0.5×7.2×0.5×7.2×0.7+0.5×(7.2+7.2-2.4)×0.5×2.4

×0.7=14.112KN

4.楼面框架节点集中荷载标准值（图2.5） (1)恒载（此处未考虑填充墙重量）

边柱连系梁自重： 37.8 KN

学士学位论文 第2章 计算简图

粉刷： 2.84 KN 连系梁传来楼面自重： 0.5×7.2×0.5×7.2×3.692=47.85KN ________________________________________________________ 88.49 KN 中间层边节点集中荷载：

G A =G D =88.49 KN 框架柱自重：G'A =G'D =0.4×0.4×3.3×25=13.2 KN ________________________________________________________ 中柱连系梁自重： 37.8 KN 粉刷： 2.89 KN 连系梁传来楼面自重： 0.5×7.2×0.5×7.2×3.692=47.85KN 0.5×(7.2+7.2-2.4)×0.5×2.4×3.192=22.98KN ________________________________________________________

111.52KN

中间层中节点集中荷载：

G B =G C =111.52KN

框架柱自重：G'B =G'C =0.4×0.4×3.3×25=13.2KN

(2)活载

Q 4A =Q 4D =0.5×7.2×0.5×7.2×2.0=25.92KN

Q 4B =Q 4C =0.5×7.2×0.5×7.2×2.0+0.5×(7.2+7.2-2.4)×0.5×2.4×2.0=40.32KN 5.风荷载 已知基本风压

0ω=0.40 KN/㎡，本工程为南京某学院01幢办公楼，地面粗超

度属B 类，按荷载规范0ωμμβωz s z = 风载体型系数

s μ：迎风面为0.8，背风面-0.5；因结构高度H=13.2m<30m (从

室外地面算起)，取风振系数z β=1.0，计算过程如表2.1所示，风荷载图见2.4

表2.1风荷载计算

图2.4 横向框架上的风荷载

6．地震作用

（1）建筑物总重力荷载代表值G

i

的计算

1）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G

4

50%雪荷载： 0.5×0.65×13.6×50.8=224.54 KN

屋面恒载： 4.87×50.8×5.4×2+4.37×50.8×2.4=3204.67 KN

横梁： (4.08×5.4×2+2.69×2.4)×8=404.6 KN

纵梁： (37.8 +2.84)×7×2+(37.8+2.89)×7×2=1138.62 KN

女儿墙： 0.6×3.6×(50.6+13.4)×2=276.48 KN

柱重： 0.4×0.4×25×1.8×32=230.4 KN

横墙： 3.6×[24×5.4×1.8+(2.4×1.8-2.1×0.5)×2]=863.35 KN

纵墙：(3.6×1.8-1.8×1.8×0.5)×20×26×3.6+3.6×1.8×3.6×16=828.148 KN

(忽略内纵墙的门窗按墙重量算)

钢窗： 24×1.8×1.8×0.5×0.4=15.55 KN

G

4

=7186.358 KN

2）集中于三、四层质点重力荷载代表值G

3—G

2

：

50%楼面活载： 0.5×2.0×13.6×50.8=690.88 KN

楼面恒载：3.692×50.6×5.4×2+3.192×50.6×2.4=2405.24 KN 横梁： (4.08×5.4×2+2.69×2.4)×11=404.6 KN 纵梁： (7.2+0.685)×7×2+(7.2+0.71)×7×2=1138.62 KN 柱重： 230.4×2=460.8 KN

横墙： 863.35×2=1726.7 KN 纵墙： 828.148×2=1656.3 KN (忽略内纵墙的门窗按墙重量算)

钢窗： 15.55×2=31.1 KN

G

3= G

2

=8514.24 KN

3）集中于二层处的质点重力荷载代表值G

1

：

50%楼面活载： 0.5×2.0×13.6×50.8=690.88 KN

楼面恒载： 2405.24 KN

横梁： 404.6 KN

纵梁： 1138.62 KN

柱重： 230.4×2=460.8 KN

横墙： 863.35+863.35×2.6/1.8=2110.41 KN

纵墙： 828.148+828.148×2.6/1.8=2024.36 KN

(忽略内纵墙的门窗按墙重量算)

钢窗： 15.55×2=31.1 KN

G

1

= 9266.01KN

（2）地震作用计算

1）框架柱的抗侧移刚度：

在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中

框架梁的抗侧移弯矩取I=2 I

0；边框架梁取I=1.5 I

； I

为框架梁按矩形截面

惯性矩。横梁、柱线钢度见表2.2

表2.2 横梁、柱线刚度

1095400

2400

表2.3 框架柱横向抗侧移刚度D值

400) 4.29

底层：∑D=4×(5.17+6.04)+12×(6.48+7.18)=208.76KN/mm

二～四层：∑D=4×(8.86+11.27)+12×(10.18+12.36)=351 KN/mm 2)框架自振周期的计算：

则自振周期为：T

1=1.70?

α0=1.70×0.6150

.0=0.395s

其中α0为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取0.6；△为框架顶点假象水平位移，计算见表2.4。

框架顶点假想水平位移△计算表

表2.4 框架顶点假想水平位移△计算表

(层间相

移)

20.47

表2.5 楼层地震作用和地震标准值计算

根据本工程设防烈度7度、I 类场地土，设计地震分组为第一组，查《建筑抗震设计规范》特征周期Tg=0.25，αmax =0.08

α1＝αmax ·(

1

g T T )0.9=（0.25/0.395）0.9×0.08=0.056

结构等效总重力荷载：Geq=0.85 G L =0.85×33480.8=28458.68 KN

T1>1.4Tg=1.4×0.25=0.35s,考虑框架顶部附加集中力作用

δn =0.08T1+0.07=0.102

框架横向水平地震作用标准值为:

结构底部：Fek=α1×Geq=0.056×28458.68 =1593.69 KN

各楼层的地震作用和地震剪力标准值由表2.5计算列出，图示见图2.5。

H i G i ∑=291570.66

F n ?=δn ×Fek=0.102×1593.69=162.56 KN

图2.5 横向框架上的地震作用

3 框架内力计算

3.1恒载作用下的框架内力

1.弯矩分配系数

由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算，如图3.1。

图3.1 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩

节点A

1：S

A1A0

= 4i

A1A0

=4×0.35=1.4

S

A1B1= 4i

A1B1

=4×1.33=5.32

S A1A2= 4i

A1A2

=4×0.52=2.08

(相对线刚度见表2-8)

∑A S=4×(0.35+1.33+0.52)

μA1A0= S A1A0/∑

A S=1.456/4(0.35+1.33+0.52)=0.159

μA1B1= S A1B1/∑

A S=5.32/4(0.35+1.33+0.52)=0.605

μA1A2= S A1A2/∑

A S=2.08/4(0.35+1.33+0.52)=0.236

节点B

1：S

B1D1

= i

B1D1

=2×0.89=1.78

∑

A

S=4×(0.35+1.33+0.52)+2×0.89=10.58

μB1A1=1.33×4/4(0.35+1.33+0.52)+2×0.89=0.50 μB1B2=0.52×4/4(0.35+1.33+0.52)+2×0.89=0.20 μB1D1=0.89×2/4(0.35+1.33+0.52)+2×0.89=0.17 μB1B0=0.35×2/4(0.35+1.33+0.52)+2×0.89=0.07

节点A

2：μ

A2A1

=μ

A2A3

=0.52×4/4(0.52+1.33+0.52)=0.22 μA2B2= 1.33×4/4(0.52+1.33+0.52)=0.56

节点B

2：μ

B2A2

=1.33×4/4(1.33+0.52+0.52)+2×0.89=0.53 μB2B1=0.52×4/4(1.33+0.52+0.52)+2×0.89=0.21 μB2D2=0.89×2/4(1.33+0.52+0.52)+2×0.89=0.18

节点A

4：μ

A4B4

=1.33×4/4(1.33+0.52) =0.719 μA4A3=0.52×4/4(1.33+0.52) =0.281

节点B

4：μ

B4A4

=1.33×4/4(1.33+0.52)+2×0.89=0.58

μ

B4A3

=0.52×4/4(1.33+0.52)+2×0.89=0.23

μ

B4D4

=0.89×4/4(1.33+0.52)+2×0.89=0.19

A 3、B

3

与相应的A

2

、B

2

相同

2.杆件固端弯矩

(1)横梁固端弯矩

1)顶层横梁：

自重作用：M A4B4=―M B4A4=―1/12ql2=―1/12×4.08×5.42=―9.91 kN.m M B4D4=―1/3ql2=―1/3×2.69×1.22=―1.29 kN.m

M D4 B4=1/2M B4D4=―0.646 kN.m

板传来的恒载作用：

M A4B4=―M B4A4=―1/12ql2(1-2a2/l2+ a3/l3)

=―1/12×17.53×5.42(1-2×2.25/5.42+2.25/5.43)

=―40.05kN.m

M B4D4=―5/96ql2=―5/96×10.49×2.42=―3.15 kN.m

M D4 B4=―1/32ql2=―1/32×10.49×2.42=―1.889kN.m

2)二~四层横梁：

自重作用：M A1B1=―M B1A1=―1/12ql2=―1/12×4.08×5.42=―9.91 kN.m M B1D1=―1/3ql2=―1/3×2.69×1.22=―1.29 kN.m

M D1 B1=1/2M B1D1=―0.646 kN.m

板传来的恒载作用：

M A1B1=―M B1A1=―1/12ql2(1-2a2/l2+ a3/l3)

=―1/12×13.29×5.42(1-2×2.25/5.42+2.25/5.43)

=―27.10 kN.m

M B1D1=―5/96ql2=―5/96×7.66×2.42=―2.03 kN.m

M D1 B1=―1/32ql2=―1/32×7.66×2.42=―1.38kN.m

(2)纵梁引起柱端附加弯矩(本设计中框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧)

顶侧外纵梁 M

A4= ―M

D4

=43.69×0.075=3.28 kN.m

楼层外纵梁 M

A1= ―M

D1

=19.845×0.075=1.49 kN.m

顶层中纵梁 M B4= ―M C4=―36.28×0.075=2.721 kN.m 楼层中纵梁 M B1= ―M C1=―29.06×0.075=2.18 kN.m 3.节点不平衡弯矩 节点B 4的不平衡弯矩：

M A4B4+ M A4纵梁=―9.91-40.05+3.28=―46.68 kN.m 本设计的横向框架的节点不平衡弯矩如图3.1。 4.内力计算

恒载弯矩分配过程如图3.2，恒载作用下弯矩见图3.3，梁剪力、柱轴力见图3.4。

图3.2 恒载弯矩分配过程

图3.3 恒载作用下弯矩图（kN·m）

根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，

结果见表3.1～表3.4。

表3.1 AB 跨梁端剪力(kN)

表3.2 BC 跨梁端剪力(kN)

4.08 2.25

5.4 2.4 3.23

6.29 m) ∑M ik /l

V 1/A

沥青路面结构计算书

新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取 70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表 A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数

根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。 各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量Ra=19.2(mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为20.0(mm)，拟定的路面结构满足要求。

【6层】6000平米框架结构办公楼毕业设计板计算书

办公楼设计计算书 设计简介： 拟建建筑多层办公楼为永久性建筑，能满足350左右的人工作，该建筑所在地使用面积（红线面积）2 72151080m ?=位于攀枝花市区，建筑周围配有休闲广场，绿化带。 办公楼实际占地面积69.6114.4L B ?=?=，分为六层。总建筑面积为2 6000m ， 采用现浇楼板，现浇框架纵横向承重，各层层高均3.3m ，在设计计算时考虑抗震设防要求。 各层楼的布局中有普通办公室、专用办公室、会议室、接待室、陈列室、卫生间和 开水房等满足使用要求。 第一部分 双向板的设计 板采用现浇整体式楼板，板厚100h mm =，采用25C 混凝土，板中钢筋采用235HPB 级钢筋，在该多层办公楼设计中，除中间两跨为单向板外其余楼板均为双向板。采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采用弯矩调幅法对结构按弹性理论方法所求的弯矩值和剪力值进行适当的调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。 一．梁的截面尺寸和板的计算跨度及荷载确定 拟定板厚100h mm =，板的保护层厚度20mm ， 则板的有效高度为01002080h mm =-=。纵横向主次梁确定： 主梁高1111 ( )()(60008400)5001050128128h l mm ==?=，取700h mm =， 1111( )()7003502332323b h mm ==?=，取300b mm =。 次梁高1 111( )()60005003331281218h l mm ==?=，取500h mm =， 1111( )()500250166.72 323 b h mm ==?=，取250b mm =。 所以主梁截面尺寸为300700b h mm mm ?=?， 次梁截面尺寸为250500b h mm mm ?=?。 二.板荷载的确定 （一）荷载设计值 1.楼面的做法如图所示：

厌氧塔设计计算书

1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=

（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；

沥青路面结构设计与计算书

沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介 本路段属于安图至汪清段二级公路.K0+000～K3+500，全线设计时速为60km/h的二级公路，路面采用60km/h的二级公路标准。路基宽度为10m，行车道宽度为2×3. 5m，路肩宽度为2×0.75m硬路肩、2×0.75土路肩。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为12年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土和6cm厚中粒式沥青混凝土，基层采用20cm厚水泥稳定碎石，底基层采用石灰粉煤灰土。 2 土基回弹模量的确定 本设计路段自然区划位于Ⅱ3区，当地土质为粘质土，由《公路沥青路面设计规范（JTG D50-2004）》表F.2查得，土基回弹模量在干燥状态取39Mpa,在中湿状态取34.5Mpa. 3 设计资料 （1）交通量年增长率：5% 设计年限：12年

。 4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN 为标准轴载,以BZZ －100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1.1 轴载换算 轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。

注：轴载小于25KN 的轴载作用不计 5.1.1.2 累计当量轴次 根据设计规范，二级公路沥青路面设计年限取12年，车道系数η=0.7，γ=5.0% 累计当量轴次： ()[][] 329841405 .07 .005.8113651)05.01(3651112 =???-+=??-+= ηγ γN N t e 次 5.1.2 验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次 5.1.2.1 轴载验算 验算半刚性基层层底拉应力的轴载换算公式为：

办公楼设计计算书

目录 第1章设计总说明 ...................................................................... 错误！未定义书签。 1.1工程概况 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.2层面及楼面做法 ................................................................ 错误！未定义书签。 1.2.1 层面做法错误！未定义书签。 1.2.2 楼面做法错误！未定义书签。 1.3结构选型 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.3.1 主体结构错误！未定义书签。 1.3.2 其它结构构件选型错误！未定义书签。 1.4结构布置 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5设计内容 ............................................................................ 错误！未定义书签。 1.5.1 结构布置的坚向荷载计算 6 1.5.2 结构上水平地震力计算6 1.5.3 坚向力及水平作用下的内力分析 6 1.5.4 内力组合 6 1.5.5 梁柱载面设计 6 1.5.6 基础设计 6 第2章构件尺寸初定及材料选定 .............................................. 错误！未定义书签。 2.1确定板截面尺寸 ................................................................ 错误！未定义书签。 2.2确定框架梁截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.2.1 主梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.2.2 次梁截面尺寸错误！未定义书签。 2.3确定框架柱截面尺寸 ........................................................ 错误！未定义书签。 2.4框架结构计算简图 ............................................................ 错误！未定义书签。 2.4.1 梁的计算跨度及柱高度: 错误！未定义书签。 2.4.2 确定框架结构的计算简图错误！未定义书签。 第3章荷载计算 .......................................................................... 错误！未定义书签。 3.1屋面均布恒载标准值 (10)

框架结构设计计算书

结构设计计算书 一.设计概况 1.建设项目名称：星海国际花园住宅楼（B 栋） 2.建设地点：****某地 3.设计资料： 3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m 左右的杂填土，以下为1.0m 左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为80 kN/m 2 ，再下面为较厚的 垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m 2 ，可作为天然地基持力层。 地下水位距地表最低为-0.8m,对建筑物基础无影响。 3.2.气象资料： 全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：1283.70mm 基本风压为：0.36kN/m 2 （B 类场地） 基本雪压为：0.20kN/m 2 3.3.抗震设防要求：七度二级设防 3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高31.45m 。 二.结构计算书 1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。 1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 1.2.1. 主要构件选型 （１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：粉煤灰轻质砌块 （３）墙体厚度：外墙:250mm ，内墙:200mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （１） 主要承重框架: 因为梁的跨度较接近（4500mm ﹑4200mm ）,可取跨度较大者进行计算. 取L=4500mm h=(1/8~1/12)L=562.5mm~375mm 取h=450mm. 447.94504260>==h l n ==h b )3 1~21(225mm~150mm 取b=250mm 满足b>200mm 且b 500/2=250mm 故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×450mm （２） 次要承重框架： 取L=3900mm h=(1/12~1/15)L=325mm~260mm 取h=400mm 415.74003660>==h l n ==h b )3 1~21(200mm~133mm 取b=250mm 故次要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×400mm （３）楼面连续梁

四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计

四层框架办公楼结构设计计算书毕业设计 目录 第一章设计任务及基本要求 (2) 1.1 设计原始资料 (2) 1.1.1 工程概况 (2) 1.1.2 设计条件 (2) 1.2 建筑设计任务及要求 (3) 1.3结构设计任务及要求 (4) 第二章建筑设计说明 (5) 2.1建筑平面设计 (5) 2.1.1建筑平面布置 (5) 2.1.2柱网布置 (6) 2.2剖面设计 (6) 2.2.1房间各部分高度 (6) 2.2.2屋面做法 (6) 2.2.3楼面做法 (7) 2.2.4 地面做法 (7) 2.2.5 墙体构造 (7) 2.3 立面设计 (8) 2.3.1 外墙面做法 (8) 第三章结构设计 (8) 3.1 结构方案的选择及结构布置 (8) 3.1.1 结构方案的确定 (8) 3.1.2 基础类型的确定 (8) 3.1.3 结构构件截面尺寸和材料的选择 (8) 3.1.4 结构计算简图 (11) 3.1.5 框架柱的线刚度计算 (12) 3.2 框架荷载计算 (13) 3.2.1 恒荷载计算 (13) 3.2.2 楼面活荷载计算 (17) 3.3 风荷载计算 (18) 3.3.1 风荷载标准值计算 (18) 3.3.2 风荷载作用下的位移验算 (20) 3.4 力计算 (22) 3.4.1 恒荷载作用下的力计算 (22)

3.4.2 活荷载作用下的力计算 (27) 3.4.3 风荷载作用下的力计算 (31) 3.5 力组合 (39) 3.5.1 一般规定 (39)

3.5.2 框架梁柱力组合 (42) 3.6 框架梁、柱截面设计 (74) 3.6.1 框架梁的截面设计 (74) 3.6.2 框架柱的截面设计 (81) 3.7 现浇板的结构设计 (91) 3.7.1 板的结构计算简图 (91) 3.7.2 楼面现浇板设计 (91) 3.8 楼梯设计 (97) 3.8.1 平面布置图 (97) 3.8.2 楼梯梯段斜板设计 (98) 3.8.3 平台板设计 (100) 3.8.4 平台梁设计 (102) 3.9 框架结构柱下基础设计 (103) 3.9.1 设计资料 (103) 3.9.2 基础设计 (104) 3.10 PKPM 力计算 (111) 总结 (122) 参考文献 (123) 致谢 (124) 附录任务书 毕业设计指导书 开题报告 文献综述 外文原文与翻译 实习报告

结构设计原理课程设计计算书演示教学

一、 设计目的与要求 (1) 掌握钢筋混凝土简支梁正截面和斜截面承载力的计算方法 (2) 并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法 (3) 了解并熟悉现梁的有关构造要求 (4) 掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定,进一步提高制图的基本技能 二、 设计题目 装配式钢筋混凝土简支梁设计 三、 设计资料 T 型截面梁的尺寸如图所示,梁体采用C 25混凝土,主筋采用HRB 400级钢筋,箍筋采用R 235级钢筋。简支梁计算跨径L 0=24M 和均布荷载设计值=40KN/M 。 跨中截面：M dm =18×q 2b l =18 ×42×242=3024KN ·M m d V =0 L/4截面：M dl =332×q 2b l =332 ×48×202=1800KN ·M 支点截面：M d0=0 0d V =12 q l b =504KN 四、 设计内容 (1) 确定纵向受拉钢筋数量及腹筋设计。 (2) 全梁承载能力图校核。 (3) 绘制梁截面配筋图。 (4) 计算书：要求计算准确,步骤完整,内容清晰。 五、 准备基本数据 由查表得： C25混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa,轴心抗拉强度设计值f td =1.23MPa 。 混凝土弹性模量E c =2.80×104 MPa 。 HRB 400级钢筋抗拉强度设计值f Sd =330MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =330MPa 。 R 235级钢筋抗拉强度设计值f Sd =195MPa, 抗压强度设计值f ＇Sd =195MPa 。 六、 跨中正截面钢筋设计

1、 确定T 型截面梁受压翼板的有效宽度/ f b 由图所示的T 型截面梁受压翼板的宽度尺寸为其等效的平均厚度/ f h =140802 =110mm / 1f b =13L 0=13 ×24000=8000 / 2f b =1580mm(相临两主梁轴线间距离) / 3f b =b +2b h +12/ f h =200+12×110=1520mm 受压翼板的有效高度为： / f b =M in (/ 1f b ,/ 2f b ,/ 3f b )=1520mm ，绘制T 型梁的计算截面如图所示 2、 钢筋数量计算 查附表得受压高度界限系数ξb =0.56 （1） 确定截面有效高度 设a s =120mm ，则h 0=h -a s =1300-120=1180mm （2）判断截面类型 f cd / f b /f h （h 0-/ 2f h ）=11.5×1520×110×（1180-1102 ）=2163.15 KN <3024KN ·M 属于第Ⅱ类T 型梁截面 （3） 确定受压区高度X 由公式r 0M d = f cd b x （h 0-2 x ）+ f cd (/f b -b)/f h （h 0-/2f h ）得 1.0×3024×106=11.5×200X ×（1180- 2x ）+11.5×（1520-200）×110×（1180- 1102） 即：X 2-2360X+9960652.174=0 解得X=550.45 mm <ξb h 0=0.56×1180=660.8 mm 且X>/f h =110mm （4） 求受拉钢筋面积A s 由公式f cd b x+ f cd (/f b -b)/f h =f Sd A s 得 A s =/ fcd bx+ fcd ( -b) fsd f b

路面结构设计计算书

公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算

N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E

办公楼毕业设计计算书

目录

1 绪论 工程概况 此工程建于江西省南昌市(某企业4#办公楼建筑结构设计)，工程采用框架结构，建筑抗震设防类别丙类，设计使用年限50年，耐火等级为二级，抗震设防烈度6度，地震分组为第二组，类建筑场地；基本雪压m2；基本风压m2，地面粗糙程度为B类；地基允许承载力为f ak=80kPa。 设计内容与方法 建筑设计 1．建筑方案设计 根据房屋建筑学、民用建筑设计通则、民用建筑设计防火规范等相关知识进行建筑方案设计，针对工程的使用性质作出具体的设计。功能分区要细致合理、符合规范，使建筑物发挥出其应有的功能。 2．建筑施工图 运用CAD、天正进行绘图，绘出建筑的平、立、剖等图。 结构设计 1．结构设计内容 （1）结构类型的选择，包括结构的布置及柱网尺寸。 （2）估算结构的梁、板、柱的截面尺寸以及材料等级。

（3）荷载计算：竖向荷载，水平荷载，包括框架柱侧移刚度计算。 （4）内力计算包括恒载，活载，风荷载，以及地震荷载。 （5）内力组合包括恒荷载，活荷载，风荷载以及地震荷载。 （6）框架梁、柱正截面设计斜截面设计。 （7）板的配筋计算。 （8）楼梯设计，包括楼梯板，平台板，梯梁等设计。 （9）基础的截面尺寸确定，承载力验算，冲切验算，配筋计算。 2．结构设计方法 （1）荷载计算：荷载计算包括竖向荷载与水平荷载计算，竖向荷载包括恒荷载与活荷载；水平荷载包括水平风荷载和水平地震作用。 （2）水平荷载作用下的框架结构内力计算：水平荷载作用下的框架结构的位移及内力可采用D值法计算。 （3）竖向荷载作用下的框架结构内力计算：一般取一榀框架单元，按平面计算简图进行内力分析。 （4）内力计算。 （5）通过内力组合求得梁、柱构件各控制截面的最不利内力设计值并进行必要的调整后，即可对其进行截面配筋计算和采取构造措施。

办公楼结构设计手算计算书

1 结构设计说明 1、结构方案选取 选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。 1.1竖向框架承重体系选取 框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构的抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。 1.2横向框架承重体系选取 常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。 1.3纵、横向混合承重体系选取 在纵、横两个方向布置主梁以承担楼面荷载，就构成了纵、横向混合框架承重方案。纵、横向混合框架承重方案具有较好的整体性，为空间受力体系。 本设计为六层的多层结构，根据功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的纵、横向承重体系。 2、楼梯方案的选择 整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济的、广泛的是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美

结构计算书

结构计算书 工程名称：蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程规模：小型 工程编号：15H054C 2016年03月

资质名称 资质等级 证书编号 _____________________________________________________________________ 建筑行业（建筑工程） 甲 级 A150000624 市政行业（给水工程、排水工程） 甲 级 A150000624 市政行业（环境卫生工程） 甲 级 A150000624 风景园林工程设计 乙 级 A250000621 市政行业（城镇燃气工程） 乙 级 A250000621 市政行业（道路、桥隧） 乙 级 A250000621 工程咨询 甲 级 工咨甲12820070020 市政公用工程（给排水）咨询 甲 级 工咨甲12820070020 古建筑维修保护设计 乙 级 渝0102SJ004 近现代重要史迹及代表性建筑修缮设计 乙 级 渝0102SJ004 压力管道 GB1级，GC2级 TS1850014-2018 工程名称： 蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程编号： 15H054C 日 期： 2016.03 设计主持人: 刘国涛 高级工程师 计 算 人: 甘 民 工程师 校 对 人: 陈永庆 工程师 审 核 人: 李立仁 高级工程师

目录 一、荷载计算 二、采用软件 三、水池计算结果四．砌体计算附图

一、荷载计算 1．楼面荷载 屋面恒载4KN 不上人屋面活载0.5KN 二、采用软件 本工程水池设计软件采用理正结构设计软件，砌体结构设计采用PKPM 设计软件。 三、水池计算结果 矩形水池设计(JSC-1) 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料（一） 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖半地上 长度L=9.600m, 宽度B=6.000m, 高度H=4.900m, 底板底标高=-4.900m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度 t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=150.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00

路面结构设计计算书有计算过程的样本

公路路面结构设计计算示例 一、 刚性路面设计 交通组成表 1) 轴载分析 路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算: 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 : s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数; i P —单轴—单轮、 单轴—双轮组、 双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN; i N —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数; i δ—轴—轮型系数, 单轴—双轮组时, i δ=1; 单轴—单轮时, 按 式43.031022.2-?=i i P δ计算; 双轴—双轮组时, 按式22.05 1007.1--?=i i P δ; 三轴—双轮组时, 按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。

轴载换算结果如表所示 车型 i P i δ i N 16)(P P N i i i δ 解放CA10B 后轴 60.85 1 300 0.106 黄河JN150 前轴 49.00 43.03491022.2-?? 540 2.484 后轴 101.6 1 540 696.134 交通SH361 前轴 60.00 43.03601022.2-?? 120 12.923 后轴 2?110.00 22.052201007.1--?? 120 118.031 太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注: 轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次 根据表设计规范, 一级公路的设计基准期为30年, 安全等级为二级, 轮迹横向分布系数η是0.17~0.22取0.2, 08.0=r g , 则 [][] 362 .69001252.036508 .01 )08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其 交通量在4 4102000~10100??中, 故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1, 相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、 重交通等级和低级变异水平等级, 查表 4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm, 基层采用水泥碎石, 厚20cm; 底基层采用石灰土, 厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m, 长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3) 确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=, 水泥碎石a MP E 15001=, 石灰土

河南大学综合行政办公楼毕业设计计算书

第一章 工程概况 该工程为河南大学综合行政办公楼，工程占地面积约1113.48㎡，总建筑面积4500㎡左右，层数为四层，层高为3.9m,基础顶面距室外地面为500mm,承重结构体系拟采用现浇钢筋混凝土框架结构。 一、主要建筑做法及设计资料 1.设计标高：室内设计标高±0.000相当于绝对标高4.400m ，室内外高差450mm 。 2.墙身做法：墙身为加气混凝土填充墙，M5水泥砂浆砌筑。内粉刷为混合砂浆打底，纸筋灰面，厚20mm ，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥砂浆底，厚20mm ，马赛克贴面。 3.楼面做法：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底），100mm 厚钢筋混凝土板，V 型轻钢龙骨吊顶。 4.屋面做法：30mm 厚细石混凝土保护层，三毡四油防水层，20mm 厚水泥砂浆找平层，150mm 厚水泥蛭石保温层，100mm 厚钢筋混凝土板，V 型轻钢龙骨吊顶。 5.门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其它均为木门，钢窗。 6.地质资料：属Ⅱ类建筑场地，余略。 7.基本风压：200.25kN/m ω=。 8.活荷载：屋面活荷载20.5kN/m ，办公楼楼面活荷载22.0kN/m ，走廊楼面活荷载 22.5kN/m 。 9.多层框架平面图、剖面图见建筑施工图。 二、钢筋混凝土框架设计 各梁柱截面尺寸确定如下： 边跨（AB 、CD ）梁：取111 6000600mm,300mm 12102 h l b h = =?=== 中跨（BC ）梁：取300mm 500mm b h ?=? 边柱（A 轴、D 轴）连系梁：取300mm 600mm b h ?=? 中柱（B 轴、C 轴）连系梁：取300mm 500mm b h ?=? 柱截面均为：450mm 450mm b h ?=? 现浇楼板厚为：100mm 。 根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为500mm ，由此求得底层层高5.15m 。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图1-1。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取02I I =（0I 为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。

办公楼结构设计计算书

摘要 本计算书按照学校土木工程专业毕业设计的要求进行编写，毕业设计的课题为榆林 办公楼。主体为五层框架,室内外高差为0.45米，本设计主要分为建筑设计和结构设计两部分。结构设计部分包括手算和电算两部分。建筑设计部分主要内容包括：在了解本工程概况、领会初步设计意图的基础上进行建筑施工图的绘制，共手绘建筑施工图12张。主体五层采用现浇钢筋混凝土框架结构，设计内容包括：结构方案选择、荷载标准值计算、水平风载作用标准值计算、竖向及水平荷载作用下内力分析及组合、框架梁柱截 面设计、板、楼梯设计和基础设计等。 关键词：底框结构、荷载内力组合、截面设计

Abstract According to this calculation on civil engineering graduate school design requirements for the preparation, Graduation to the tasks sanitary Yulin office , In the main for the five-storey frameworks, indoor and outdoor height difference of 0.45 meters, The design consists of architectural design and structural design in two parts. Structural design includes manual calculation and computer operation . The key architectural design elements include : understanding of the project profiles, understanding the intent of the preliminary design, based on the constructral plans, toelve figures were drawn. cast-in-place reinforced concrete frame structure were used in the five-storey, design elements include : structural options. Load standard values, the calculation of seismic standard values calculation,including the vertical and horizontal load under stress analysis, and portfolio section framework column design, floor and stair design,and infrastructure design. Keywords: bottom frame, the load combination of internal forces, the cross-section design

层框架办公楼结构设计计算书doc

一.工程概况 (2) 二.设计资料 (2) 三.横向框架内力计算 (3) （1）各梁柱截面尺寸确定 (3) （2）荷载计算 (3) 1）恒载计算 (3) 1）恒载计算 (3) （3）内力计算 (7) 1）恒、活荷载作用下的内力计算 (7) 2）分层法对一榀横向框架进行受力分析 (8) （4）梁截面计算 (16) 1）顶层梁截面面设计 (16) 2）中间层梁截面面设计 (18) （5）柱截面计算 (19) 四.参考资料 (21) 五.附图

一、工程概况 某企业新建办公楼，总建筑面积4581 m2，主体结构5层，无地下室。 办公楼采用框架结构形式，各层层高均为3.6m。 二、设计资料 （1）冬季采暖室外计算温度-5℃。 （2）主导风向为东北风，基本风压为0.75KN/m2。 （3）基本雪压为0.30 KN/m2。 （4）年降雨量：650mm，日最大降雨量：92mm，时最大降雨量：56mm。 （5）土壤最大冻结深度：450mm。 （6）地基土土质均匀，中压缩性，地基承载力特征值fak=160KPa。 （7）地下水稳定埋深8.5~10.8m，属潜水类型，地下水对混凝土结构不具腐蚀性。 （8）不考虑抗震设防。 图1 柱网布置图

图2横向框架立面图 三、横向框架内力计算 （1）各梁柱截面尺寸确定如下。 =(1/18~1/10)*7200=400~720mm，取h=700mm 梁(A~D轴)：h=(1/18~1/10)l 01 h/b<4,取b=300mm =(1/18~1/10)*6300=350~630mm，取h=600mm 梁(1~11轴)：h=(1/18~1/10)l 02 h/b<4,取b=300mm 柱截面均为 b*h=550mm*600mm 现浇楼板厚150mm。 （2）荷载计算 1）恒载计算

模板台车设计计算书

隧道衬砌台车设计 计算书 中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日

隧道衬砌台车设计计算书 一、台车系统结构概述 本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。 台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。 模板结构： 台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。 面板Q235，t=10mm钢板； 连接法兰－12*220钢板； 背肋，[12#槽钢，间距300mm； 门架采用H2940*200*8*12型钢； 底梁采用H482*300*11*15型钢； 上纵连梁采用H200*200*8*12型钢； 侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。 顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。电液控制系统一套。 二、设计计算依据资料 1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；

2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》 3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》 4、《结构设计原理》 5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》 6、《钢结构设计与制作安装规程》 7、《现代模板工程》 三、结构计算方法与原则 台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。 根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。 四、计算荷载值确定依据 泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。 混凝土初凝时间为t=4.5小时。 振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。 混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ; 坍落度16—20cm。 荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。 钢材容许应力（单位；N/mm2） 牌号厚度或直径（mm） 抗拉，抗 压和抗弯f 抗剪fv 端面承压 fce ≤16 215 125 325 >16～40 205 120