变电所计算
一、 系统与变电所的概况及电气参数 1、 变电所与系统连接情况图
2、 系统各电源参数情况
2.1 火发电厂A 参数
单台发电机的功率：)(504321MW P P P P GA GA GA GA ==== 功率因数：cos 0.8?=
发电机次暂态电抗： 124.0'
'=d x
单台变压器容量：123463M V A TA TA TA TA S S S S ==== 阻抗电压：10%k U = 2.2 火发电厂B 参数
单台发电机的功率：)(20021MW P P GB GB == 功率因数：cos 0.85?=
发电机次暂态电抗：1423.0''=d x 单台变压器容量：12240M V A TB TB S S == 阻抗电压：14%k U =
2.3 系统C （220kV ）参数 系统容量：MVA S C 1200= 系统额定电压：230kV CN U = 系统暂态电抗：18.0=x 2.4 线路L1参数
3、 负载情况参数 110kV 负荷统计表
最大负荷利用小时数：h T 5256max = 10kV 最大负荷同时率：9.0
线路损耗率：%6
二、 变电所负荷分析计算 1、 当前负荷
1.1 当前10kV 负荷
从设计资料看，变电所10kV 最大负荷同时率达到0.9，功率因数为0.95计算： 现有10kV 总负荷： ∑=+++++=)(880016001100140020001000170010
KW P
现有10kV 总负载容量：
)(78.97779
.0880010
10
10KVA COS P
S ==
=
∑
∑?
现有10kV 最大负荷： )(79209.08800max 10KW K P P =?=∑
?=
∑
现有10kV 最大负载容量： )(88009
.07920010
max 10max 10KVA COS P S ===
?
1.2 当前110kV 负荷
从设计资料看，变电所110kV 仅有炼钢厂负荷，功率因数为0.95，可计算： 变电所110kV 侧总负荷及最大负荷：
∑==)(65000max 110110
KW P P
变电所110kV 侧最大负载容量： )(05.6842195
.065000110
110
max 110KVA COS P
S ==
=
∑?
∑=+=)(05.7722105.684218800max
KVA S
1.3 重要负荷
)(14950%2365000110KW P i =?= )(578%341700110KW P i =?=- )(780%781000210KW P i =?=- )(700%352000310KW P i =?=- )(1106%791400410KW P i =?=- )(352%321100510KW P i =?=- )(1152%721600610KW P i =?=-
1.3.7 总重要负荷及需用容量
∑=++++++=)(196181152352110670078057814950KW P
i
∑
=++++++
=
)(51.209239
.01152
352110670078057895
.014950KVA S i
三、 系统及变电所阻抗参数
1. 变电站主接线简图
系统C
变电所D
210
2. 基准值的确定
基准容量：)(100MVA S B =
220KV 侧基准电压：)(230KV U B = 110KV 侧基准电压：)(115KV U B = 10KV 侧基准电压：)(5.10KV U B = 3. 网络各基本参数标幺值
3.1发电厂A
3.1.1发电机次暂态电抗 12
4.0'
'=d x
1984
.050
8
.0100124.0124.0'
'4'
'3'
'2'
'1=??
=?
====****GAN
B GA GA GA GA S S x x x x
3.1.2变压器短路电抗 10%=K U
15873.063
1001.04321=?
====*-*-*-*-TA G TA G TA G TA G x x x x
3.2发电厂B
3.2.1发电机次暂态电抗 1423.0'
'=d x
0605.0200
85
.01001423.01423.0'
'2'
'1=??
=?
==**GBN
B GB GB S S x x
3.2.2变压器短路阻抗 14%=K U
0583.0240
10014.021=?
==*-*-TB G TB G x x
3.3系统C(220KV) 015.01200
10018.0)(1200=?
==*C C x MVA S
3.4拟定220KV 变电所E 3.
4.1变压器的容量
)
(51.20923)(74.5405405.772217.0KVA S KVA S e e ≥=?≥
选择两台 )(50000KVA S N =无励磁调压三绕组自耦变压器。 3.4.2变压器短路阻抗
()()()()()()94
.050
10047.0%02.05010001.0%18.05010009.0%47
104856
2
1%%%
2
1%156481021%%%21%948561021%%%21%48224%
%56228%%24
%28%10%3
32
2112
13
2313
3
13
22123
23
121133
1'
3233
1'3
13
2'
3
1'
2
1=?
=?
==?=?==?=?==-+=-+==-+=-+==-+=-+==?===?=====**
*----------------N
B K N B K N B K K K K K K K K K K K K K N N K K N N K K K K K S S U
X S S U
X
S S U X U U
U U
U U U U U U U U S S U U S S U U U
U
U ，，
3.5线路参数
11
2
2
22
32
4252
10019.9680.03775
230
10018.720.035388230
10011.6480.022********
9.1520.0173230
10010.5250.07189
121
B B
S x x U x x x x *****==?==?
==?==?
==?
=
3.6网络等值电路
炼钢厂系统C
四、变电所220KV侧短路分析
1.全接线运行方式下等值电路
火电厂
火电厂
C
拟建变电所E
0.0173
2. 全运行方式下220KV 母线短路情况 2.1进一步简化网络
0.091167
火电厂A C
发电厂A 到故障点的转移阻抗：
0.0911670.01101
0.0911670.011010.1151970.077094A f
X
?=++
=
发电厂B 到故障点的转移阻抗：
0.0770940.01101
0.0770940.011010.0974140.091167
B f X ?=++
=
系统C 到故障点的转移阻抗：
0.02365C f X =
2.2各电源的计算电抗
发电厂A 到故障点的计算电抗：
4500.1151970.28799251000.8A js X
*
?=?
=?
发电厂B 到故障点的计算电抗：
2200
0.0974140.45841881000.85
B js X *?=?
=?
系统C 到故障点的计算电抗：
12000.023650.2838100
C js X *=?
=
2.3各电源短路周期起始值
''
''''1 2.1791()0.2879925
1 2.7379()0.45841881
10.614()
0.2838
A B C I K A I K A I K A =?==?
==
?
=发电厂发电厂系统
2.4各开关流过短路电流 2.4.1母联及变压器出口开关
''
201 2.1791 2.737910.61415.531()I K A =++=
2.4.2全接线运行时，连接变电所D 侧开关（L3出线侧）
''
''
211212 2.1791 2.7379
10.61413.0725()2
I I K A +==
+=
2.4.3全接线运行时，连接变电所C 侧开关
''''
21321410.6142.1791 2.737910.224()2
I I K A ==++
=
3. 线路L3单线运行时220KV 短路计算 系统等值阻抗图
0.091167
火电厂A C
3.1发电厂到故障点的转移电抗 发电厂A 到故障点的转移阻抗：
0.0911670.02202
0.0911670.022020.139230.077094A f
X
?=++
=
发电厂B 到故障点的转移阻抗：
0.0770940.02202
0.0770940.022020.1177350.091167
B f X ?=++
=
系统C 到故障点的转移阻抗：
0.02365C f X =
3.2各电源的计算电抗
发电厂A 到故障点的计算电抗：
4500.139230.34811000.8
A js X
*
?=?
=?
发电厂B 到故障点的计算电抗：
22000.1177350.554051000.85
B js X *?=?
=?
系统C 到故障点的计算电抗：
12000.023650.2838100
C js X *=?
=
3.3各电源短路周期起始值
''
''''1 1.803()0.3481
1
2.132()0.554051
10.614()
0.2838
A B C I K A I K A I K A =?==?
==
?
=发电厂发电厂系统
3.4各开关流过短路电流 3.
4.1开关流过的短路电流
''
201 1.803 2.13210.61414.549()I K A =++= ''
''
211212 1.803 2.132 3.935()I I K A ==+=
''''
21321410.614 5.307()2
I I K A ==
=
4. 线路L4线运行时220KV 短路计算 系统等值阻抗图
0.091167
火电厂A C
4.1发电厂到故障点的转移电抗 发电厂A 到故障点的转移阻抗：
0.0911670.02202
0.0911670.022020.139230.077094A f
X
?=++
=
发电厂B 到故障点的转移阻抗：
0.0770940.02202
0.0770940.022020.1177350.091167
B f X ?=++
=
系统C 到故障点的转移阻抗：
0.0323C f X =
4.2各电源的计算电抗
发电厂A 到故障点的计算电抗：
4500.139230.34811000.8
A js X
*
?=?
=?
发电厂B 到故障点的计算电抗：
22000.1177350.554051000.85
B js X *?=?
=?
系统C 到故障点的计算电抗：
12000.03230.3876100
C js X *=?
=
4.3各电源短路周期起始值
''
''''1 1.803()0.3481
1
2.132()0.554051
7.772()
0.3876
A B C I K A I K A I K A =?==?
==
?
=发电厂发电厂系统
4.4各开关流过短路电流
''
201 1.803 2.1327.77211.707()I K A =++=
''''
211212 1.803 2.132
1.9675()2
I I K A +==
=
''''
2132147.772()I I K A ==
5. 分析比较
5.1母联及变压器出口断路器（201，202，210开关）
全接线运行时，母联及变压器出口断路器可能承受最大运行方式下母线短路的全部短路电流。
5.2线路L3的出线断路器（211，212开关）
当全接线运行时，线路L3的出线断路器（211或212开关）出口短路，那么流过该断路器的短路电流： ''''21121213.0725()I I K A ==
当线路L3单线运行（211、212只运行一台开关）时，母线短路，那么流过该开关的电流为变电所D 提供的全部短路电流：''''211212 3.935()I I K A ==
因为''''21121213.0725 3.935()I I K A ==≥，所以校验线路L3的出线断路器（211、212开关）时，按当全接线运行时，线路L3的出线断路器（211或212开关）出口短路流过该开关的短路电流校验；
5.3线路L4出线断路器（213，214开关）
当全接线运行时，线路L4的出线断路器（213或214开关）出口短路，那么流过该断路
器的短路电流：''''
21321410.244()I I K A ==
当线路L4单线运行（213、214只运行一台开关）时，母线短路，那么流过该开关的电流
为系统C 提供的全部短路电流：''''
2132147.772()I I K A ==
因为''''
21321410.2447.772()I I K A ==≥，所以校验线路L4的出线断路器（213或214开
关）时，按当全接线运行时，线路L4的出线断路器（213或214开关）出口短路流过该开关的短路电流校验；
五、 变电站110KV 侧短路分析 1. 两台主变并列运行短路情况 94
.050
10047.0%02.05010001.0%18.05010009.0%332211=?
=?
==?=?==?=?=***N
B K N B K N B K S S U X S S U X S S U X
火电厂A
C
0.11597
1.2发电厂到故障点的转移电抗 发电厂A 到故障点转移电抗:
072
.1)13.0102365
.010974.011152.01(
13.01152.0=+
+
+
??=Af x
发电厂B 到故障点转移电抗:
873
.0)13.0102365
.010974
.011152
.01(
13.00974.0=+
+
+
??=Bf x
系统C 到故障点转移电抗：
212
.0)13
.0102365
.011004
.011429
.01(
13.002365.0=+
+
+
??=Cf x
1.3各电源的计算电抗
发电厂A 到故障点的计算电抗：
68.28.010*******.1=???
=*
Ajs X
发电厂B 到故障点的计算电抗：
11.485.0100200
2873.0=???
=*
Bjs X
系统C 到故障点的计算电抗：
544.2100
1200212.0=?
=*Cjs X
1.4各电源短路周期起始值
)
(368.2115
31200544
.21
)(575.085.01153200211.41)(468.08.0115350468.21'
'''''KA I KA I KA I C B
A
=??
=
=????=
=????=系统发电厂
发电厂
1.5流过开关短路电流
1.5.1 出线断路器（711、712）出口短路，流过该开关是短路全电流； )(411.3368.2575.0468.0'
'711KA I =++=
1.5.2 变压器110kV 出口断路器（701、702）以及分段断路器（710）流过的为全短路电流的一半。
)(706.1'
'701KA I =
2. 单台主变运行短路情况 2.1变压器等值阻抗
火电厂A
C
0.1115197
2.2发电厂到故障点的转移电抗
发电厂A 到故障点转移电抗:
957
.1)26.0102365
.010974
.011152
.01(
26.01152.0=+
+
+
??=Af x
发电厂B 到故障点转移电抗:
654
.1)26.0102365
.010974
.0111572
.01(
26.00974.0=+
+
+
??=Bf x
系统C 到故障点转移电抗：
402
.0)26.0102365
.010974
.0111572
.01(
26.002365.0=+
+
+
??=Cf x
2.3各电源的计算电抗
发电厂A 到故障点的计算电抗：
8925.48.010*******.1=???
=*
Ajs X
发电厂B 到故障点的计算电抗：
624.585.010********.1=???=*
Bjs X
系统C 到故障点的计算电抗：
824.4100
1200402.0=?
=*Cjs X
2.4各电源短路周期起始值
)
(249.1115
31200824
.41
)42.085.011532002624.51)(252.08.011535049825.41'
'''''KA I KA I KA I C B
A
=??=
=????
=
=????
=系统发电厂
发电厂（
2.5流过开关短路电流
单台主变运行时，110kV 母线短路，流过变压器110kV 出口断路器（701、702）为全部短路电流：
)(92.1249.142.0252.0'
'701KA I =++=
3. 分析比较
3.1出线及母联断路器
线路出线断路器（711、712）按两台变压器并列时短路全电流校验； 3.2变压器110KV 出口断路器
变压器并列运行时，母线短路流过110kV 出口断路器（701，702）以及分段断路器（710）的短路电流：)(702.1'
'701KA I =
变压器单台运行时，母线短路流过110kV 出口断路器（701，702）以及分段断路器（710）的短路电流：)(92.1'
'701KA I = 由
于
(92.1702
.1'
'701
K
I
≤
=
，那么110kV 出口断路器（701，702）以及分段断路器（710）应按单台运行时母线短路校验。
六、 变电所10KV 侧短路分析
1. 两台主变并列运行短路情况 1.1变压器等值阻抗
火电厂A
0.115197
C
满足cr b b L L L ≤≤max ，满足要求。
86
.3)56.01033875.011004.0114294.01(
56.014294.0=+
+
+
??=Af x
发电厂B 到故障点转移电抗:
714
.2)56
.01
033875
.01
1004
.01
14294
.01
(
56.01004.0=++
+??=Bf x
系统C 到故障点转移电抗：
916
.0)56
.01033875
.011004
.0114294
.01(
56.0033875.0=+
+
+
??=Cf x
1.3各电源的计算电抗
发电厂A 到故障点的计算电抗：
65.98.010050486.3=???
=*
Ajs X
发电厂B 到故障点的计算电抗：
77.1285.0100200
2714.2=???
=*
Bjs X
系统C 到故障点的计算电抗：
992.10100
1200916.0=?
=*Cjs X
1.4各电源短路周期起始值
)
(65
.1031200992
.101
)(026.285.05.103200
277.121
)(425.18
.05.10350465.91'
'''''KA I KA I KA I C B
A
=??
=
=????=
=????=系统发电厂
发电厂
1.5流过开关短路电流
1.5.1出线断路器（111~121）出口短路，流过该开关是短路全电流；
)(451.96026.2425.1'
'111KA I =++=
1.5.2变压器10kV 出口断路器（101、102）及分段断路器（110）流过的为全短路电流的一半。
)(7255.42
6
026.2425.1'
'110
'
'101KA I I =++=
=
2. 单台主变运行短路情况 2.1等值电路图
火电厂A
14294
.0C
2.2发电厂到故障点的转移电抗 发电厂A 到故障点转移电抗:
6
.7)12
.11033875.011004.0114294.01(
12.114294.0=+
+
+
??=Af x
发电厂B 到故障点转移电抗:
33
.5)12
.11033875
.011004
.011429
.01(
12.11004.0=+
+
+
??=Bf x
系统C 到故障点转移电抗：
8
.1)12
.11033875
.011004
.011429
.01(
12.1033875.0=+
+
+
??=Cf x
2.3各电源的计算电抗
发电厂A 到故障点的计算电抗：
198.01005046.7=???
=*
Ajs X
发电厂B 到故障点的计算电抗：
1.2585
.0100200
233.5=???
=*
Bjs X
系统C 到故障点的计算电抗：
6.21100
12008.1=?
=*Cjs X
2.4各电源短路周期起始值
)
(055.35
.10312006
.211
)(031.185.05.103200
21.251
)
(7235.08
.05.103504191'
'''''KA I KA I KA I C B
A
=??=
=????
=
=????=系统发电厂
发电厂
2.5流过开关短路电流
单台主变运行时，10kV 母线短路，流过变压器10kV 出口断路器（101、102）或母联断路器
（110）为全部短路电流：
)(8185.4055.3031.17235.0'
'110'
'101KA I I =++==
3. 分析比较
3.1 出线断路器
10kV 线路出线断路器（111~121）按两台变压器并列时短路全电流校验； 3.2 变压器10kV 出口及分段断路器
变压器并列运行时，母线短路流过10kV 出口及分段断路器（102、102、110）的短路电流)(7255.4'
'110'
'101KA I I ==
变压器单台运行时，母线短路流过10kV 出口及分段断路器（102、102、110）的短路电流)(8185.4'
'110'
'101KA I I ==
由于)(8185.47255.4'
'110''101KA I I ≤==，那么10kV 出口及分段断路器（102、102、110）应按单台主变运行时母线短路校验。
七、 变电所各回路工作电流
1. 变电所220KV 侧
1.1线路L3进线间隔工作电流
如果线路L3单线运行（211、212单间隔运行），发电厂A 、发电厂B 的电能全部通
过该开关上网。也是该开关和刀闸的最大负荷电流。
)
(81.1)
(81.1323085
.0400
8
.02003
230211212211KA I I KA S S I GB GA ===?
+=
?
+=
1.2线路L4进线间隔工作电流
如果线路L4单线运行（213、214单间隔运行），发电厂A 、发电厂B 的电能全部通
过该开关上网。也是该开关和刀闸的最大负荷电流。
)
(01.3)
(01.33
23012003230213214213KA I I KA S I C ===?
=
?
=
1.3母联间隔工作电流
)(01.3210KA I =
)(1883.03
230505.13
2305.1210KA S I T =?
?=
?
=
1.4主变进线间隔工作电流
)(1883.03
230505.132305.1202201KA S I I T =?
?=
?
=
=
2. 变电所110KV 侧
2.1线路L5出线间隔工作电流
线路L5出线间隔（711、712）按炼钢厂最大负荷时，单线运行计算。
)(8.2743
11595.0520003
115110702701A S I I =?
=?
=
=
2.2主变出线间隔工作电流
主变出线间隔（701、702）按主变容量50MVA 计算
)(3765.03
115505.131155.1702701KA S I I T =?
?=
?
=
=
2.3母联（分段）间隔工作电流
)(3765.0710KA I =
3. 变电所10KV 侧
3.1线路间隔工作电流
每条出线按最大负荷按2000KW ，电压按10kV 计算
)(3.1283
109.020003
10max 10111A S I =?
=?
=
3.2主变出线间隔工作电流
)(887.23
5.105005.135.1005.13102101KA S I I N =?
?=
?
?=
=
3.3母线分段间隔工作电流
)(887.2110KA I =
八、 变电所220kV 间隔设备参数校验分析计算
1. 根据《说明书》和以上章节，本变电所流过各220kV 开关的最大短路电流均发生
在全接线运方下，所以本计算只考虑全接线运方下，母线（或短路器出口）短路时的各时刻短路电流。
设220kV 侧发生短路，在最不利的情况下，保护动作和断路器全开断时间小于3.6s ；根据需要，计算0s 、1.8s 和3.6s 时刻的短路电流。
因为短路电流切除时间超过1s ，故计算热效应时，不考虑非周期分量。 2. 各电源的计算电抗
2.1发电厂A 到故障点的计算电抗：
35735.08.010*********.0=???
=*
Ajs X
2.2发电厂B 到故障点的计算电抗：
472471.085.0100200
21004.0=???
=*
Bjs X
2.3系统C 到故障点的计算电抗：
4065.0100
1200033875.0=?
=*Cjs X
3. 各时刻短路电流标幺值
3.1发电厂A 各时刻短路电流标幺值：
30=*s A I ，15.28.1=*s A I ，2.26.3=*s A I
3.2发电厂B 各时刻短路电流标幺值：
3.20=*s B I ，9.18.1=*s B I ，1.26.3=*s B I
3.3系统C 各时刻短路电流标幺值
6.20=*s C I ，05.28.1=*s C I ，15.26.3=*s C I
4. 各时刻短路电流
4.1发电厂A 各各时刻短路电流
)(883.1230
38
.0200
30KA I s A =??
=
)(35.123038
.0200
15.28.1KA I s A =??
=
)(381.1230
38
.0200
2.26.3KA I s A =??
=
4.2发电厂B 各时刻短路电流
)(72.2230385
.0400
3.20KA I s B =??
=
)(25.2230385
.0400
9.18.1KA I s B =??
=
)(481.2230
385
.0400
1,26.3KA I s B =??
=
4.3系统C 各时刻短路电流 )(832.7230312006.20KA I s C =??
=
)(175.62303120005.28.1KA I s C =??
=
)(48.6230
3120015.26.3KA I s C =??
=
4.4短路电流表
110KV变电站负荷及短路电流计算及电气设备的选择及校验概论
第一章短路电流计算 1、短路计算的目的、规定与步骤 1.1短路电流计算的目的 在发电厂和变电站的电气设计中，短路电流计算是其中的一个重要环节。其计算的目的主要有以下几方面： 在选择电气主接线时，为了比较各种接线方案，或确定某一接线是否需要采取限制短路电流的措施等，均需进行必要的短路电流计算。 在选择电气设备时，为了保证设备在正常运行和故障情况下都能安全、可靠地工作，同时又力求节约资金，这就需要进行全面的短路电流计算。例如：计算某一时刻的短路电流有效值，用以校验开关设备的开断能力和确定电抗器的电抗值；计算短路后较长时间短路电流有效值，用以校验设备的热稳定；计算短路电流冲击值，用以校验设备动稳定。 在设计屋外高压配电装置时，需按短路条件校验软导线的相间和相相对地的安全距离。 1.2短路计算的一般规定 (1)计算的基本情况 1）电力系统中所有电源均在额定负载下运行。 2）所有同步电机都具有自动调整励磁装置（包括强行励磁）。 3）短路发生在短路电流为最大值时的瞬间。 4）所有电源的电动势相位角相等。 5）应考虑对短路电流值有影响的所有元件，但不考虑短路点的电弧电阻。对异步电动机的作用，仅在确定短路电流冲击值和最大全电流有效值时才予以考虑。 (2)接线方式 计算短路电流时所用的接线方式，应是可能发生最大短路电流的正常接线方式（即最大运行方式），不能用仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。 1.3 计算步骤 (1)画等值网络图。
1）首先去掉系统中的所有分支、线路电容、各元件的电阻。 2）选取基准容量d S 和基准电压c U （一般取各级电压的1.05倍）。 3）将各元件的电抗换算为同一基准值的标幺值的标幺电抗。 4）绘制等值网络图，并将各元件电抗统一编号。 (2)选择计算短路点。 (3)化简等值网络：为计算不同短路点的短路值，需将等值网络分别化简为以短路点为中心的辐射形等值网络，并求出各电源与短路点之间的总电抗的标幺值* X ∑。 (4)求计算无限大容量系统三相短路电流周期分量有效值的标幺值(3)* k I 。 (5)计算三相短路电流周期分量有效值(3) k I 和三相短路容量(3) k S 。 2、参数计算及短路点的确定 基准值的选取：100d S MVA = 2.1变压器参数的计算 (1)主变压器参数计算 由表查明可知：12%U =10.5 13%U =18 23%U =6.5 MVA S N 75= 1121323%0.5(%%%)U U U U =+-=0.5*（18+10.5-6.5）=11 2122313%0.5(%%%)U U U U =+-=0.5*（10.5+6.5-18）=-0.5 3132312%0.5(%%%)U U U U =+-=0.5*（18+6.5-10.5）=7 电抗标幺值为： 1467.075 100 10011100%1*1=?=?= N D S S U X -0.006775 100 1000.5-100%2*2=?=?= N D S S U X 0.093375 100 1007100%3*3=?=?= N D S S U X
热工计算
一、窗节能设计分析 按《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）设计计算，设计依据： R o =R i +R+R e ……附2.4[GB50176-93] 在上面的公式中： R o ：围护结构的传热阻（m2·K/W）； R i ：围护结构内表面换热阻，按规范取0.11m2·K/W； R e ：围护结构外表面换热阻，按规范取0.04m2·K/W； R：围护结构热阻（m2·K/W）； R=R 面板+R 中空层 =δ 面板/λ 面板 +R 中空层 =0.01/0.76+0.12 =0.133m2·K/W 在上面的公式中： δ 面板 ：面板材料(玻璃)的总厚度（m）； λ 面板 ：面板材料的导热系数（W/m·K），按规范取0.76；
R 中空层 ：中空玻璃中空空气层热阻值（m2·K/W），按规范取0.12； 故窗玻璃部分热阻 R o玻=R i +R+R e =0.11+0.133+0.04 =0.283m2·K/W 玻璃部分传热系数K 玻=1/ R o玻 =1/0.283 =3.5W/m2·K 常用普通铝型材传热系数K 铝 约=6.0 W/m2·K 整窗传热系数为玻璃和铝框传热系数按面积的加权平均值本工程铝框所占窗洞面积百分比=0.19 本工程玻璃所占窗洞面积百分比=0.71 故整窗传热系数K 窗=K 铝 X0.19 + K 玻 X0.71 =6.0X0.19+3.5X0.71 =3.6 W/m2·K 根据《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005相关规定，本工程属于夏热冬冷地区。则外围护结构传热系数和遮阳系数应符合下表规定:
夏热冬冷地区围护结构传热系数和遮阳系数限值 本工程两主要立面窗墙比为0.47,故要求建筑外窗传热系数≤2.8. 根据上面计算,采用普通中空玻璃窗无法满足节能要求. 若采用6+9A+6LOW-E中空玻璃，非断热型材，外窗传热系数计算如下： 6+9A+6LOW-E中空玻璃传热系数约为1.5—2.1 W/m2·K，此处按最不利情况取为2.1 W/m2·K。 常用普通铝型材传热系数K 铝 约=6.0 W/m2·K 整窗传热系数为玻璃和铝框传热系数按面积的加权平均值 本工程铝框所占窗洞面积百分比=0.19 本工程玻璃所占窗洞面积百分比=0.71 故整窗传热系数K 窗=K 铝 X0.19 + K 玻 X0.71 =6.0X0.19+2.1X0.71 =2.6 W/m2·K<2.8 W/m2·K
地面变电所整定计算
地面变电站高压开关整定 823断路器824断路器821断路器814断路器812断路器811断路器 801断路器 10KV 母线隔离 10KV 母线分段 813断路器Ⅱ段PT柜酸永线进线 802断路器酸寺线进线 I段PT柜 822断路器 1、3#开关编号823（井下专用）型号KYN28-12，开关额定电压10KV ，额定电流100A ，互感器变比100/5,负荷总功率760KW 过流继电器整定 通过开关的负荷电流： I W =K S × ? cos 3)(???∑N e X U P K =1× 85 .010732.1760 1???=51.62A 过电流继电器整定计算： I zd = i rel W rel K K I K ??=2085.062.512.1??=17 944 .61=3.64A 取4A ，其中rel K :1.2,返回系数：0.85，电流互感器变比20 被保护末端两相短路电流) 2(min K I =219A 灵敏度效验： K m =zdxki K I I ) 2(min =20 4219?=2.73＞1.5
检验合格 2、4#开关编号812（主扇专用开关），型号KYN28-12，开关额定电压10KV ，额定电流20A ，负荷总功率110KW 。 过流继电器整定： 通过开关负荷电流： I W =K S × ? cos 3)(???∑N e X U P K =1× 85 .010732.1110 1???=7.47A 过流继电器的整定计算： I zd = i rel W rel K K I K ??=4 85.047 .72.1??=2.64A 取3A ，其中rel K :1.2,返回系数：0.85，电流互感器变比4 被保护末端两相短路电流) 2(min K I =1416A 灵敏度效验： K m =zdxki K I I ) 2(min =1921416=7.37＞1.5 效验合格 3、5#开关编号813（副井工业广场），型号KYN28-12，开关额定电压10KV ，额定电流200A 。 过载整定：I Z = U P e 3= 10 732.1150 ?=8.6,整9A 。 4、6#开关编号814（所内315KVA 变压器），型号KYN28-12。 过载整定：I Z = U P e 3= 10 732.1315 ?=18,整18A 。 5、9#开关编号811（办公楼东200KVA ），型号KYN28-12，开关额定电压10KV ，额定电流100A 。
10kV变电站负荷计算书共16页文档
10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统： 1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其
中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统： 1. 变压器低压侧采用单母线分段方式运行，联络开关采用互投自复或互投手复或手投手复（配转换开关），互投时应自动切断非保证负荷电源；低压主进开关与联络开关之间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。低压开关柜采用GCK型抽屉式开关柜，共16面；其中受电柜2台，联络柜1台，馈电柜9台，电容器柜4台。要求柜体断流能力>40kA。 2. 变压器为空气自冷干式变压器SCB10-2000KVA，户内型，接线均为Δ/Yn11，带IP20外壳及强迫风冷。 3. 低压主进开关设过载长延时、短路短延时保护脱扣器,联络开关设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，其他低压断路器设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，部分出线回路设有分励脱扣器。 4．无功功率采用低压集中自动补偿，在变配电所低压侧设功率因数自动补偿装置，补偿后变压器侧功率因数在0.9以上。电容补偿容量为1440kvar。 五、设计方案： 电气主结线设计： 电气主结线代表了变电站电气部分主体结构，是电力系统网络结构的主要组成部分，它直接影响运行的可靠性和灵活性，并对电器选择，配电装置布置，继电保护，自动装置和控制方式的拟定，都有决定性的关系，对电气主结线设计的基本要求，应包括可靠性，灵活性和经济性，以
导热系数、传热系数、热阻值概念及热工计算方法(简述实用版)
导热系数、传热系数、热阻值概念及热工计算方法 导热系数λ[W/(m.k)]： 导热系数是指在稳定传热条件下，1m厚的材料，两侧表面的温差为1度(K,℃),在1小时内，通过1平方米面积传递的热量，单位为瓦/米?度(W/m?K,此处的K可用℃代替)。导热系数可通过保温材料的检测报告中获得或通过热阻计算。 传热系数K [W/(㎡?K)]： 传热系数以往称总传热系数。国家现行标准规范统一定名为传热系数。传热系数K值，是指在稳定传热条件下，围护结构两侧空气温差为1度(K，℃)，1小时内通过1平方米面积传递的热量，单位是瓦/平方米?度(W/㎡?K，此处K可用℃代替)。传热系数可通过保温材料的检测报告中获得。 热阻值R(m.k/w)： 热阻指的是当有热量在物体上传输时，在物体两端温度差与热源的功率之间的比值。单位为开尔文每瓦特（K/W）或摄氏度每瓦特（℃/W）。 传热阻： 传热阻以往称总热阻，现统一定名为传热阻。传热阻R0是传热系数K的倒数，即R0=1/K，单位是平方米*度/瓦（㎡*K/W）围护结构的传热系数K值愈小，或传热阻R0值愈大，保温性能愈好。 （节能）热工计算： 1、围护结构热阻的计算 单层结构热阻：R=δ/λ 式中：δ—材料层厚度(m)；λ—材料导热系数[W/(m.k)] 多层结构热阻：R=R1+R2+----Rn=δ1/λ1+δ2/λ2+----+δn/λn 式中: R1、R2、---Rn—各层材料热阻(m.k/w) δ1、δ2、---δn—各层材料厚度(m) λ1、λ2、---λn—各层材料导热系数[W/(m.k)] 2、围护结构的传热阻 R0=Ri+R+Re 式中: Ri —内表面换热阻(m.k/w)(一般取0.11) Re —外表面换热阻(m.k/w)(一般取0.04) R —围护结构热阻(m.k/w) 3、围护结构传热系数计算 K=1/ R0 式中: R0—围护结构传热阻 外墙受周边热桥影响条件下，其平均传热系数的计算 Km=(KpFp+Kb1Fb1+Kb2Fb2+ Kb3Fb3 )/( Fp + Fb1+Fb2+Fb3) 式中:Km—外墙的平均传热系数[W/(m.k)] Kp—外墙主体部位传热系数[W/(m.k)]
变电站及线路继电保护设计和整定计算
继电保护科学和技术是随电力系统的发展而发展起来的。电力系统发生短路是不可避免的，为避免发电机被烧坏发明了断开短路的设备，保护发电机。由于电力系统的发展，熔断器已不能满足选择性和快速性的要求，于1890年后出现了直接装于断路器上反应一次电流的电磁型过电流继电器。19世纪初，继电器才广泛用于电力系统保护，被认为是继电保护技术发展的开端。1901年出线了感应型过电流继电器。1908年提出了比较被保护元件两端电流的电流差动保护原理。1910年方向性电流保护开始应用，并出现了将电流与电压相比较的保护原理。1920年后距离保护装置的出现。1927年前后，出现了利用高压输电线载波传送输电线路两端功率方向或电流相位的高频保护装置。1950稍后，提出了利用故障点产生的行波实现快速保护的设想。1975年前后诞生了行波保护装置。1980年左右工频突变量原理的保护被大量研究。1990年后该原理的保护装置被广泛应用。与此同时，继电保护装置经历了机电式保护装置、静态继电保护装置和数字式继电保护装置三个发展阶段。20世界50年代，出现了晶体管式继电保护装置。20世纪70年代，晶体管式保护在我国被大量采用。20世纪80年代后期，静态继电保护由晶体管式向集成电路式过度，成为静态继电保护的主要形式。20世纪60年代末，有了用小型计算机实现继电保护的设想。20世纪70年代后期，出现了性能比较完善的微机保护样机并投入系统试运行。80年代，微机保护在硬件结构和软件技术方面已趋成熟。进入90年代，微机保护以在我国大量应用。20世纪90年代后半期，继电保护技术与其他学科的交叉、渗透日益深入。为满足电网对继电保护提出的可靠性、选择性、灵敏性、速动性的要求，充分发挥继电保护装置的效能，必须合理的选择保护的定值，以保持各保护之间的相互配合关系。做好电网继电保护定值的整定计算工作是保证电力系统安全运行的必要条件。 电力系统的飞速发展对继电保护不断提出新的要求，电子技术、计算机技术与通信技术的飞速发展又为继电保护技术的发展不断注入新活力。未来继电保护的发展趋势是向计算机化、网络化保护、控制、测量、数据通信一体化智能化发展。 随着电力系统的高速发展和计算机技术、通信技术的进步，继电保护技术面临着进一步发展的趋势。其发展将出现原理突破和应用革命，发展到一个新的水平。这对继电保护工作者提出了艰巨的任务，也开辟了活动的广阔天地。
继电保护定值整定计算公式大全(最新)(精)
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算(移变选择: cos de N ca wm k P S ?∑= (4-1 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷,kVA ; ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和,kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6.04.0 (4-2 式中 P max --最大一台电动机额定功率,kW ; wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择: (1向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即 N N N ca U S I I 13 1310?== (4-13 式中 N S —移动变电站额定容量,kV ?A ; N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V ; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A 。 (2向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即 3
1112ca N N I I I =+= (4-14 (3向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = (4-15 式中 ca I —最大长时负荷电流,A ; N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和,kW ; N U —移动变电站一次侧额定电压,V ; sc K —变压器的变比; wm ?cos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。 (4对向单台或两台高压电动机供电的电缆,一般取电动机的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情况加以考虑。 3、低压电缆主芯线截面的选择 1按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1流过电缆的实际工作电流计算 ①支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103
变电站站用电负荷统计及配电计算
110KV变电站站用电负荷统计及配电计算 初步设计研究报告 变电一次 批准： 审定： 校核： 编制：
目录 摘要 (4) 前言 (5) 第一章 110KV变电站选址 (6) 第二章电气主接线设计以及主变电压器容量选择 (6) 第三章主变压器的选择 (7) 第四章变电站主接线的原则 (7) 第五章主接线设计方案 (8) 第六章负荷计算 (16) 第七章电气主设备的选择及校验 (16) 第八章隔离开关的选择及校验 (23) 第九章熔断器的选择 (28) 第十章电流互感器的选择及校验 (29) 第十一章电压互感器的选择 (36) 第十二章避雷器的选择及检验 (39) 第十三章母线及电缆的选择及校验 (49) 第十四章防雷保护规划 (47) 第十五章变电所的总体布置简图 (21)
摘要： 根据设计任务书的要求，本次设计110KV变电站站用电负荷统计及配电计算并绘制电气主接线图，防雷接地，以及其它附图。该变电站设有两台主变压器，站内主接线分为110kV、35kV和10kV三个电压等级。各电压等级配电装置设计、直流系统设计以及防雷保护的配置。本设计以《35～110kV变电所设计规范》、《供配电系统设计规范》、《35～110kV 高压配电装置设计规范》《工业与民用配电设计手册》等规范规程为设计依据，主要内容包括：变电站负荷计算、短路电流计算、变压器的选型、保护、电气主接线的设计、设备选型以及效验！
前言 变电站的简况： 变电站是电力系统中重要的一个环节，有变换分配电能的作用。电气主接线是变电站设计的第一环节，也是电力系统中最重要的构成部分；设备选型要严格按照国家相关规范选择，设备的选型好坏直接关系到变电站的长期发展，利用效率，以及实用性。
35kV变电站保护整定值计算
14-1 35kV 变电站保护整定值计算 1 35kV 线路参数 一．35kV 线路1U ：35kV 线路1U 线路长2K m ，导线为LGJ-120，对侧接于大电网（可 视为无穷大电源）。 2 主变 主要参数为： 额定容量：3.15MVA 额定电压：（35±2×2.5%）/6.3 短路电抗：6.96% 差动速断保护定值的计算 一．主变高、低压侧二次额定电流 1．高压侧额定二次电流： 2．低压侧额定二次电流： 二．差动速断保护定值计算：取I cszd 为5I 2e ，则： 三．计算差动平衡系数： 四．差动速断的灵敏度校验： 当低压侧出口两相短路时，由35kV 侧电源产生的电流为： 由低压侧电源提供的电流为：根据图13-4所示。 A n U S I i e e 3.1200 5 35 33150/3111=??==A n U S I i e e 22.7200 5 3 .633150/322=? ?= = A I cszd 1.3622.75=?=21.33 .6335 )5200/5200(321=??=?= v i i p n n n K [] A I d 31200 5 2.18)5.13//12(336750 2 3 ) 2(min 1=? +??= () A I d 4.123005 75.12//83.1531050023)2(min 1=???= : ,,21)2(min 2)2(min 1)2(min 反相故有由于此时I I I I K I d d p c +=
因K Lm >2，故满足灵敏度要求： 2 差动保护定值计算 一．最小动作差动电流计算：取最小动作电流为0.5倍额定电流 二．制动系数K zzd 的计算，K zzd 的计算公式为 取K k =1.5 K tx =1 f wc =0.1 ΔU=3×0.025=0.075 故有 取K zzd =0.4 三．二次谐波制动系数整定值K 2zd 二次谐波制动系数取0.15。 四．差动保护的灵敏度校验：根据差动保护灵敏系数计算公式，本例中，差动保护的灵 敏系数为： 因K Lm >2，故满足灵敏度要求： 3 低压侧复合电压启动的过流保护 一．过电流定值I gzd 的计算 过流定值I gzd 的计算：按躲过主变低压侧额定电流来整定，故有： 取K k =1.20，K fi =0.90，则有： 二．低电压定值U qzd 的计算 A I I K I d d p c 76.464.1231364.0)2(min 2)2(min 1)2(min =+??=+= 5 .232.18/76.46/)2(min ===cszd c Lm I I K A I I e czd 61.322.75.05.02=?==)(2 1 U f K K K wc tx k zzd ?+= 13.0)075.01.01(5.12 1 =+???=zzd K 52 .011=== zzd Lm K K e fi k gzd I K K I 22= A I gzd 63.922.79 .020 .1=?=
井下中央变电所高压开关整定计算说明书
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
110KV变电站站用电负荷统计及配电计算
110KV变电站站用电负荷统计及配电计算
110KV变电站站用电负荷统计及配电计算 初步设计研究报告 变电一次 批准： 审定： 校核： 编制：
目录 摘要 (4) 前言 (5) 第一章 110KV变电站选址 (6) 第二章电气主接线设计以及主变电压器容量选择 (6) 第三章主变压器的选择 (7) 第四章变电站主接线的原则 (7) 第五章主接线设计方案 (8) 第六章负荷计算 (16) 第七章电气主设备的选择及校验 (16) 第八章隔离开关的选择及校验 (23) 第九章熔断器的选择 (28) 第十章电流互感器的选择及校验 (29) 第十一章电压互感器的选择 (36) 第十二章避雷器的选择及检验 (39) 第十三章母线及电缆的选择及校验 (49) 第十四章防雷保护规划 (47) 第十五章变电所的总体布置简图 (21)
摘要： 根据设计任务书的要求，本次设计110KV变电站站用电负荷统计及配电计算并绘制电气主接线图，防雷接地，以及其它附图。该变电站设有两台主变压器，站内主接线分为110kV、35kV和10kV三个电压等级。各电压等级配电装置设计、直流系统设计以及防雷保护的配置。本设计以《35～110kV变电所设计规范》、《供配电系统设计规范》、《35～110kV 高压配电装置设计规范》《工业与民用配电设计手册》等规范规程为设计依据，主要内容包括：变电站负荷计算、短路电流计算、变压器的选型、保护、电气主接线的设计、设备选型以及效验！
前言 变电站的概况： 变电站是电力系统中重要的一个环节，有变换分配电能的作用。电气主接线是变电站设计的第一环节，也是电力系统中最重要的构成部分；设备选型要严格按照国家相关规范选择，设备的选型好坏直接关系到变电站的长期发展，利用效率，以及实用性。
变电站日负荷率计算公式概要
线路电能损耗计算方法 A1 线路电能损耗计算的基本方法是均方根电流法，其代表日的损耗电量计算为：ΔA=3 Rt×10-3 (kW?h (Al-1 Ijf = (A (Al-2 式中ΔA——代表日损耗电量，kW?h； t——运行时间(对于代表日t＝24，h； Ijf——均方根电流，A； R——线路电阻，n； It——各正点时通过元件的负荷电流，A。当负荷曲线以三相有功功率、无功功率表示时： Ijf= = (A (Al-3 式中Pt ——t时刻通过元件的三相有功功率，kW； Qt——t时刻通过元件的三相无功功率，kvar； Ut——t时刻同端电压，kV。 A2 当具备平均电流的资料时，可以利用均方根电流与平均电流的等效关系进行电能损耗计算，令均方根电流Ijf与平均电流Ipj(代表日负荷电流平均值的等效关系为K(亦称负荷曲线形状系数，Ijf=KIpj，则代表日线路损耗电量为：ΔA=3K2 Rt×10-3 (kW?h (A2-1 系数K2应根据负荷曲线、平均负荷率f及最小负荷率α确定。当f >0.5时，按直线变化的持续负荷曲线计算K2：K2=[α+1/3(1－α2]/ [1/2(1+α]2 (A2-2 当f <0.5，且f >α时，按二阶梯持续负荷曲线计算K2： K2=[f(1+α－α]/f 2 (A2-3 式中f——代表日平均负荷率，f＝Ipj/ Imax，Imax为最大负荷电流值，Ipj为平均负荷电流值；α——代表日最小负荷率，α=Imin/ Imax，Imin为最小负荷电流值。 A3 当只具有最大电流的资料时，可采用均方根电流与最大电流的等效关系进行能耗计算，令均方根电流平方与最大电流的平方的比值为 F(亦称损失因数，F= / ，则代表日的损耗电量为：ΔA=3 FRt×10-3 (kW?h (A3-1 式中F——损失因数； Imax——代表日最大负荷电流，A。 F的取值根据负荷曲线、平均负荷率f和最小负荷率α确定。当f >0.5时，按直线变化的持续负荷曲线计算F： F＝α+1/3(1－α2 (A3-2 当f <0.5，且f >α时，按二阶梯持续负荷曲线计算： F=f (1+α－α (A3-3 式中α——代表日最小负荷率； f——代表日平均负荷率。 A4 在计算过程中应考虑负荷电流引起的温升及环境温度对导线电阻的影响，具体按下式计算： R＝R20(1+β1+β2 (Ω (A4—1 β1=0.2(Ipj / I202 (A4—2 =α(Tpj－20 (A4—3 式中R20——每相导线在20℃时的电阻值，可从手册中查得单位长度值，Ω β1——导线温升对电阻的修正系数；β2——环境温度对电阻的修正系数； I20——环境温度为20℃时，导线达到容许温度时的容许持续电流，A；其值可通过有关手册查取，如手册给出的是环境温度为25℃时的容许值时， I20应乘以1.05； Ipj——代表日(计
幕墙热工计算书(DOC)
**************幕墙设计 热工计算书 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：无锡 传热系数限值：≤2.10 (W/(m2.K)) 遮阳系数限值(东、南、西向/北向)：≤0.40 (二)参考资料： 《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26 -2010 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ/T134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T 151-2008 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy3.0)》 (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =20 ℃ 室外空气温度 T out =-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =3.6 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =25 ℃ 室外空气温度 T out =30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =2.5 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s = 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in =20 ℃ 室外环境温度 T out =0 ℃或 T out =-10 ℃或 T out =-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out =20 W/(m2.K) 室外风速 V=4 m/s (7)计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in 通过框传向室内的净热流(W/m2)； α框表面太阳辐射吸收系数； I s 太阳辐射照度 =500 W/m2。 4.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，门窗框或幕墙框与墙的连接界面应作为 绝热边界条件处理。 5.《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005有关规定： (1)各城市的建筑气候分区应按表4.2.1确定。
变电站综合自动化定值整定概要
1．微机变压器差动保护的定值技术说明(T2411D) 1.1 比率制动式差动保护 比率制动式差动保护作为变压器的主保护，能反映变压器内部相间短路故障，高压侧单相接地短路及匝间层间短路故障。当突变量大于0～25倍差动定值时投入，动作判据为： 当I zd ≤ I zds 时，I cd ≥ I cds 当I zd ＞ I zds 时，I cd ≥ I cds + K 1×（I zd -I zds ） 式中 I cd =︱I H / CT H + K L (I L / CT L )︱ (A) 二次差流 I cds =（0.2—0.6）倍I eh (A)—差动保护定值 I zds =（0.8—1）倍I eh (A)—制动电流门槛值 I zd =︱(I H / CT H - I L / CT L )/2 ︱ (A) —制动电流 K 1—比率制动系数(0.2～0.7间，选0.5) I H 、I L —变压器高压侧、低压侧实际电流，极性标注见图2 I eh —变压器高压侧二次额定电流 K L —低压侧平衡补偿系数 CT H 、CT L —变压器高压侧、低压侧TA 变比 动作特性见图：阴影部分为动作区 图1 差动保护动作特性曲线 Icd Icd 为差动电流 Izd 为制动电流 Icds 为差动电流门槛值 Isds 为差速断门槛值 Izds 为制动电流门槛值 K1 为比率制动系数
1.2 二次谐波闭锁功能 设置差电流二次谐波闭锁差动保护的功能，主要是防止变压器的励磁涌流导致差动保护误动作(采用常规保护避开涌流技术比较困难) ，二次谐波制动的判据如下： I cd2 ＞ K2×I cd 式中I cd——差动电流的基波分量 I cd2——差动电流中的二次谐波分量 K2——二次谐波制动系数(0.1～0.4可取0.15) 1.3 差动速断保护 差流速断保护主要是为了在变压器差动区内发生严重短路故障时快速切除变压器，以确保变压器的安全。为了保证装置的正确动作,速断电流的定值应按以下原则选取： 1) 躲过变压器空载投入或区外故障切除时可能产生的最大励磁涌流； 2) 躲过变压器差动区外端部故障时穿越电流造成的最大不平衡电流； 3) 以上电流按基波值选取。 动作判据为：I cd≥I sds(A) 式中I cd—任一相差动电流 I sds=(6～12)倍I eh——差动速断保护整定值 为了提高内部严重故障时保护动作的可靠性和动作速度，差动速断保护不受二次谐波电流闭锁条件的限制，而是靠电流值避开涌流，因此，灵敏度较低。此功能可以由软压板控制字投入或退出。 1.4 TA二次回路断线的监视功能 TA二次回路断线的动作判据为：任一相差动电流有突变，突变相只有高压侧或低压侧电流有变化，变化相电流减小，判据为： |í a +í b +í c |≥门槛值
建筑热工设计计算公式及参数
附录一建筑热工设计计算公式及参数 (一)热阻的计算 1.单一材料层的热阻应按下式计算： 式中R——材料层的热阻，㎡·K/W； δ——材料层的厚度，m； λc——材料的计算导热系数，W/(m·K)，按附录三附表3.1及表注的规定采用。 2.多层围护结构的热阻应按下列公式计算： R＝R1＋R2＋……＋Rn(1.2) 式中R1、R2……Rn——各材料层的热阻，㎡·K/W。 3.由两种以上材料组成的、两向非均质围护结构（包括各种形式的空心砌块，以及填充保温材料的墙体等，但不包括多孔粘土空心砖）， 其平均热阻应按下式计算： (1.3) 式中——平均热阻，㎡·K/W； Fo——与热流方向垂直的总传热面积，㎡； Fi——按平行于热流方向划分的各个传热面积，㎡；（参见图3.1）； Roi——各个传热面上的总热阻，㎡·K/W Ri——内表面换热阻，通常取0.11㎡·K/W； Re——外表面换热阻，通常取0.04㎡·K/W； φ——修正系数，按本附录附表1.1采用。
图3.1 计算图式 修正系数φ值附 表1.1 /λ1 注：(1)当围护结构由两种材料组成时，λ2应取较小值，λ1应取较大值，然后求得两者的比值。 (2)当围护结构由三种材料组成，或有两种厚度不同的空气间层时，φ值可按比值 /λ1确定。 (3)当围护结构中存在圆孔时，应先将圆孔折算成同面积的方孔，然后再按上述规定计算。 4.围护结构总热阻应按下式计算： Ro＝Ri＋R＋Re(1.4) 式中Ro——围护结构总热阻，㎡·K/W； Ri——内表面换热阻，㎡·K/W；按本附录附表1.2采用； Re——外表面换热阻，㎡·K/W，按本附录附表1.3采用； r——围护结构热阻，㎡·K/W。 内表面换热系数αi及内表面换热阻Ri值附表1.2
热工计算汇总
11.热工计算 11.1.计算引用的规范、标准及资料 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》 JGJ26-95 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-20031 《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》 [建标2004-66号] 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》 GB/T2680-94 11.2.计算中采用的部分条件参数及规定 11.2.1.计算所采纳的部分参数 按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》采用 11.2.1.1.各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1)； D(λ)：标准光源光谱函数(CIE D65，ISO 10526)； R(λ)：视见函数(ISO/CIE 10527)； 11.2.1.2.冬季计算标准条件应为： 室内环境计算温度：T in =20℃； 室外环境计算温度：T out =0℃； 内表面对流换热系数：h c =3.6W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =23W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out 太阳辐射照度：I s =300W/m2；
11.2.1.3.夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in =25℃； 室外环境温度：T out =30℃； 内表面对流换热系数：h c =2.5W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =19W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out ； 太阳辐射照度：I s =500W/m2； 11.2.1.4.计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s =0W/m2； 11.2.1.5.计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25℃； 11.2.1.6.抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：T in =20℃； 室外环境温度：T out =-10℃或T out =-20℃ 室内相对湿度：RH=30%或RH=50%或RH=70%； 室外风速：V=4m/s； 11.2.1.7.计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in ：通过框传向室内的净热流(W/m2)； α：框表面太阳辐射吸收系数； I s ：太阳辐射照度=500W/m2； 11.2.2.最新规范《公共建筑节能设计标准》的部分规定11.2.2.1.结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用：
220kv变电站计算书
220k v变电站计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
第一章220KV 变电站电气主接线设计 第节原始资料 变电所规模及其性质： 电压等级220/110/35 kv 线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回） 110kv 本期4回电缆回路（发展2回） 35kv 30回电缆线路，一次配置齐全 本站为大型城市变电站 2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV） 近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0= 近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0= 远期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0= 3．110kv侧负荷情况： 本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW 远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW 4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路） 远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW 近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW 5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。 第节主接线设计 本变电站为大型城市终端站。220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。220kv 和110kv采用SF6断路器。 220kv 采取双母接线，不加旁路。 110kv 采取双母接线，不加旁路。 35kv 出线30回，采用双母分段。 低压侧采用分列运行，以限制短路电流。
第节电气主接线图
第二章主变压器选择和负荷率计算 第节原始资料 1．110kv侧负荷情况： 本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW 远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路） 远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW 近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW 3．由本期负荷确定主变压器容量。功率因数COSφ= 第节主变压器选择 容量选择 (1)按近期最大负荷选： 110 kv侧：160 MW 35 kv侧：170 MW 按最优负荷率选主变压器容量 每台主变压器负荷 110 kv侧：80 MW 35 kv侧：85 MW 按最优负荷率选主变压器容量。 S N=P L/×η)=(80+85)/×= MVA 或S N==（160+170）/= MVA 选S N=240MVA，容量比100/50/50的220kv三绕组无激磁调压电力变压器 负荷率计算 由负荷率计算公式: η=S/S B 110kv最大,最小负荷率: η=80/×120)=% η=65/×120)=% 35kv最大,最小负荷率
电力变压器的继电保护整定值计算
电力变压器的继电保护整定值计算 一．电力变压器的继电保护配置 注1：①当带时限的过电流保护不能满足灵敏性要求时，应采用低电压闭锁的 带时限的过电流保护。 ②当利用高压侧过电流保护及低压侧出线断路器保护不能满足灵敏性要求时，应装 设变压器中性线上的零序过电流保护。
③低压电压为230/400V的变压器，当低压侧出线断路器带有过负荷保护时，可不装 设专用的过负荷保护。 ④密闭油浸变压器装设压力保护。 ⑤干式变压器均应装设温度保护。 注2：电力变压器配置保护的说明 （1）配置保护变压器内部各种故障的瓦斯保护，其中轻瓦斯保护瞬时动作发出信号，重瓦斯保护瞬时动作发出跳闸脉冲跳开所连断路器。 （2）配置保护变压器绕组和引线多相短路故障及绕组匝间短路故障的纵联差动保护或者电流速断保护，瞬时动作跳开所连断路器。 （3）配置保护变压器外部相间短路故障引起的过电流保护或复合电压启动过电流保护。 （4）配置防止变压器长时间的过负荷保护，一般带时限动作发出信号。 （5）配置防止变压器温度升高或冷却系统故障的保护，一般根据变压器标准规定，动作后发出信号或作用于跳闸。 （6）对于110kV级以上中性点直接接地的电网，要根据变压器中性点接地运行的具体情况和变压器的绝缘情况装设零序电流保护或零序电压保护，一般带时限动作 作用于跳闸。 注3：过流保护和速断保护的作用及范围 ①过流保护：可作为本线路的主保护或后备保护以及相邻线路的后备 保护。它是按照躲过最大负荷电流整定，动作时限按阶段原则选择。 ②速断保护：分为无时限和带时限两种。 a.无时限电流速断保护装置是按照故障电流整定的，线路有故障时，它能瞬时动作， 其保护范围不能超出本线路末端，因此只能保护线路的一部分。 b.带时限电流速断保护装置，当线路采用无时限保护没有保护范围时，为使线路全长 都能得到快速保护，常常采用略带时限的电流速断与下级无时限电流速断保护相配 合，其保护范围不仅包括整个线路，而且深入相邻线路的第一级保护区，但不保护 整个相邻线路，其动作时限比相邻线路的无时限速断保护大一个时间级。 二．电力变压器的继电保护整定值计算 ■计算公式中所涉及到的符号说明 在继电保护整定计算中，一般要考虑电力系统的最大与最小运行方式。 最大运行方式—是指在被保护对象末端短路时，系统等值阻抗最小，通过保护装置的 短路电流为最大的运行方式。 最小运行方式—是指在上述同样短路情况下，系统等值阻抗最大，通过保护装置的 短路电流为最小的运行方式。