表冷器性能实验

表冷器性能实验台

实验指导书

概述

在空调工程中，实现不同的热湿处理过程需要不同的空气处理设备。热湿交换设备根据工作特点的不同可分为直接接触式和表面式热湿交换设备。直接接触式热湿交换设备的特点是与空气进行热湿交换的介质与被处理的空气直接接触，做法是让空气流经热湿交换介质的表面或热湿交换介质喷淋到空气中间去。

一 实验目的

（1）熟悉空气表冷器换热量、热交换效率系数和接触系数的测定方法。 （2）掌握空气表冷器阻力的测定方法。

二 实验原理

表冷器属于表面式热湿交换设备，其特点是与空气进行热湿交换的介质不与空气直接接触。空气与介质间的热湿交换是通过设备的金属表面来进行的。表冷器属于表面接触式热湿交换设备，与喷水室相比，表冷器构造简单，体积小，使用灵活，即可通入间冷剂冷却空气或加热空气，又能通入制冷剂作蒸发器或冷凝器。当作为冷却器处理空气时，当其表面温度低于被处理空气的露点温度时，空气首先被等湿降温到饱和线上（达到饱和状态），然后沿饱和线进一步降温减湿到接近表冷器的表面温度（需维持一定的传热温差），这时,空气中将有部分水分凝结出来。在这个过程中，由于空气不但温度要降低，含湿量也要减少，因此称为减湿冷却过程或湿冷过程，此时表冷器的工作状况称为湿工况。

表冷器性能的测试主要是测试它的冷却能力，其测定方法是待空调系统工况稳定后，用干湿球温度计，分别测量空气冷却器前后空气的干球温度和湿球温度，用气压计测量大气压力，进而求得空气冷却器前后空气的比焓值，同时测出空气冷却器的风量，就可以算出空气冷却器的冷却能力Q （kW ）。 （1）表冷器的冷却能力测定

1.空气通过表冷器放出的热量：112()Q G i i =- 式中：G ——经过表冷器的实测风量，kg/S ；

1i ——表冷器前空气焓，kcal/kg ； 2i ——表冷器后空气焓，kcal/kg 。

2. 冷媒水经过表冷器吸收的热量： 221()w w Q WC t t =- 式中：W ——通过空气冷却器的水量，/kg s ；

C ——水的比定压热容，常压下 4.19/C kJ =?（kg ℃）；

W 1W 2

t 、t ——表冷器进水、出水温度，℃。

空气经过表冷器失去的热量Q 与冷水经过表冷器吸收的热量Q '应接近，但实验时是允许有误差的。

(3)表冷器的热交换效率系数和接触系数测定： 1.表冷器的热交换效率系数测定：

12

111

W t t t t ε-=- 2.表冷器接触系数测定： 22

211

1s s t t t t ε-=-

- 式中：1t 和1s t 、2t 和2s t 为处理前后空气的干湿球温度。

4.空气通过表冷器的阻力

表冷器阻力可用微压计，测量空气通过表冷器前后的全压，其示值与微压计系数之积，即为表冷器的阻力。因为表冷器前后的端面相等，则仅测量表冷器前后的静压差，其静压差即为空气通过表冷器的阻力。水侧阻力，可由表冷器进出水管上的压力表测量，其两者之差值即为水通过表冷器的阻力值。

三、实验装置结构

实验台装置如附图所示，由表冷段、喷水室、恒温室、冷水系统、风机、管道等组成。低噪音风机将恒温室来的热湿空气吹入表冷段和喷水室，与表冷器和喷水室喷出的水滴进行温湿度交换，又回到了恒温室，形成了循换流动。风机出口段上设有风量调节阀，调节实验所需的风量；在测速段设置了风量测定均压管；在表冷器和喷水室前后设置静压测压点，用来测量表冷器和喷水室空气侧前后压力差，以确定表冷器和喷水室空气侧的流动阻力。用干湿球温度计检测空气调节前后的状态。这样通过对空气流量，表冷器和喷水室前后的空气温湿度的测定，对冷水流量，表冷器进出口水温的测定，即可计算出表冷器和喷水室的主要性能。

实验用的冷冻水系统由制冷压缩机、风冷冷凝器、立式储液器、盘管蒸发器、冷冻水泵、节流阀、冷冻水流量计、回水管等组成。水流量由阀门调节。

四、实验步骤

（1）连接好微压计，对微压计注水至零位；检查干湿球温度计，纱布的淹浸水位等是否正常，检查风机工作是否正常。蒸发器盘管水箱注满水；

（2）接通实验系统电源，启动风机、启动制冷压缩机。将恒温室控温调整在30～35℃，将蒸发器水箱中水温度制冷至t=12～17℃，启动水泵，冷水流量调至100L/h 。使系统运行稳定一段时间（约20min ）后开始读数。

（3）测读表冷器前后的静压差，表冷器前后空气的干湿球温度，表冷器进、出口处冷水温度及冷水流量。计算空气表冷器的制冷量及其空气侧与冷水侧流动阻力。

（4）测读喷水室前后的静压差，喷水室前后空气的干湿球温度，喷嘴喷出的冷水流量。

（5）测读笛型管压差，计算空气流量。

五、实验数据记录与整理

将测试过程中实验数据按表进行记录，并进行整理计算。表冷器性能实验数据记录及整理

表冷器计算书

表冷器计算书 (一)前表冷器 a.已知： 风量：14000CMH 空气质量流量q mg=(14000×/3600≈s 空气体积流量q vg=14000/3600≈s 空气进、出口温度： 干球：35/17℃湿球：℃ 空气进、出口焓值：㎏ 进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器) 阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器) 计算： 接触系数ε2： ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1） =1-/≈ 查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表： 当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~ 从这我们可以看出：六排管即可满足要求。（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。我近30遍的手工计算也证明了这一点。提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。很容易我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。） 选型分析： ⊙冷负荷Q= q mg ×(h1-h2) ×－≈(235760Kcal/h) ⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa 得：管内水流速ω≤s [水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。] 安全起见，设令： ω=s ⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按倍计算。但按Vy=s计算表明：A值增加，K×A之积也反而减小，K=，考虑其它因数K=，β≈，γ≈；ε1≈，提出t w1=℃的不合理要求。由多次的计算看

空调水系统变水温运行方案研究-.doc

空调水系统变水温运行方案研究 编辑：凌月仙仙作者：出处：中国论文下载中心日期：2005-12-15 摘要：通过对末端空气处理设备和冷水机组变水温热工性能分析，研究了冷水温度变化对末端空气处理设备处理冷量、除湿能力及冷水机组性能的影响。通过实例分析和计算，表明此方案对于一般舒适性空调系统，能够满足室内温湿度要求,节能效果明显。本文根据某建筑物空调系统负荷特点和室外气象条件，给出了变水温运行的调节方案。 关键词：部分负荷变水温末端设备运行方案 0 引言 在中央空调系统实际运行过程中，空调负荷随着室外气象条件等因素变化，多数时间远小于设计负荷。如果在空调负荷减少时，适当提高冷水供水温度，则可以提高冷水机组的运行效率，降低运行能耗，也不要增加任何设备。鉴于目前空调系统的全年运行过程中，冷水机组的出口水温调节的操作带有很大的随意性。有必要对此进行定量的研究。目前关于变水温调节的定量研究很少，文献[1]主要针对全空气系统中空调机组表冷器变水温性能分析，说明方案可行，并通过对某一冷水机组冷水温度变化时COP值的变化，讨论了节能的效果，但是没有涉及到风机盘管机组，文献[2]通过对某大型国际机场特定的空调系统，针对该机场的负荷特点和气象条件，给出了分阶段变水温运行的方案。但并没有对冷水变化对末端空气处理设备除湿能力下降做具体分析。 1 中央空调系统变水温性能 1.1 风机盘管变水温性能 在制定空调系统变水温运行方案时必须考虑末端空气处理设备的性能。文献[3]对风机盘管性能参数进行整理和分析，运用多元回归的数学方法得出风机盘管冷量回归方程(假定风机盘管的风量和水流量不变)。 式中下标t,s,l分别表示风机盘管的全热，显热和潜热；kW； 下标“0”表示在标准工况条件下，没有下标表示在使用工况条件下； t1 、ts1—表示空气进口干、湿球温度，℃； tw1—表示冷水出口温度，℃。 现取某厂家生产的风机盘管FP-6.3型为例进行研究，标况下风机盘管进风干球温度27℃，湿球温度19.5℃，冷水供水温度7℃，温差为5℃。此型号盘管标况下的全热冷量和显热冷量分别为4.41KW和2.98KW。根据上面公式编制程序，运行得出下面的计算结果：

空气焓差法计算制冷量

组合式空调箱空气焓差法计算制冷能力 主题：空调箱制冷效能验证 主旨：于现场快速计算空调箱于当前工况下制冷（热）能力 关键字：表冷器、进风干球温度、进风湿球温度、出风干球温度、 出风湿球温度、空气焓值、空气绝对湿度、制冷能力 测试方法： 根据焓差法测量制冷能力原理，用焓差法测定时，就是在被测空调器的进、出口气流中设置干、湿球温度计，并在空调器出风口装设风量测量装置。待工况稳定后，即可对空调器的进、出口空气参数及通过空调器的风量进行测定。国家标准GB/T7725－1996给出的制冷量的计算公式为： 12()(1) L I I Q X υ?-=?+ (1) 式中：Q ——空调器制冷量，kW ； I 1——空调器室内侧回风空气焓值，kJ/kg （干空气）； I 2——空调器室内侧送风空气焓值，kJ/kg （干空气）； L ——空调器室内侧测点的风量，m 3/s ； υ——测点处湿空气比容，m 3/kg ； X ——测点处空气绝对湿度，kg/kg （干空气）。 江苏嘉禄嘉鋒制冷設備有限公司 附件一

上述5个参数均不是直接测量量，它们需要通过直接测量量：表冷器进风干球温度、表冷器进风相对湿度、表冷器出风干球温度、表冷器出风相对湿度、冷凝器进风干球温度以及大气压力计算得出（或者查空气参数表）。 ①水蒸气的饱和压力Ps （Pa ） 由经验公式可得温度t （℃）对应的水蒸气饱和压力Ps 为: 3816.44133.332exp 18.3036227.02S P t ??=?-??+? ? (2) 由式(2)可求出表冷器器进风温度TE1、表冷器出风温度TE2分别对应的水蒸气饱和压力P S 1、P S 2，单位为Pa 。 ②水蒸气的分压力P V （Pa ） 若已知相对湿度?，则水蒸气的分压力P V 为： V S P P ?=? (3) 由式（3）可求出表冷器进风相对湿度FE1、表冷器出风相对湿度FE2分别对应的水蒸气分压力P V 1、P V 2，单位为Pa 。 ③含湿量X （kg/kg （干空气）） 未饱和空气和饱和空气的含湿量均可由下式计算： 0.622V V P X P P =- (4) 由式（4）可求出表冷器进风含湿量X1、表冷器出风含湿量X2，单位为kg/kg (干空气）。 ④比焓I （kJ/kg （干空气）） 湿空气的比焓是相对于单位质量干空气而言的，是1kg 干空气的

表冷器性能实验

表冷器性能实验台 实验指导书 概述 在空调工程中，实现不同的热湿处理过程需要不同的空气处理设备。热湿交换设备根据工作特点的不同可分为直接接触式和表面式热湿交换设备。直接接触式热湿交换设备的特点是与空气进行热湿交换的介质与被处理的空气直接接触，做法是让空气流经热湿交换介质的表面或热湿交换介质喷淋到空气中间去。 一 实验目的 （1）熟悉空气表冷器换热量、热交换效率系数和接触系数的测定方法。 （2）掌握空气表冷器阻力的测定方法。 二 实验原理 表冷器属于表面式热湿交换设备，其特点是与空气进行热湿交换的介质不与空气直接接触。空气与介质间的热湿交换是通过设备的金属表面来进行的。表冷器属于表面接触式热湿交换设备，与喷水室相比，表冷器构造简单，体积小，使用灵活，即可通入间冷剂冷却空气或加热空气，又能通入制冷剂作蒸发器或冷凝器。当作为冷却器处理空气时，当其表面温度低于被处理空气的露点温度时，空气首先被等湿降温到饱和线上（达到饱和状态），然后沿饱和线进一步降温减湿到接近表冷器的表面温度（需维持一定的传热温差），这时,空气中将有部分水分凝结出来。在这个过程中，由于空气不但温度要降低，含湿量也要减少，因此称为减湿冷却过程或湿冷过程，此时表冷器的工作状况称为湿工况。 表冷器性能的测试主要是测试它的冷却能力，其测定方法是待空调系统工况稳定后，用干湿球温度计，分别测量空气冷却器前后空气的干球温度和湿球温度，用气压计测量大气压力，进而求得空气冷却器前后空气的比焓值，同时测出空气冷却器的风量，就可以算出空气冷却器的冷却能力Q （kW ）。 （1）表冷器的冷却能力测定 1.空气通过表冷器放出的热量：112()Q G i i =- 式中：G ——经过表冷器的实测风量，kg/S ； 1i ——表冷器前空气焓，kcal/kg ； 2i ——表冷器后空气焓，kcal/kg 。 2. 冷媒水经过表冷器吸收的热量： 221()w w Q WC t t =- 式中：W ——通过空气冷却器的水量，/kg s ； C ——水的比定压热容，常压下 4.19/C kJ =?（kg ℃）； W 1W 2 t 、t ——表冷器进水、出水温度，℃。

空调系统运行工况实验

空调系统运行工况实验 实验指导书 土木工程系暖通实验室 指导教师：王春慧

一、实验目的 1、了解和掌握空调处理过程和空调系统的组成。 2、测定表冷器的性能。 3、模拟夏季空气处理方案。 4、了解和掌握夏季一次回风系统空气处理过程。 5、掌握空气处理主要过程段的热工计算方法。 二、实验装置 8 9 14 13 12 15 11 10 7 6 5 4 3 2 1 G F E D C B A 图１ 1—排风调节阀；２—一次回风调节阀；３—二次回风调节阀；４—新风调节阀；５—新风过滤器； ６—预热器；７—表面式换热器；８—蒸汽喷管；９—再热器；10—送风机；11—电热源； 12—沉浸式换热器；13—水泵；14—风冷热泵模块机；15—蒸汽发生器。 本实验装置如图1所示。该装置主要由空气循环系统、风冷热泵系统、冷（热）媒水系统和蒸汽系统四部分组成。 空气循环系统由空气处理机组、模拟房间和回（排）风管三大部分组成，空气处理机组内包括预热器、表面式换热器、蒸汽喷管、再热器和送风机等，主要实现对空气的热质处理过程；模拟房间内设电热源，用于夏季工况时辅助模拟室内外综合冷负荷；回（排）风管引出一次回风口、二次回风口和排风口。 热泵系统由风冷热泵模块机和沉浸式换热器连接组成，夏季工况时可提供处理循环空气所需的冷量，冬季工况时可提供处理循环空气所需的部分热量。 冷（热）媒水系统由沉浸式换热器通过水泵连接表面式换热器组成，给表面式换热器提供冷（热）量。 蒸汽系统由蒸汽发生器连接蒸汽喷管组成。 全空气空调系统实验装置采用半透明设计，整体固定在机架上，可以模拟全新风系统、再循环式系统、回风式系统等全空气空调系统冬（夏）季工况的切换运行，并能在不同空气流动模式下实现对空气的加热、冷却、加湿、除湿等单独及组合处理过程，同时通过对相关参数的科学测定，可以进行空气处理过程的有关理论分析。 三、实验原理 全空气空调系统通常根据房间送风参数的要求，将空气在空气处理装置中处理后，再通过风道输送到房间中，该系统又称集中空调系统。全空气系统完全是由空气来负担室内的冷负荷、热负荷、湿负荷。根据处理的空气来源不同，全空气系统可分为全新风系统、再循环式系统和回风式系统三大类： 全新风系统又称直流式系统，处理的空气全部来自室外新鲜空气（新风），即新风经处理后送入室内，消除室内的冷、热负荷、湿负荷后排出室外。 再循环式系统又称封闭式系统，处理的空气全部来自室内再循环空气，即室内空气经处理后再送回室内消除室内冷、热负荷、湿负荷。 回风式系统又称混合式系统，处理的空气通常是部分新鲜空气和室内回风的混合空气，即新风和回风混合并经处理后，送入室内消除室内冷、热、湿负荷。回风式系统通常可分为一次回风系统和二次回风系统两大类。一次回风系统是将从房间抽回的空气与室外空气混合、处理后再送入房间中。二次回风系统是

表冷器性能计算书

风量25000m3/h,要求的制冷量127KW，表冷器前的参数为t干=27℃，t湿=19.5℃，焓值=56KJ/Kg,表冷器后的参数t干=15.3℃，t湿=14.6℃，焓值=40.8KJ/Kg 确定表冷器为4P，表冷器净长1750，表冷器高40孔。 表冷器的迎风面积=表冷器净长*表冷器高*38/1000000=1750*40*38/1000000=2.66m2表冷器迎面风速=风量/3600/迎风面积=25000/3600/2.66=2.61m/s 表冷器换热面积=表冷器排数*排间距*表冷器孔数*孔间距*表冷器净长/片间距*2/1000000-3.14*8*8*表冷器排数*孔数=4*32.91*40*38*1750/3.0*2/1000000-3.14*8*8*4*40=234m2 水量=冷量/5/1.163=127/5/1.163=21.9m3/h 铜管内的水流速=水量/3600/（排数/管程数*单管内的流通面积*表冷器也数）=21.9/3600/（4/8*0.0002*40）=1.53m/s 析湿系数=(表冷器入口焓值-表冷器出口焓值)/干空气定压比热/(表冷器入口干球湿度-表冷器出口干球温度)=（56-40.8）/1.01/（27-15.3）=1.28 传热温差=（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））/LN（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））=（（27-12）-（15.13-7））/LN（（27-12）-（15.13-7））=11.3 传热系数=1.038*（1/（1/（28.943*迎面风速0.619*析湿系数0.816）+1/（174.513*铜管内的水流速0.8））=0.943*（1/（1/（28.943*1.730.619*2.510.816）+1/（174.513*1.15770.8））=47.9W/（m2. ℃） 传热量=传热温差*传热面积*传热系数/1000=11.3*234*47.9/1000=127KW 传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。

表冷器面积的计算

稀贵系统表冷器面积的计算、 一、贵铅炉 1）烟气条件 烟气量 7422m3/h.台 烟气温度—600℃烟气烟尘—15g/m3 烟气成份（%）： SO 2CO 2 N 2 O 2 H 2 O 0.033 4.153 76.604 14.810 4.400 2）主要设计参数 （1）收尘效率 99.55% （2）阻力 3500Pa （3）漏风率 20% 3）冷却烟道烟气从600℃降到150℃时所放出的热量为1.14×107KJ/h,考虑生产波动，选用600m2的冷却烟道4台,每台贵铅炉配置2台。 计算公式：F=Q/3.6×k×△t 其中，F为传热面积（m2）;Q为烟气传给冷却介质的热量（kJ/h） k：传热系数（w/(m3.℃); △t烟气和冷却介质的温度差，通过计算取值为325℃ 因Q有两个数据，一个是1.14×107KJ/h；第二个是根据相关的资料提供的公式进行计算所得，所以，F有两个答案。 第一个答案： 把以上数据代入公式进行计算： F=1.14×107/（3.6×8.1×325）=1203（m2） 第二个答案： 先计算Q值，Q=V[c1-(1+k1) c2t2]+v k1 c k t k 其中：V=7422m3/h ；c1为烟气在高温（600℃）时的比热容，通过计算为1.38 ；t1为600℃；k1为漏风率20%；c2为烟气在低温（150℃）时的比热容，通过计算为1.338 ；t2为600℃；c k为外界温度（本地取30℃）时的比热容，取值为1.325 kJ/（ m3.℃)；t k为30℃。 代入公式进行计算： Q=7422[1.38×600-(1+0.2) ×1.338×150]+7422×0.2×1.325×30=4.42×106 kJ/h F=4.42×106/（3.6×8.1×325）=466（m2） 二、分银炉 1）烟气条件 烟气量 4000m3/h.台 烟气温度—600℃烟气烟尘—3g/m3 烟气成份（%）： SO 2CO 2 N 2 O 2 H 2 O 0.087 4.100 76.603 14.810 4.400

表冷器性能测定

4 表冷器性能测定 一、实验目的 通过对表冷器中空气和水的热湿交换过程测试，使学生熟悉并掌握有关测试仪器的安装及使用方法；加深对空气和表冷器直接接触时热湿交换过程的理解。 二、实验内容 1、空调设备运行稳定后，测出系统新风及排风的干球温度和湿球温度。 2、利用表冷器前后己装好的仪表，测出流入及流出表冷器的空气干球温度、湿球温度。 3、利用在表冷器冷水管道上已装好的转子流量计读出通过管道的水流量。并从送、回水管道上所装的温度计读出送回水温度。 13．冷冻水泵14．挡水板15．制冷压缩机16．风冷冷凝器 17．卧式贮液筒18．水箱式蒸发器19．表面冷却器20．蒸汽喷管 21．蒸汽发生器22．给水箱23．热力膨胀阀24．电磁阀

(一) 主要性能参数 在测温热电阻中： t 1~t 10：为空气干、湿球温度。 t 11：为喷水室或表冷器进水口水温。 t 12~t 13：为喷水室、表冷器回水口水温。 t c 、t e 、t x ：为制冷剂冷凝温度、蒸发温度和吸气温度， 其主要性能包括： (1)有风调节阀门控制的回流空气导管； (2)设置有空气预热、再热器(均为电加热)，可对空气进行加热升温；设置有喷水室，可对空气进行降温、加热及除湿。冷冻水由制冷系统制得； (3)可示范两种气流的混合状态； (4)所有测温装置都用电子式温度数字仪显示； (5)电加热器的电输入值都可分别直接测量，各数值可以和被处理的空气热焓变化进行比较； (6)综合性的各种仪表及控制装置。 实验装置性能参数，使用操作及计算说明如下： ①空气流量：L max ＝ [m 3／h] ②预热器(电加热器) ：500w 一组 1000w 一组 ③再热器(电加热器)：500w 一组 1000w 一组 ④喷水室最大喷水量：G max ＝ [kg ／h] ⑤冷却(冷冻水)系统：冷冻水温可由制冷系统及仪表控制在5℃左右，冷冻水量可调节。制冷系统制冷量Q max ＝1.7kw 左右。 ⑥使用电源：工作电压：380v (二)有关计算说明： ①空气流量(孔板)计算公式 进风量：ρl G A ?=014.0 [kg ／s] 排风量：ρl G E ?=012.0 [kg ／s] 式中 ΔL —微压计读数变化值[mm]； ρ—空气密度[kg/m 3 ]。 ②风道散热量：Q=8.5L Δt 式中 L —风道内两测点之间的中心长度[m]； Δt —风道内外的空气温差。 ③空气湿球温度修正 在对空气湿球温度测定时，需满足风速v ≥2.5m/s ，否则应按图4-2进行修正。T s —测得湿球温度[℃] ；Δt s —湿球温度修正值[℃] 实际湿球温度为：S S S t t t ?-='[℃] 图4-2 湿球温度修正图 v=1.0~2.0m/s

表冷器技术性能描述

表冷器技术性能描述 公司持巨资引进美国OAK公司生产的高速冲床、大型机械涨管机等自动化先进的生产设备，可生产国际上先进的双翻边的肋片，肋片片形有：V形+条缝及正弦波形、正弦波+桥形等多种不同片形的Φ16大管径的热交换器。由于OAK 公司先进的肋片设计，加上肋片和肋管间独特的胀接工艺，保证了换热器肋片和肋管良好的热传导性能，大大强化了肋片和空气侧的换热．从而实现了极佳的热交换效果，保证了该种热交换器是目前国际上换热效率最高的热交换器之一。 一、表冷器性能及特点描述 ?采用独特的换热器翅片形状及结构，由专用模具整体冲压制作的波纹翅片， 在使传热效果显著提高的同时，表面不易积灰，也便于清洗，防止病菌在翅片上滋生； ?采用先进的清洗设备与技术，确保了换热器的表面清洁度，也确保换热器传 热达到节能高效。盘管采用紫铜管、防腐直波纹铝翅片经机械胀管而成。?采用独特的换热器水流程设计，保证合理的水流速及水侧流程与风侧冷量的 平衡关系，充分发挥表冷器的换热能力。 ?选用无缝钢管做集管，在盘管集管最高处上设置有放气阀，排除换热器内运 行初期残余空气，确保换热性能不受影响； ?在盘管集管最低处上设置排水口，避免换热器冻裂等，以确保机组冬、夏安 全运行。 主要性能参数如下： 换热管材料：紫铜管Φ16×0.35 翅片材料：铝箔0.18mm 盘管翅片间距：3.2mm 盘管迎面风速：≤2.5m/s 盘管空气压降:≤80pa 盘管试验压力：2.5Mpa 盘管工作压力:1.6Mpa 盘管工作温度:进口7℃,出口12℃冷凝水盘：采用1.2mm厚钢板制成； ?在其外表面整体粘贴阻燃性闭孔式保温材料，保证其表面不凝露。

表冷器制造工艺标准

文件修订记录表

1.适用范围： 1.1 本标准适用于采用铝翅片或铜翅片，用铜管胀管制造表冷器。 2.相关标准： 下列标准可视为本标准的统一组成部分。 2.1M-001钎焊工艺标准。 2.2M-003冷媒系统产品制造工艺标准。 2.3M-015铜管加工工艺标准。 2.4约克国际工艺标准《M-656 COIL FABRICATION》。 2.5OMS（操作方法指导书）是本标准的补充，它将详细规定达到本标准要求的操作方法。 3.基本要求： 3.1表冷器制作过程中应特别注意： 3.1.1在搬运或贮存过程中防止翅片和薄壁铜管被破坏。 3.1.2密封冷媒系统操作要求铜管内部表面保持清洁。 3.1.3为保证凝结水流畅，翅片外表面应保持清洁。 3.2铜管胀管前端头无毛刺。 3.3管内部清洁。 3.3.1表冷器内部清洁应符合M-003的要求。 3.4翅片与铜管的过盈配合。 3.4.1 表冷器中铜管胀管压紧翅片的最小/最大过盈配合。(见表1，括号内为公制尺寸。) 3.4.2 完工的表冷器外观良好。对室外机冷凝器而言，梳整翅片的面积最大不超过面积5%；对蒸发 器而言，最大不超对总面积1%。如果有5‰的翅片破裂到铜管，使翅片与铜管之间的接触断裂，则报废而不允许返工。 3.5 完工的表冷器外观应清洁，应使用挥发性冲片油。 3.6 管端切割平整以便于插入杯口，断面圆整，无毛刺、平斑、凹坑和皱褶。 4.尺寸 4.1所有零件应符合相应图纸的要求,在制作过程中应按图纸检查有关尺寸。 4.2除非另有规定,表冷器有以下关键尺寸：

注:在测量A、C、D时端板应压紧靠在翅片上；加热盘管、蒸汽盘管的A尺寸不受上述限制。

换热器(表冷器)如何设计

概述 本规范描述了组合式空调机组的设计参数、性能要求、设计工况及各元件设计和选型方法。组合式空调机组基本型号有24个，功能段包括混合段、初效过滤段、中效过滤段、表冷段、热盘管段、电加热段、各种加湿、风机段、消声段等二十余种功能段。 组合式空调机组的长、宽、高是按模数进行设计，标准规定：1M=158mm，基本命名方式为：MKZXXXX，前两为数字表高度上的模数，后两位表示宽度上的模数，尺寸的计算方法为：L=XX*158+50（70）（面板厚度为30mm时取50，面板厚度为50mm时取70）。 组合式空调机组的具体命名方法可参阅组合式空调机组产品分类与型号命名（） 组合式空调机组的基本设计工况： 空气的进行处理，满足客户对空气洁净度和舒适度、环境噪声的需求。 第一章换热器设计计算方法 换热器用来实现空气与热源载体——水进行能量交换的设备，是空调末端产品中最重要的部件之一。主要构件有进出水管、集水管、铜管、翅片、U型管、端板等，下面主要介绍表冷器大小、翅片形式、铜管大小等的选择，其结构上的知识不做介绍。 我们公司换热器的命名方法： 换热器的中文名称加三个主参数，即：换热器 M*N*L，M表示换热器厚度方向铜管排数，N表示换热器高度方向的铜管数，L表示换热器有效长度（即换热铜管长度），如：换热器 4*20* 1500，表示4排换热器，高度方向有20根管，换热器铜管的有效长度为1500。换热器的其他构件相关尺寸都是以这三个基本参数为依据换算而来。 换热器M×N×L（换热器系列部件图样代号及名称） MK．HRQ3Z 换热器8×24×2015（换热器系列部件图样代号及名称） 表示换热管规格为φ16、总水管通径为DN65（3型管）、8排（M=8）换热管、每排管数 为24（N=24）、换热器迎风面长度或换热管有效长度为2015mm（L=2015）的左式换热器。 具体名称命名方式可参阅换热器命名。 换热器的设计： 一、基本参数的设计： M 一般尽量按客户要求选择，在客户没有要求的情况下，我们根据N、L的值，加上我们的经验公式（见后）进行计算。 N、L 根据我们规划的段位尺寸，保证换热器在表冷段中便于安装，且有最大的换热面积和迎风面积，具体的段位尺寸见组合空调标准段位图。 二、翅片和铜管的选择 目前我们公司有波纹片、开窗片、平片三种翅片形式。波纹片主要是与φ16铜管配套，开窗片、平片与φ铜管配套。风机盘管主要采用φ铜管套平片，空调箱按风量区别，5000m3/h以上的采用φ16铜管套波纹片，5000m3/h以下的采用φ铜管套开窗片。

表冷器计算书

表冷器计算书 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]

表冷器计算书 (一)前表冷器 a.已知： ①风量：14000CMH 空气质量流量 q mg =(14000×/3600≈s 空气体积流量 q vg =14000/3600≈s ②空气进、出口温度： 干球：35/17℃湿球：℃ ③空气进、出口焓值：㎏ ④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器) ⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器) b.计算： ①接触系数ε2： ε 2= 1-（t g2 -t s2 ）/（t g1 -t s1 ） =1-/≈ ②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表： 当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε 2 =~ 从这我们可以看出：六排管即可满足要求。（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。我近30遍的手工计算也证明了这一点。提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增

加一点，水阻就大的吓人。于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。很容易我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。）③选型分析： ⊙冷负荷 Q= q mg ×(h 1 -h 2 ) ×－≈(235760Kcal/h) ⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa 得：管内水流速ω≤s [水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。] 安全起见，设令： ω=s ⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按

表冷器

表面冷却器吊装措施 1、概况 表面冷却器E-5109是CO2压缩机厂房内的卧式设备，外形尺寸为7626mm*3479mm*2642mm，重量46.39t，因其安装位置在框架底层中间位置，基础高度较高（2.964米），空间狭小，吊装难度较大，吊装准备措施较多，特编制此施工措施方便施工。 2、编制依据 2、1、设计院提供的设备一览表、设备布置图； 2、2、《石油化工施工安全技术规程》SH3505-1999 2、3、《石油化工工程起重施工规范》SH/T3536-2002 3、吊装方法及准备措施 3、1、表面冷凝器的吊装方法如下： CO2压缩厂房的表面冷凝器位号为E-5109，安装在压缩机基础正下方的设备基础上，安装标高为+2.964m。因其基础在压缩机基础的正下方，可操作空间很小，不能使用吊车直接吊装就位，据此情况，考虑以下吊装方法： 由于冷凝器冷凝液出口底标高与底座平首先将冷凝液出口法兰卸掉，制作一个高度与设备基础相同的钢托架，使用260吨履带吊（鉴于现场吊车100吨汽车吊使用较少且费用较高所以选用260吨履带吊）将E-5109表面冷凝器吊至钢托架上并用螺栓把设备与托架固定牢固，然后在钢托架的下方安放滚杠，将设备与钢托架一并移动到设备的南侧的基础边后，把设备用4支32t的千斤顶顶起，再在设备底座与钢托架中间放置Ф30mm的滚杠，使用倒链移动设备至安装位置就位。钢架尺寸：5000mmL×2600mmW×3094mmH.设备拖运至安装位置时，使用四个32吨千斤顶将凝汽器顶起，拆除滚杠及临时钢架后，将表面冷凝器缓慢放下，使设备底座在基础上就位。 3、2、吊装前准备： a、设备移动通过的道路要用毛石垫平夯实，并铺设钢板； b、表面冷凝器吊装临时，钢架制作如附图所示；因场地所限，临时钢架在吊装时实际摆放位置实地制作，临时钢架顶平面略高于凝汽器基础上平面约100mm； c、钢托架制作完成后，按照设备螺栓孔的中心距在钢托架上平面的H型钢上钻出螺栓孔，并配备M30*80的螺栓8套；

制冷机房计算书说明书

目录 第一章设计任务 (2) 1.1 建筑资料 (2) 1.2 设计步骤 (2) 第二章制冷机房 (3) 2.1 制冷机房的位置选择 (3) 2.2 冷水机组的选择 (3) 2.2.1 冷水机组的类型 (4) 2.2.2 冷水机组的选择依据 (5) 2.2.3 冷水机组的台数 (4) 2.3 冷却塔的选择 (6) 第三章水力计算 (8) 3.1 冷冻水水力计算 (11) 3.2 冷却水水力计算 (11) 3.3 补给水水力计算 (10) 第四章水泵的选择 (11) 4.1 冷冻水泵的选择 (12) 4.2 冷却水泵的选择 (11) 4.3 补水定压装置的选择 (11) 第五章水处理设备的选择 (14) 5.1 软水器和软化水箱 (14) 5.2 水处理仪 (14) 参考文献 (15)

第一章设计任务 1.1 建筑资料 本设计是上海市景文百货中央空调系统的设计。建筑单体共1层，层高4.5m，建筑面积约1450m2，空调面积为1227m2，该商场的空调冷负荷为184kw。据此条件对制冷机房进行设计。 1.2 设计步骤 (1)选择定型冷水机组并确定台数 定型冷水机组有风冷冷水机组和水冷冷水机组两大类，水冷冷水机组又有蒸汽压缩式冷水机组和吸收式冷水机组两种，通过技术经济分析确定所选用的冷水机组种类。 (2)选择冷却塔 材质推荐使用玻璃钢，注意冷却塔的设计条件应与冷水机组匹配，否则应进行修正。 (3)布置冷却水管道、冷冻水管道 确定管径，并进行阻力计算，选择过滤器、电子水处理仪等。 (4)选择冷却水泵和冷冻水泵 根据流量和扬程进行确定，并考虑备用泵。 (5)选择确定定压补水设备 (6)编写设计计算说明书 (7)绘制机房平面图、系统图

表冷器校核计算

4.2.3表冷器校核计算 表冷器选型计算分为两种：一种是设计计算，另一种是校核计算。对于新风机组的表冷器的大小，那这个计算过程属于后者。首先确定表冷器迎风面积，风量/风速 =表冷器迎风面积。又表冷器是安装在新风空调机组的内部，表冷段的宽高尺寸基本确定。根据迎风面积和表冷段空间去分配表冷器的宽高。确定出宽高并不是完整的计算过程。你还需要根据所需冷热量去校核该表冷器是不是合理，比如是不是可以达到要求的冷热量，水阻力是不是满足国标要求。如果不能满足那就需要扩大空调箱或者调整回路数来满足这些要求。 以体育馆一层一区系统夏季为例进行表冷器校核计算，已知该区被处理的空气量为4885m 3/h （1.71kg/s ），空气的初参数为1t =28℃，1h =67/kJ kg ，1s t =22.6℃，冷水量为1.33/kg s ，冷水初温为1w t =6℃。 （1） 求表冷器迎面风速y V 及水流速ω 由风量看出，可以选用JW10-4型表冷器，迎风面积F y =0.944m 2，每排散热面积F d =12.15m 2，通水断面积20.00407w f m =，所以 y 1.71 1.51/0.944 1.2 y G V m s F ρ===? 33 1.330.33/100.0040710w W m s f ω===?? （2） 求表冷器可提供的'E 根据查表，当y V =1.51m/s 时、N=4排时，'E =0.841 （3） 假定2t 确定空气终状态 先假定2t =18℃（一般可按21(4~6)w t t =+℃假设）。 根据()()2211'1s s t t t t E =---可得： 218(2822.6)(10.841)17.1s t =---=℃ 查焓湿图，当2s t =17.1℃时，248.2/h kJ kg =。 （4） 求析湿系数