泵管架搭设拆除专项施工方案

年 月 日




地处
43m，仓上建筑为
59m。施工过程中需要单独搭设泵管架，搭设高
42.5m。

、施工准备：


、泵管架的搭设


45度，剪刀撑沿架高连续布置；
2.4米设四个连墙点（分布在
，连墙杆使用3根A48钢管与筒壁上的预埋件（200×200
10）做可靠连接连接方式见附图，3根A48钢管连墙杆必须成三角
6㎜，必须由专业电焊工操作，专人检查，首层连墙杆标高
，往上每2.4m设置一道连墙杆。
1）、首层脚手架的步高为1.20m，离地面不大于200mm处设一
/ 19 道扫地杆，以保持脚手架底部的整体性。 （2）、脚手架立杆应间隔交叉用不同长度的钢管搭设，将相邻的对接接头位于不同的高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。 （3）、脚手架平面尺寸见附图； 3、泵管架的拆除应遵循自上而下的顺序拆除，拆除连墙件的时候应将连墙件以上部位全部拆除完毕后方可拆除连墙件。 三、脚手架的施工要点 1、脚手架的搭设规定： （1）、搭设场地必须平整夯实，浇筑厚度为300mm钢筋混凝土（C35），并设置排水措施。 （2）、立杆底部加200mm*200mm*10mm钢板支座，能够均匀地传递脚手架集中力。 （3）、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。 （4）、安装连墙件时，应注意掌握撑拉的松紧度，避免引起杆件和整架的变形。 （5）、作业人员在架上进行搭设作业时，作业面上必须满铺脚手板并固定牢固。作业人员必须正确戴安全帽，作业高度超过2m必须系安全带，并做到高挂低用、平挂平用。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。 （6）、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立
100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调

、脚手架搭设质量的检查验收规定

1）、脚手架的验收标准规定
）、构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化

）、节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在力矩达到
·m至65N·m；
）、钢管脚手架立杆的垂直度应≤3/1000，且应同时控制其最大
>20m最大垂直偏差值不大于75mm。
）、纵向水平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值
50mm。
2）、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，

）、搭

设完毕后；
）、连续使用达到6个月；
）、施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前。
）、在遭受强风、大雨、地震等强力因素作用之后。
）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结

、脚手架的使用规定：
/ 19 脚手架的使用应遵守以下规定： （1）、作业层每1m2架上的（人员、材料和机具重量）不得超过2kN/m2。 （2）、泵管架上不得堆码材料，不得影响人员通行；严禁上架人员在架面上奔跑、退行。 （3）、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 （4）、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件，整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经技术人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。 （5）、工人在泵管搭设过程中应注意三不伤害，即不伤害别人，不被别人伤害，不伤害自己，不得从架体上乱抛杂物，避免伤人，严禁在架上嬉闹，严禁坐在栏杆上、铺设跳板的脚手架杆上休息，避免高处坠落。 （6）人员上下脚手架必须走有安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。 （7）、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况或迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。 （8）、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品

、脚手架的拆除规定
连墙件应在位于其上的
在拆除过程中，凡是已松开连接
避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下
严禁向下抛掷。在拆除过程中，
协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

、吊运机械严禁挂设在脚手架上使用，另单独设置，吊运机械

、当日班内未能结束的工作，结束后再下班，或者进行临时加

、遇6级以上大风或雨等恶劣天气以及夜间，不得进行脚手架

、脚手架搭设、拆除过程中严禁随意往下抛掷物品，以免伤人。
、外架搭设完毕，经工程管理有关人员验收合格后挂牌使用。


使用中如若架体发生倾斜但尚能使用，可以采用增加连墙
/ 19 织验收后方可正常使用。 5.2 使用中如若架体发生严重倾斜已经不能正常使用但不至于泵管架倒塌，可以组织人员进行有步骤的拆除，拆除作业要有可靠的安全技术措施。 5.3 现场作业人员发现上人泵管架严重倾斜有倒塌危险时，应立

即发出救援信号，在最短时间内报告现场管理人员。 5.4 项目部管理人员接到报告后立即组织泵管架倒塌可能范围内的人员进行撤离，重要机械设备能撤开的也要撤开。 5.5 泵管架突然倒塌引起人员伤亡，应立即拨打120急救电话，电话中详细说明事故地点、伤亡人数等，并派人到路口接应车辆。 六、泵管稳定验算 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度42.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构1.50米，立杆的步距1.20米。 钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。
3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

0.35kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数
。
I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
:


均布荷载值计算
P
=0.038kN/m
P
=0.350×1.200/3=0.140kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m
静荷载的计算值 q
=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m
活荷载的计算值 q
=1.4×1.200=1.680kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
/ 19 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.214+0.10×1.680)×1.2002=0.267kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.214+0.117×1.680)×1.2002=-0.314kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=0.314×106/4491.0=69.890N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.140=0.178kN/m 活荷载标准值 q2=1.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.178+0.990×1.200)×1200.04/(100×2.06×105×.0)=1.222mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
:


荷载值计算
P
=0.038×1.200=0.046kN
P
=0.350×1.200×1.200/3=0.168kN
凝土自重
P
=0.176×1.5+0.0625×0.0625×3.14×1.5×
NQK/2=11.62KN
Q=1.500×1.200×1.200/3=1.440kN
+1.2×0.216+1.4×1.440=2.532kN

小横杆计算简图
抗弯强度计算

:

:

(1.2×0.038)×1.2002/8+2.532×1.200/3=0.98kN.m
/ 19 σ=0.917×106/4491.0=204.287N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠

度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×1200.004/(384×2.060×105×.000)=0.047mm 集中荷载标准值 P=0.046+0.168+1.440=1.654kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1654.080×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9)/(72×2.06×105×.0)=4.569mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.616mm 小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 4.固定泵管小横杆挠度计算： 只存在集中荷载 P为混凝土后坐力 =5KN/M2×2层=10 KN/M2 =1.5×（1.2+0.35）×10=23.25KN 最大挠度为：5.9mm
1200/150与10mm满足要求!
:
(规范
R ≤ R

R
—— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
—— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
4个扣件符合要求
荷载值计算
P
=0.038×1.200=0.046kN
P
=0.350×1.200×1.200/2=0.252kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.200×1.200/2=2.160kN
荷载的计算值 R=1.2×0.046+1.2×0.252+1.4×2.160=3.382kN
!
40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑
,其抗滑承载力可取8.0kN；
20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
:

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1274
= 0.127×42.500=5.413kN
脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
= 0.350×4×1.200×(1.200+1.500)/32=0.142kN
小横杆及扣件计算式
/ 19 NG3=(4×4×0.0384+4×2×0.015）/32=0.046 KN (4)泵管及混凝土重量：直径125mm泵管及泵管内混凝土重量 计算式：0.176×1.5+0.06×0.06×3.14×1.5×2.4=0.216合计每步距 NG4=（0.1152+0.1152+0.0634+0.075+0.216）/16=0.074KN (5)立面剪刀撑：NG5=4×tan45℃×2×11×4/16×0.1274=3.96KN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG5+（NG3+NG4）×28 =12.875kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.200×1.200/2=4.320kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.350 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.600 经计算得到：Wk = 0.350×1.000×0.600 = 0.210kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×12.875+0.9×1.4×4.320=20.89kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×158.9+1.4×4.320=21.498kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立

杆的步距 (m)。

Mw=0.9×1.4×0.210×1.200×1.200×1.200/10=0.046kN.m
:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

N —— 立杆的轴心压力设计值，N=21.498kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；
l
—— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，
=1.155×1.550×1.200=2.148m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
λ —— 由长细比，为2148/16=135；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l
/i 的结果查表得到
；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
:
σ=21.498/(0.38×424)=16.9N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

/ 19 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=20.89kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.550×1.200=2.148m； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； λ —— 由长细比，为2148/16=135； φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.377； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.046kN.m； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到 σ=20.89/(0.38×424)+46000/4491=103.72N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算： 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.186kN； NQ —— 活荷载标准值， NQ = 4.320kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.127kN/m；
[H] = 149.696

[H]，按下列


N
—— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.186kN；
N
—— 活荷载标准值， NQ = 4.320kN；
g
—— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.127kN/m；
M
—— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.036kN.m；
[H] = 143.011米。
[H]=143.011米。
:

= Nlw + No
N
—— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
= 1.4 × wk × Aw
—— 风荷载标准值，wk = 0.210kN/m2；
—— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
= 2.40×2.40 = 5.760m2；
—

— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000
N
= 1.693kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 4.693kN
N
= 0.85Ac[f]
N
= 0.85φA[f]
/ 19 其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=150.00/1.60的结果查表得到φ=0.63； 净截面面积 Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf1 = 73.865kN Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf = 199.174kN Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 N1=4.693kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk ≤ fg 其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=51.68 (kPa) Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = （12.875+4.32）=17.195kN A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!



/ 19 连墙件图解