基坑工程课程设计课设
基坑工程课程设计
设计题目天水滨江一期深基坑支护设计院（系）
专业
姓名
学号
起讫日期2010-08-30 至2010-09-12 指导教师
2010年 09月
目录
1.设计方案综合说明-------------------------------------2 1.1 工程概况-----------------------------------------2 1.2 拟建场地的工程水文地质条件-----------------------2 1.3 拟建场地的周边环境条件---------------------------2
1.4 设计的目的和任务---------------------------------3
2.支护结构的设计计算-----------------------------------4 2.1土压力强度---------------------------------------5
2.1.1主动土压力-----------------------------------5
2.1.2被动土压力-----------------------------------5 2.2土压力及合力作用点位置---------------------------7 2.3支护桩长计算-------------------------------------9
2.3.1支承轴力-------------------------------------9
2.3.2剪力Q B ---------------------------------------9
2.3.3计算锚固长度---------------------------------10
2.3.4计算最大弯矩---------------------------------10
2.3.5抗倾覆、抗滑移验算---------------------------11
2.3.6最大配筋验算---------------------------------13
2.3.7抗渗、抗管涌验算-----------------------------14
2.3.8抗隆起验算-----------------------------------14
2.3.9压顶圈梁、支撑的设计计算（截面尺寸、砼标号、配筋验算）--------------------------------------------------15
2.3.10立柱桩的设计计算----------------------------17
2.3.11支护结构最大位移估算及整体稳定性验算--------18
1.设计方案综合说明
1.1 工程概况
某开发公司拟建的天水滨江一期有3栋高层组成，总建筑面积为126000 m2，采用钢筋混凝土框架结构，桩基础。设二层地下室，三栋建筑的地下室连成一体，东西长200.0 m，南北宽60.0 m，总周长520.0 m。建筑±0.00=8.0 m，现地面标高为7.4 m，基础顶板标高为-0.6 m，底板厚0.4 m，垫层厚0.1 m。
1.2 拟建场地的工程水文地质条件
拟建场地地势平坦，为长江漫滩地貌单元，支护影响范围内依次分布着：
①层填土：灰褐色，潮湿，松散，主要由粉质粘土夹少量建筑垃圾组成，均
层厚1.50m。
②-1层粉质粘土：灰色，饱和，软～可塑，中压缩性，平均层厚3.50m。
②-2层粉土：灰色，饱和，软塑，高压缩性，平均层厚4.00m。
②-3层淤泥质粉质粘土：灰色，饱和，软～流塑，高压缩性，平均层厚18.00m。
场地地下水为孔隙潜水，稳定地下水位-1.5m。
各土层的支护设计参数表1
1.3 拟建场地的周边环境条件
基坑东侧、西侧：与道路外边线相距8.0m。
基坑北侧：与已建3栋5层住宅楼相距5.0m，住宅楼为浅基础，埋深在现地面下1.5m。
基坑南侧：空地。
地面活荷载取值为q=20kPa，北侧建筑物按每层15kPa超载进行计算。
地下水埋深1.5m。
1.4 设计的目的和任务
工程概况、拟建场地的工程水文地质条件、周边环境条件，确定“安全可靠，经济合理，技术可行，施工方便”的支护设计方案。
1.5 支护方案的确定
拟建三栋高层地下室开挖深度约为8m,基坑开挖所涉及到得土层为填土、粉质粘土、粉土，地下水位埋藏较浅，考虑到地下场地北侧紧邻已建三栋5层住宅楼，基坑东侧、西侧与道路外边线相距8m,为保证周边道路、建筑正常安全使用和本工程地下结构的顺利施工，要求围护结构设计应满足稳定性好、沉降位移小，并能有效地止水的要求。
综合考察现场的周边环境、道路及岩土层组合等条件，为尽可能避免基坑开挖对周围建筑物、道路的影响，本着“安全可靠、经济合理、技术可行、方便施工”的原则，本工程支护选用如下形式：
1.挡土结构：本方案采用柱列式排桩的支护形式作为挡土结构。其中排桩采用施工速度较快且对周边环境影响较小的钻孔灌注桩的支护形式。
2.支撑体系：由于基坑北侧临近建筑物，对变形控制要求较高，为最大限度控制基坑变位，本方案考虑采用一层刚度较大的砼支撑，以此减少支护桩体的水平变位，从而确保周边建筑物的稳定与安全，使施工顺利进行。考虑到开挖对周边建筑物及光缆、电缆产生的影响，支撑轴线不能过低，本方案砼支撑中心标高为-1.30m。
3.开挖过程中对地下水的处理：
（1）止水帷幕：场区内地表①层填土渗透性较强，②-1粉质粘土和②-3
层淤泥质粉质粘土的渗透系数为数量级，渗透性能够较弱，②-2层粉土渗透性较强，因此止水帷幕设置在②-3层以上土层即可。外侧采用双排双轴深搅桩止水结构，为确保不漏水，要求搭接200，并要求桩底进入②-3层不小于0.5m。
（2）降水结构：由于采用全封闭止水结构，基坑内采用管井井点降水
1.6支护设计的依据
①《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）；
②《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；
③《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；
④《混凝土结构设计规范》GB20010-2002；
⑤《南京地区地基基础设计规范》DGJ32/J 12-2005；
⑥《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497-2009；
⑦《深基坑工程》，陈忠汉，黄书秩，程丽萍编著，机械工业出版社，2002。
2.支护结构的设计计算
场地平面图：
该地段标高为+7.4m.
基坑实际开挖深度h=8+0.4+0.1-(8.0-7.4)=7.9m,桩顶下落1m,圈梁标顶高，则基坑设计计算开挖深度6.9m。地面活荷载q=20+1×19=39KPa，因为地面活荷载较小，故采用一道支撑。支撑标高相对于桩顶为-0.3m
土层分布：见附录
各项土力学系数：
东西南侧及北侧土压力系数相等
Ka1=(45o－12o/2)﹦0.589 1=0.767
Ka2=(45o－12o/2)﹦0.656 2=0.810
Ka3=(45o－18o/2)﹦0.528 3=0.727
Ka4=(45o－10o/2)﹦0.704 3=0.839
Kp3=(45o＋18o/2)﹦1.894 3=1.376
Kp4=(45o＋10o/2)﹦1.420 4=1.192
2.1土压力强度
2.1.1主动土压力
超载为20 KN/m的东西南侧如图一
e a1=39×0.589－2×20×0.767=-7.709 kPa
e a2=（39+0.5×19）×0.589－2×20×0.767=-2.114 kPa
e a3=（39+0.5×19）×0.656－2×20×0.810=-0.584 kPa
e a4=（39+0.5×19+18.6×3.5）×0.656－2×20×0.810=42.122 kPa
e a5=（39+0.5×19+18.6×3.5）×0.528－2×15×0.727=38.171kPa
e a6=（39+0.5×19+18.6×3.5+2.9×18.5）×0.528－2×15×0.727=66.498kPa e a7=（39+0.5×19+18.6×3.5+4.0×18.5）×0.704－2×12×0.839=111.934 kPa
超载为50 KN/m的北侧
e a1=19×0.589－2×20×0.767=-19.489 kPa
e a2=19×1.5×0.589－2×20×0.767=-13.894 kPa
e a3=19×1.5×0.656－2×20×0.810=-13.704 kPa
e a4=（19×1.5+18.6×3.5）×0.656－2×20×0.810=29.002 kPa
e a5=（19×1.5+18.6×3.5）×0.528－2×15×0.727=27.611 kPa
e a6=（19×1.5+18.6×3.5+18.5×2.9）×0.528－2×15×0.727=56.091kPa
e a7=（19×1.5+18.6×3.5+18.5×4）×0.704－2×12×0.839=97.854 kPa
e’a1=75×0.528=26.4 kPa
e’a2=75×0.704=35.2 kPa
2.1.2被动土压力
超载为20 KN/m的东西南侧
e p1=2×15×1.376=41.280 kPa
e p2=18.5×1.1×1.894+2×15×1.376=79.823 kPa
e p3=18.5×1.1×1.420+2×12×1.192=57.505 KPa
设②-3层土以下Xm
=（18.5×1.1+18.5×X）/（1.1+X）=18.5KN/m3
e p4= [18.5×(1.1+X)]2 1.192=57.505 +26.27X
e合=57.505+ 26.27X-111.934=26.27X－54.429
=0，得X=2.07m
令e
合
超载为50KN/m的北侧
e p1=2×15×1.376=41.280 kpa
e p2=18.5×1.1×1.894+2×15×1.376=79.823 kpa
设②-3层土以下Xm
e p3=（18.5×1.1+18.5X）×1.420+2×12×1.192=26.27X+57.505 kpa e合=26.27X+57.505-133.054=26.27X-75.549 kpa
=0，得X=2.9m
令e
合
东西南侧土压力分布图：
北侧土压力分布图：
2.2土压力及合力作用点位置
超载为20 KN/m的东西南侧
Ea1=1/2×3.5×42.122=73.714kN/m
距合力作用点位置h a1=1/3×3.5+2.9+0.72=4.79m
Ea2’=38.171×2.9=110.696 kN/m
距合力作用点位置h a2’=1/2×2.9+0.72=2.17m
Ea2’’=1/2×（66.498－38.171）×2.9=40.074 kN/m 距合力作用点位置h a2’’=1/3×2.9+0.72=1.69m
Ea1合=1/2×25.281×0.72=9.078 kN/m
距合力作用点位置h a1=0.72×2/3=0.48m
超载为50 KN/m的北侧
设主动土压力为0的点在②-1以下X m处
13.704/X=29.002/(3.5-X)
X=1.12 m
Ea1=1/2×29.002×2.38=34.512 kN/m
距合力作用点位置h a1=1/3×2.38+4+2.9=7.69m
Ea2’=27.611×2.9=80.072 kN/m
距合力作用点位置h a2’=1/2×2.9+1.1+2.9=5.35m Ea2’’=1/2×（56.091－27.611）×2.9=41.296 kN/m 距合力作用点位置h a2’’=1/3×2.9+1.1+2.9=4.97m Ea2’’’=26.4×1.4=36.96 kN/m
距合力作用点位置h a2’’’=1/2×1.4+1.1+2.9=4.70m Ea3=2.668×1.1=2.935 kN/m
距合力作用点位置h a3=1/2×1.1+2.9=3.45m
Ea4=1/2×(41.211-2.668)×1.1=21.199 kN/m
距合力作用点位置h a4=2/3×1.1+2.9=3.63m
Ea5=1/2×75.549×2.9=109.546 kN/m
距合力作用点位置h a5=2/3×2.9=1.93m
东西南侧土压力合力分布：
北侧土压力合力分布：
2.3支护桩长计算
2.3.1支承轴力
超载为20 KN/m的东西南侧
T×（6.6+0.72）=73.714×4.79+110.696×2.17+41.074×1.69+9.078×0.48得T=91.3 kN/m
超载为50 KN/m的北侧
T×（6.6+1.1+2.8）=34.512×7.69+80.072×5.35+41.296×4.97+
36.96×4.70+2.935×3.45+21.199×3.63+109.546×1.93
得T=129.4 kN/m
2.3.2剪力Q B
超载为20 KN/m的东西南侧
T+Q B=73.714+110.696+41.074+9.078
=143.43 kN/m
Q
B
超载为50 KN/m的北侧
T+Q B=129.4+ Q B
=34.512+80.072+41.296+36.96+2.935+21.199+62.129
=197.1 kN/m
Q
B
2.3.3计算锚固长度
超载为20 KN/m的东西南侧
×（0.38+X）+1/2×54.429×2.07×[2.07×2/3+(X－2.07)]
Q
B
=1/2×13.325×0.38×(0.38×1/3+X)+1/2×(26.27X－54.429)×(X－2.07) 2×1/3
X=9.68m
桩长=6.9+(9.68+1.1)×1.1=18.8m
实际桩长取20.9m
超载为50 KN/m的北侧
设在②-3以下为Xm
×（X-2.9）=1/2×(26.27X-74.549)×(X-2.9)2×1/3
Q
B
X=9.6 m
桩长=6.9+1.2×(9.6+1.1)×1.1=19.74m
实际桩长取21m
2.3.4计算最大弯矩
超载为20 KN/m的东西南侧
设②-2以下为Xm
=38.171+9.768x
e
a
91.13=（38.171+38.171+9.768x）x/2+73.714
91.13=38.171x+4.884x2+73.714
x=0.43m
Mmax=91.13×4.13－73.714×(1/3×3.5+0.43)－38.171×0.432×1/2－9.768×0.43×1/2×0.43×1/3×0.43
=255.0 kN.m/m
设②-3以下为Xm
Q
+1/2×54.429×2.07=2.532+1/2×（26.27x-54.429）×(x-2.07)
B
x=5.95m
Mmax=143.43×(0.38+5.95)+1/2×54.429×2.07×[2/3×2.07+(5.59－2.07)]-2.532×(0.38×1/3+5.95) -1/2×(26.27×5.95-54.429)×(5.95-2.07) 2×1/3
=933.2 kN.m/m
取最大弯矩Mmax=933.2 KN.m/m
超载为50 KN/m的北侧
设②-2以下为Xm
T=34.512+52.465+68.742+1/2×9.821X2
X=0.59 m
=68.742+9.821×0.59=74.536 kpa
e
a
Mmax=129.4×（3.7+1.5+0.59）-34.512×（2.38/3+1.5+0.59）-27.611×
1.5×（1.5/2+0.59）-1/2×（4
2.342-27.611）×1.5×
（ 1.5/3+0.46）-68.742×0.46×1/2×0.46-1/2×
（73.260-68.742）×0.462×1/3
=570.2 kN.m/m
设②-3以下为Xm
=（26.27x-75.549）×1/2×(x-2.8)
Q
B
x=6.76m
=26.27×6.29-75.549=102.036 kN/m
e
合
Mmax=197.1×(6.29-2.8)-1/2×102.036×（6.29-2.9）2×1/3 =507.42 kN.m/m 取最大弯矩Mmax=570.2 kN.m/m
2.3.5抗倾覆、抗滑移验算
a.抗倾覆验算
超载为20 KN/m的东西南侧
Ea1=73.714 kN/m
距桩底的距离h a1=1/3×3.5+2.9+14=18.07m
Ea2’=110.696 kN/m
距桩底的距离h a2’=1/2×2.9+15=15.45m
Ea2’’=40.074 kN/m
距桩底的距离h a2’’=1/3×2.9+15=14.97m
Ea3=66.498×1.1=73.148kN/m
距桩底的距离h a3=1/2×1.1+12.9=13.45m
Ea4=111.934×13.9=1443.949kN/m
距桩底的距离h a4=1/2×12.9=6.45m
Ep1’=41.280×1.1=45.408kN/m
距桩底的距离h p1’=1/2×1.1+12.9=13.45m
Ep1’’=1/2×(79.823-41.280) ×1.1=21.199 kN/m
距桩底的距离h p1’’=1/3×1.1+12.9=13.27m
Ep2’=57.505×13.9=799.320kN/m
距桩底的距离h p2’=1/2×12.9=6.45m
Ep2’’=1/2×26.27×12.92=2185.796 kN/m
距桩底的距离h p2’’=1/3×12.9=4.30m
支承轴力 T=19.13kN/m
h
=6.6+15=20.6m
T
K q=(T×h t+ Ep1’ h p1’+ Ep1’’ h p1’’+ Ep2’ hp2’+ Ep2’’ h p2’’)/ (Ea1 h a1+ Ea2’ h a2’+ Ea2’’h a2’’+ Ea3 h a3+ Ea4 h a4)=1.22 > 1.2
满足要求
超载为50 KN/m的北侧
Ea1=34.512 kN/m
距桩底的距离h a1=2.38/3+2.9+14.1=18.79m
Ea2’=80.072 kN/m
距桩底的距离h a2’=2.9/2+15.1=16.55m
Ea2’’=41.296 kN/m
距桩底的距离h a2’’=2.9/3+15.1=16.07m
Ea2’’’=36.96 kN/m
距桩底的距离h a2’’’=1.4/2+15.1=15.8m
Ea3=82.491×1.1=90.740 kN/m
距桩底的距离h a3=15.1-1.1/2=14.55m
Ea4=133.054×14=1862.756 kN/m
距桩底的距离h a4=1/2×14=7.0 m
Ep1’=41.280×1.1=45.408 kN/m
距桩底的距离h p1’=1/2×1.1+14=14.55 m
Ep1’’=1/2×(79.823-41.280) ×1.1=21.199 kN/m
距桩底的距离h p1’’=1/3×1.1+14=14.4 m
Ep2’=57.505×14=805.07 kN/m
距桩底的距离Ep2’=1/2×14=7.0 m
Ep2’’=1/2×26.27×142=2574.46 kN/m
距桩底的距离h p2’’=1/3×14=4.67 m
支承轴力 T=129.4 KN/m
h
T
=6.6+15.1=21.7m
K q=(T×h t+ Ep1’ h p1’+ Ep1’’ h p1’’+ Ep2’ hp2’+ Ep2’’ h p2’’)/ (Ea1 h a1+ Ea2’ h a2’+ Ea2’’h a2’’+ Ea3 h a3+ Ea4 h a4)=1.22 > 1.2
满足要求
b.抗滑移验算
超载为20 KN/m的东西南侧
K s=（Ep1’ +Ep1’’ + Ep2’+ Ep2’’+T）/（Ea1+ Ea2’ + Ea2’’+ Ea3+ Ea4）=1.8 > 1.2
满足要求
超载为50 KN/m的北侧
K s=（Ep1’ +Ep1’’ + Ep2’+ Ep2’’+T）/（Ea1+ Ea2’ + Ea2’’+ Ea3+ Ea4）=1.67 > 1.2满足要求
2.3.6最大配筋验算
超载为20 KN/m的东西南侧
由前计算出支护桩在施工各种工况下最大弯矩值为：Mmax=933.2KN.m 采用φ1000@1200的钻孔灌注桩作为支护桩，桩身配18B25，混凝土C30。
As=8836mm2,f
c =14.3N/㎜2,f
y
=300N/㎜2
M=1.25γ0 ×Mmax ×1.2=1.25×1.0×933.2×1.2=1399.8 kN.m b=f y As/f c A=300×8836/14.3×(1/4)×π×10002=0.236 α=1+0.75b-b b 625.05.02)75.01(--+=0.318 αt =1.25-2α=0.614
[M]=3
2f c γ3sin 3απ+ f y As γ(sin παt +sin πα)/ π
=3
2×14.3×5003×sin 3 (0.318π)+300×8836×500×[sin 3 (0.318π)+
sin 3 (0.614π) ]/ π
=1458.6 KN.m > 1399.8 kN.m 满足要求
超载为50 KN/m 的北侧
由前计算出支护桩在施工各种工况下最大弯矩值为：Mmax=570.2 kN.m 采用φ800@1000的钻孔灌注桩作为支护桩，桩身配12B25，混凝土C30 As=5890mm 2,f c =14.3N/㎜2,f y =300N/㎜2 b=f y As/f c A=300×5890/14.3×π×4002=0.246 α=1+0.75b-b b 625.05.02)75.01(--+=0.319
αt =1.25-2α=0.612 [M]=3
2f c γ3sin 3απ+ f y As γ(sin παt +sin πα)/ π
=3
2×14.3×4003×sin 3 (0.318π)+300×5890×400×[sin 3 (0.318
π)+ sin 3 (0.614π) ]/ π
=760.3 KN.m/m >1.25×570.2×1.0×1.0=712.75 kN.m/m
2.3.7抗渗、抗管涌验算
超载为20 KN/m 的东西南侧
K 渗=(γ’/γw )×(h w +2D+B)/h w =8.5×(6.4+2D+2.35)/(10×6.4) ≥1.5 D ≥1.3m, 取D=2m, 则深搅桩长为6.9+2=8.9m 超载为50 KN/m 的北侧
K 渗=(γ’/γw )×(h w +2D+B)/h w =8.5×(6.4+2D+2.15)/(10×6.4) ≥1.5 D ≥1.4m, 取D=2m, 则深搅桩长为7.9+2=9.9m
2.3.8抗隆起验算
超载为20 KN/m 的东西南侧
C
=（15×1.1+12×12.9）/14=12.2 kpa
= (18o×1.1+10o×12.9)/14=10.6o
Nq=tan2(45+10.6o/2) ×eπtan10.6o=2.6
Nc=(2.6-1.0)/ tan210.6o=8.5
γ2=18.5 kN/m3
γ1=(0.5×19.0+3.5×18.6+4.0×18.5+12.9×18.5)/20.9=18.5 kN/m3
K
L
=（18.5×14×2.6+12.2×8.5）/(18.5×20.9+39) =1.8>1.6
满足要求
超载为50 KN/m的北侧
C=（15×1.1+12×14.0）/15.1=12.2kpa
= (18o×1.1+10o×14.0)/15.1=10.6o
Nq=tan2(45+10.6o/2) ×eπtan10.6o=2.6
Nc=(2.6-1.0)/ tan210.6o=8.5
γ2=18.5 kN/m3
γ1=(0.5×19.0+3.5×18.6+4.0×18.5+14.0×18.5)/22=18.5 kN/m3
K
L
=（18.5×15.1×2.6+12.2×8.5）/(18.5×22+50+19)=1.74>1.6
满足要求
2.3.9压顶圈梁、支撑的设计计算（截面尺寸、砼标号、配筋验算）a．压顶圈梁的设计
M=1.25×1.0×1/12×129.4×112=1631.0 kN.m
圈梁尺寸选1000×1000，混凝土强度C30，选用二级钢
αs=M/(f c bh0)=1631.02×106/(14.3×1000×9652)=0.122<0.399
γs=0.5×(1+s
2
1(α
)=0.935
As=M/ f
y γ
s
h
=1631.0×106/300×0.935×965=6025.5 mm2
选用12φ25 A
s
=5890.5㎜2
验算最小配筋率
ρ=A s/bh=5890.5/1000×1000=5.89×10-3>ρmin=0.45f t/f y=2.145×10-3斜截面强度计算
V=1/2×129.4×11×1.0×1.25=889.6 kN
0.25f
c bh
=0.25×14.3×1000×965=3449.9 kN > V
0.7f
t bh
=0.7×1.43×1000×965=966.0 < V
取S=200mm,按构造配箍，用φ8@200四肢箍。
b.支撑的设计计算
（1）支撑轴力计算
北侧角撑： N=129.4×8.6×1.25×1.0=1967.2 kN
对撑： N=1.25×1.0×129.4×11=1779.3 kN
取 N
max
=1967.2 kN
立柱间距10 m，角撑间距8.6 m，对撑间距11 m
支撑梁截面 500×600 mm2，混凝土等级为C30，连系梁取450×550mm2（2）支撑弯矩计算
①支撑梁自重产生的弯矩
q=1.25×1.0×0.5×0.6×25=10.31 kN/m
M
1
=1.25×1.0×1/12×10.31×102=107.4 kN.m
②支撑梁上施工荷载产生的弯矩
取q=5 kN/m
M
2
=1/10×1.0×5×102 kN.m
③支撑安装偏心产生的弯矩
M
3
=N×e=1967.2×10×3‰=59.0 kN.m
则支撑弯矩为：M= M
1 + M
2
+ M
3
=216.4 kN.m
（3）初始偏心距
e
=M/N=216.4/1967.2=0.110 m=110 mm
e
a
=max(20，h/30)=20 mm
e i = e
+ e
a
=110+20=130 mm
（4）是否考虑偏心增大系数η
l
/h=10/0.6=16.7 > 8.0 要考虑偏心距增大系数
ξ1=0.5f c A/N=(0.5×14.3×500×600)/(1967.2×1000) =1.09 > 1.0
取ξ
1
=1.0
ξ2=1.15-0.01×ι0/h=1.15-0.01×10/0.6
=0.98 < 1.0
取ξ
2
=0.98
η=1+[ ( ι0/h)2×ξ1×ξ 2 ]/[1400×(e i/h0)] =1.79
ηe i=1.79×130=232.7 mm
e=ηe
i
+h/2-a=232.7+300-40=492.7 mm
（5）配筋计算(对称配筋)
材料强度：f
y =14.3 N/mm，f
y
=f
y
’=300 N/mm
x=N/f
c b=1803.1/14.3×0.5=252 mm <ξ
b
h
=308 mm
因此按大偏心受压计算
A
s ’=A
s
=Ne-αf
c
bx(h
-0.5x)/ f
y
’(h
-αs’)
=1967.2×103×492.7-14.3×500×275×（560-0.5×275）/300×
(560-40)=887.8 mm2
（6）配筋验算
ρ=A s+ A s/bh=1775.6/500×600=5.9×10-3 > 5×10-3
受压侧ρ=A
s
’/bh=887.8/500×600=2.96×10-3> 2×10-3
受拉侧ρ=A
s /bh=887.8/500×600=2.96×10-3> 0.45f
t
/f
y
=2.145×10-3
因此满足要求（7）配筋
实配:按构造配筋，上下均配 4φ25，A
s ’=A
s
=1963.6 mm2
2.3.10立柱桩的设计计算
a．支撑立柱
采用A426×12钢管，钢管的截面特征系数为：
ω=1570388.299mm3 i=146.3mm
A=15599.52mm2 L
=10m
λ= L0/I=10/0.14643=68.35
查表可得ψ=0.847
N=1.25×1.0×25×(0.5×0.6×10+0.45×0.55×14)+5×24+1967.2 ×0.1=666.3 kN
考虑立柱施工偏差e=10×1.5%=0.15m
偏心弯矩M=666.3×0.15=99.9kN.m
①强度计算
N/A+M/γ
w
=666.3×103/15599.52 +99.9×106/1.15×1570388.299 =98.0 < f=215N/mm2
②稳定性验算
N
E
=π2EA/1.1λ2=π2×2×105×15599.52/1.1×68.352
=5992.0 kN
N/φ
A +β
m
M/γω
X
(1－0.8N/ N
Ex
)
=666.3×103/0.847×15599.52+1.0×99.9×106/1.15×
1570388.299×(1-0.8×666.3/5992.0)
=111.1 N/㎜2 < f=215 N/mm2
b．立柱桩计算
立柱桩采用A800钻孔灌注桩，桩伸入土层17.1m
土层②-2 q
sik
=40kpa
土层②-3 q
sik
=32ka
Q
UK
=π×0.8×（40×1.1+32×16）=1397.4kN
Q
UK
/2=698.7 KN > 666.3 kN
2.3.11支护结构最大位移估算及整体稳定性验算
（采用理正软件计算）
a．整体稳定验算
南面[ 整体稳定验算 ]
------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法
应力状态：总应力法
条分法中的土条宽度: 0.50m
滑裂面数据
= 1.384 整体稳定安全系数 K
s
圆弧半径(m) R = 20.637
圆心坐标X(m) X = -1.588
圆心坐标Y(m) Y = 6.474
最大位移16.26m
深基坑专项技术方案设计技术交底大全
交底记录 表号：SJSX7 工程名称：昌林联网工程芒康～左贡线路工程编号：
3.3深基坑分坑及掏挖总体布置 .1 3.4护壁施工 挖孔桩开挖过程，成孔时须设置护壁，护壁用高度1000mm圆形钢模，护壁混凝土强度应符合设计要求，护壁每节高度为1000mm。第一节护壁顶面应当高出地面不少于150mm。往下施工时，以每一节作为一个施工循环，即挖好一节就要浇灌一节混凝土护壁，浇制混凝土护壁的模在浇制24小时后方可拆除，然后接着往下挖。每节混凝土护壁的浇制需绑扎钢筋，护壁设计砼强度C25，尺寸如图5-5所示。 施工时为保证基坑的垂直度，要求护壁每浇灌完三节，须校核坑中心位置，见图5-6所示。 3.5钢筋笼绑扎 钢筋笼制作采用直螺纹机械连接和现场焊接相结合的方式，见图5-7。从事钢筋焊接的焊工必须持证上岗。钢筋笼安装前，应对钢筋笼长度、主筋直径、间距、箍筋间距、焊接质量等进行自检，钢筋笼安装后对安装标高、保护层自检。并报请监理检查，办理隐蔽工程签字手续。
在坑口搭设三角架，三脚架用6m 钢管搭设。在坑口使用200mm×3m 枕木或木板垫护。钢筋入坑末端用Φ14 制动。先将朝向坑口的钢筋一端人抬插入坑口，由二人拉动起重小绳，使钢筋尾部缓缓抬起，辅助人员调整钢筋入坑角度，将钢筋吊起后慢慢滑入坑，制动人员与起吊人员相互配合，缓慢将钢筋放入坑，放入时注意钢筋挠度，切勿造成钢筋硬弯。直到全部放入基坑底部为止，见图5-8。 图5-8钢筋的吊放和绑扎示意图 .2 3.6深基坑施工注意事项 3.6.1挖孔施工时须找正基础中心，保证挖孔垂直度。土石方开挖设由专人指挥，并严格遵循“分层 开挖、控制边坡、严禁超挖”及“大基坑小开挖、深基坑慢开挖”的原则。 3.6.2雨期施工时，应在基坑两侧围以土堤或挖排水沟，以防地面雨水流入基坑，同时应经常检查边 坡和支护情况，防止坑壁受雨水浸泡造成塌方。 3.6.3为了使混凝土拌合物浇筑时不离析，浇筑时其自由下落高度不应超过2m，超过此高度时应采用 串筒或溜槽。 3.6.4当坑深超过5m时，应检测坑有害气体的浓度，并预设通风设施，相关设备见图5-10；基坑较 深时，每次爆破作业后，应采取强制通风措施。 3.6.5 基坑的废土向基础外侧方向堆弃，并运出至基坑边缘5m以外，弃土时严防滚石伤人，坑身开 挖直径要一次完成，坑底扩挖部分应采用人工开挖，不宜另外爆破开挖，在扩挖施工前检查孔壁岩块的完整性。 3.6.6挖孔基础坑口设置钢筋网盖板，坑口放置钢管井字架安全硬质围栏进行防护，防止施工人员和 机械设备等坠落或滑落。
深基坑工程设计内容教学内容
深基坑工程设计内容 （1）基坑支护结构设计的极限状态 基坑支护结构设计应满足两种极限状态的要求： 1)承载能力极限状态 基坑工程的承载能力极限状态要求不出现以下各种状况： ①支护结构的结构性破坏——挡土结构、锚撑结构折断、压屈失稳，锚杆的断裂、拔出，挡土结构地基基础承载力不足等使结构失去承载能力的破坏形式。 ②基坑内外土体失稳——基坑内外土体整体滑动，坑底隆起，结构倾倒或踢脚等破坏形式。 ③止水帷幕失效——坑内出现管涌、流土或流砂。 2)正常使用极限状态 基坑的正常使用极限状态，要求不出现以
下各种状况： ①基坑变形影响基坑正常施工、工程桩产生破坏或变位；影响相邻地下结构、相邻建筑、管线、道路等正常使用。 ②影响正常使用的外观或变形。 ③因地下水抽降而导致过大的地面沉降。 （2）基坑支护结构的设计内容 ①支护结构体系的选型及地下水控制方式。 ②支护结构的强度和变形计算。 ③基坑内外土体稳定性计算。 ④基坑降水、止水帷幕设计。 ⑤基坑施工监测设计及应急措施的制定。 ⑥施工期可能出现的不利工况验算。 以上设计内容，可以分成三个部分。其一是支护结构的强度变形和基坑内外土体稳定性设计；其二是对基坑地下水的控制设计；其三是施工监测，包括对支护结构的监测和周边
环境的监测。软土地区的深基坑坑底以下土层较软，加固坑内被动区土体，可减小支护桩入土深度、基坑变形。加固范围由计算或类似工程经验确定。加固的方法常用喷射注浆、深层搅拌。深层搅拌局部加固的形式如图 2.2.3 所示。 图2.2.3 深层搅拌局部加固的形式5、基坑工程设计依据 基坑工程设计时，首先应掌握以下设计资料(即设计依据)： ①岩土工程勘察报告。区别基坑工程的安全
基坑课程设计
1.1 工程地质条件 ①素填土：黄灰色、可塑、松、稍湿，不均匀，以素土为主，夹碎石，据调查堆积时间十年以上。全场分布。厚度0.5米。 ②粉质粘土: 黄色、软-可塑、湿，无摇振反应，刀切面光滑，干强度中等，韧性中等。见铁锰质氧化物。成因年代Q4al 。全场分布。厚度3.0米。 ③粉质粘土夹粉土：灰色、可塑，湿，刀切面稍光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。夹粉土，薄层状，厚度20-30cm。成因年代Q4al。全场分布。厚度5.0米。 ④细砂：灰色，稍密，饱和，颗粒圆形，质地较纯，级配良好，主由长石、云母、石英等组成,粒组含量>0.075mm为87.9-91.8%。成因年代Q4al。平面上尖灭。厚度6.0米。 ⑤圆砾：杂色、稍密、饱和，圆形为主，母岩成份主要为石英岩、石英砂岩、硅质岩、火成岩等，粒组含量＞2mm为52.6-90.1%。充填物为细砂，充填充分。成因年代Q3al。全场分布。厚度8.0米。 ⑥卵石：杂色、中密、饱和，园形为主，母岩成份主要为石英岩、石英砂岩、硅质岩、火成岩等，粒组含量＞20mm为52.2-80.7%。充填物为细砂，充填充分。成因年代Q3al。全场分布。未揭穿。 1.2 水文地质条件 第①层为弱透水层，第②、③层为相对隔水层，第④、⑤、⑥层为透水层。 场地地下水按含水介质划分属第四纪冲积物中的孔隙水，地下水按埋藏条件有两种类型：上部为上层滞水无统一地下水位，勘察时通过各钻孔的观测上层滞水埋深0.3-1.1米，赋存于素填土中，受大气降水补给，以蒸发排泄为主；下部承压水勘察时稳定水位埋深约3.0-4.0米，承压水赋存于砂、卵石层中，具有弱承压性，受区域同层侧向补给径流排泄。 地下水年变化幅度根据湖北省水文地质工程地质大队编制的《环境水文地质工程地质综合勘察报告》资料为1.0-3.0米，在丰水期由长江侧向补给，在枯水期地下水侧向补给长江。 1.3 环境条件 场地平坦,无地下管线,距围护结构一定距离之外有已建房屋。 2.1基坑支护设计主要参数
南国花郡基坑深基坑设计说明书
南国花郡基坑深基坑设计说明书1. 工程概况及和场地周边环境条件 1.1 工程概述 南国花郡项目位于洪山区湖北南湖驾驶培训中心内，毗邻已建成的宝安中海小区，东临恒安路，南临南湖路，西临老李纸公路。 项目总用地面积约28754 〃，总建设面积约92000平方米，拟建6栋18－33层住宅和部分底层商业。其中4栋18层住宅、2 栋33 层住宅，18 层住宅建筑高度约53 米，33 层住宅建筑高度约99米。地下室面积约10500平方米，层高5米，为一层地下室，其中人防部分面积约4000平方米。主体结构为：钢筋砼框剪结构，基础为：钢筋砼钻孔灌注桩基础、长螺旋成孔抗拔锚杆和天然地基。33 层塔楼采用钻孔灌注桩基础，地下室底板厚度为800mm,承台厚度为2.0米；18层塔楼为天然地基，筏板厚度1.0米；无塔楼地下室部分采用长螺旋成孔抗拔锚杆，承台厚度为1.0米，地下室底板厚度为400mm。 工程设计±0.00相当于绝对标高23.80m,根据业主提供现场地形图，场地自然地面绝对标高平均约为21.10 m，基坑边线设计为地下室地下室剪力墙中心线外扩2.5m，则基坑底边线开挖面积 13178m2，支护周长475m。基坑周边开挖标高和深度见 F表。
1?2场地周边环境条件 南国花郡项目位于洪山区湖北南湖驾驶培训中心内，毗邻已建成的宝安中海小区，东临恒安路，南临南湖路，西临老李纸公路。具体情况为： 基坑东侧为恒安路交通主干道，基坑顶边线距围墙边线（用地红线）为28.0m，基坑顶边线由北向南，依次有示范区，钢筋堆场, 3#楼（3#楼为桩基础，设计±0.00=23.50m，基底标高-4.50m），钢筋堆场和现场临时厕所。基坑底边线距上述施工堆场均有5m左右的距离。 基坑南侧由东向西依次为4# （4#楼为桩基础，设计 ±0.00=23.50m，基底标高-4.50m ）、6#楼（6#楼为桩基础，设计 ±0.00=22.70m，基底标高-4.00m ），基坑边线距4#楼房屋边线为6.2m,基坑底边线距6#楼房屋边线为15.4m。 基坑西侧为南湖路，基坑底边线距用地红线（围墙）最近为3.4m 围墙外侧(用地红线)有一电缆沟，宽400mm深350mm 基坑北侧场地原为架校训练场，基坑底边线距用地红线(围墙) 最近为2.7m。在场地绿化带内有场地雨水排放管道穿过整个场地，施工时会予以封闭。
完整版深基坑与边坡支护工程课程设计
完整版 深基坑与边坡支护工程 课 程 设 计
目录 第一章原始资料 第二章支护方案比选 第三章围护结构内力计算 第四章基坑稳定性验算 第五章基坑施工方案设计 第六章施工图绘制 参考文献
第一章原始资料 1.1工程概况 某建筑物的场地条件如图2所示，基坑左侧距离道路边缘距离为8.5m，基坑长度69.0m，基坑宽度为23.0m，距基坑右侧4.6m处有两栋6层工商局宿舍。 图2 基坑平面图 1.2岩土层分布特征
根据地质勘察资料，在A-B-C-D段主要分布的土层如下： （1）杂填土（Q m1）：褐灰至褐红色，以粘性土为主，含大量砖块及碎石生活垃圾，人工填积，结构松散，不含地下水，湿。埋深1.00~1.11m，层厚1.20~4.00m，层底标高66.70~66.80m。 （2）素填土2（Q m1）：褐红色，以粘性土为主，含少量砖块及碎石。人工新近填积，未完成自重固结，结构松散，不含地下水，湿。埋深0.00~1.10m，层厚1.20~4.00m，层底标高63.10~66.70m。 （3）淤泥质杂填土3（Q a1）：褐灰至灰黑色，含大量碎石及生活垃圾腐烂物，具臭味，含地下水，软塑状，易变形，很湿。埋深1.80~4.00m，层厚0.70~2.90m，层底标高63.10~64.10m。 （4）粉质粘土4（Q a1）：褐黄至褐红色，含少量灰白色团状高岭土及铁锰氧化物，裂隙发育，摇震无反应。土状光泽，干强度一般，顶部受水浸泡严重。硬塑，中密，稍湿。埋深0.00~4.70m，层厚2.10~6.70m，层底标高60.30~62.00m。
（5）圆砾5（Q a1）：黄至黄褐色，以石英硅质岩碎屑为主。含少量砂粒及粘性土，胶结一般。粗颗粒呈圆状，中风化。粒径?>20mm 占35%，5~20mm占25%，粘性土占5%，富含地下水，中密饱和。埋深5.00~7.60m，层厚4.50~5.30m，层底标高55.80~56.70m。 （6）粘土6（Q a1）：紫红色，由下伏基岩风化残积而成，含少量斑状灰白色高岭土及石英粉砂、云母碎屑，裂隙发育，土状光泽，摇震无反应。干强度一般，可塑，中密，湿。 （7）强风化粉砂质泥岩7（K）：紫红色，粉砂泥质结构，层状构造，以泥质成分为主，石英粉砂为次，岩石风化强烈，裂隙发育，裂面见铁锰氧化膜，浸水易软化，干燥易散碎，顶部风化呈土状。坚硬，致密，稍湿。埋深12.50~13.20m，层厚2.00~3.70m，层底标高51.50~53.10m。 （8）中风化粉砂质泥岩8（K）：紫红色，粉砂泥质结构，以泥质成分为主，石英粉砂为次，见云母小片，岩芯表面见绿泥石斑块，偶见石膏细脉充填于裂隙中，岩石较完整，裂隙较发育，局部夹泥岩
深基坑设计说明
基坑支护设计方案说明书 一、工程概况 （1）工程名称:郴州复烤厂易地技改项目综合楼及客服中心等工程（2）工程地址：项目位于位于郴州市华塘镇油山村 （3）建设单位：湖南烟叶复烤有限公司郴州复烤厂 监理单位：湖南长顺工程建设监理有限公司 施工单位：湖南省建筑工程集团总公司 勘察单位：核工业郴州工程勘察院、湖南省湘南工程勘察公司 质监、安监部门：郴州市质安站 （4）工程简介：工程总建筑面积21903.75㎡，由综合楼、客服中心、倒班宿舍食堂及综合站房等组成，其中综合楼建筑面积7441.00㎡、客服中心建筑面积5682.5㎡、倒班宿舍及食堂建筑面积7250.00㎡、综合站房建筑面积1230.25㎡、污水处理站建筑面积300㎡，结构形式为框架，楼层为4~6层，建筑物最高檐口27.0m。污水处理池±0为239.50m，底板垫层底部标高为-5.8m，开挖深度为6.3m左右。二、周边环境 拟建场地紧靠着污水处理站的桩基础仅2米远，西侧为挡土墙。 三、工程地质及水文地质概况 1、根据勘察报告，基坑开挖范围内涉及土层主要为以下土层： ①层素填土，黄褐色，稍湿，稍密，主要成分由粘性土，含有少量灰岩碎石，主要为新近期人工填筑而成，填土时已分层碾压； ②层粘土，残坡积成因，黄褐色、褐红色，硬可塑性，以粘粒为
主，局部含有碎石，粘性较好，干强度及韧性中等。 ③层中风化破碎灰岩，石炭系，青灰色，灰色，中风化，隐晶质结构，中厚层状构造，节理裂隙稍发育，岩心破碎，呈碎块状，块状。 ④层中风化完整灰岩，石炭系，青灰色，灰色，中风化，隐晶质结构，中厚层状构造，节理裂隙稍发育，岩质较硬，锤击声脆，岩心较完整，多呈短柱状、柱状。 2、水文地质条件 场地内地表水系不发育，场地内地下水主要为土层孔隙潜水和基岩岩溶裂隙水。填土层结构松散，孔隙比大，富水性差，残坡积粘土孔隙率低，含弱孔隙潜水；石炭系灰岩含岩溶裂隙水，含水中等~丰富。地下水主要接受大气降水的垂直入渗补给，以蒸发排泄方式为主，部分补给深部含水层。勘查施工期间，勘探钻孔均测得有稳定水位。实测各孔稳定地下水位埋深9.50~13.90m，标高224.68~230.87m，地下水位埋深一般较深。 四、基坑支护设计 1、设计依据： 核工业郴州工程勘察院、湖南省湘南工程勘察公司提供的《郴州复烤厂易地改造技术项目的岩土工程勘察报告》 《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012) 《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2011) 《建筑边坡工程技术规程》(GB50330-2002) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
基础工程课程设计报告
基础工程课程设计 名称：桩基础设计 姓名：文嘉毅 班级：051124 学号：20121002798 指导老师：黄生根
桩基础设计题 高层框架结构（二级建筑）的某柱截面尺寸为1250×850mm ，该柱传递至基础顶面的荷载为：F=9200kN ，M=410kN?m ，H=300kN ，采用6-8根φ800的水下钻孔灌注桩组成柱下独立桩基础，设地面标高为±0.00m，承台底标高控制在-2.00m ，地面以下各土层分布及设计参数见附表，试设计该柱下独立桩基础。 设计计算内容： 1.确定桩端持力层，计算单桩极限承载力标准值Q uk； 2.确定桩中心间距及承台平面尺寸； 3.计算复合基桩竖向承载力特征值R a及各桩顶荷载设计值N，验算基桩竖向承载力；计算基桩水平承载力R Ha并验算； 4.确定单桩配筋量； 5.承台设计计算； 湿 重 度 kN/m3
设计内容 一．确定桩端持力层，计算单桩极限承载力标准值uk Q 1.确定桩端持力层及桩长 根据设计要求可知，桩的直径d =800mm 。 根据土层分布资料，选择层厚为4.5m 的层⑧粉质粘土为桩端持力层。根据《建筑桩基技术规范》的规定，桩端全断面进入持力层的深度，对粘性土、粉土不宜小于2d 。因此初步确定桩端进入持力层的深度为2m 。则桩长l 为： l =4.3+3.8+2.8+2.3+4.4+3.0+2.5+2.9+5.7+0.8+2-2=32.5m 2.计算单桩极限承载力标准值 因为直径800mm 的桩属于大直径桩，所以可根据《建筑桩基技术规范》中的经验公式计算单桩极限承载力标准值uk Q ： pk uk sk pk sik i p si p Q Q Q u q l q A =+=ψ+ψ∑ （1-1） 其中桩的周长u =d π=2.513m ；桩端面积p A =2/4d π=0.503㎡；si ψ、p ψ为别为大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，si ψ=() 1/5 0.8/d =1， p ψ=()1/5 0.8/D =1。 根据所给土层及参数，计算uk Q ： uk Q =2.513×1×[23×(4.3-2)+20×3.8+28×2.8+40×2.3+28×4.4+48 ×3.0+66×2.5+ 58×2.9+60×5.7+52×0.8+60×2]+1×710×0.503=3883.6kN 确定单桩极限承载力标准值uk Q 后，再按下式计算单桩竖向承载力特征值：
岩土工程勘察课程设计重点
泰通小区 岩土工程勘察报告 一总述 （一）工程概述 拟建泰通小区位于邯郸市东部东小屯中街与兴华路交叉口东北角。受邯郸市远实房地产开发有限公司的委托，我公司对该工程进行了岩土工程详细勘察。 该工程包括1 栋高层、裙楼及地下车库,拟建高层为地上17层, 地下2层，拟采用剪力墙结构，筏板基础，基础埋深约 6.00m,基底 压力（标准组合）320k Pa,地基基础设计等级为乙级。 拟建裙楼为地上2 层，地下1 层，拟采用框架结构，独立基础，基础埋深约6.00m,基底压力（标准组合）lOOkPa,地基基础设计等级为丙级。 拟建地下车库为地下1 层,拟采用框架结构,独立基础,基础埋深约6.00m,基底压力（标准组合）100kPa,地基基础设计等级为丙级。 该工程高层部分工程重要性等级为二级,其余建筑物工程重要性等级为三级, 场地等级为二级（中等复杂场地）,地基等级为二级（中等复杂地基）,岩土工程勘察等级为乙级。 （二）勘察目的及依据规范 依据有关规范,我们制定了详细的勘察纲要,达到了勘察目的。 勘察目的及要求如下： 判定该场地的稳定性和适宜性，有无不良地质作用。 2查明场地的地层情况、均匀性，软弱下卧层的分布情况，各层 土的物理力学性质指标，并对液化可能性做出评价。 3 查明地下水类型、埋藏情况、渗透性及其腐蚀性，地下水位 季节变化规律，评价场地土的腐蚀性。
4提供各层土的承载力和压缩模量，对基础设计方案提供建议, 对地基处理方式提出建议，并提供有关参数。 5对基坑工程的设计、施工方案提出建议。 6确定覆盖层厚度及场地土类别。 7满足《岩土工程勘察规范》及《高层建筑岩土勘察规程》的有 关要求。勘察依据的主要规范如下： 岩土工程勘察规范》GB50021—2001(2009 年版) 建筑地基基础设计规范》GB50007—2002 建筑抗震设计规范》GB50011—2010 高层建筑岩土勘察规程》(JGJ72--2004) (J366—2004) 建筑桩基技术规范》JGJ94—2008 建筑地基处理技术规范》(JGJ79--2002) (J220—2002) 建筑基坑支护技术规程》(JGJ120--99) 《河北省建筑地基承载力技术规程》(试行)DB1( J) /T48--2005 土工试验方法标准》GB/T50123—1999 建筑工程地质勘探与取样技术规程》JGJ87—2012 城市规划工程地质勘察规范》CJJ57-94 标准贯入试验》SL237-045-1999
深基坑工程设计
北京博大水务有限公司路南区污水处理厂区管道（深度5M以上）深基坑工程设计 招标文件 工程名称：北京博大水务有限公司路南区污水处理厂区管道（深度5M以上）深基坑工程设计 招标人：北京博大水务有限公司 编制日期：二〇一五年四月
总目录 第一部分投标须知 一、总则 二、招标文件 三、投标文件的编制 四、投标 五、评审内容 六、授予合同 第二部分施工图——厂区总图及综合管线
第一部分投标须知
一、总则 1、工程综合说明： 1.1 工程名称：北京博大水务有限公司路南区污水处理厂区管道 （深度5M以上）深基坑工程设计。 1.2 招标人：北京博大水务有限公司 1.3 工程概况及投标内容： 1.3.1工程概况：北京经济技术开发区路南区污水厂位于北京经 济技术开发区路南区于VII-1 街区N41U1地块，一期规模2万立方米/日。路南区污水厂采用预处理加MBR生物处理工艺，后接臭氧消毒工艺。污水通过进水渠道进入装有粗格栅的格栅间，在此拦截污水中较大杂质。然后由污水泵提升，再经细格栅进一步去除水中杂质，进入曝气沉砂池去除砂砾。沉砂池出水进入超细格栅间进一步去除毛发纤维类物质，出水进入MBR 池，去除
BOD5、N、P、SS 等污染物。膜池出水经提升泵房提升进入臭氧消毒单元，消毒池出水最终进入再生水储水池回用，多余出水排入凤河。生物处理产生的剩余污泥和除磷过程产生化学污泥由剩余污泥泵提升连续进入污泥调质池，然后调质池内污泥一同进入机械脱水机进行机械脱水，脱水后泥饼外运。 1.3.2投标内容：路南区污水处理厂区管道（深度5M以上）深 基坑工程设计（详见第二部分施工图） 2.投标费用 投标人承担其投标文件编制与递交所涉及的一切费用。在任何情况下招标人对上述费用均不承担任何责任。 3.定义及解释 3.1招标人(业主)：北京博大水务有限公司 3.2投标人：是指响应招标、参加投标竞争的法人 3.3日期：指公历日。 3.4招标文件中所规定的“书面形式”，是指任何手写、打印或印刷的文件，包括电报和传真发送。 3.5签章：指签字或盖章。 3.6本招标文件的最终解释权归招标人所有。 4．保证 投标人应保证在投标文件中所提交的资料和数据是真实的。
基础工程独立基础课程设计
基础工程课程设计 课程名称：《基础工程》 设计题目：柱下独立基础课程设计 院系：土木工程学院 专业：道路、桥梁、隧道工程年级：2009级 姓名：李涛 学号：20090710149 指导教师：李文广 徐州工程学院土木工程学院
2011 年12 月15 日 目录 1、柱下独立基础设计资料 2、柱下独立基础设计 2.1 基础设计材料 2.2 基础埋置深度选择 2.3地基承载力特征值 2.4 基础底面尺寸的确定 2.5 验算持力层地基承载力 2.6 基底净反力的计算 2.7 基础高度的确定 2.7.1 抗剪验算 2.7.2 抗冲切验算 2.8 地基沉降计算 2.9 配筋计算 3 软弱下卧层承载力验算 4《规范》法计算沉降量 5地基稳定性验算
5 参考文献 6设计说明 附录 基础施工图 一、基础设计资料 2号题 B 轴柱底荷载： ① 柱底荷载效应标准组合值：KN F k 1615=，m KN M k ?=125，KN V k 60=； ② 柱底荷载效应基本组合值：KN F 2099.5=，m KN M ?=162.5，KN V 78=。 持力层选用4号粘土层，承载力特征值240=ak f kPa ，框架柱截面尺寸为500×500 mm ，室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。 二、独立基础设计 1.选择基础材料：C25混凝土，HPB235钢筋，预估基础高度0.8m 。 2.基础埋深选择：根据任务书要求和工程地质资料， 第一层土：杂填土，厚0.5m ,含部分建筑垃圾； 第二层土：粉质粘土，厚1.2m , 软塑，潮湿，承载力特征值 ak f = 130kPa 第三层土：粘土，厚1.5m , 可塑，稍湿，承载力特征值 ak f = 180kPa 第四层土：全风化砂质泥岩，厚2.7m ,承载力特征值ak f = 240kPa 地下水对混凝土无侵蚀性，地下水位于地表下1.5m 。 取基础底面高时最好取至持力层下0.5m ，本设计取第三层土为持力层，所以考虑取室外地坪到基础底面为m 3.75.15.02.15.0=+++。由此得基础剖面示意图如下：
深基坑设计开题报告
开题报告 课题名称开题报告 院（系）交通学院 专业勘查技术与工程姓名张长江 学号1803090124起讫日期2013.3.1-2013.3.17指导教师徐洪钟 2013 年03 月17
1、毕业设计（论文）综述（题目背景、研究意义及国内外相关研究情况） 1.1题目背景 近些年来，随着城市经济的快速发展，高层建筑大批兴建，发展趋势是层数增多，高度增大，基础埋深加大，平面布置更加复杂，与周围建筑物联系更加紧密。城市地下空间的开发利用，使得基坑面积和开挖深度越来越大，因此，传统基坑支护方式面临深度与广度的挑战。深基坑支护正是在人们的不断实践探索中发展起来，具有一定的地区经验性，方法灵活多变，视工程实际而定。 深基坑工程是涉及到土力学、流变学、结构力学、钢筋混凝土结构等多门学科，是一项综合性的岩土工程问题。主要涉及到土层性质、支护结构、支撑形式、地基处理、地下水防治以及环境影响等方面，目前研究的课题主要有：土压力理论、支护结构内力和变形的计算理论、基坑失稳破坏的机理等方面。对于深基坑工程问题，目前国内外己有很多研究成果。 本工程主体结构±0.000相当于吴淞高程＋6.770，本设计除特别说明外均采用主体结构相对高程系。主体结构：主体为地下一层，无上部结构，底板顶标高为-8.600m，底板下设置抗拔桩。基坑规模：基坑形状为规则的矩形，东西方向长120m，南北向宽35m，基坑面积约4300㎡，周长约310m。基坑挖深：周边自然地面相对标高为+0.600～±0.000，基坑周边环境条件很复杂，破坏后果很严重；场地工程地质条件复杂；地下水位埋藏浅，对施工影响严重，因此本工程基坑工程安全等级为一级。为确保基坑开挖、地下室结构施工的顺利进行和施工安全，减少或避免对周边环境的不利影响，基坑工程施工时应采取相应的防护措施。 1.2研究意义 各种建筑物与地下管线都要开挖基坑，一些基坑可直接开挖或放坡开挖，但当基坑深度较深，放坡不便时，可以采用基坑支护。过去支护比较简单，也就是钢板桩加井点降水，一般能满足基坑安全施工，而对于深基坑已不能满足要求，
基坑支护课程设计报告书
深基坑课程设计 XX大厦基坑支护工程 班级：土木1001班 姓名：尹普才 学号：201008141030 指导教师：杨泰华 日期：2013年12月31日
工程概况及周边环境状况说明 1 设计项目 如：xx大厦基坑支护工程 2 建设地点 东南某市 3 设计基本资料 3.1 地层划分 根据岩土工程勘察报告按成因类型及地质特征将场地地层情况划分如下： 表1.1 层号及名称地层 年代 及 成因 分布 范围 层面埋深 (m) 地层一般 厚度 (m) 颜色 状态及 密度 压缩 性 包含物及其它特征 (1)杂填土Q ml全场地0.9~3.6 杂松散由碎石、砖块及粘性土组成
(2)粉质粘土 夹粉土 Q4al 全场地0.9~3.6 1.0~5.3 褐黄可塑中 含氧化铁，夹稍密状粉土夹 层，干强度一般，韧性差。 (3-1)粉质粘 土全场地 2.7~7.6 1.8~6.3 褐灰~灰 色 软塑 中~ 高 含有机质、腐植物、有臭 味，局部少量螺壳 (3-2)粘土全场地7.8~10.8 1.0~5.6 褐黄~褐 灰可塑中 含氧化铁、铁锰质，局部少 量螺壳 (3-3)强风化 砂岩全场地 9.2~15.1 2.2~7.5 淡褐可塑 中~ 低 含硅、钙、粘土和氧化铁。 (3-4)粉质粘 土全场地 13.3~20. 8 2.0~8.0 褐灰可塑中 含少量腐值物，偶夹薄层粉 砂。 (4-1)粉砂夹粉质粘土局部分 布 17.5~24. 0.9~7.7 灰色松散 中~ 低 含云母片，夹少量薄层可塑 粘性土 3.2 土层物理力学性质指标 与基坑支护有关的各层物理力学指标如表1.2所示。 表1.2 层号土层名 重度γ （kN/m3 ） 粘聚力C （kPa） 内摩擦 角 （度） “m”值 （kPa） 极限摩阻力 （kPa） 承载力 f ak（kpa） （1）杂填土18.5 4 20 2000 20
深基坑设计说明
深基坑设计说明
基坑支护设计方案说明书 一、工程概况 （1）工程名称:郴州复烤厂易地技改项目综合楼及客服中心等工程 （2）工程地址：项目位于位于郴州市华塘镇油山村 （3）建设单位：湖南烟叶复烤有限公司郴州复烤厂 监理单位：湖南长顺工程建设监理有限公司 施工单位：湖南省建筑工程集团总公司 勘察单位：核工业郴州工程勘察院、湖南省湘南工程勘察公司 质监、安监部门：郴州市质安站 （4）工程简介：工程总建筑面积21903.75㎡，由综合楼、客服中心、倒班宿舍食堂及综合站房等组成，其中综合楼建筑面积7441.00㎡、客服中心建筑面积5682.5㎡、倒班宿舍及食堂建筑面积7250.00㎡、综合站房建筑面积1230.25㎡、污水处理站建筑面积300㎡，结构形式为框架，楼层为4~6层，建筑物最高檐口27.0m。污水处理池±0为239.50m，底板垫层底部标高为- 5.8m，开挖深度为 6.3m左右。 二、周边环境 拟建场地紧靠着污水处理站的桩基础仅2米远，西侧为挡土墙。 三、工程地质及水文地质概况
1、根据勘察报告，基坑开挖范围内涉及土层主要为以下土层： ①层素填土，黄褐色，稍湿，稍密，主要成分由粘性土，含有少量灰岩碎石，主要为新近期人工填筑而成，填土时已分层碾压； ②层粘土，残坡积成因，黄褐色、褐红色，硬可塑性，以粘粒为主，局部含有碎石，粘性较好，干强度及韧性中等。 ③层中风化破碎灰岩，石炭系，青灰色，灰色，中风化，隐晶质结构，中厚层状构造，节理裂隙稍发育，岩心破碎，呈碎块状，块状。 ④层中风化完整灰岩，石炭系，青灰色，灰色，中风化，隐晶质结构，中厚层状构造，节理裂隙稍发育，岩质较硬，锤击声脆，岩心较完整，多呈短柱状、柱状。 2、水文地质条件 场地内地表水系不发育，场地内地下水主要为土层孔隙潜水和基岩岩溶裂隙水。填土层结构松散，孔隙比大，富水性差，残坡积粘土孔隙率低，含弱孔隙潜水；石炭系灰岩含岩溶裂隙水，含水中等~丰富。地下水主要接受大气降水的垂直入渗补给，以蒸发排泄方式为主，部分补给深部含水层。勘查施工期间，勘探钻孔均测得有稳定水位。实测各孔稳定地下水位埋深 9.50~13.90m，标高224.68~230.87m，地下水位埋深一般较深。 四、基坑支护设计
基础工程课程设计[1]
08级土木工程专业1、2班基础工程课程设计任务书 ————桩基础设计 一、设计资料 1、某建筑场地在钻孔揭示深度内共有6个土层，各层土的物理力学指标参数见表1。土层稳定混合水位深为地面下1.0m ，地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑桩基设计等级为乙级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载（作用在柱底即承台顶面）： kN V k 3200=,kNm M k 400=，H = 50kN ； 柱的截面尺寸为：400×400mm ； 承台底面埋深：d=1.5m 。 2、根据地质资料，以第4层粉质粘土为桩尖持力层，采用钢筋混凝土预制桩 3、承台设计资料：混凝土强度等级为C20，轴心抗压强度设计值为kPa f c 9600=，轴心抗拉强度设计 值为kPa f t 1100=，钢筋采用HRB335级钢筋，钢筋强度设计值2 /300mm N f y = 4、《建筑桩基技术规范》(GJG94-2008) 二、设计内容及要求： 1、按照持力层埋深确定桩长，按照长径比40-60确定桩截面尺寸； 2、计算单桩竖向承载力极限标准值和特征值； 3、确定桩数和桩的平面布置图； 4、群桩中基桩的受力验算； 5、软弱下卧层强度验算 6、承台结构计算； 7、承台施工图设计：包括桩的平面布置图，承台配筋图和必要的图纸说明； 8、需要提交的报告：任务书、计算书和桩基础施工图。 注：：1、计算书打印，按照A4页面，上下左右页边距设置为2.0cm ，字体采用宋小四号 2、图纸采用3号图幅，图纸说明即为图中的说明 3、任务书、计算书和桩基础施工图装订成一册 4、将电子稿按班打包交上来，每人的电子稿名称按照学号+姓名命名
[安徽]深基坑支护设计说明_secret
一、基坑设计依据 1.安徽省建设工程勘察设计院编制的《合肥汇博房地产开发有限公司交建A地块岩土工程勘察报告》（祥勘） 2.建设单位提供的设计图纸《A地块地形图》、《总平面图》、《地下车库边界标高测量图》、《集团.合肥汇博交建地块N1002规划建筑设计》。 3.建设单位提供的周边环境条件 4.《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99） 5.《建筑基坑工程技术规程》（YB9258-97） 6.《基坑土钉支护技术规程》（CECS96:97） 7.《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 8.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB502002-2002） 9.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002） 10.《建筑基坑工程检测技术规程》GB50497-2009 11.其他相关国家标准、规程。 12.设计计算采用北京理正深基坑支护结构软件F-SPW 6.0版本。 二、工程概况 广场A地块位于合肥市北一环路与界首路交叉口西北角，有6栋33F、1栋27F住宅楼、1栋24F办公楼、1栋29F公寓楼及部分2-3F商业用房及2F地下车库组成。工程概况及周边环境条件详见下表：
南侧地下管线主要为300mm铸铁给水管，埋深1.40m,距离地库外边线10.2m。地下电缆在给水管外侧2.50m。 办公楼B部位待原有建筑物拆除后再施工。交建大楼待办公楼A完工后再拆除。 因基坑周边条件较复杂，且较深，基坑应进行基坑支护设计 三、基坑支护工程概况 1.本支护工程的标高体系与主体结构相同 2.本支护工程伟临时工程，基坑支护深度为7.00m—10.70m。基坑侧壁安全等级为一级，基坑侧壁重要性安全系数1.10。 3.本工程住户范围内岩土层简单，自上而下依次为①杂填土--②粘土--③粘土（粉质粘土）--④粉质粘土--④1粉质粘土--⑤粉土（粉质粘土）--⑤1粉土夹粉细砂--⑤2粉土夹粉细砂，土层分布比较稳定。支护范围内地下水主要分布在①杂填土、④粉质粘土下部及⑤粉土层中，水位标高15.0-19.0m,其中①杂填土地下水属于上层滞水，④粉质粘土下部及⑤粉土层中属承压水。 四、基坑支护方案 1.本基坑支护工程设计目的: (1)确保周边原有建筑物、道路和边坡的安全稳定。 （2）确保基坑内施工人员安全。 （3）为基础施工提供良好的操作空间。 2.综合分析本工程特征，经多方案经济、技术比较，基坑西西南角地库轮廓线外侧有2栋5F住宅楼部位采用双排桩（人工挖孔桩）支护，交建大楼部位采用排桩（人工挖孔桩）+预应力锚索，其余部位采用排桩（人工挖孔桩）+预应力锚杆支护（局部坡顶设平台放坡硬化）。
地下铁道课程设计
华东交通大学 地下铁道课程设计 设计时间：2009年12月28日——2010年1月10日设计题目：深圳地铁1号线科技园站基坑围护设计 班级：06-城市轨道工程-1班 第一组 本组各成员如下 姓名：刘丽丽学号：02 姓名：石江维学号：08 姓名：陈齐欢学号：26 姓名：王炳阳学号：14 姓名：朱强学号：32 姓名：张俊涛学号：31 姓名：李幸发学号：20
深圳地铁1号线科技园站基坑围护设计 目录 第一部分围护设计说明 一、工程概况 ---------------------------------------------------------------03 二、设计依据----------------------------------------------------------------- 03 三、场地现状及工程地质情况 ---------------------------------------------------03 四、围护方案选择及介绍-------------------------------------------------------03 第二部分围护体系计算说明 一、计算方法说明-------------------------------------------------------------05 二、计算参数及土工指标--------------------------------------------------------05 三、基坑围护体系计算分析内容-------------------------------------------------05 第三部分基坑围护工程设计图 一、基坑围护总平图-----------------------------------------------------------10 二、基坑围护纵断面图---------------------------------------------------------10 三、基坑围护横断面图---------------------------------------------------------10 四、基坑围护人工挖孔桩钢筋构造图----------------------------------------------10 第四部分附录-计算书 一、工程概况 -------------------------------------------------------------10 二、地质条件 -------------------------------------------------------------11 三、工况模拟 ------------------------------------------------------------11 四、工况内力计算 ---------------------------------------------------------13 五、土压力及基坑稳定计算--------------------------------------------------16 六、人工挖孔桩配筋计算 ---------------------------------------------------26 七、设计总结--------------------------------------------------------------28
深基坑设计方案评审流程
深基坑方案评审所提供的资料 1、深基坑设计方案申报表一式两份。 2、规划部门同意的规划总图复印件一份。 3、基坑详细勘察报告（原件一份） 4、基坑设计方案和设计说明、计算书、图纸等一式6份（原件）。 5、基坑周边环境调查资料（含有周边道路管线、建筑物的布置图）。 6、基础平面布置图。
基坑支护设计方案审查申报表 注：此表数据将作为基坑基本信息存档，请准确填写。
边坡治理设计方案评审所提供的资料 1、边坡治理设计方案申报表一式两份。 2、规划部门同意的规划总图复印件一份。 3、边坡详细勘察报告（原件一份） 4、边坡治理设计方案和设计说明、计算书、图纸等一式6份（原件）。 5、边坡治理周边环境调查资料（含有周边道路管线、建筑物的布置图）。
边坡治理设计方案审查申报表
深基坑工程施工图设计文件审查申报材料1、规划部门批准施工图（包括总平面图、地下部分建筑平面图和剖面图、 基础图）复印件一份。 2、基坑工程周边环境勘查资料原件一份（包括标明基坑周边相邻建筑、 道路及地下管线设施位置、标高的地形图和反映相邻建筑、地下设施结构类型、基础埋深及使用状况的说明书等）。 3、满足基坑工程施工图设计需要的岩土工程详细勘察地质报告原件一份。 4、基坑工程设计方案专家评审意见书原件一份。 5、经专家评审通过的基坑工程设计方案原件一份。 6、签章齐全的基坑工程施工图设计文件原件2套（蓝图）。 7、签章齐全的基坑设计计算书一份（利用软件计算的需提供软件名称、 版本、输入数据和输出结果纸质文档及光盘各一份） 8、基础施工图审查合格书复印件一份。 9、设计单位的资质证和所需相关各案材料复印件一份。 10、深基坑施工图设计文件审查申请表两份。 11、审查所需的其他资料。
基坑工程课程设计计算书
一号项目 土钉墙设计计算书 1工程概况 1号工程位于都江堰市梨园巷，为原旧城拆迁场地，场区地形平坦，该建筑物地上拟建6层民用建筑，地下设一层地下室。采用全现浇框架结构，基础形式采用独立柱基基础，埋深地面以下8.50m，建筑物±0.00标高为718.485，场地平均标高720.00，基坑底标高为711.50m，开挖深度为8.5m。基坑四周地势平坦，无紧邻建筑物。 本工程由众恒建筑设计有限公司设计，都江堰市建筑勘察有限责任公司进行岩土工程勘察。 2设计计算 2.1选取各设计参数 基坑工程开挖深度为8.5m。由于开挖深度不大，不用分级开挖，分层开挖深度每层为2m。土钉长度初选为0.8H，即6.8m；间距S x，S y取2m，S x＝S y＝2m，与水平面夹角为5°，共设四排土钉。墙面胸坡为1:0.1。施工工作面为1m。超载定为20kN/m。
土钉钉材直径参照经验公式d b=(20~25)31032S x S y，上部选用Φ20，中部及下部选用Φ25Ⅱ级螺纹钢。 根据“保住中部、稳定坡脚”的设计原则，将土钉墙中部2排钉加长至8m。 2.2土钉墙潜在破裂面 当h i≤H/2＝4.25m时，l=0.35H＝2.975m； 当4.25m＜h i≤8.5m时，l=0.7(H－h i)＝(2.625~0)m。
2.3土钉所承担的土压力 当h i≤H/3＝2.83m时，σi＝2λaγh i cos(δ－α)＝230.27331832.833cos(20°－5.7°)＝26.95kN/m2 当h i＞H/3＝2.83时，σi＝2/3λaγH cos(δ－α)＝2/330.273321.538.53cos(20°－5.7°)＝32.23 kN/m2 其中库伦主动力压力系数λa按延长墙背法计算，λa=0.273，墙背摩擦角δ＝20°。
深基坑计算书8.30..
13、支护计算 13.1垃圾库深基坑开挖支护计算 一、参数信息: 1、基本参数： 侧壁安全级别为二级，基坑开挖深度h为5.600m（已经整体开挖2.2~2.6 m），土钉墙计算宽度b'为25.00 m，土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位影响，基坑外侧水位到坑顶的距离为2.000 m（2.6+2=4.6m），基坑内侧水位到坑顶的距离为6.000 m。 2、荷载参数： 局部面荷载q取10.00kPa，距基坑边线距离b0为1.5 m，荷载宽度b1为2 m。 3、地质勘探数据如下：： 填土厚度为3.00 m，坑壁土的重度γ为17.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为14.00°，内聚力C为8.00 kPa，极限摩擦阻力18.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。粘性土厚度为6.00 m，坑壁土的重度γ为1,8.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为20.00°，内聚力C为23.50 kPa，极限摩擦阻力65.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。 4、土钉墙布置数据： 放坡高度为5.60 m，放坡宽度为0.60 m，平台宽度为6.00 m。土钉的孔径采用120.00 mm，长度为6.00 m，入射角为20.00°，土钉距坑顶为1.00 m(-3.6,m)，水平间距为1.50 m。 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99， R=1.25γ0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载