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预应力张拉力计算

预应力张拉力计算
预应力张拉力计算

预应力张拉力计算

CK0+667.275立交桥箱梁,设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线,公称直径15.2mm,公称面积Ag=139mm2,弹性模量Eg=1.95×105MP。为保证施工符合设计要求,施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。

一、计算公式及参数:

1、预应力平均张拉力计算公式及参数:

式中:

Pp—预应力筋平均张拉力(N)

P—预应力筋张拉端的张拉力(N)

X—从张拉端至计算截面的孔道长度(m)

θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)

k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:取0.0015

u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数,取0.25

2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数:

△L=PpL/(ApEp)

式中:

Pp—预应力筋平均张拉力(N)

L—预应力筋的长度(mm)

Ap—预应力筋的截面面积(mm2),取139mm2

Ep—预应力筋的弹性模量(N/mm2),取1.95×105N/mm2

二、伸长量计算:

1、N1束一端的伸长量:

单根钢绞线张拉的张拉力

P=0.75×1860×139=193905N

X直=3.5m;X曲=2.35m

θ=4.323×180=0.25rad

KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066

Pp=193905×(1-e-0.066)/0.066=187644N

△L曲=PpL/(ApEp)=187644×2.35/(139×1.95×105)=16.3mm

△L直=PpL/(ApEp)=187644×3.5/(139×1.95×105)=24.2mm

△L曲+△L直=16.3+24.2=40.5

2、N2束一端的伸长量:

单根钢绞线张拉的张拉力:

P=0.75×1860×139=193905N

X直=0.75;X曲=2.25m

θ=14.335×π/180=0.2502

KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659

Pp=193905×(1-e-0.0659)/0.0659=187653N

△L曲=PpL/(ApEp)=187653×2.25/(139×1.95×105)=15.6mm △L直=PpL/(ApEp)=187653×0.75/(139×1.95×105)=5.2mm (△L曲+△L直)*2=(15.6+5.2)*2=41.6mm

第二章张拉时理论伸长量计算

一、计算参数:

1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:取0.0015

2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数:取0.25

3、Ap—预应力筋的实测截面面积:139mm2

4、Ep—预应力筋实测弹性模量:1.95×105N/mm2

5、锚下控制应力:σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2

6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力:P=σkAp=193905N

7、千斤顶计算长度:60cm

8、工具锚长度:7cm

二、张拉时理论伸长量计算:

以N1束钢绞线为例:

N1束一端的伸长量:

式中:

P—油压表读数(MPa)

F—千斤顶拉力(KN)

P=P1时,

(1)15%σcon=232.7KN时:

P=-0.48+0.021PF=-0.48+0.0219×232.7=4.6MPa

(3)30%σcon=465.4KN时:

P=-0.48+0.021PF=-0.48+0.0219×465.4=9.7MPa

(4)100%σcon=1551.2KN时:

P=-0.48+0.021PF=-0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa

(5)103%σcon=1597.7KN时:

P=-0.48+0.021PF=-0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa

P=P2时,

(1)15%σcon=203.6KN时:

P=-0.48+0.021PF=-0.48+0.0219×203. 6=4.0MPa

(3)30%σcon=407.2KN时:

P=-0.48+0.021PF=-0.48+0.0219×407.2=8.4MPa

(4)100%σcon=1357.3KN时:

P=-0.48+0.021PF=-0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa

(5)103%σcon=1398.0KN时:

P=-0.48+0.021PF=-0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa

三、2407号千斤顶张拉,千斤顶回归方程:

P=0.02247F+0.08

式中:

P—油压表读数(MPa)

F—千斤顶拉力(KN)

P=P1时:

(1)15%σcon=232.7KN时:

P=-0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa (3)30%σcon=465.4KN时:

P=-0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa (4)100%σcon=1551.2KN时:

P=-0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa (5)103%σcon=1597.7KN时:

P=-0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPa P=P2时:

(1)15%σcon=203. 6KN时:

P=-0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa (3)30%σcon=407.2KN时:

P=-0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa (4)100%σcon=1357.3KN时:

P=-0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa (5)103%σcon=1398.0KN时:

P=-0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5MPa

高边坡锚杆、锚索张拉力计算

附:高边坡锚杆、锚索伸长量计算 K19+760~K19+840高边坡 一、预应力锚索计算: 三个单元段张拉行程预应力钢绞线张拉伸长量: 第一单元(20m)计算伸长量:=?????==?140 1095.1102010100153 3EA PL L 73㎜ 第二单元(16.7m)计算伸长量:=?????==?140 1095.1107.1610100253 3EA PL L 61㎜ 第三单元(13.4m)计算伸长量:=?????==?140 1095.1104.1310100353 3EA PL L 49㎜ 张拉时第一单元伸长量:73-61=12㎜ 张拉时第二单元伸长量:61-49=12㎜ 张拉时第三单元伸长量:49㎜。 计算第一单位张拉力:KN L EA L p 8.3221000 10201401095.1123511=??????=?= 计算第二单位张拉力:KN L EA L p 5.7841000 107.161401095.1123522=??????=?= 计算第三单位张拉力:KN L EA L p 60061000 104.131401095.1493522=??????=?= 第三单元张拉时,分五次施工加预应力: 第一次:600×0.3=180KN 第二次:600×0.5=300KN 第三次:600×0.75=450KN 第四次:600×1.0=600KN 第五次:600×1.1=660KN

二、12m 长Φ32预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力:250KN =?????==?2 .804100.2101210250153 3EA PL L 19㎜ K19+440~K19+660高边坡 一、8m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力:60KN =?????==?9 .390100.21081060153 3EA PL L 6.1㎜ 二、6m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力:60KN =?????==?9 .390100.21061060153 3EA PL L 5㎜ K21+300~K21+580高边坡 一、10m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力:100KN =?????==?9 .390100.2101010100153 3EA PL L 13㎜ 二、6m 长Φ25预应力锚杆计算: 设计抗拔拉张拉力:60KN =?????==?9.390100.21061060153 3EA PL L 5㎜

预应力张拉应力计算

一、控制张拉力 预应力钢绞线张拉控制力表 说明: 1.例如5φ指该钢绞线束由5根公称直径为的单根钢绞线组成;若使用OVM型锚具则通常表示为OVM15-5; 2.单根钢绞线的公称截面积一般为140mm2; 3.1t相当于10KN,张拉千斤顶的吨位可由控制张拉力换算出; 4.千斤顶驱动油泵的油表读数换算:钢绞线束的控制张拉力(N)/千斤顶油缸活塞面积(mm2); 二、张拉伸长值计算

1.预应力筋采用应力控制方法张拉时,应以伸长值进行校核,实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内,即︱(△L实-△L理)/△L理︱<6% 2.理论伸长值的计算公式: 单端理论伸长值△L=(Pp×L)/(Ap×Ep) ①Pp——预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力,两端张拉的曲线筋的平均张拉力计算如下: Pp= P(1-e-(κχ+μθ))/(κχ+μθ)式中:Pp ——预应力筋的平均张拉力(N); P——预应力筋张拉端的张拉力(N),在没有超张拉的情况下一般计算为:钢绞线--1395MPa×140mm2=195300N;若有超张拉则乘以其系数; x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m),一般为单端长度;θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad); k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,见下表;μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,见下表;系数k及μ值表孔道成型方式 k μ钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道 --- 抽芯成型孔道 --- 预埋金属螺旋管道 ~ --- ②L——预应力筋的单端长度(mm),即总长的一半; ③Ap——预应力筋的截面面积(mm2),钢绞线为140 mm2; ④Ep——预应力筋的弹性模量(N/mm2),钢绞线为195×103N/mm2; 以上计算所得△L为单端理论伸长值,整束钢绞线的理论伸长值为:△L理=2△L 3.实测伸长值的计算: △L实=△L总-(△L初实-△L初理)-△L锚塞回缩 式中:△L总——张拉达到控制应力时测得的总伸长量; △L初实——张拉达到初应力(控制应力的10%~15%)时测得的实际伸长量; △L初理——初应力以下的推算理论伸长量(一般为△L理×10%);

3预应力锚索张拉计算书(T22)5.16

压力分散型预应力锚索张拉计算书 一、工程简介 汕昆高速公 路土建工程第T22 合同段部分路堑 边坡设计采用锚 索框架梁进行防 护。见右图所示: 框架以两根竖肋 为一片,每片水平 宽度为8m,竖肋 水平间距4m, 横 梁间距为 3.5m, 横梁根数根据边 坡坡面长度计算 确定,横梁水平布 臵,通过调整上下 端自由段以适应 路线纵坡坡度。相 邻两片框架之间留2cm伸缩缝,缝内填充浸沥青木板。 框架梁采用压力分散型预应力锚索进行锚固,每孔锚索由三单元共六束

钢绞线组成,钢绞线采用直径15.24mm、强度1860MPa的高强度低松弛无粘结钢绞线。每个单元锚索分别由两根无粘结钢绞线内锚于钢质承载体组成。钢绞线通过特制的挤压簧(类似于夹片功能)和挤压套(类似于锚环功能)对称地锚固于钢质承载体上,其单根的连接强度大于200KN。各单元锚索的固定长度分别为L1、L2、L3,共同组成复合型锚索的锚固段,且L1=L2=L3=5m。为叙述及计算方便,命名对应锚固长度的单元为D1、D2、D3单元,其对应锚索长度为l1、l2、l3,且l1>l2>l3。详见下图所示: 注:为计算方便,上图中L1和L3标注与设计图纸标注位臵相反,现场施工时需注意。 上图中,自由段长度根据边坡级数位臵不同而有三种设计长度,分别为10m、15m和20m,其对应设臵位臵详见具体的边坡锚索框架防护设计图。 压力分散型锚索与一般拉力分散型锚索不同之处在于,压力分散型锚索由几个单元组成,各单元间锚索长度及其自由段长度不同,致使各单元间因

自由段长度不同而产生伸长量不同。因此,在进行整体分级张拉前,要先计算各单元间的差异伸长量和差异荷载增量,并先进行补足荷载张拉及预张拉。 二、差异荷载增量、差异伸长量和理论伸长量计算 1、计算公式 因压力分散型锚索各单元长度长短不一,故必须先计算相邻两单元之间的差异伸长量和差异荷载增量。对于三单元共六束压力分散型锚索,其计算公式如下: 差异伸长量: △L1-2=△L1-△L2, △L2-3=△L2-△L3; △L1=(σ/E)* L1, △L2 =(σ/E)* L2, △L3=(σ/E)* L3, σ=P/A 。 差异荷载增量: △P1=(E*A*△L1-2/L1)*2 △P2=[(E*A*△L2-3/L2)+ (E*A*△L2-3/L1)]*2 以上各式中: L1、L2、L3,分别为第一、二、三单元锚索的自由段长度,且L1>L2>L3; △L1,△L2,△L3,分别为在给定最终张拉(设计锁定)荷载作用下的伸长量; △L1-2,△L2-3为对应单元在给定最终张拉(设计锁定)荷载作用下的差异伸长量; σ为在给定最终张拉(设计锁定)荷载作用下的钢绞线束应力; P为在给定最终张拉(设计锁定)荷载作用下的单根钢绞线束荷载; A为单根钢绞线束的截面面积,取A=140mm2;

边坡预应力锚索张拉计算书

K28+600-K28+970段右侧边坡 预应力锚索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1.预应力锚索采用6¢s15.2高强度低松弛钢绞线,强度级别为1860Mpa,公称直径15.2mm,公称面积140mm2,弹性模量为195000N/mm2。 2.张拉预应力为600KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m,自由段为长度分别为4m、8m、10m、12m、14m、22m、34m。千斤顶工作长度为0.6m。 4.张拉设备校准方程P=0.227X+0.4286 P—压力指示器示值(MPa) X—标准张拉力值(KN) 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表,千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用,标定单位必须通过国家有关单位认可。一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶27t进行单根、交叉张拉,张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态,消除钢绞线的非弹性变形,以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺: 预应力筋的张拉顺序:0→25%*бcon(初张拉)→50%*бcon→ 75%*бcon→100%*бcon→110%*бcon(锚固)

三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1.计算公式 △L=PL/AE 式中: P 预应力钢绞线的平均张拉力(N) L 预应力钢绞线自由段及工作长度之和(mm) A 预应力钢绞线的公称面积,取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量,取195000N/mm2 2.理论伸长值及油表读数值计算:(当自由段长度为4m,千斤顶工作长度为0.6m时,计算式如下:) (1)当б=бcon*25%(初张拉)时 张拉力:F=600/6*0.25KN=25KN=25000N 理论伸长:△L=25000*(4000+600)/(6*140*195000)=0.7mm 压力表读数:P=0.227X+0.4286=6.1 MPa (2)当б=бcon*50%时 张拉力:F=600/6*0.5=50KN=50000N 理论伸长:△L=50000*(4000+600)/(6*140*195000)=1.4mm 压力表读数:P=0.227X+0.4286=11.8MPa (3)当б=бcon*75%时 张拉力:F=600/9*0.75=75KN=75000N 理论伸长:△L=75000*(4000+600)/(6*140*195000)=2.1mm 压力表读数:P=0.227X+0.4286=17.5MPa (4)当б=бcon*100%时

预应力张拉计算书(范本)

专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制: 复核: 审核: 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月

预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003),标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.26,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025,锚具变形与钢束回缩值(一端)为6mm ;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.26,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失为△=0.025,锚具变形与钢束回缩值(一端)为6mm ;竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.35,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失为△=0.05,锚具变形与钢束回缩值(一端)为1mm 。 梁体预应力材料: 纵横向预应力束:公称直径为Φ=15.24(7Φ5),抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆:27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成,fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具:纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固,横向预应力束采用OVMBM15-3(BM15-3P )、OVMBM15-4(BM15-4P )型锚具,竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固;吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核

预应力张拉伸长量计算

后张法预应力张拉伸长 量计算与测定分析 一、理论伸长量计算 1、理论公式: (1)根据《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041—2000),钢绞线理论伸长量计算公式如下: P P P E A L P L =? ① ()()μθ μθ+-=+-kx e P P kx P 1 ② 式中:P P ——预应力筋的平均张拉力 (N ),直线筋取张拉端 的拉力,曲线筋计算方 法见②式; L ——预应力筋的长度; A P ——预应力筋的截面面积 (mm 2 ); E P ——预应力筋的弹性模量 (N/mm 2 ); P ——预应力筋张拉端的张拉 力(N ); x ——从张拉端至计算截面的孔 道长度(m); θ——从张拉端至计算截面的孔 道部分切线的夹角之和(rad); k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ——预应力筋与孔道壁的摩擦 系数。 (2)计算理论伸长值,要先确定预应 力筋的工作长度和线型段落的划分。 后张法钢绞线型既有直线又有曲线, 由于不同线型区间的平均应力会有很 大差异,因此需要分段计算伸长值, 然后累加。于是上式中: i L L L L ?+?+?=?Λ21 P P i p i E A L P L i =? P p 值不是定值,而是克服了从张拉端至 第i —1段的摩阻力后的剩余有效拉 力值,所以表示成“Pp i ”更为合适; (3)计算时也可采取应力计算方法, 各点应力公式如下:

()()()() 111--+--?=i i kx i i e μθσσ 各点平均应力公式为: ()()i i kx i pi kx e i i μθσσμθ+-= +-1 各点伸长值计算公式为: p i p i E x L i σ=? 2、根据规范中理论伸长值的公式,举例说明计算方法: 某后张预应力连续箱梁,其中4*25米联内既有单端张拉,也有两端 张拉。箱梁中预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线(Φ),极限抗拉强度f p =1860Mpa ,锚下控制应力б0==1395Mpa 。K 取m ,μ=。 (1)单端张拉预应力筋理论伸长值计算: 预应力筋分布图(1) 伸长值计算如下表:

锚索张拉要求

4.5.4锚索张拉施工流程: 安装测力计→安装工作锚具及夹片→使用YC-200D小型千斤顶将钢铰线逐根张拉绷直→安装限位板→安装YCW500型千斤顶→安装工具锚及夹片→张拉→锁定→注浆封孔做永久防锈→切除工作锚以上超长部分钢铰线→浇筑二期混凝土。 4.5.5 张拉 1)预张拉 为保证锚索在张拉过程中,各根钢铰线能够均匀受力,在正式张拉之前,首先使用YC-200D小型千斤顶对各根钢铰线对称预张拉使之充分绷直,各根钢铰线的预张拉力均为15KN。 2) 对锚索的各根钢铰线先预张拉使之充分绷直之后,再使用YCW-500 型千斤顶对锚索进行整束张拉,锚索张拉采用超载持荷稳定及超载安装锁定相结合的张拉施工方法。各锚索的设计永存预应力为3000KN,超张拉力为3600KN,超张拉系数为,大于国家行业标准:《水工预应力锚固施工规范(SL46-94)》中规定的超载安装施工方法的超载安装系数。 3)张拉时分阶段增加荷载,张拉过程中分为300KN、600KN、1200KN、2100KN、3000KN及3600KN等6个拉力阶段进行张拉,增载至每个张拉力级时,均需持荷稳压2min,张拉至超张拉力3600KN时,持荷稳压5min后卸荷锁定。 4)锚索张拉锁定后的拉力≥330t时,即可不做补偿张拉;锚索张拉锁定后的拉力<330t时,必需进行补偿张拉。 5)锚索的张拉力以安装在油泵上的压力表指针所指示的中值压力为准,张拉过程中,在每级拉力下持荷稳定时,用钢板尺量测钢铰线的伸长值,以用于校核锚索的张拉力,实际量测的钢铰线伸长值须与理论计算的伸长值基本相符,当实际量测的伸长值大于理论计算值的10%或小于理论计算值的5%时,应暂停张拉,待查明原因并采取相应措施,予以调整后方可恢复张拉;用胡克定律做为计算钢铰线理论伸长值的计算式,钢铰线理论伸长值的计算式如下: △L=L×(σ k -σ )/E 或: △L=L×(P e -P )/n×A×E 式中:△L—钢铰线伸长值,单位:mm; L—钢铰线自锚固端(钢管底部)至工具锚夹片中心之间的有效张拉长度,单位:mm; σ k —钢铰线张拉应力,单位:MPa;

预应力张拉油表读数及伸长值

预应力张拉油表读数及伸长值计算 一、油表读数计算 油表1(13.11.428)线性回归方程:Y=0.02050X+0.79500 油表2(13.11.421)线性回归方程:Y=0.02073X+0.24500 单根张拉控制力:1860×0.75×140=195300N 10根张拉控制力195300×10÷1000=1953KN 11根张拉控制力195300×11÷1000=2148.3KN 1、10根时油表读数 (1)油表1(13.11.428) 100%应力:Y=0.02050×1953+0.79500=40.83MPa 20%应力:Y=0.02050×(1953×20%)+0.79500=8.8MPa 10%应力:Y=0.02050×(1953×10%)+0.79500=4.8MPa (2)油表2(13.11.421) 100%应力:Y=0.02073×1953+0.24500=40.73MPa 20%应力:Y=0.02073×(1953×20%)+0.24500=8.3MPa 10%应力:Y=0.02073×(1953×10%)+0.24500=4.3MPa 2、11根时油表读数 (1)油表1(13.11.428) 100%应力:Y=0.02050×2148.4+0.79500=44.84MPa 20%应力:Y=0.02050×(2148.4×20%)+0.79500=9.6MPa 10%应力:Y=0.02050×(2148.4×10%)+0.79500=5.2MPa (2)油表2(13.11.421) 100%应力:Y=0.02073×2148.4+0.24500=44.78MPa 20%应力:Y=0.02073×(2148.4×20%)+0.24500=9.2MPa 10%应力:Y=0.02073×(2148.4×10%)+0.24500=4.7MPa 二、伸长值计算△L=P P×L/A P E P 1、N1伸长值=195300×(29516+1.44)/140×1.95×105=221㎜ 2、N2伸长值=195300×(29499+1)/140×1.95×105=218㎜ 3、N3伸长值=195300×(29440+1)/140×1.95×105=218㎜

边坡预应力锚索张拉计算书.doc

YK48+045-115 及YK47+885-980 边坡预应力锚 索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1.预应力锚索采用6¢s15.2 高强度低松弛钢绞线,强度级别为 2 2 1860Mpa,公称直径15.24mm,公称面积140mm,弹性模量为195000N/mm 。 2.预应力钢绞线的设计吨位650KN,控制张拉力бcon 为715KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m,自由段为长度为20m,千斤顶 工作长度为0.35m。 4. 张拉设备校准方程P=51.4500F+0.55 P —压力指示器示值(MPa) F —标准力值(MN) 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表,千斤顶和油表 必须经过配套标定之后才允许使用,标定单位必须通过国家有关单位认 可。一般标定的有效期限为 6 个月或使用200 次或发现有不正常情况也须 重新标定。 张拉采用液压千斤顶100t 级进行张拉,张拉前先对钢绞线预调。单 根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应 力状态,消除钢绞线的非弹性变形,以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺: 预应力筋的张拉顺序:0→15%*бcon(初张拉)→210KN→430KN→715KN (锚固) 第 1 页共 3 页

三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1.计算公式 △L=PL/AE 式中: P 预应力钢绞线的平均张拉力(KN), L 预应力钢绞线的长度(mm) 2 A 预应力钢绞线的公称面积,取140mm 2 E 预应力钢绞线的弹性模量,取195000N/mm 2.理论伸长值及油表读数值计算 (1)当б=бcon*15%(初张拉)时 张拉力:F=715*0.15KN=107.25KN=0.10725MN 理论伸长:△L=715000*0.15*(20000+350)/(6*140*195000)=13.32mm 压力表读数:P=51.4500F+0.55=6.07 MPa (2)当б=210KN时 张拉力:F=210KN==0.21MN 理论伸长:△L=210000*(20000+350)/(6*140*195000)=26.09mm 压力表读数:P=51.4500F+0.55=11.35 MPa (3)当б=430KN时 张拉力:F=430KN=0.43MN 理论伸长:△L=430000*(20000+350)/(6*140*195000)=53.42mm 压力表读数:P=51.4500F+0.55=22.67 MPa (4)当б=бcon =715KN时 张拉力:F=715KN=0.715MN 第 2 页共 3 页

5m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制

专项施工方案审批表承包单位:合同号: 工程 箱 梁 张

拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁 预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 (1)跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁,梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土, (2)钢绞线规格:采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格,标准抗拉强度fbk=1860Mpa,公称截面面积140mm2,弹性模量根据试验检测报告要求取Ep=1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4,其中: 中跨梁:N1为4Φs15.2,N2、N3、N4为3Φs15.2;

边跨梁:N1、N2、 N3为4Φs15.2, N4为3Φs15.2; (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制,即σcon=1860× 75%=1395Mpa,单股钢绞线张拉吨位为:P=1395×140=195.3KN,3股钢绞线张拉吨位为:F=195.3×3=585.9KN,4股钢绞线张拉吨位为:F=195.3×4=781.2KN,采用两端张拉,夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉,张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验,为了有效控制张拉过程中出现异常情况, 分级进行张拉:0~15%(测延伸量)~30%(测延伸量)~100%(测延伸量并核对)~(持荷2分钟,以消除夹片锚固回缩的预应力损失)~锚固(观测回缩)。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数,结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程,计算实际张拉时的压力表示值Pu:千斤顶型号:YC150型编号:1 油压表编号:yw08007229 回归方程:Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号:YC150型编号:2 油压表编号:yw05049806 回归方程:Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号:YC150型编号:3 油压表编号:yw07023650 回归方程:Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号:YC150型编号:4 油压表编号:yw05049788 回归方程:Y=0.03367X+0.01

25米预应力混凝土箱梁张拉计算

四、拉设备及检验 1、拉设备的选用 设备能力计算: 3束:P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN 4束:P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN 5束:P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN 拉采用两端对称拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶,其拉力150T。 压力表的选用:压力表选用最大读数为60MPa,千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。 2、在下述情况下,应对油表、千斤顶进行配套校验。 油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过,第一次使用的;使用超过六个月或连续拉200次以上的;在运输和拉操作中出现异常时。 五、拉有关数量值计算 拉时应两端同时对称拉,拉控制以拉力为主,伸长值为校核控制,实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以。 锚下控制应力计算:σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。 预应力钢绞线拉理论伸长量计算公式: ΔL=(P p L)/(A p E p) (1) 式中:P p――预应力筋的平均拉力(N); 当预应力筋为直线时P p=P;

L――预应力筋的长度(mm); A p――预应力筋的截面面积(mm2); 本工程采用每根A p=140mm2; E p――预应力筋的弹性模量(N/mm2); 本工程采用E p=197444mpa。 预应力筋平均拉应力按下式计算: P p=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ) (2) 式中:P p――预应力筋平均拉力(N); P――预应力筋拉端的拉力(N); x――从拉端至计算截面的孔道长度(m); θ――从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad); k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;由于本工程采 用的是预埋金属螺旋管道,故采用0.0015; μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数;本工程采用0.25。 六、拉伸长量计算: (一)中跨半跨计算方法如下: 1、N1#束:分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm(5o)+直线90.7cm; 2、N2#束:分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm(5o)+直线252.9cm; 3、N3#束:分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm(5o)+直线415.1cm; 4、N4#束:分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长

锚索张拉计算书

轨道交通环线冉家坝站风亭组锚索挡墙 预应力锚索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1.预应力锚索采用9Φs15.2高强度低松弛钢绞线,强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm,公称面积140mm2,弹性模量为195000N/mm2。 2.预应力钢绞线的设计施加应力为550KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长度不小于8m,自由段为长度数据如附图1-1,千斤顶工作长度为100cm。 4.张拉设备校准方程P=0.022980F+0.409927 P—压力指示器示值(MPa) F—标准力值(KN) 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表,千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用,标定单位必须通过国家有关单位认

可。一般标定的有效期限为6个月或使用300次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶250t级进行张拉,张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态,消除钢绞线的非弹性变形,以便更好地控制张拉。张拉过程中稳压持荷时间:分级稳压3 min,最后一级稳压不少于5min锁定。 简明工艺:锚具安装→一次张拉→…N次张拉→锁定。 张拉顺序:0→25%бcon→50%бcon→75%бcon→110%бcon 三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1.计算公式 △L=PL/AE 式中: P 预应力钢绞线的平均张拉力(N), L 预应力钢绞线的长度(mm) A 预应力钢绞线的公称面积,取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量,取195000N/mm2 2.理论伸长值及油表读数值计算 (1)当施加压力=25%бcon=0.25*550KN=137.5KN时,伸长值及油表读数如下表:

预应力张拉力计算

预应力张拉力计算 箱梁,设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线,公称直径15.2mm,公称面积Ag=139mm2,弹性模量Eg=1.95*105MPa,为保证施工符合设计要求,施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数 1、预应力平均张拉力计算公式及参数: 式中:Pp—预应力筋平均张拉力(N) P—预应力筋张拉端的张拉力(N) X—从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数,取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: △L=PpL/(ApEp) 式中:Pp—预应力筋平均张拉力(N) L—预应力筋的长度(mm) Ap—预应力筋的截面面积(mm2),取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量(N/mm2),取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算: 1N1束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m;X曲=2.35m; θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×(1-e-0.066)/0.066=187644N △L曲=PpL/(ApEp)=187644×2.35/(139×1.95×105)=16.3mm △L直=PpL/(ApEp)=187644×3.5/(139×1.95×105)=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力:P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75;X曲=2.25m; θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659 Pp=193905×(1-e-0.0659)/0.0659=187653N △L曲=PpL/(ApEp)=187653×2.25/(139×1.95×105)=15.6mm △L直=PpL/(ApEp)=187653×0.75/(139×1.95×105)=5.2mm (△L曲+△L直)*2=(15.6+5.2)*2=41.6mm 一、计算参数: 1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:取0.0015 2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数:取0.25 3、Ap—预应力筋的实测截面面积:139mm2 4、Ep—预应力筋实测弹性模量:1.95×105N/mm2 5、锚下控制应力:σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2 6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力:P=σkAp=193905N 7、千斤顶计算长度:60cm

预应力锚索张拉计算书(手动张拉)汇总

预应力锚索张拉施工技术方案 一、工程概况 本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系,锚索采用6φj15.2预应力锚索,框架梁采用3 ×3m。该段左侧路堑边坡地质比较复杂,情况主要为:左侧边 坡上为山坡荒地,下伏地层为三叠系松子坎组(Tsz),岩性为灰 白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩,破碎岩体,边坡岩体类型为IV级。开挖后易发生滑动、碎落和小规模溜滑。 为了保证边坡的稳定,需立即进行张力。 二、施工依据 1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011; 2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80-2004)2004版; 3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》; 4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370; 5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。 三、施工日期 2012年4月15日~2013年5月25日 四、人员配置 技术员1名、技术工人2人、普工6人 五、设备配置

六、施工方法 张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求,张拉前进行单锚抗拔试验,切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验,从而导致抗拔力失真。张拉设备必须采用专用设备,并送相应资质单位标定,检验合格后方可投入使用。待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力,以控制油表读书为准,用伸长值校核,实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常,否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。 张拉步骤:锚索采用单根张拉,张拉程序按两次四级执行,每级按设计拉力的1/4张拉,两次张拉时间间隔不小于一天,张拉顺序按“跳墩”形式进行,即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索,张拉前安装好锚具,并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上,且不可压弯锚头部分。张拉分两次进行:预张拉和超张拉,每次加载与卸载速率要平缓,并做好加荷和观测变形记录,该段边坡单根钢绞线设计荷载为129.5KN,即张拉到135.98KN时锁定。 封锚张拉最终锁定后将锚具外多余的钢绞线须用机械切割,并应留长5cm~10cm外露锚索,以防滑落,然后用混凝土将锚垫板、锚具及外露的钢绞线封住。 七、施工质量、安全、文明施工要求

预应力张拉力计算

预应力张拉力计算 CK0+667.275立交桥箱梁,设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线,公称直径15.2mm,公称面积Ag=139mm2,弹性模量Eg=1.95×105MP。为保证施工符合设计要求,施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数: 1、预应力平均张拉力计算公式及参数: 式中: Pp—预应力筋平均张拉力(N) P—预应力筋张拉端的张拉力(N) X—从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数,取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: △L=PpL/(ApEp) 式中: Pp—预应力筋平均张拉力(N) L—预应力筋的长度(mm) Ap—预应力筋的截面面积(mm2),取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量(N/mm2),取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算: 1、N1束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m;X曲=2.35m θ=4.323×180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×(1-e-0.066)/0.066=187644N △L曲=PpL/(ApEp)=187644×2.35/(139×1.95×105)=16.3mm △L直=PpL/(ApEp)=187644×3.5/(139×1.95×105)=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.5 2、N2束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力: P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75;X曲=2.25m θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659

边坡预应力锚索张拉计算书06864

YK48+045-115及YK47+885-980边坡预应力锚 索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1.预应力锚索采用6¢s15.2高强度低松弛钢绞线,强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm,公称面积140mm2,弹性模量为195000N/mm2。 2.预应力钢绞线的设计吨位650KN,控制张拉力бcon 为715KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m,自由段为长度为20m,千斤顶工作长度为0.35m。 4.张拉设备校准方程P=51.4500F+0.55 P—压力指示器示值(MPa) F—标准力值(MN) 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表,千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用,标定单位必须通过国家有关单位认可。一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶100t级进行张拉,张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态,消除钢绞线的非弹性变形,以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺: 预应力筋的张拉顺序:0→15%*бcon(初张拉)→210KN→430KN→715KN(锚固)

三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1.计算公式 △L=PL/AE 式中: P 预应力钢绞线的平均张拉力(KN), L 预应力钢绞线的长度(mm) A 预应力钢绞线的公称面积,取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量,取195000N/mm2 2.理论伸长值及油表读数值计算 (1)当б=бcon*15%(初张拉)时 张拉力:F=715*0.15KN=107.25KN=0.10725MN 理论伸长:△L=715000*0.15*(20000+350)/(6*140*195000)=13.32mm 压力表读数:P=51.4500F+0.55=6.07 MPa (2)当б=210KN时 张拉力:F=210KN==0.21MN 理论伸长:△L=210000*(20000+350)/(6*140*195000)=26.09mm 压力表读数:P=51.4500F+0.55=11.35 MPa (3)当б=430KN时 张拉力:F=430KN=0.43MN 理论伸长:△L=430000*(20000+350)/(6*140*195000)=53.42mm 压力表读数:P=51.4500F+0.55=22.67 MPa (4)当б=бcon =715KN时

预应力张拉压力表计算

压力表读数计算 一、计算依据 1、《琼海新建校区车站路市政道路工程(一期)设计图纸》; 2、《千斤顶标定报告LX919001294-001~002》;(报告附后) 二、计算公式 1、千斤顶力与压力表读数对应关系如下式: b ax y += 其中:y —千斤顶力(KN ); x —压力表读数(MPa ); a ,b —常系数。 2、力与应力关系如下式: p con A P σ= 各项代表意义同伸长值计算。 三、油表读数计算 (一)、1#油泵,YCW150千斤顶编号:707092,压力表编号:YQ11223386; 线性回归方程P(f)=1.76+0.033679f ,则压力表读数计算如下: 1、3束钢绞线:F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN 1)、10%控制应力时:F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN 对应油压表读数:P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*58.59= 3.73(MPa ) 2)、20%控制应力时:F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN 对应油压表读数:P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*117.18=5.71(MPa ) 3)、100%控制应力时:F=100%*F=1*585.9=585.9KN 对应油压表读数:P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*585.9=21.49(MPa ) 2、4束钢绞线:F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN 1)、10%控制应力时:F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN 对应油压表读数:P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*78.12= 4.39(MPa )

预应力张拉计算

预应力张拉计算 以钢绞线作为桥梁工程、路基高边坡抗滑加固等工程施加预应力的载体,是目前普遍采用的材料和工艺。对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计算,在相应的规范中都已有明确的规定,但在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测,各家说法及做法均存在差异,这对预应力张拉质量控制的双控指标(即钢绞线张拉力与实测伸长值)的计算和评判产生了一定的影响。针对上述问题,笔者就多年预应力张拉实践,尝试提出如下实际作法和技术见解(以后张法为主),为广大钢绞线预应力张拉工作者提供参考。 2 钢绞线张拉伸长值确定 2.1钢绞线张拉伸长值计算 钢绞线预应力张拉施工设计控制张拉力,是指预应力张拉完成后钢绞线在锚夹具前的拉力。因此,在钢绞线预应力张拉理论伸长量计算时,应以钢绞线两头锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度,但在预应力张拉时钢绞线的控制张拉力是在千斤顶工具锚处控制的,故为控制和计算方便,一般以钢绞线两头锚固点之间的距离,再加上钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度,作为钢绞线预应力张拉理论伸长量的计算长度。 在钢绞线预应力张拉时,钢绞线的外露部分,大部分被锚具和千斤顶所包裹,钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量,故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程,计算钢绞线的张拉伸长值,但同时还应减掉钢绞线张拉全过程的锚塞回缩量。(参阅《公路桥涵施工技术规范》)一般计算式为:

ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c ⑴式中: ΔL1:为从初始拉力(桥梁施工规范规定一般为设计控制张拉力的10%~25%)至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程; ΔL2:为初始拉力时的推算伸长值(按规范规定推算求得); b:工具锚锚塞回缩量; c:工作锚锚塞回缩量。 2.2 在钢绞线预应力先张法施工中,也有在每分级张拉一次,卸掉千斤顶前后,直接丈量钢绞线外露长度,以钢绞线每级张拉前后外露长度的差或以张拉活动横梁的张拉前后位移量的差值,求算钢绞线张拉伸长量,此法较为直观,但只适用于以每分级张拉一次,卸掉一次千斤顶的张拉方法或设置有张拉活动横梁同时张拉多根预应力筋的方法。先张法为方便施工,一般采取单根一端固定另一端张拉的方法,故计算钢绞线张拉伸长量时,还应考虑减掉固定端锚具夹片的回缩量。每级张拉前后量测固定端锚具夹片的外露长度或固定端钢绞线的外露长度的差值即为固定端锚塞回缩量。不论使用活动横梁同时张拉多根预应力筋还是单根一端张拉,均应在预先调整初应力(设计控制拉力的10~25%)后的各级张拉完毕后,再量测计算固定端锚塞回缩量。使用活动横梁张拉时,可用各根的平均值计算。 3 钢绞线预应力张拉锚塞回缩量的量测:钢绞线预应力张拉锚塞回缩量在两个部位出现:即产生在张拉千斤顶使用的“工具锚”,和参与钢绞线预应力工作,将钢绞线锚固在混凝土中的“工作锚”部位。有的文献和产品说明书介绍了锚具的变形造成预应力钢筋的回缩值的参数,只可作为对锚具验收和施工控制的参考依据,具体计算还应以实测为准。

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