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老树发新芽_EL34和KT88通用胆机(一)

老树发新芽_EL34和KT88通用胆机(一)
老树发新芽_EL34和KT88通用胆机(一)

老树发新芽EL34和KT88推挽胆机(一)

2011年12月,我开始实施筹划很久的将300B推挽胆机改用KT88和EL34的计划。原来的机器底盘、一对输出变压器、1只扼流圈、8个高压大容量电解都不变,其余从电源到元器件和接线都有修改。每个双休日从杭州回到绍兴家中就一头扎进工作间,有时连续忙乎到第二天凌晨3点才去睡觉。2012年12月,机器开始发声调试,到2015年9月第4次修改完成,历经4年时间,终于磨好一剑。

KT88和EL34推挽机改好后,信噪比很高,达到95db,音量电位器开到最大,耳朵紧贴音箱也听不到一点哼声和噪音,背景非常干净。实际听感也很好,高频细节很多且柔顺,中频醇厚饱满,人声尤其好,低频力度很足且富有弹性,高低频两端延伸很宽,整体音场很开阔,声音很开扬,比原来300B失真小。下图是EL34推挽正在工作。

改制推挽机时的主要工程量是:

(1)局部修改线路:由于没有采用直热管,旁热管阴极中毒问题没有直热管那么突出,所以取消高压延时电路。前级音调的衰减和提升从±15db改为±6db,电

位器改为B型(直线型)。倒相级的恒流源改回最初的五极电子管,采用EF89。

设置功率管三极管接法和超线性接法转换开关,用于切换工作状态。电源滤波

改为CLC,每声道的后级高压增加第一级C滤波,采用法国苏伦4.7uf MKP电

容和德国ROE 1uf MKT电容并联成28uf,第二级10H电感滤波保持不变。每

声道的前级高压增加第一级C滤波,采用德国西门子与松下合作的S+M电容

660uf/400V(made in germany)两个串联,并且增加第二级5H电感滤波。

(2)局部修改用料:100K音量电位器改为100K 24档步进电位器,以求改善左右声道平衡度。前级SRPP电路放大管改用12AU7(ECC82)代替原来的6N11

(ECC88),以达到在不改变前级稳压电路前提下使前级放大管的工作点处于A

类的目的。由于12A T7有更高跨导(5.5 mA/V)和放大系数(60)及较适合的

阳极电流(10mA),作阴极跟随器时将有更小输出电阻和更大的电流驱动能力,

所以仿照麦景图MC-275,阴随推动级的电子管改用与12AZ7等效的12AT7代

替原来的5814A(ECC82)。

(3)重新设计制作电源变压器。原因有四:1、原来并不想重绕变压器,但做负荷实验时一个整流桥击穿而导致变压器被烧;2、原来只有一个负偏压绕组,两声道

公用,在没有条件做去耦测试的情况下,将影响声道分离度;3、灯丝改全交流

供电,需增加灯丝绕组中心抽头;4、为改为用旁热式电子管整流做好准备——

高压绕组抽头要精确,两组电压要一致,以便由两组桥式硅整流合并为一组全

波电子管整流,并且预留整流管的5V灯丝绕组。

(4)增加元件或修改部分元件参数

(a)增加元件:主要是增加五极管的栅极抑制电阻。五极管的的跨导比较高,

有可能产生射频振荡。根据Morgan Jones所著的《电子管放大器》的论述,EL34

和KT88的栅极抑制电阻采用1.2K。

(b)修改部分元件参数:主要是输入级的阴极交流旁路电容容量原先采用

1000uf,可能并不合适,需要经过计算重新选择。

(一)设计制作电源变压器和整流元件选择

一、次级电流功率计算

1、后级高压电流:KT88最大电流——固定偏压-59V,超线性,Va453V,2×140mA=280mA

实际:Va400V,三极管接法,固定偏压-40V,2×100mA=200mA 后级高压功率:电感负载桥式最大1.1×370×0.28×2=228W,实际1.1×370×0.2×2=162.8W,

2、前级高压电流:工作点电流2×12AU7_2×3.5mA,6E2_2×1mA,6SN7_2×5mA,稳压

管电流2×6mA,EF89的帘栅极电流_2×3mA,12AT7_2×7.5mA,合计

52mA ,最大不会超过64mA。

功率(电容负载桥式)最大1.56×340×0.064×2=67.89W=68W

3、后级灯丝电流:1.6A×2=3.2A,功率6.3×3.2×2=40.32W

4、前级灯丝电流:6.3V——6E2_0.3A,6SN7_0.6A, EF89_0.2A,合计1.1×2=2.2A ,

功率6.3×2.2=13.9W。

12.6V——12AU7_0.15A ,12AT7 _0.15A,合计0.15×6=0.9A,功率

12.6×0.9=11.3W

加上预留负栅压电子管整流EZ81的灯丝供电1.2A,共计32.44W。

5、预留电子管整流灯丝电流:后级用5Z8P,5.75A;前级用5Z4P,2.2A,39.85W 。总

计77.41W。

6、负偏压电流:主要是12AT7的阴极电流15mA。改用12BH7时,阴极电流18mA。

功率(电容负载桥式)1.56×141×0.018×2=7.9W 合计:最大——228+68+40.3+77.41+7.9=421.6W 实际约250W

初级功率最大397.3/0.9=441W,电流2.0A。实际250/0.9=278W,电流1.27A

二、变压器制作

英国缺口铁芯,B=10000GS,133×110×70mm,舌宽44mm,截面30.8㎝2,N=1.5N/V, 窗口:66mm×22㎜,除去骨架占用的,实际61.7㎜×19.15㎜

(1)灯丝:为了使6.3V绕组的中心抽头准确,圈数改为10N,在第5匝处抽头,改匝比为N=1.5873N/V。电流3.2A,线径D=0.7×√3.2=1.25㎜,外径1.33㎜。2组6.3V ——KT88×4灯丝,20N;2组6.3V——前级左右声道灯丝和EZ81×1(负栅压整流)灯丝,20N;1组12.6V——前级部分管子灯丝,20N;在第10匝处抽头;4组5V——为改电子管整流预留:5z8p×1+5z4p×1,4×8N=32N,合计92匝,1层46匝,2层正好可以绕下,厚度:2×1.33+0.05=2.71㎜,29米S=1.23㎜2,M=0.32㎏(2)前级高压1、2:340V×2,540N×2,电流0.127A(晶体管整流时实际0.06A,改电子管整流时两绕组合并,0.12A),线径D=0.7×√0.127=0.25㎜,外径0.275㎜,一层224N,2.41层(2.5)×2=5,厚度5×0.275+3×0.05=1.525㎜,342米,S=0.049㎜2,M=0.15㎏

(3)后级高压1、2:370V×2 50V+20V+300V,300V+20V+50V,[头]80N→31N→476N[尾],[头]476N→31N→80N[尾], 587N×2,电流0.4A(晶体管整流时实际0.2A,改电子管整流时两绕组合并,0.4A)线径D=0.7×√0.4=0.44㎜,外径0.49㎜,一层126N,4.66层×2=9.32,10层,厚度10×0.49+8×0.05=5.3㎜,391米

S=0.15㎜2,M=0.53㎏

(4)负偏压1、2:140V×2,222N×2,0.08A,线径D=0.7×√0.08=0.19㎜,0.19㎜线外径0.21㎜,一层293N,1.5层(2),接着后级高压绕组绕,绕满后回头再绕,算1层厚度:0.21+0.05=0.26㎜,128米(实际值,用已有线)

(5)初级:220V+10V=230V,349N+16N=365N,电流2A,线径D=0.7×√2=0.989㎜,外径

1.07㎜,一层57N,6.4层(7),厚度7×1.07+4×0.05=7.69㎜,137米, S=0.785

㎜2,M=0.96㎏

(6)屏蔽层0.1+1.15+0.15=0.4㎜

(7)绕组间绝缘:4×0.05=0.2㎜

(8)线包总厚度:2.71+1.252+5.3+0.26+7.69+0.4+0.2=17. 812mm,窗口还剩余22-17.812=4.188mm,可以绕下。

导线重量计算公式:M=(1/4000)×ρπd2L

ρ:比重,铜:8.89g/cm3;铝:2.7g/cm3。π:圆周率d:线芯直径。单位:㎜

L:长度,单位:米。重量M=8.89×S×L

三、整流元件选择

整流元件必须留出足够的电压电流余量,否则一旦击穿,直接后果就是烧毁电源变压器,而此时保险丝往往是没有熔断的。由于次级高压绕组整流滤波输出电压达到450V,所以整流二极管的反向电压必须大于其2倍,选用1000V/35A整流桥。

感到纠结的是要求高可靠性的负偏压整流元件的选择。手头有快恢复二极管FR-107(1000V,1A),负偏压电路的最大负载电流主要来自阴极跟随器,最大电流20mA,能不能用?根据Morgan Jones的著作《电子管放大器》,C滤波电路中整流二极管给滤波电容充电的脉动电流是:ip=2∏fcVpSin(2∏ft)

其中:f=50HZ, ∏=3.14,c:滤波电容容量(本案2200uf),Vp:次级电压峰值(本案:140V ×1.414=198V), Sin(2∏ft)中的t是充电脉冲时间1ms,括号内的值是弧度,代入上式:ip=2×3.14×50×0.0022×198×Sin(2×3.14×50×0.001)=136.78×Sin(0.314)=136.78×0.31=42A

查手册FR-107正向峰值浪涌电流Ifsm=30A,小于充电回路浪涌电流计算值,采用有风险,于是在已有的元件中选用600V~800V,10A的整流桥,正向峰值浪涌电流Ifsm=200A。整流桥都采用日本原装进口的(东芝10J4B41和新电元S10VB60)。

下图是KT88推挽正在工作:

改好的电路图如下。

5

6

图中括号外是供电220V时实测电压值,括号内是供电225V时实测电压值。变压器绕组直流电阻在热态时增大,测出的电压也比冷态时低3V,图中数值是工作6小时后的值。

(二)各级电子管工作点的选择

正确选择电子管的工作点是非常重要的。对于A类放大,正确的工作点应该是选在Vg —Ia特性曲线直线段的中点,这时失真最小,声音听感也最好。有的电路将工作点选在Vg —Ia特性曲线弯曲段,靠近屏流的截止区,电子管工作在小电流状态,实际上是处于AB类放大状态,信号振幅大时,就会出现截止失真,设备已经不是工作于高保真状态了。电子管手册给出的特性曲线是正确选择电子管的工作点的依据,一般用作图法来选择。

(1)前级工作点的选择

为什么要用12AU7(ECC82)代替原来的6N11(ECC88)?

一是因为Morgan Jones在《电子管放大器》一书中曾推荐用ECC82做前置线路放大,认为它的输入电容最小,而其他低失真的*SN7和*N7的管子Cin都大于50pf,将使f-3db=106KHZ(理想值为131KHZ),导致20KHZ处频响下跌0.15db。

二是因为用示波器观察第二级SRPP电路输出到倒相级栅极方波响应波形有失真,且主要是在信号的下半周的截止失真。

原因是:原来电路6N11(ECC88)的阴极电阻是1K,负偏电压是3.5V,阳极电压是约100V,从Vg—Ia特性曲线查出,这样的工作点位于曲线弯曲段的下方,已经很接近阳极电流的截止点,信号振幅大时,就产生了截止失真。要使6N11(ECC88)工作于A类,就要把工作点选在Vg—Ia特性曲线直线段的中点。作图得出:当Va=100V,Vg=-2.1V时,Ia=10mA,Rk=220欧,这就是6N11(ECC88)工作于A类的工作点。见下图:

如果将6N11(ECC88)的工作点改为A 类,将使每声道前级增加13mA 的电流,电源变压器负荷能力没有问题,但原来的前级稳压电路中的限流电阻必须更换为8.2K 。这个限流电阻要通过至少28mA 电流,降掉230V 电压,功率约7W ,发热量很大,必须在机外安装,但原先在机外直立安装的电阻是1993年从炼钢厂废钢里的国外军用旧电子设备上拆下的,现在买不到这种安装方式的电阻了,更别说特定阻值8.2K 的了。

手头有1993年从炼钢厂废钢里的美国和英国军用旧电子设备上拆下的12AU7(ECC82),就查了它的Vg —Ia 特性曲线,作图得出:当Va=100V ,Vg=-3.5V 时,Ia=3.5mA ,Rk=1000欧,此点正位于Vg —Ia 特性曲线直线段的中点,这就是说原来的元件不要做任何改变,只要把灯丝电压改为12.6V ,改用12AU7(ECC82),就可以使前级工作于A 类。见下图:

12AU7是否适应SRPP电路对放大管特殊要求:阳极工作电压低、阴极与灯丝间的耐压高?查电子管特性手册知:12AU7可以在100V~250V范围内很好工作,在屏压100V、屏流3.5mA时,放大因素仍然保持标准值u=17,跨导是S=1.6mA/V,比标准值(2.2mA/V)小28%。阴极与灯丝间的耐压是180V,比6N11(ECC88)的150V高不少。所以12AU7

具有6N11(ECC88)那样的阳极工作电压低、阴极与灯丝间的耐压高的特性,见下图:

12AU7阴极电阻两边并联的交流旁路电容不仅影响增益,而且其容量大小对低端频响有很大影响。原线路电子管是6N11时选用1000uf,我进行了校验,看在12AU7工作点条件下,其容量是否合适。

根据Morgan Jones的著作《电子管放大器》,电子管本身的阴极等效电阻为:

rk=(R L+ra)/(u+1)

Morgan Jones在《电子管放大器》一书中指出:“SRPP电路中,上臂管子的阴极电阻Rk是下臂管子的R L,由于其阻值相当低,这意味着必定有Av<u。”

据此,下臂管子的R L=Rk=1K。

电子管的ra和u的值将随阳极静态工作电流大小而变化。在电子管特性曲线图上作图,Ia=3.5mA下,ra=10k,u=17,代入上式:

rk=(10+1)/(17+1)=0.611K

阴极等效阴极交流电阻rk与阴极偏置电阻Rk是并联关系,阴极总电阻:

rk′=r k‖R k=(611×1000)/(611+1000)=379.3欧姆

Morgan Jones的著作《电子管放大器》指出:“放大器要有良好的低频响应,不止靠正确的幅度响应,还需要相位和瞬态响应所受的影响最小,而相位和瞬态响应涉及的低频端比截止频率低10倍,所以通常将截止频率f-3db选取为1HZ。”

所以我设定f-3db=1HZ,于是,与RK并联的交流旁路电容的容量为:

Ck=1/2∏f-3db rk′=1/2×3.14×1×379.3=420uf

最接近420uf的电容量标准值是470uf。我选用了470uf/16V瑞典长寿命电容,型号:PEG124。当然,仍采用1000uf的阴极旁路电容也是可以的,只是它对应于截止频率f-3db=0.5HZ,本机低频响应已经很好(见后面的方波响应),没必要采用这么大的电容。

(2)倒相级和推动级的工作点的选择

倒相级的6SN7和推动级的12AT7也必须工作于A类。我根据电路中实测的电压和计

算的电流,验证它们都工作于Vg—Ia特性曲线直线段。6SN7的工作点:Va=180V,

Vg=-6.5V ,Ia=4.3mA ,工作点在直线段中点偏下。

在此工作点下,从6SN7/12SN7特性图上求得:μ=19.5,Ra=10000Ω=10K Ω,长尾式倒相级两臂的总增益:A=(μ×R L )/(R L + Ra )

=(19.5×33)/(33+10)

=14.965≈15。

单臂增益是其一半,约为7.5左右,当前级输出电压峰值Vpin=6V 时,倒相级单臂输出电压峰值Vpout=Vpin ×A/2=6×7.5=45V ,Vrms=31.8V

12AT7的工作点:Va=190V ,Vg=-1.6V ~-1.8V ,Ia=7mA ,正好在直线段中点。

由于倒相级6SN7工作在放大状态,所以需要检验其工作点的最大不失真输出振幅是否合适,能否不失真地驱动EL34和KT88。

首先,做出倒相管的负载线。长尾倒相电路与共阴极放大电路一样,负载线上Ia=0的电压端点是高压电源经负载电阻至阴极的电压,即:V HT=440V-114V=326V,其中114V是倒相管的阴极电位;负载线上Va=0的电流端点V HT/R L=326V/33K=9.8mA。在6SN7特性曲线图上连接这两个端点做出负载线,正好准确通过工作点:Va=180V,Ia=4.3mA Vg=-6.5V,由此可见;负载线的作图准确无误。

其次,找出限制点的电压振幅。沿负载线向左,找到即将产生栅流的饱和点Vg=-1V所

对应的电压是90V;向右在相同幅度内没有限制点;于是最大不失真振幅峰值是:工作点电

压与饱和点电压的差值的:V P=(180V-90V)=90V,这是双臂输出总峰值,单臂是其1/2,即45V,此值可驱动EL34、KT88甚至2A3。

倒相级6SN7的阴极恒流源工作点的设置同样重要。采用EF89做恒流管是因为1993年从从炼钢厂废钢里的英国和丹麦军用旧通信设备上拆下了十多只EF89,多数测试良好;查手册可得到:EF89的内阻高达900K,放大系数u=3280,V a>75V以后屏流曲线比较平坦(屏压Va变动时屏流Ia变化很小),屏流加帘栅极电流超过10mA。这些特性决定了EF89在低屏压110V时有良好的恒流特性。

EF89的工作点由6SN7阴极电位(也就是EF89的阳极电压)、EF89的帘栅极电压、阳极电流加帘栅极电流流过阴极电阻产生负偏压决定。6SN7阴极电位就是前级SRPP输出电位加偏压,这个电路里是112V~115V。EF89的帘栅极电压从手册查出是100V,最好稳定,所以采用了帘栅极100V稳压电路。选择工作点主要是调整EF89的阴极电阻,(本机调至约200欧),对应的第一栅极偏压约-2.2~-2.3V左右,使6SN7两臂33K输出电阻上的压降为140V左右,对应的阳极电流为4.3mA左右。

根据EF89的内阻Ra、放大系数u和阴极电阻Rk,计算恒流源所呈现的交流电阻:R=Ra+(u+1)×Rk=900K+(3280+1)×0.2K=1556.2K=1.56M

这数值比常规长尾倒相电路的阴极电阻(20~30K)大了50多倍。

再查EF89曲线检验工作点是否合适,见下图:EF89的栅压-帘栅压-屏流曲线——栅压-2.3V、帘栅压100V,对应的屏流是8.5mA。

EF89帘栅极电流曲线:帘栅压100V,栅压-2.3V,对应的帘栅极电流3mA

由下图可见EF89工作于特性曲线的平坦区域。

实际测试表明,管内两边三极管参数完全一致的管子的两臂直流电压没有差异,不完全一致的,两臂直流电压可能有0.5V~2.0V的差异,但是两臂输出的交流电压的平衡度很

好,即使屏流很不一致,只要跨导相差不大,输出电压也只有约0.2Vrms~0.3 Vrms的差异。

当阴随推动管采用12A T7时,尽管其自身栅压为-1.6~-2V不等,但由于12AT7本身栅压-屏流(Vg1-Ia)特性和阴极深度负反馈作用,对栅压跟随得很好,加到栅极电压是-32V 左右,阴极也是-32V左右,相差不过零点几伏,所以麦景图MC-275图中标注12AZ7栅极电压是-57V,阴极也是-57V。开始我以为MC-275图标错了,实际做出来测量后才明白12A T7就是跟随得这么好。

起初打算将功放级的偏压改为阴极电阻偏压,在底板上增加了2×450欧姆的阴极电阻(美国西电后期黑色的矩形电阻)。这样的最大好处是:如果失去负偏压(阴极电阻开路),阳极电流也同时断开;如果负偏压改变(阴极电阻变值),阳极电流也同时改变,保证了功放管的安全。但是,由于十几年前从废钢场捡来的英国大盾EL34参数稍微有点不对称,推挽输出的两臂电流不完全一致,这不仅使谐波失真不能完全被抵消,而且还会产生交越失真。所以,为了能用上这些大盾名管,还是采用原先固定负偏压,以便于单独调整偏压,使两管电流对称。实践表明,原先采用的WXD2-53线绕10圈指针式电位器可靠性很高,负压回路都采用高可靠金属膜电阻,可靠性基本是有保证的。调试结果是:各管偏压相差并不大,约0.4V~0.6V,对管子的工作点影响不大。

(3)功率输出级的工作点选择

必须仔细设置EL34和TK88的工作点,使之满足中小音量时工作在A类,大音量时工作在AB1类的要求。对于EL34比较好办,因为手册给出了栅压—屏流曲线(Vg1-Ia),只要把工作点设置在Vg1-Ia曲线直线段的中点(全A类工作点)偏下一点即可。对于KT88,没有栅压—屏流曲线(Vg1-Ia),只能根据手册给出工作点条件,到Va-Ia曲线中去找。最终确定EL34的工作点是:Va=400V,Vg=-31~-32V,Ia=56mA。KT88的工作点是:Va=400V,Vg=-40V,Ia=76mA。

EL34工作点曲线

最终调好EL34三极管接法的工作点是:Va=400V,Vg=-31~-32V,阴极0.22

欧电阻上电压降0.014V,阴极电流也就是Ia+Ig2=63mA

复核EL34工作点与最大功耗:

在最大功耗曲线与Vg=-32V交界处取点,由图可知:在负偏-32V时,电压可用到420V,电流可用到73mA;在负偏-32.5V时,电压可用到430V,电流可用到70mA。现在的Va=400V,Ik(Ia+Ig2)=63mA绝对在安全区域内。

做EL34负载线,校验最大不失真输出电压摆幅:

根据Morgan Jones所著的《电子管放大器》,可以把推挽输出级的其中一臂当作单端输出级对待,因此,取输出级的屏-屏电压800V和屏-屏负载(输出变压器初级)阻抗5.5K的一半,则Va=0时的Ia=400/2.75=145.45mA,取全值也有:Ia=800/5.5=145.45mA。Ia=0时,在Va轴的延长线上找到Va=800V的点。连接Ia=145.45mA和Va=800V两点,正好通过

Vg=-31V~-32V的工作点Q,表明负载线正确。

从工作点出发,沿负载线向右,没有遇到限制点,向左遇到出现栅流的Vg=0V,作为限制点,此点对应屏压Va=127V,于是

最大不失真输出电压峰峰值:Vpp=2×(400-127)=546V

最大不失真输出电压有效值:Vrms= Vpp/2√2=193V

单管最大不失真输出功率:P= (Vrms)2/R L=(193) 2/2750=14W

两管推挽最大不失真输出功率:14W×2=28W。在输出变压器次级扬声器端子测得的电压是15V,P= (Vrms)2/R L=(15) 2/8=28W,与在初级计算结果完全一致。

做KT88负载线,校验最大不失真输出电压摆幅:

与EL34同样方法做出负载线:连接Ia=145.45mA和Va=800V两点,正好通过Va=400V,Vg=-40V,Ia=76mA的工作点Q,表明负载线正确。

从工作点出发,沿负载线向右,没有遇到限制点,向左遇到出现栅流的Vg=0V,作为限制点,此点对应屏压Va=108V,于是:

最大不失真输出电压峰峰值:Vpp=2×(400-108)=584V

最大不失真输出电压有效值:Vrms= Vpp/2√2=206.5V

单管最大不失真输出功率:P= (Vrms)2/R L=(206.5) 2/2750=15.5W

两管推挽最大不失真输出功率:15.5W×2=31W

复核KT88的最大功耗:

在Vg=-40V与最大功耗曲线交界取点,可见阳极电压可以用到418V,阳极电流可以用到96mA。现在的工作点:Va=400V,Ia=76mA绝对在安全区域内。

(三)音调控制电路的分析验证

本机音调电路采用SRPP电路。第一级SRPP电路的负载电阻的选择关系到失真度的大小。12AU7构成SRPP电路的负载R L=25K时失真度最小。最终的负载阻抗与RC衰减型音调电路输入阻抗有关。音调电路输入阻抗在最小值72.5K到最大值602K之间变化。当电容短路时,即把音调控制呈平坦特性的中频等效的阻抗可计算出为84.7K。据此可以算出最终负载阻抗是:

R0=R T0*R L÷(R T0-R L)=84.7*25÷(84.7-25)=35.5K,取36K。

本机的音调控制特性:最大提升量在低频是+6db不到一点,在高频是+6db,衰减量在100HZ和10KHZ时均为-9db。

(四)焊机制作

(1)绝不牺牲频响和信噪比去追求机内布线线美观而把线横平竖直地绑扎起来。除了把刚从电源变压器和整流板上引出来的电源线绑扎成一捆,以免松散而对信号线造成干扰以外,其他走线都不为了追求横平竖直、外表美观而绑扎成一捆。因为根据电磁学原理,线间离得越近,相互干扰越大:不同电压的线相互越平行地靠近,线间电容就越大;流过电流的线越平行地靠近,线间互感就越大。由于绑扎走线而额外增加的线间电容和线间互感势必会给整机的频率响应和本底噪声带来不良影响。

(2)为了避免交流电源线对信号线的交流感应干扰,必须保证所有电源线与信号线垂直相交。本机原先将电源布置在左侧,电源线出线都是从左至右,而信号通道走线是从前至后,这就自然保证所有电源线与信号线都垂直相交。

(3)一点接地。一点接地的概念是:来自不同电源(包括灯丝绕组)的电路“地”,不能“手握手”链接,应单独直接接到汇集的接地点;来自同一电源的电路“地”,可以就近接在本级的接地干线上,再接到汇集的接地点。根据这一原则,各级设置6mm2粗铜线作接地干线,同一级元件的地端就近接干线,再用导线单独引至接地点接地。本机的接地点汇集了14根接地线。

(4)信号线、元器件之间的连线全部采用德国铁氟龙镀银线,甚至电源,也大部分采用

了这种线。铁氟龙镀银线是上世纪80年代末从西德进口的工业自动化仪表柜的备用线。(5)要注意灯丝绕组的负荷均衡分配,避免出现有的负荷重而电压过低、有的负荷轻而电压过高的情况,这都将对电子管寿命不利。同时还要注意推挽两个管子的灯丝绕组的负荷应一致,避免因此引起的推挽管屏流不对称。由于旁热管的灯丝与信号回路绝缘,所以分配时不必拘泥于直热管机灯丝绕组需左右声道分开的原则,只要考虑负荷均衡即可。

本机的本底噪声很低。输入短路,音量电位器开到最大,耳朵紧贴音箱也听不到一点噪音,实测此时功放输出的交流电压是0.35mV,而功放最大输出交流电压是20V,因此算出信噪比:S/N=20㏒20/0.00035=95.2db。

一点接地:接地点汇集了14根接地线。

DIY 2A3和300B单端甲类胆机(设计制作篇)

DIY 2A3和300B单端甲类胆机(设计制作篇) 一直想做一台2A3和300B通用单端胆机,可以将1993年购买的2A3用起来,而且刚把300B推挽机改为EL34和KT88通用推挽机(见《老树发新芽-2A3和300B推挽胆机》),换下了1992年版的曙光300B。从设计和修改电路、购买半成品机箱、设计制作变压器和扼流圈,到实际动手制作安装调试,花了一年多的业余时间,到2013年10月完成。之后两年多时间里又修改四次。现在信噪比约90db,耳朵紧贴音箱才可听到一点非常轻微的哼声,稍微离开一点就听不到了。听感:中高频很好,尤其中频失真很小,低频厚实而富有弹性。

一、设计线路 本机电路图如下:

乍一看,此电路电源是CLC滤波,然而第一个电容取值很小(0.68uf),只起到了使输出电压在0.9Vin~1.414Vin之间调节的作用。带负载的情况下,Vin=352V和403V时,V out=308V和355V表明:Vout=0.88Vin,因此,其实仍是LC滤波。 最初LC滤波并没有采用聚丙烯电容与电解电容混合并联,而是用多个聚丙烯电容并联成180uf,结果通电试机感到哼声比较大,离音箱1米才听不到,而且不受音量电位器控制。很明显,哼声来源于电源和输出级。于是利用机箱剩余空间,增加了多个开关电源用的电解电容并联,使每声道总容量达到710uf。用于开关电源的电解电容具有更小的ESR。下面从理论上估算电源哼声的大小。 Vin=352V L=10H C=530uf+180uf=710uf V~= Vin/3.7LC=352/3.7×10×710=0.0134V=13.4mV 功率管内阻ra与阳极负载RL(输出变压器)构成分压器,所以输出管2A3阳极处脉动电压:

漫谈玩胆机及其业余调整

漫谈玩胆机及其业余调整 最近看了国内几本有名的音响刊物对第四届音响大展的报道,除了一些新推出的国产优质功放和音箱让人感到兴奋之外,有一个现象引起了我的注意,那就是以前那些著名的胆机厂家,如:斯巴克、极典等纷纷推出了低价位的晶体管系列功放来面向音响消费者。关于这个现象,音响评论家庄志申先生有一段话谈得非常的客观:“...胆机的市场本来很小,几年前的虚热基本上是厂家进行商业炒作的行为,在投入大量的人力物力开发新产品得不到回报后,胆机的衰亡就成为必然。” 以我个人的观点来看,这种现象的原因一方面是因为周边经济环境和市场现状造成的,东南亚的金融危机、国内的国企体制改革使大量人员面临下岗、医疗制度的改革、取消福利房的住房制度改革使人们面临全款购房等现实,迫使人们的消费能力和消费方向发生变化,这一来就使本来不强大的音响消费市场受到明显影响,当然这并不能说是谁的错,换了你和我,攒了钱是先买音响呢还是买房子?显然,答案不用我说谁都知道!另一方面,胆机的复苏本来是前几年音响热的结果,从技术上看,现有的胆机电路基本上沿用五六十年代的经典设计,除了在器件和制作工艺方面比从前有所突破之外,几乎不可能在电路性能上再有质的飞跃;从价格上看,胆机的市场基础则相当脆弱,在国内优质国产胆机的价格相对同等功能和功率的晶体管机要高出许多,对于一般的消费者来说,胆机在音色上的那点优势和其他方面(价格、功能、操作性)相比并不重要,况且如果只是唱卡拉OK和看VCD就更不知胆机有什么优点了,因此胆机的市场面大大缩小,细细想来,在我国它主要面对面三种特殊的消费人群:一、港台一些有经济实力的发烧友,这部分人消费的胆机主要是一些国外著名的品牌,如:audio research、conrad- johnson、SONIC FRONTIERS等,国产的胆机比例很小,这些进口胆机的共同特点是HI-END级的质量加HI-END级的价格,图一是conrad- johnson MV-55合并式胆机。二、老一辈音响发烧友或音乐爱好者,这部分人当中除了资深的音乐工作者外,有不少都是五六十年代在国企中的技术工程师,前者乐于采用国产名牌胆机,如斯巴克、大极典等,而后者中很多人具备丰富的胆机知识和装机经验,在他们使用的胆机中,国产成品机的比例不大,进口产品就更加凤毛麟角了,大多数是自制的“土炮”级或套件改进型,他们欣赏胆机除了怀旧的心理之外,听音口味和习惯也是原因之一。三、年轻人当中的HI-FI发烧友,为什么这样说呢?因为在如今的AV热潮中,年轻人占了大部分,而胆机在AV中几乎发挥不了作用,它的功能和功率都太有限了。喜欢HI-FI的年轻发烧友中纯粹的胆机迷也很少,他们大都先拥有晶体管机,在有余力的情况下购买胆机来调节口味者居多,受经济条件的限制,国产品牌的胆机是他们的首选,当然他们当中也不乏喜欢动手自制的“焊机派”朋友。 说了这么多,既然胆机的市场面如此的不容乐观,一个企业不能只是抱着经营理念而置经营现实不顾吧,那么胆机厂家调整产品结构即是理所当然的了。唉!说句胆机迷们不爱听的话,对于胆机这样一个技术过时又曲高和寡的东西来说,恐怕终究难逃被淘汰的厄运。或许我这样归纳过于武断,但一时找不到更好的说法了,不妥之处还望朋友们指正。 好了,关于胆机生死存亡的问题暂时不用理会,玩胆机自有其魅力,“夕阳无限好”嘛,对不对?总不能让我们手中现有的胆机束之高阁等死吧?来谈谈如何玩好我们手中的胆机,如何?首先申明,我可不是纯粹的胆机派,在上面的划分中,我想我自己应该属于第三类吧,从许多年前刚开始玩音响到现在,摆弄的主要是晶体管机,高质量的晶体管机极好的保真度和适应能力让我迷恋了好长一段时间,或许是随着年龄的增长,不再喜欢听那些刺激性过重的音乐;或许是对于晶体管机那过于HI-FI的声音产生了厌倦吧;或许是受了音响刊物的广告吸引;或许...;总之,胆机终于出现在我的音响组合当中。

[VIP专享]6c19小胆机制作

6c19小胆机制作 一、发现6C19 发烧友在做小功率胆机的时候,一般都是弄个6P14(EL84)什么的装装。6P14是个小靓胆,声音清丽秀气,当然这也和它本身是一个五极管有莫大关系,6P14的输出阻抗也相当的高(Ri>30K,一般应用取输出变压器一次侧阻抗5K左右)。 近来有朋友送了一对北京产的6C19,看着它简洁的构造,煞是喜欢。其体积与6P14差不多,小九脚玻璃封装。因是三极管,管内就一对已作电气连接的屏极,中间是错落有致的栅丝,再里面就是包裹了灯丝的涂覆着氧化物的阴极了。 在国内刊物上,6C19的应用电路很少。不过你不要以为它没有为中国音响贡献过哦。告诉你一个秘密:大名鼎鼎的失真度测试仪SZ-3中,6C19就曾在里面担当着稳压的重任!现在身价最高的300B,在被发掘之前不也一样做过相同的工作吗?看来,英雄还是莫问出处吧。上网查找更多的资料,更是不觉怦然心动。 6C19,国外相同型号6S19,正是三极名管6C33(6C18)的小弟弟,其基本参数如附表所列。  可以看到,6C19的输出阻抗极低,甚至比6N13P(460Ω)还要低,为Ri=300Ω,屏极耗散功率也挺大的, Pa=11W。用来做个三五瓦的单端A类胆机刚好合适。图1为6C19的曲线图。

二、自生偏压单端电路 6C19也有个缺点,就是它的栅负压比较高。一般需要一级高μ管加上一级中μ管作放大才能驱动。但如此一来,又带来了新的相移、信噪比的劣化,电路也趋向复杂,与我们的初衷背向而行了。 本着简洁至上的原则,决定采用300B的高烧电路形式之一,即一级五极管前放加一级功率管输出。同时为了取得视觉上的和谐,选取五极管的目光锁在了小七脚管6J2上。(电路见图2)

如何制作FU50大功率单端胆机.doc

FU-50大功率单端 作为一个电子管的生产大国,我国生产出了许多优秀的电子管,其中就有很多适合做音频放大的电子管。有一款电子管无论从价格还是效果上来说,都是值得推荐的,该管就是我国生产的FU50,它也曾广泛地运用于广播和通信中,当FU50接成三极管时,其特性曲线比较接近名管300B,接成三极管时的工作状态,其播放效果也是非常不错的,再加上价格并不贵,因此还是值得推荐给各位音响爱好者的。 原理简介 电子管甲类功放的放大工作点一般来说都是工作在电子管U ~ 特性曲线的中心点,并对输入信号进行放大是双向对称的,工作点基本上是选择在特性曲线的直线段内,所以甲类的失真相对来说比其他的类型的电路要低些,再加上电子管单端甲类的偶次谐波含量较高,因此使得甲类单端功放播放出来的音乐特别润泽、特别甜美动听。本文介绍的功放主要遵循以上的路线,并且考虑到使用成本不高的元器件来做出好效果的基本原则来制作本机。本机的电路图如图l所示,相对高驱动电压的电子管来说FU50的驱动电压要求并不是太高,但为了保证有足够的驱动力和较低的失真,本机电压驱动部分还是使用了两级放大来驱动FU 50,前级输入放大管Ql(6N8P)为双三极管,Ql的一半作为信号放大,另一半管充当末级管的电压激励放大,即使用了两级共阴电压放大电路,该组合仍具有较强的电压放大能力,

有着较好的频响和较好的相位特性。由于6N8P属于低“u”管,因此我们采用了两级共阴作为电压放大,使它能够产生足够的增益来达到驱动后级的目的。FU50是一个五极管,将它接成三极管的工作形式,它所需要的驱动电压虽然不算低,但该共阴组合完全能够满足该管驱动所需要的电压。由于6N8P 的“u”值较低,用该管做电压放大时也较容易获取低失真的电压放大信号,并能有效地降低整机的失真度。由于共阴组合较适合用于音频放大电路中,因此也被国内外许多音响厂家广泛地运用。6N8P的电气参数和性能均较适合为本机电压放大级的放大管,6N8P电气参数见表l,其特性曲线如图2所示。6N8P的国外型号为6H8C(前苏联OTK产)、6SN7GT、6F8G、CVl8l、0B65(欧美型号)。图l中R1为电压放大管的栅极电阻,它不仅决定着输入阻抗的大小,同时又是输入信号的负载电阻,R2的主要作用是起隔离保护和消振,R3为该级的阳极电阻,该电阻的作用就是在该电阻上产生一个放大的信号电压,即当该级电子管栅极回路加入一个交流信号电源时,就会在阳极负载电阻R3上产生交流电压降,该压降能使屏极与阴极间得到一个放大了的信号电压。R4、R5为该级电子管的阴极电阻,R4、R5不但为栅极提供了栅负压,同时又是本级中的电流负反馈电阻。R5的另一个作用是和电阻R1 l组成大环路反馈网络,来控制调整整机的增益。两级电压放大级之间采用了直接耦合的方式。直耦能

胆机输出变压器制作图解

胆机输出变压器制作图解 所以叫烂牛,是因为铁心是采用经挑选的二手旧铁心,全部材料成本撑死不足100元,设备也落后,一台不足30元的手动绕线机,绕制手法也比较原始与传统。但以价论声,性价比倒也不俗,效果不说出色,也过的去,可以满足一般普通受众的要求,故整理贴上,以期对初入胆坛而囊中羞涩同学有所帮助。 1、做线框,0.4mm弹性纸两层,见图1; 图1 做线框 2、线框绝缘,缠绕0.08电缆纸和0.12黄腊绸各一层,用只胶带粘住,见图2; 图2 线框加绝缘纸 3、用0.08电缆纸包裹初级漆包线线头,出线端打折(防止绕开头几匝时拉出线头),用纸胶带粘住,见图3;

图3 引出线头 4、绕初级线圈第一段,等线圈压住线头和纸框绝缘层时,扯掉纸胶带,见图4; 图4 初级绕线 5、绕满一层后,用纸胶带粘住线尾,在线圈两端用牛皮封箱带裁成的窄胶带粘贴防塌护边,见图5; 图5 加防塌贴边 6、加层间绝缘0.05电话纸一层,加纸时,先在绝缘纸靠头位置剪一豁口,把漆包线通过豁口拉到上一层开始的一边,用纸胶带粘住绝缘层后,再在绝缘纸靠尾部的位置剪一豁口,引出漆包线绕下一层,这就是所谓的Z型绕法。参见图6、图 7、图16—图18;

图6 加层间绝缘纸 图7 Z型绕法 图16 Z型绕法分解一

图17 Z型绕法分解二 图18 Z型绕法分解三 7、在绕完一段初级还有50匝左右的位置,压入6—8毫米宽对折的电缆纸条。待绕完后将线尾穿入纸条,把纸条拉紧进行收尾,见图8; 图8 初级第一段收尾 8、焊接出线焊片,套黄蜡套管,包裹0.08电缆纸绝缘,见图9—图10;

图9 引出焊片 图10 焊片套黄腊管垫绝缘纸 9、组间绝缘,缠绕0.08电缆纸2层,0.12黄蜡绸1层,黄蜡稠夹在电缆只中间,见图11; 图11 组间加绝缘纸 10、绕次级第一段,用黄蜡套管套住线头和焊片,并包裹电缆纸后再绕,见图12;

自制胆机实践经验谈

自制胆机实践经验谈 本人通过多次实践经验对比强调指出了胆机制作的误区及制作的关键问题,供大家参考和商榷。 兴趣的由来及初步认识: 作为一个电子设备制造维修者我对电子管设备的感觉首先是笨重和高能耗。但随着大家对胆机的热衷我也不由自主的想试试看看到底胆机如何。 首先说音响是用来欣赏音乐的,这跟不同人的听觉感受用很大关系,所以只能说我自己的感受如何。再就是音响是系统并非一个电子管功放就解决了全部问题,音源音宿同样重要,当然功放是很重要的一部分。因此打造一个适合自己的音响最重要。 制作过程及部分经验: 历时两年半共制作了三台功放,第一台:6N11+6P3P(甲乙类推挽),在此期间对许多管子及电路都进行了对比试听(请了许多有音乐细胞的朋友来听,并提出了很多宝贵意见),第二6N4+6P1(甲类)送仓库助理做小书架音响的功放,第三台:自己用的6N11+6P3P+807(甲乙类推挽)。下边谈一下自己制作经验供大家参考。 1、选择电路:在能完成功能的情况下电路应尽量简单,以减少干扰及制作不必要的麻烦。最初定以下实验电路,实验以后根据情况作了调整。 2、材料准备:V1准备用6N11或6N4,从旧电子管设备上拆得6N11数只6N4数只(电子管扫频仪及电子管低频示波器上均有),6P3P仓库找的J

级品,用电子管参数测试仪逐个选拔配对,输出变压器是旧低频信号产生器上拆的两只,粗略估算功率小了点,而且阻抗也不匹配,改变阻抗匹配先凑合实验一下在说,(后谈输出变压器的绕制),电源变压器是示波器上的功率、电流足够,电压有多种输出,实验选择的余地很大,供实验用的各种规格型号电阻、电容、电子管均是从数以千计的旧电子管设备上拆或仓库沉睡数年的库存部分器材选的(唉真说不清是浪费还是废物利用呀)。音箱是惠威扬声器制作的书架音箱。测试仪表有低频信号产生器、毫伏表、电子管测试仪、示波器、低频扫频仪、电阻测试仪、电感、电容测试仪等。 3、自己制作的体会: 1)、噪声产生的原因及抑制: 电子管设备最讨厌的就是静态时的噪声,其产生原因一是电源,二是灯丝,三是输入电路及焊接布线。首先得认识到噪声只能拟制(耳听感觉不到)不可能完全消除,尤其是热噪声。 抑制噪声方法:①各级电压分别供电,以减少功率放大级电压的波动对前级电压放大的影响;②试验结果是电感Π型滤波比电阻Π型滤波交流声要小的多(毫伏表测试结果也如此),滤波电容适当增大;③推挽电子管的对称非常重要,一定要挑选交直流参数一致的,且推挽工作点应仔细调整一致;④灯丝采用直流供电好于交流供电,且电阻平衡后中心点接地而非一端接地,平衡电阻要并接0.1-0.33电容;⑤接地采用单点接地,各级用4M2的包银铜线连接至电源滤波电容;⑥电源变压器用铝板或铜板做屏蔽罩,并加一减震垫圈再固定与底板(底板用厚

业余爱好者胆机安装调整经验

业余爱好者胆机安装调整经验(原创) 我是接触胆机4年的初学者也是国内一个小品牌的制造者,讲如何调试胆机有点话说大了在这里只是随便侃侃一些我调试机器的经验与朋友探讨。 对于刚入行的人我想最大的愿望就是自己动手装响一部胆机放大器来享受DIY 的乐趣。多半人动手之前都会先到网络上胡乱的选一些图纸,在盲目的去找很多人来推荐那张更好。其实我也走过这个阶段,结果是肯定的推荐的图纸会说法不一。其实初学者我还是建议选择一部厂机线路或一部古典名机的图纸前提是必须要有各个管子的明确工作点也就是静态电压值这样后期调试会简单些。开始制作是选择推挽机还是单端,我建议还是选择好驱动的四,五极电子管单端比较合适如6V6.6L6.EL34等。这些简单的机型做好了自然才有基础做更高难度的机型,我也是这样学习的。 言归正传开始谈机器的调整,咱们以一部单端2A3为例子。2A3是声音比较全面的古典直热管,不过要想让它出好声并不容易,我的经验功率越小的管子越难做因为小胆玩的就是细节而其还要出来力度不能是一个面蛋失去动态,记得初学时去深圳听300B我希望开大点音量一开就失真服务员说你听过300B吗?这管子就是不能开大音量现在想起很是可笑。那如何去驾驭这个管子那首先就是要了解这个管子知道它的基本特性,如灯丝电流和电压、屏极极限电压’屏极极限功率,屏极电流、这个管子原设计的推荐工作点即屏压和屏流(通常屏压都是指屏极到阴极的实际电压)以及这个条件小的输出功率和失真度。当了解功率管以后就可以找一张相对简单的图纸来实验,我的言论是尽可能使用最少的推动级数完成整机放大,待做好后根据效果在决定是否增加更多的放大级数。一旦确定图纸就要同样方法来了解图纸上每个管子的工作特性,说白了就是要在后期调整时让管子工作的更舒服,胆机就是这样电子管工作的不舒服你的耳朵也不会舒服。 下一步就是来时准备材料了,先安图纸找到最基本的材料注意要品质可靠的新品未必最贵的先不要迷信进口古董,不是古董不好是你要自问能否用好这些古董再出手。备料后开始安装上体积相对大的变压器和电子管座以及占空间的外露器件。在这一步唯一要动脑子的就是当心变压器的干扰,干扰来自变压器的漏感,它会干扰到你的输出和电子管做响后会出现严重的交流声让你找不到来源。避免这点只要注意它们之间的距离和方向即可。当主要器件安装到位剩下的就是布线和内部阻容元件的安装了,这一部主要注意灯丝引线要双绞’高压引线要远离弱信号栅极引线、说到布线最头痛的就是接地,接不好轻则交流声重则会产生自激震荡。在这里有个经验对于电源部分要单点接地,机壳也一同单点接地。也

用300B制作胆机

用300B制作胆机 如今流行的靓声放大器是300B胆机,功放管用300B的胆机声音通透,纤细,分析力高,音色自然、优美,有人认为听了会上瘾,因此很多发烧友都想拥有。由于300B已炒得价格很昂贵,300B商品机当然价格不菲。并且,商品机由于成本的原因,在下料上不得不折衷地考虑,则听感也不一定达到较高的水准,买回来后有时还要再摩。因此,有动手能力者便自己焊机,自制300B胆机,即使采用比较发烧的元件,成本也可以降低三分之一以上,制作得法,也可以得到不俗的放音效果。 300B功放电路有推挽式和单端式输出电路,推挽式输出功放有较夫的输出功率和速度感,动态大。单端式输出电路由于工作在甲类工作状态,音色纯真,无交越失真、线性好,虽然输出功率稍小,但音色幼滑温暖,听人声更加迷人,弦乐更优美。因为300B是直热式三扳管,更适合作单端输出功率放大器,因此现在流行的300B机大部分是单端输出的功放。如何制作好声的单端输出的300B胆机,本文就谈谈制作中的体会,供各位参考。 300B是直热式三极功率放大管,一般认为用直热式三极管制作单端输出机时,交流声大(推挽式输出级由于输出变压器初级两个屏极线圈有抑制交流声的作用,所以可以获得很低的交流声),但由于300B的灯丝是经过改进的,和其他直热式三极管(如2A3等)的灯丝结构不相同,它的灯丝较长,灯丝首尾相连为一端,中间的头则为另一端,这样灯丝就短而粗,用交流电点燃时,则交流声低,所以300B胆机要比2A3的交流声低得多。业余条件下焊机,信噪比可以达到85dB 以上,耳朵贴近扬声器才可以辨别出一点交流声。 300B是上个世纪30年代研制生产的本是工业用管,用于Hi-Fi放大器是在70—80年代才流行,所以流行的线路很少,300B单端机经典线路是用五极管推动,因为五极管的频响宽,更能发挥300B的特点,典型的线路是WE310A作电压放大的300B机,由于WE310A不容易找到,则现在较多是用容易找到的五极管6SJ7推300B的线路(其他五极管如6JB、6AU6等都可以用),见图2,还可以在增益级之后再加一推动级。近年来,由于数码音源的普

胆机背景交流声的消除经验

胆机背景交流声的消除经验 消除背景交流声有两个途径。一是抵消法,以毒攻毒,但在此毒非彼毒时不能奏效,即必须以波形相同、相位差正好180度的噪声源去抵消噪声,虽然方法被动但使用得当也还有效。比如前级灯丝接地电路中的平衡电位器、推挽输出电路两臂板流中噪声分量相互抵消等就是此法的应用。另一方法是寻找噪声来源加以切除,从根本上杜绝噪音,本文主要讨论这个方法。 过去曾流行过使用接地母线的方法装配胆机,母线使用较粗的镀银铜线,因其电阻很小,对克服静态噪声有一定的效果,但在今天Hi-Fi的高要求条件下此法已落伍。如图1所示的为较典型的功放电路,其中粗线条为接地母线。现在我们对噪声来源进行分析,由整流器输出的直流脉冲电流充人C1,经母线流回整流器,那C1接地点左边部分均有100Hz脉冲电流经过,是污染重灾区,这一段母线切记不可与任何放大器电路相连。经C1平滑后仍有一定的100Hz脉冲成分经 L1恒流充入C2,C2中的100Hz脉冲电流成分已大为减弱。它在接地母线中流经C1、C2负极间的一段,因此这一段母线也不要接人放大电路。C2的右边已基本不存在100Hz脉冲电流污染,但经由C2正极端,由功放管所消耗的大音频电流却要由功率管V4、V5阴极电阻人接地母线流回C2负极。阴极电阻入地点到C2负极接地点这一段母线又成了音频污染源。这个音频压降直接经C3、C4反馈回前级,轻则产生波形失真、重则引起自激振荡,危害极大。同理C3 中流过推动级V3的音频电流在C3负极端与C2负极端间接地母线上产生音频压降,通过C4污染给V1。同时输出变压器二次侧的负反馈信号通地点也有输出级大动态音频电流在母线上一段压降的污染,通过Rf送人高灵敏度的V1阴极,也使负反馈信号紊乱,破坏音质。通过以上分析可知,虽有接地母线,但这台功放还是情况不妙。

献给制作正在制作胆机功放的初学者

献给制作正在制作胆机功放的初学者[复制链接] 小小少年 金牌会员 ?串个门 ?加好友 ?打招呼 ?发消息 电梯直达 发表于 2012-7-17 21:47:24 |只看该作者|倒序浏 览 我也是个初学者,对于电子管有些不熟悉,但是我要感谢向我 赐教的老师:海河老师,轻风老师,儋耳老师,求是老师,还 有轻风论坛的老鼠老师,以及跟我同岁的boywc 一些初学者对电子管功放会不熟悉,现在我现学现卖,把一些 应注意的告诉初学者,希望论坛中各位老师来指正错误,以免 给初学者造成误导 先从布局来说 1.变压器,有输入变压器和输出变压器,输入变压器也叫火牛, 在下文称为火牛,输出变压器也叫输出牛,在下文称为输出牛。 先设计好牛的摆放,记住:火牛与输出牛要垂直,不要平行, 这样平行放置会有干扰,一定要垂直,距离最好大于3cm。 2.灯丝线,有一端要接地,如果有中心抽头,就中心抽头接地, 在布线时要搅合,远离其他线,要紧贴机壳底部,也就是说当 搭棚或其他线路在上面时,灯丝线就要在下面,一定要紧贴地。 3.音频线要紧贴机壳,要远离所有的线,避免干扰,要用音频 屏蔽线,外层屏蔽线接地,在此说明以下地线是电源的负极, 不是接入大地的线,这样要以最短的方式连接,以防声音减弱, 或带来其他干扰。 4.交流电线要与音频线分开,交流电线就是220v电源线,为 了好区分就这么叫了,比如音频线在左,交流电线要在右。 5.电源滤波,要在壳子内火牛所对应的下端,这并没有什么原 因,是一般都这么连接,为了减少干扰,做胆机功放就是要一 堆一堆的,把音源部分放在一堆,电源滤波,整流桥放在一堆, 之间要有距离以防干扰。 6.导线,导线看似简单但是学问很多,他可以是一根电阻,一 段电感,以及电容,等等,导线一定要注意,导线的粗细,尽 量一切导线要短 再从地线来说 地线是很麻烦的,胆机是否有交流声一般取决于地线,地线要 有主线和分线,各部分地线一定要并联,切忌串联,串联会使 得各部分互相干扰,连地线要本着以下原则: (1)就近连线,如果离主线近就要以最短的距离连接,可 以拉直。 (2)地线要选择一个主地线,也就是说到个部分支路都是 最短的,主地线就近接在滤波电容负极,或其他元件的负极上 (3)地线的连接,要避开其他滤波电容和变压器,离得近 就会有干扰

胆机输出变压器制作图解学习资料

胆机输出变压器制作 图解

胆机输出变压器制作图解 所以叫烂牛,是因为铁心是采用经挑选的二手旧铁心,全部材料成本撑死不足100元,设备也落后,一台不足30元的手动绕线机,绕制手法也比较原始与传统。但以价论声,性价比倒也不俗,效果不说出色,也过的去,可以满足一般普通受众的要求,故整理贴上,以期对初入胆坛而囊中羞涩同学有所帮助。 1、做线框,0.4mm弹性纸两层,见图1; 图1 做线框 2、线框绝缘,缠绕0.08电缆纸和0.12黄腊绸各一层,用只胶带粘住,见图2; 图2 线框加绝缘纸 3、用0.08电缆纸包裹初级漆包线线头,出线端打折(防止绕开头几匝时拉出线头),用纸胶带粘住,见图3;

图3 引出线头 4、绕初级线圈第一段,等线圈压住线头和纸框绝缘层时,扯掉纸胶带,见图4; 图4 初级绕线 5、绕满一层后,用纸胶带粘住线尾,在线圈两端用牛皮封箱带裁成的窄胶带粘贴防塌护边,见图5; 图5 加防塌贴边

6、加层间绝缘0.05电话纸一层,加纸时,先在绝缘纸靠头位置剪一豁口,把漆包线通过豁口拉到上一层开始的一边,用纸胶带粘住绝缘层后,再在绝缘纸靠尾部的位置剪一豁口,引出漆包线绕下一层,这就是所谓的Z型绕法。参见图6、图 7、图16—图18; 图6 加层间绝缘纸 图7 Z型绕法 图16 Z型绕法分解一

图17 Z型绕法分解二 图18 Z型绕法分解三 7、在绕完一段初级还有50匝左右的位置,压入6—8毫米宽对折的电缆纸条。待绕完后将线尾穿入纸条,把纸条拉紧进行收尾,见图8; 图8 初级第一段收尾 8、焊接出线焊片,套黄蜡套管,包裹0.08电缆纸绝缘,见图9—图10;

FU33制作的高保真胆机

2012-07-13################2012-07-13#######2#012-07-13######## ●●● 作者 / 郭熙和 安全事项 :用 FU-33 制作的胆机音质非常优美,它是属于高电压、高能耗、高保真的三高发烧胆机。业 余制作的难度比较高,特别是高压部分元器件必须特制才行,不能用普通元件替代,制作时要有较完善的实验 条件和工具,如条件不具备,仿制本机要慎重! 随着人们对音响器材要求的提高,很多发烧友已经不满 足现有晶体管机发出的声音,开始尝试自制电子管功放——胆 机。近年来随着数码音源的大量涌现,电子管在音频设备中显 示了独特的魅力,电子管放大器放出的声音温暖醇厚,十分悦 耳,还能够滤除音源中的残留的数码声,使得音乐更加纯净, 背景更加安静,听起来非常柔和,十分讨好人们的耳朵。在当 今市场上胆机生产厂家,如雨后春笋蓬勃发展,从外型设计到 内里线路都使出了看家的本领,生产出了一批质量优良的胆 机,成为世界上生产胆机的大国之一。从业余兴趣爱好方面 谈,要想仿制晶体管名机,门槛高,要专业选配元器件,还要 加专业补偿,才能出好声。因为晶体管的一致性差,温度稳定 性差,要精密选配,业余条件下比较困难。而电子管属于空间 电荷运动方式,电子管的一致性好,互换性好,在功放上有的 电子管换一只管子就像换一个灯泡一样容易,调一下工作点就 可以正常工作。也就是说晶体管中的那些名机仿制好并非易 事。一样的线路,而元器件差别比较大。而电子管功放线路简 单,元器件选配容易,很多精品出自于土炮之手。因此我认为 DIY 走胆机是好的捷径。甲类功放出好声,这是大家公认的, 特别是单端甲类放出的声音是十分迷人的。用300B 制作的胆机 用FU-33制作胆机功放,一直是胆机发烧友追求的较高目 标。制作FU-33胆机,灯丝电流大,电源电压高,工作时发热 量高,对元器件的质量要求高,对初级发烧友来说制作难度较 大。但任何事物都是相对的,复杂的东西,也都是由简单的东 西构成的,只要胆大心细敢于实践,就可以成功。我原来也制 作过几款常见小功率胆机,经过十几年实践向发烧高手学习, 制作成功了一套FU-33单端甲类100W 功放。用这一套胆机放音 乐效果很好,达到了我预期的目的。现将各部分设计的线路, 元器件选用以及调整的方法作以介绍,供大家参考。FU-33的 外型及管脚排列见图1,数据资料见表1。 高压电源制作调试 对于胆机来说电源的质量是非常重要,好功放必须有好 电源,因为它是功率输出的坚强后盾,同时也是造成噪声的根 源之一。所以高压电源质量的好坏是关系到整机性能好坏的关 键,因此没有好的电源就没有好的功放。一些发烧友要花很大 的气力用在电源上,设计的电源容量比较大。我的经验是把电 源做好了,就完成了功放的一半。如果在电源上偷工简料,功 输出功率8W 左右,用845、805制作的功放,分别为25W 和40W 左 率余量不足出不了好声。下面以一个声道为例介绍。 2012-07右-的1输3出#功#率,#要#推#动#大#功#率#低#灵#敏#度#的#音箱#,#追2求0更1好2的重-07-1高3压#电#源电#压#高#低#的#选2#择0问1题2,对-于0电7子-管1功3放#来说#,######

单端甲类小胆机的制作经验总结

单端甲类小胆机的制作经验总结 1、现在很多自己动手制作胆机的朋友很多都是按照一些参考电路来仿制,其对参考电路中的很多技术参数心中并不清楚,只是照葫芦画瓢,心中没底自然设计出的成品就不一定能达到预期的效果。我根据自己的一点点知识和经验与大家共同探讨一些胆机设计、制作中的问题。如有不妥望大家批评指正。本文主要探讨单端甲类小功率胆机中的一些问题,因为甲类单端胆机是音色最好的电路形式一,也是发烧友们自制较多的电路形式之一。 2、由于电子管电路及其应用的知识是上个世纪五.六十年代的教科书中才有,以后基本上就没有传授电子管知识了。所以稍年轻一些的发烧友对电子管知识了解得不是很透彻。 输出功率的考虑 1、输出功率的计算方法有很多不同的版本,各版本的计算结果基本相同,只是计算所需的参数不同。现提供一个比较简便的计算公式供大家参考:I2×R/2。式中I2为静态电流的平方,R为输出变压器初级阻抗又称负载阻抗。经过大量的实践这个公式的结果是比较准确和实用的。 2、甲类单端胆机这种形式一般采用单只功率管进行放大,受功放管自身最大耗散功率的限制,输出功率一般都不会很大,常见的电路中输出功率一般在 1W-15W之间。表1是一些常见功放管组成的甲类单端功放电路的输出功率和一些常用参数。 表1中的输出功率值与屏极工作电压和负载阻抗(输出变压器初级阻抗)有很大关系,任何一个数据的变化都会引起输出功率值的变化。适宜使用的场合与所用音箱的灵敏度有关,灵敏度越高使用面积越大。

电子管型号灯丝电压灯丝电流最大屏极耗散功率管脚形式电源变压器功率输出功率适宜使用的场合 KT88,6550 6.3V/1.6A 40W 8脚管座150W 15W 30平米以上的房间 EL34,6CA7 6.3V/1.5A 25W 8脚管座120W 11W 15-30平米的房间6L6G,6P3P 6.3V/0.9A 19W 8脚管座100W 8.5W 15-30平米的房间807,FU-7 6.3V/0.9A 25W 5脚管座100W 10W 15-30平米的房间 6P14,EL84 6.3V/0.76A 12W 小9脚管座80W 5.4W 15平米以下的房间 6P15 6.3V/0.76A 12W 小9脚管座80W 5W 15平米以下的房间 6V6,6P6P 6.3V/0.45A 12W 8脚管座70W 3.8W 15平米以下的房间6P1 6.3V/0.5A 12W 小9脚管座70W 5W 15平米以下的房间 屏极工作电压的考虑 在电子管手册中我们都能查到功放管的典型应用参数,一般都有屏极工作电压这个参数,例如6P1电子管的屏极电压手册上推荐为250V,有很多制作图

胆机输出变压器制作图解

胆机输出变压器制作图解 来源:本站整理作者:佚名2010年11月05日 16:47 1 分享 订阅 [导读]所以叫烂牛,是因为铁心是采用经挑选的二手旧铁心,全部材料成本撑死不足100元,设备也落后,一台不足30元的手动绕线机,绕制手法也比较原始与传统。但以价论声,性价比倒也不 关键词:胆机变压器 所以叫烂牛,是因为铁心是采用经挑选的二手旧铁心,全部材料成本撑死不足100元,设备也落后,一台不足30元的手动绕线机,绕制手法也比较原始与传统。但以价论声,性价比倒也不俗,效果不说出色,也过的去,可以满足一般普通受众的要求,故整理贴上,以期对初入胆坛而囊中羞涩同学有所帮助。 1、做线框,0.4mm弹性纸两层,见图1; 图1 做线框 2、线框绝缘,缠绕0.08电缆纸和0.12黄腊绸各一层,用只胶带粘住,见图2; 图2 线框加绝缘纸 3、用0.08电缆纸包裹初级漆包线线头,出线端打折(防止绕开头几匝时拉出线头),用纸胶带粘住,见图3;

图3 引出线头 4、绕初级线圈第一段,等线圈压住线头和纸框绝缘层时,扯掉纸胶带,见图4; 图4 初级绕线 5、绕满一层后,用纸胶带粘住线尾,在线圈两端用牛皮封箱带裁成的窄胶带粘贴防塌护边,见图5;

图5 加防塌贴边 6、加层间绝缘0.05电话纸一层,加纸时,先在绝缘纸靠头位置剪一豁口,把漆包线通过豁口拉到上一层开始的一边,用纸胶带粘住绝缘层后,再在绝缘纸靠尾部的位置剪一豁口,引出漆包线绕下一层,这就是所谓的Z型绕法。参见图6、图 7、图16—图18; 图6 加层间绝缘纸

图7 Z型绕法 图16 Z型绕法分解一 图17 Z型绕法分解二

DIYA和B单端甲类胆机设计制作篇

D I Y2A3和300B单端甲类胆机(设计制作篇) 一直想做一台2A3和300B通用单端胆机,可以将1993年购买的2A3用起来,而且刚把300B推挽机改为EL34和KT88通用推挽机(见《老树发新芽-2A3和300B推挽胆机》),换下了1992年版的曙光300B。从设计和修改电路、购买半成品机箱、设计制作变压器和扼流圈,到实际动手制作安装调试,花了一年多的业余时间,到2013年10月完成。之后两年多时间里又修改四次。现在信噪比约90db,耳朵紧贴音箱才可听到一点非常轻微的哼声,稍微离开一点就听不到了。听感:中高频很好,尤其中频失真很小,低频厚实而富有弹性。 一、设计线路 本机电路图如下: 乍一看,此电路电源是CLC滤波,然而第一个电容取值很小(),只起到了使输出电压在~之间调节的作用。带负载的情况下,Vin=352V和403V时,Vout=308V和355V表明:Vout=,因此,其实仍是LC滤波。 最初LC滤波并没有采用聚丙烯电容与电解电容混合并联,而是用多个聚丙烯电容并联成180uf,结果通电试机感到哼声比较大,离音箱1米才听不到,而且不受音量电位器控制。很明显,哼声来源于电源和输出级。于是利用机箱剩余空间,增加了多个开关电源用的电解电容并联,使每声道总容量达到710uf。用于开关电源的电解电容具有更小的ESR。下面从理论上估算电源哼声的大小。 Vin=352V L=10H C=530uf+180uf=710uf V~=Vin/=352/×10×710== 功率管内阻ra与阳极负载RL(输出变压器)构成分压器,所以输出管2A3阳极处脉动电压: Va~=(ra×V~)/(ra+RL) =800×(800+2500)= 输出变压器只响应绕组两端的电压,因此它得到的哼声是: —= 在满输出之下,2A3的电压摆幅为92Vrms, 信噪比S/N=20㏒(92/)= 信噪比约80db,意味着靠近音箱仍可听到哼声。为了进一步提高信噪比,需要给驱动级和输出级的电源增设一级LC滤波。只要这一级滤波器在100HZ处有的衰减,就可令信噪比提高到100db。20db 的换算为比率是25:1,所以要求增设的这级LC滤波器AC分压比是Xl/Xc=25。如果采用180uf电容,则扼流圈只需达到1H就已足够。同时要注意采用内阻(直流电阻)尽量小的扼流圈,以减少直流电压降。我实际采用~,Rdc=26欧的扼流圈,在70mA电流下的直流压降仅为,不会影响电子管原来的工作点。 根据2A3与300B通用和好声、耐用、不极限运用的原则,线路参数设计计算如下: (1)电源部分 (a)左右声道的高压供电分为两组独立的绕组,采用两个整流管、两个扼流圈、两组电容器进行整流滤波。不采用CLC滤波,采用LC滤波,使整流电压中的交流成分绝大部分降在扼流圈两端(实测有100多伏),降低输出电压纹波,但电源效率较低。 (b)300B的高压B+为直流365V,减去输出变压器(直流电阻约100欧姆)的直流压降约7~8V和300B阴极偏压60V,300B的工作电压是手册规定标准电压300V左右; 2A3的高压B+定为直流300V,减去输出变压器的直流压降约7V和2A3阴极偏压45V,2A3的工作电压是手册规定标准电压250V左右。

FU7胆机自制

FU-7胆机自制 时间:2008-05-08 来源: 作者: 点击:5669 字体大小:【大中小】 300B甲类单端输出胆机的音色,不知迷到了多少发烧友,甚至有人把它喻为发烧的至高境界。但是不足10瓦的功率,限制了它不能搭配一些低效率的高品质音箱,这不能不说是一大遗憾。如果有一部即有300B单端输出的音质,又有300B推挽输出的功率,而且动态、阻尼、解析力都超过它的优秀胆机,相信是众多发烧友梦寐以求的。遗憾的是能够达到这种要求的胆机,身价已经不是寻常百姓能够问津的了。然而,对于“土炮”发烧友来说,发挥自己的特长,自己动手焊制一台音质优秀的胆机也是可能的况且目前胆机的技术已没有什么秘密可言,调试要点,制作工艺已经非常成熟,只要你肯动手,一定能成功,差别仅在于声音的档次而已 本文向喜欢动手的发烧友介绍一款“土炮”胆机它在中高频的感觉直追用300B制作的单端甲类功放,而且声音的密度质感以及解析力方面还要超过一些。 原理介绍: 电压放大级采用一枚6DJ8(6N11)接成SRPP电路这是近年来流行起来的一款电路,与传统的经典共阴放大电路相比,具有解析力高,高频响应好,输出阻抗低,易调试的忧点。音色取向上比共阴放大电路清丽流畅,速度感更快,可以理解为侧重“音响性” 的特点,但是不如共阴放大电路的“胆味”浓郁。这一级对整机的音色取向起着关键性的作用。使用 12AX7(6N4)接成共阴放大、工作电流选取在3.5mA左右时,可以使主机获得更具“音乐味” 的表现 第二级使用6SN7H(6N8P)加恒流源组成了长尾倒相电路,约有15dB的增益。晶体管BG1与D1、R11、R12组成了倒相电路的恒流源有利于电路两臂的平衡和降低失真。倒相级的工作电流,对整机的音质影响十分大,请整R12可在4—8mA之间选取,笔者取6mA。取值过大或过小,对高音和低音都有至关重要的影响,加大电流听感上更温暖中频更丰厚,高音相对暗淡一点,减小电流高频要好一点,中频损失部分厚度。具体选值多少就以你的个人口味而定了。 第三级功率输出级采用了四只FU-7并联推挽输出。采用FU-7不单纯是为了廉价,更重要的是它的人声表现能力与大名鼎鼎的300B不遑多让。曾有台湾的DIY高手称赞FU-7在表现人声的音乐神髓上,比300B更具“人性化”。还有一点就是由于本机采用双管并联辅出。一般说来,胆管并联后,声音取向上中低频变厚,声音密度增加,而高频则变朦,解析力有不同程度的下降。经实验,不同的胆管各有差异,曾试过EL34、KT88并联后的总体表现,除去输出功率增大外,整体表现不如单菅。而FU-7在6kΩ左右负载时双管并联和单管运用时,高频差别极微,中频质感增加,人声更加丰厚;动态、控制力、输出功率的提高更是在预料之中。每一只FU-7工作在480V、50ma、功耗约2W,接近FU-7的最大阳极耗散功率25W,但只要挑选正品管子,稳定度方面毫无问题。笔者的样机已经使用了二年却末见任何老化现象,何况其价格只有KT88的四分之一,市场货源充足,FU-7可称是最超值的

单端甲类小胆机制作经验

单端甲类小胆机制作经验 时间:2009-01-19 来源: 作者:田凯点击:8292 字体大小:【大中小】 近年来随着胆机热的再度兴起,人们对胆机的热情逐渐升温。很多具有动手能力的发烧友都喜欢自己制作一些胆机功放来品玩。但很多朋友实际做出来的胆机效果并不理想,究其原因主要有两点: 1、由于电子管电路及其应用的知识是上个世纪五.六十年代的教科书中才有,以后基本上就没有传授电子管知识了。所以稍年轻一些的发烧友对电子管知识了解得不是很透彻。 2、现在很多自己动手制作胆机的朋友很多都是按照一些参考电路来仿制,其对参考电路中的很多技术参数心中并不清楚,只是照葫芦画瓢,心中没底自然设计出的成品就不一定能达到预期的效果。我根据自己的一点点知识和经验与大家共同探讨一些胆机设计、制作中的问题。如有不妥望大家批评指正。本文主要探讨单端甲类小功率胆机中的一些问题,因为甲类单端胆机是音色最好的电路形式之一,也是发烧友们自制较多的电路形式之一。 一、关于输出功率的问题 1、甲类单端胆机这种形式一般采用单只功率管进行放大,受功放管自身最大耗散功率的限制,输出功率一般都不会很大,常见的电路中输出功率一般在1W-15W之间。表1是一些常见功放管组成的甲类单端功放电路的输出功率和一些常用参数。 表1中的输出功率值与屏极工作电压和负载阻抗(输出变压器初级阻抗)有很大关系,任何一个数据的变化都会引起输出功率值的变化。适宜使用的场合与所用音箱的灵敏度有关,灵敏度越高使用面积越大。 2、输出功率的计算方法有很多不同的版本,各版本的计算结果基本相同,只是计算所需的参数不同。现提供一个比较简便的计算公式供大家参考:I2×R/2。式中I2为静态电流的平方,R为输出变压器初级阻抗又称负载阻抗。经过大量的实践这个公式的结果是比较准确和实用的。

diy2a3和300b单端甲类胆机(设计制作篇)

DIY 2A3和300B单端甲类胆机(设计制作篇)一直想做一台2A3和300B通用单端胆机,可以将1993年购买的2A3用起来,而且刚把300B推挽机改为EL34和KT88通用推挽机(见《老树发新芽-2A3和300B推挽胆机》),换下了1992年版的曙光300B。从设计和修改电路、购买半成品机箱、设计制作变压器和扼流圈,到实际动手制作安装调试,花了一年多的业余时间,到2013年10月完成。之后两年多时间里又修改四次。现在信噪比约90db,耳朵紧贴音箱才可听到一点非常轻微的哼声,稍微离开一点就听不到了。听感:中高频很好,尤其中频失真很小,低频厚实而富有弹性。

一、设计线路 本机电路图如下:

乍一看,此电路电源是CLC滤波,然而第一个电容取值很小(),只起到了使输出电压在~之间调节的作用。带负载的情况下,Vin=352V和403V时,Vout=308V和355V表明:Vout=,因此,其实仍是LC滤波。 最初LC滤波并没有采用聚丙烯电容与电解电容混合并联,而是用多个聚丙烯电容并联成180uf,结果通电试机感到哼声比较大,离音箱1米才听不到,而且不受音量电位器控制。很明显,哼声来源于电源和输出级。于是利用机箱剩余空间,增加了多个开关电源用的电解电容并联,使每声道总容量达到710uf。用于开关电源的电解电容具有更小的ESR。下面从理论上估算电源哼声的大小。

Vin=352V L=10H C=530uf+180uf=710uf V~= Vin/=352/×10×710== 功率管内阻ra与阳极负载RL(输出变压器)构成分压器,所以输出管2A3阳极处脉动电压:Va~=(ra×V~)/(ra+RL) =800×(800+2500)= 输出变压器只响应绕组两端的电压,因此它得到的哼声是: —= 在满输出之下,2A3的电压摆幅为92Vrms, 信噪比S/N=20㏒(92/)= 信噪比约80db,意味着靠近音箱仍可听到哼声。为了进一步提高信噪比,需要给驱动级和输出级的电源增设一级LC滤波。只要这一级滤波器在100HZ处有的衰减,就可令信噪比提高到100db。20db的换算为比率是25:1,所以要求增设的这级LC滤波器AC分压比是Xl/Xc=25。如果采用180uf电容,则扼流圈只需达到1H就已足够。同时要注意采用内阻(直流电阻)尽量小的扼流圈,以减少直流电压降。我实际采用~,Rdc=26欧的扼流圈,在70mA 电流下的直流压降仅为,不会影响电子管原来的工作点。

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