砼温度计算
砼浇筑块体温度计算
计算参照《建筑施工手册》（缩印本第四版）。
大体积混凝土配合比：（C45 P8，国产实业混凝土有限公司搅拌站提供）
1）混凝土最大水化热绝对温升
a、按照公式T
h =（m
c
+K·F）Q/（c·ρ）计算
其中：T
h
—混凝土最大绝热温升（℃）；
m
c
—混凝土中水泥（含膨胀剂）用量（Kg/m3），取W=330+49=379 Kg/m3；
F—混凝土活性掺合料用量(kg/m3)，取F=58+97=155Kg/m3；
K—掺合料折减系数，粉煤灰取0.25～0.30，此处取Ⅱ级粉煤灰取K=0.30；
Q—水泥28d水化热（kJ/kg），查表10-81，PO42.5取Q=375 kJ/kg；
C—混凝土的比热，取C=0.97kJ/（kg·K）
R—混凝土密度，取R=2400kg/m3。
T
h =（m
c
+K·F）Q/Cρ
=(379+0.30×155) ×375/（0.97×2400） =68.5°C
2）混凝土的中心计算温度
参照公式10-44计算，3天温度达到最大值，即
T 1（max）= T
1
（3）=T
j
+T
h
·ζ（3）
其中，T
1
—混凝土中心计算温度（℃）；
T
j
—混凝土浇筑温度（℃），本工程冬期施工，按照入模温度取值，即取
T
j
=5℃；
T h —混凝土最大绝热温升（℃），取T
3
=68.5℃
ζ—t龄期降温系数，查表10-83，ζ（3）为最大值，浇筑层厚度按1.8m 选择，ζ（3）=0.49，则中心计算温度
T 1（max）= T
1
（3）=T
j
+T
h
·ζ（3）=5+68.5×0.49=38.6℃
通过以上计算可知：如果混凝土入模温度在5℃左右，则施工过程中测温点测得的混凝土内部最高温度应该在39℃左右。
按照上述计算结果来计算混凝土表层保温材料厚度。
3）混凝土表层保温材料厚度计算
采用公式10-45计算，δ=0.5h·λ
x ·K
b
(T
2
-T
q
)/λ（T
max
-T
2
）
式中：δ—保温材料的厚度（m）；
h—混凝土厚度（m）；
λx—保温材料导热系数（W/m·K），本工程拟采用麻袋，λx=0.09 W/m·K；
K
b
—传热系数修正值，查表10-85，考虑大风情况，保温材料上下各铺设一
层不透风材料，K
b
=1.3；
T
2
—混凝土表面温度（表面下50~100mm处）（℃）；
T q —施工期大气平均温度（℃），本工程施工期为初冬，取T
q
=5℃；
λ—混凝土的导热系数（W/m·K），取λ=2.33 W/m·K；
T max —计算混凝土最高温度，T
max
=37.9℃。
为保证混凝土内外温差不超过规范要求的25℃，T
2-T
q
一般取15～20℃，此
处取T
2-T
q
=17.5℃；T
max
-T
2
一般取20~25，此处取T
max
-T
2
=22.5℃。
计算如下：
δ=0.5h·λx·K b(T2-T q)/λ（T max-T2）
=0.5×1.8×0.09×1.3×17.5/(2.33×22.5)
=0.035m=35mm
综上所述，本工程大体积混凝土拟采用的保温覆盖方案为：下层采用铺设一道密封塑料薄膜，上层铺设一道双层保温麻袋。根据测温情况，如果内外温差有超过25℃的趋势时，采用增加覆盖物的层数，来保证内外温差要求。
大体积混凝土温度应力计算
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h +=（3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （（3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取0.97kJ/(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取2.718； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 表3-1 不同品种、强度等级水泥的水化热
表3-2 系数m 根据公式（3-2），配合比取硅酸盐水泥360kg 计算： T h （3）=33.21 T h （7）=51.02 T h （28）=57.99 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T +=（3-3） 式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）； ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； 表3-3 降温系数ξ
根据公式（3-3），T j 取25℃，ξ（t ）取浇筑层厚1.5m 龄期3天6天27天计算， T 1（3）=41.32 T 1（7）=48.47 T 1（28）=27.90 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ=（3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）；
大体积混凝土水化热计算
10.3 球磨机混凝土水化热温度计算 1、最大绝热温升 （1）Th=(mc+K·F)Q/c·ρ (2) Th=mc·Q/c·ρ(1-eˉ-mt) 式中 Th----混凝土最大绝热温升（℃） mc---混凝土中水泥用量(kg/m3) F----混凝土活性掺合料用量(kg/m3) K----掺合料折减系数.取0.25～0.30 Q----水泥28d水化热(kJ/kg)见下表 ρ—混凝土密度,取2400(kg/m3) e----为常数,取2.718 t-----混凝土的龄期(d) m----系数,随浇筑温度改变,见下表 T1（t）=Tj+ Th·ε(t) 式中 T1（t）----t龄期混凝土中心温度（℃） Tj--------混凝土浇筑温度（℃） ε(t)----t龄期降温系数,见下表
3、球磨机基础底板第一步混凝土浇筑厚度为1.6m，温度计算如下。 已知混凝土内部达到最高温度一般发生在浇筑后3-5天。所以取三天降温系数0.49计算Tmax。 混凝土的最终绝热温升计算： Tn=mc*Q/(c*p) (1) 不同龄期混凝土的绝热温升可按下式计算： Tt=Tn(1-e-mt) (2) 式中：Tt：t龄期时混凝土的绝热温升（℃）； Tn：混凝土最终绝热温升（℃）； M:随水泥品种及浇筑温度而异，取m＝0.362； T：龄期； mf：掺和料用量； Q：单位水泥水化热，Q=375kj/kg； mc：单位水泥用量；（430kg/m3） c：混凝土的比热，c=0.97kj/(kg*k); p:混凝土的密度，p=2400kg/m3;得混凝土最终绝热温升： 代入（1）得；Tn=mc*Q/(c*p)=430*375/（0.9*2400）=69.3℃ 代入（2）得: T3=69.3*0.662=45.88℃； T4=69.3*0.765=53.01℃； T5=69.3*0.836=57.93℃； T7=69.3*0.92=63.76℃； 4、球磨机底板混凝土内部最高温度计算： Tmax=Tj+Tt*δ=20+63.76*0.44=48.05℃ Tmax:混凝土内部最高温度（℃）； Tj：混凝土浇筑温度，根据天气条件下底板混凝土施工实测平均结果，假定为20℃； Tt：t龄期时的绝热温升；
冷热负荷简化计算方法
冷热负荷简化计算方法 一、空调系统夏季冷负荷简化计算 以外维护结构和室内人员两部分为基础，把整个建筑物看成一个大空间，按各朝向计算冷负荷，再加上每位在室人员按116W 计算的人体散热，然后将计算结果乘以新风负荷系数1.5，极为建筑物的冷负荷。 5.1)116(?+=∑n Q Q w 式中，Q —建筑物空调系统总冷负荷（W ） ΣQw —整个建筑物维护结构引起的总冷负荷(W) n —建筑物内总人数 建筑物维护结构包括的朝向的屋顶的外墙，可用下列公式计算整个维护结构引起的总冷负荷： ])[(N d lf i i w t t t F K Q -+=∑∑ 式中，Ki —外墙或屋顶的传热系数[W/(㎡·℃)]，见附录6 Fi —外墙或屋顶的传热面积(㎡) t lf —冷负荷计算温度(℃)，见附录7 t d —冷负荷计算温度t lf 关于地区的修正值(℃)，见附录8 t N —室内空气设计温度(℃)，见附录3 考虑到系统的漏冷损失，所配空调器或制冷机的容量应由下式确定： max 0)15.1~1.1(Q Q = 式中，Q 0—所选配空调器或制冷机的容量（kW ） 如果为了预先估计空调工程的设备费用，则可根据实际工作中积累的空调负荷概算指标作粗略估算。所谓空调负荷概算指标，是指折算到建筑物中每平方米空调面积所需制冷机或空调器提供的冷负荷制。 冷负荷指标估算法是以旅馆为基础，对其他建筑物则乘以修正系数β： 旅 馆 81~93W/㎡(中外合资旅游旅馆目前一般提高到105~116 W/㎡) 办公楼 β=1.2 图书馆 β=0.5（按总面积） 商 店 β=0.8（只营业厅空调）； β=1.5（全部空调） 体育馆 β=3.0（按比赛馆面积）； β=1.5（按总建筑面积） 大会堂 β=2~2.5 影剧院 β=1.2(电影厅空调)； β=1.5~1.6(大剧院空调) 医 院 β=0.8~1.0 建筑物总建筑面积小于5000㎡时，宜取上限制；大于10000㎡时，宜取下限制。 对于单层住宅或楼房局部居室空调，冷负荷指标宜取150~180kcal/(㎡·h)，即174~209W/㎡。（1kcal/h=1.163W ）
燃料燃烧及热平衡计算参考
燃料燃烧及热平衡计算参考 3.1 城市煤气的燃料计算 3.1.1 燃料成分 表2.2 城市煤气成分（%）[2] 成分 CO 2 CO CH 4 C 2H 6 H 2 O 2 N 2 合计 含量 10 5 22 5 46 2 10 100 3.1.2 城市煤气燃烧的计算 1、助燃空气消耗量[2] （1）理论空气需要量 Lo=21O O 0.5H H 3.5C CH 20.5CO 2 2624-++?+ Nm 3/Nm 3 (3.1) (3.1)式中：CO 、CH 4 、 C 2H 6 、 H 2 、 O 2——每100Nm 3湿气体燃料中各成分的体积含量（Nm 3）。则 Lo=21 2465.055.322255.0-?+?+?+? = 4.143 Nm 3/Nm 3 （2）实际空气需要量 L n =nL 0, Nm 3/Nm 3 (3.2) (1.2)式中：n ——空气消耗系数，气体燃料通常n=1.05 1.1 现在n 取1.05，则 L n =1.05×4.143=4.35 Nm 3/Nm 3 （3）实际湿空气需要量 L n 湿 =（1+0.00124 2H O g 干） L n ， Nm 3/Nm 3 （3.3） 则 L n 湿=（1+0.00124×18.9）×4.35=4.452 Nm 3/Nm 3 2、天然气燃烧产物生成量 （1）燃烧产物中单一成分生成量 CO)H 2C CH (CO 0.01 V 6242CO 2+++?=’
(3.4) 2 O V 0.21(=?′0n-1)L (3.5) 2 2n N V (N 79L )0.01=+?′ (3.6) )L 0.124g H H 3C (2CH 0.01V n 干 O H 2624O H 22+++?= (3.7) 式中CO 、CH 4 、 C 2H 6 、 H 2 ——每100Nm 3湿气体燃料中各成分的体积含量。 则 0.475)5222(100.01V 2CO =+?++?= Nm 3/Nm 3 4.4131)(1.050.21V 2O ?-?==0.046 Nm 3/Nm 3 01.0)35.47910(V 2N ??+==3.54 Nm 3/Nm 3 4.35)18.90.124465322(20.01V O H 2??++?+??==1.152 Nm 3/Nm 3 （2）燃烧产物总生成量 实际燃烧产物量 V n = V CO2+V O2+V N2+V H2O Nm 3/Nm 3 (3.8) 则 V n =0.47+0.046+3.54+1.152=5.208 Nm 3/Nm 3 理论燃烧产物量 V 0=V n -（n -1）L O (3.9) V 0=5.208-（1.05-1）×4.143=5.0 Nm 3/Nm 3 (3) 燃料燃烧产物成分[2] %100V V CO n CO 22?= (3.10) %100V V O n O 22?= (3.11) %100V V N n N 22?= (3.12) 100%V V O H n O H 22?= (3.13)
燃烧理论知识点
CH1 1.何谓燃烧？燃烧是一种急速、剧烈的发光发热的氧化反应过程。 2. 化合物的标准生成焓: 化合物的构成元素在标准状态下（25oC，0.1MPa）定温—定容或者定温定压；经化合反应生成一个mol的该化合物的焓的增量（kJ/mol）。 所有元素在标准状态下的标准生成焓均为零。 3. 反应焓: 在定温-定容或定温-定压条件下，反应物与产物之间的焓差，为该反应物的反应焓（kJ）。 4. 反应焓的计算 ?? 5. 燃烧焓: 单位质量的燃料（不包括氧化剂）在定温—定容或定温—定压条件下，燃烧反应时的反应焓之值（kJ/kg）。 6.燃料热值: 燃料热值有高热值与低热值之分，相差一个燃烧产物中的水的气化潜热。 7.化学反应速度、正向反应速度、逆向反应速度、反应速度常数 ?? 8.平衡常数的三种表达方式和相互间的关系 ?? 按浓度定义的反应平衡常数,以分压定义的反应平衡常数,以体积百分比定义的平衡常数?? 平衡常数越大，反应进行得越彻底 9.反应度λ: 表示系统达到平衡时反应物能有效变为产物的程度 反应式: aA+bB→（1-λ）*（aA+bB）+λ（cC+dD） 10. Gibbs函数的定义: 自由焓，为状态参数。g=h-Ts 11. Helmholtz函数自由能f f=u-Ts 12.焓与生成焓仅是温度的单一函数，而自由焓与P、T有关。 13.标准反应自由焓 14.平衡常数kp与反应自由焓的关系 15.过量空气系数: 燃烧1kg燃料，实际提供空气量/ 理论所需空气量。 16.当量比(φ) C－实际浓度，Cst－理论浓度 17.浓度（燃空比）: 一定体积混合气中的燃料重量/ 空气重量 18. 化学计量浓度时的浓度时的浓度 19. 绝热燃烧火焰温度的求解方法，尤其是考虑化学平衡时的计算方法 首先分别根据平衡常数kp和能量守恒方程得到反应度λ和绝热火焰温度Tf 的关系，然后采用迭代法计算得到Tf 。 20.绝热燃烧火焰温度计算程序及数据处理 CH2 1. 化学反应动力学是研究化学反应机理和化学反应速率的科学。 2. 燃烧机理研究的核心问题有：燃烧的反应机构、反应速度、反应程度、燃烧产物的生成机理等 3.净反应速度: 消耗速度与生成速度的代数和。 4.反应级数n: 一般碳氢燃料n=1.7~2.2≈2
大体积砼温度计算
5.1.4热工计算如下： 1）混凝土绝热温升 T h(t)=[m c×Q/(c×p)](1-e-mt) 其中t为龄期 m c――混凝土中水泥 (含膨胀剂) 用量（kg/ m3）; Q――水泥28天水化热； 不同品种、强度等级水泥的水化热表 c――混凝土比热，一般为—，计算时一般取(kJ/ p――混凝土密度，一般取2400（Kg/m3） e――常数，为 t――混凝土的龄期(天)； m――系数，随浇筑温度改变，查表可得。 系数 m 本工程C35S8混凝土拟采用配合比（经验配合比，根据实际配
合比在制定实施方案时重新计算）： 经计算得出不同龄期下的混凝土绝热升温T h,见下表： 2）t龄期混凝土中心计算温度 混凝土中心计算温度按下式计算： T1(t)= T j+ T h(t)×ξ(t) T1(t)―― t龄期混凝土中心计算温度 T h(t)―― t龄期混凝土绝热升温温 T j――混凝土浇筑温度，取值根据浇筑时的大气温度确定,根据预计浇筑时的气候条件，取T j=30℃ ξ(t)―― t 龄期降温系数 ξ(t)取值表
本工程ST1、ST2及裙楼底板厚度分别为4m、3.5m、1.5m，分别经计算T1(t)取值见下表： T1(t)取值表 3）保温材料计算厚度 保温材料计算厚度按下式计算： δ=×λx(T2-T q)×K b/λ(T max-T2) h――筏板厚度 λx ――所选保温材料的导热系数[W/（）] T2――混凝土表面温度 T q――施工期大气平均温度，取30℃ λ――混凝土导热系数，取[W/（）] T max――计算得混凝土最高温度 计算时取：T2-T q = 15--20oC，
冷热负荷计算
第2章 热负荷、冷负荷与湿负荷计算 为了保持建筑物的热湿环境，在某一时刻需向房间供应的冷量称为冷负荷；相反，为了补偿房间失热需向房间供应的热量称为热负荷；为了维持房间相对湿度恒定需从房间除去的湿量称为湿负荷。 热负荷、冷负荷与湿负荷是暖通空调工程设计的基本依据，暖通空调设备容量的大小主要取决于热负荷、冷负荷与湿负荷的大小。 热负荷、冷负荷与湿负荷=f(室外气象参数,室内空气参数) 室内外空气计算参数 室外空气计算参数 1. 夏季空调室外计算参数 空调室外计算干球温度：取室外历年平均不保证50h 的干球温度； 空调室外计算湿球温度：取室外历年平均不保证50h 的湿球温度。 、 空调室外计算日平均温度：取室外历年平均不保证5d 的平均温度；空调室外设计日逐时温度，按下式计算： d m o r t t t ?+=β. (2-1) 式中 m o t .—夏季空调室外计算日平均温度，℃； β—室外空气温度逐时变化系数，按表2-1确定； d t ?—夏季空调室外计算平均日较差，℃， 52 .0..m o s o d t t t -= ? s o t .—夏季空调室外计算干球温度，℃。 2.冬季空调室外空气计算 空调室外空气计算温度：采用历年平均不保证1d 的日平均温度； 空调室外空气计算相对湿度：采用历年一月份平均相对湿度的平均值。 3．冬季采暖室外计算温度和冬季通风计算温度 采暖室外计算温度：取历年平均不保证5天的日平均温度； ?
通风室外计算温度：取累年最冷月平均温度； 4．夏季通风室外计算温度和夏季通风室外计算相对湿度通风室外计算温度：取历年最热月14时的月平均温度的平均值； 通风室外计算相对湿度：取历年最热月14时的月平均相对湿度的平均值。 室内空气计算参数 1．室内空气计算参数的主要影响因素 ⑴建筑房间使用功能对舒适性的要求。 ⑵地区、冷热源情况、经济条件和节能要求等因素。 2．室内空气计算参数的选择 根据我国国家标准《采暖通风与空气调节设计规范》(GBJ19-87)的规定： ' ⑴对舒适性空调和采暖 夏季：温度 24-28℃ 相对湿度 40％-65％： 风速≯s。 冬季：温度 18-22℃； 相对湿度 40％-60％(采暖不要求)； 风速≯s(采暖不要求)。 设计手册中推荐了各种建筑的室内计算参数，见表2-2、表2-3。 ⑵对于工艺性空调 应根据工艺要求来确定室内空气计算参数。 》 冬季建筑的热负荷 建筑物采暖设计的热负荷在《规范》中明确规定应根据建筑物的散失和获得的热量确定。 1.房间内获得热量 (1)最小负荷班的工艺设备散热量； (2)热物料在车间内的散热量； (3)热管道及其它热表面的散热量； (4)通过围护结构进入的太阳辐射热量； (5)人体散热量； (6)照明灯光散热量； (7)通过其它途径获得的热量。 *
标养室设置方案
标养室设置方案 1 2020年4月19日
目录 一．编辑目的--------------------------------------------错误!未定义书签。二．编辑依据--------------------------------------------错误!未定义书签。三．标准养护室技术要求 ---------------------------错误!未定义书签。四．养护室具体设置方案 ---------------------------错误!未定义书签。 1.养护室结构和尺寸------------------------- 错误!未定义书签。 2.养护室内部布置 ---------------------------- 错误!未定义书签。五．养护室设备配置及实验工具配置 -----------错误!未定义书签。六．其它 --------------------------------------------------错误!未定义书签。 1.养护室注意事项 ---------------------------- 错误!未定义书签。 2.标养室的管理制度------------------------- 错误!未定义书签。 3.操作间工作制度 ---------------------------- 错误!未定义书签。 2020年4月19日
混凝土标准养护室设置方案 一．编辑目的 为了进一步加强对施工质量的全面管理，强化结构工程质量控制，根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》以及《关于建立现场养护室的通知》的要求，特制订本方案。 二．编辑依据 根据《关于建立现场养护室的通知》标准养护室满足一下要求。 （1）养护室应配备温湿度计，每天专人记录两次。 （2）养护室面积不小于20平方米。 （3）室内环境温度控制范围为20℃±2℃，相对湿度控制在95％以上。 （4）现场设置的标养室，应经施工单位技术负责人和项目总监理工程师检查验收，确认符合相关规定，后方可使用。 三．标准养护室技术要求 （1）室内环境温度控制范围为20℃±2℃，相对湿度控制在95％以上。 （2）室内放有试块放置架，试块放在架子上的间隔为10-20㎜。 （3）养护室必须雾化，不能用水直接淋刷试块。 （4）养护室面积不小于20平方米。 2020年4月19日
大体积混凝土温度应力计算
大体积混凝土温度应力 计算 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h += （3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （ （3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 T h （3）= T h （7）= T h （28）= 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T += （3-3） 式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）；
ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； j （t ）T 1（3）= T 1（7）= T 1（28）= 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ= （3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取(m ·K)； T max ——计算的混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T 2-T q =15~20℃，T max -T 2=20~25℃； K b ——传热系数修正值，取~，查表3-5。
碳燃烧绝热火焰温度计算
1.求绝热火焰温度：1,25,0022===+αC T CO O C （1）不考虑二氧化碳在高温下的分解 （2）考虑分解 解：（1）222276.376.3N CO N O C +=++ 0)(76.3)(0,0,0,22222=-?+-+?N T N co T co co f H H H H H 000,,,2222276.3N co co f T N T co H H H H H ++?-=+ 代入数据，mol J H mol J H mol J H N co co f /8670/9346/3935220 00,2 22==-=?、、 得 2.43548576.3,,22=+T N T co H H 取不同温度T ，查表可得到不同温度下的焓值，比较大小得到绝热火焰温度 T/K 2co H 2N H 2276.3N co H H + 2000 100811.2 64808.5 344491.16 2500 131278.2 82965.7 443226.60 2300 119022.2 75664.0 403518.84 2400 125139.6 79309.1 423341.86 2450 128208.9 81137.4 433285.52 2460 128822.8 81503.1 435276.30 通过以上表格可知，当温度T=2460K 时，两者焓值比较接近，因此可以认为绝热火焰温度为T=2460K 。 （2）考虑二氧化碳的离解度为ε，则有燃烧方程 2222276.32 )1(76.3N O CO CO N O C +++-=++ε εε 摩尔分数 εε5.076.412+-=co x 、εε5.076.4+=co x 、ε ε 5.07 6.45.02+=o x 平衡常数ε ε εε+-= ?= 52.912/12 2 o co co p x x x K 利用平衡常数与温度的关系，计算不同离解度下对应的绝热温度，如下表 ε T/K 0.01 1846 0.03 2094 0.05 2136 0.07 2206 0.08 2240 0.1 2296 0.12 2341
冷热水温度的稳定和平衡保证措施
酒店冷热水温度的稳定和平衡保证措施 本工程为高端的服务式酒店和酒店部分，对客房的舒适性要求极高，故对冷热水温度和压力的稳定有着严格的要求。 服务式酒店的冷水给水由位于18层和38层的生活水箱重力供给，客房内热水有半容积换热器提供，热水供水温度为60度。 客房用冷热水压差基本稳定，管道走向基本一致，除热水系统增加换热器外，其他路径完全一致，有利于用水点冷热水混合后温度的稳定性。故控制冷热水温度的稳定点主要为施工过程中的质量控制。特别是换热器及进出水管道及配件的水头损失，要求换热器进出水管道尽量短小，优化管路走向，减少管道弯头设置。 1.1 冷热水系统调试 工程交工前我司将对酒店客房逐间进行测试，根据我司以往高档酒店施工调试经验，冷热水出水温度波动控制在0.8度之内以满足客人舒适性要求。 冷热水温度控制主要工作如下： 1.1.1 复核设计参数 （1）掌握各设计参数 熟悉热水循环泵的流量，扬程等参数；熟悉半容积式换热器的换热量，储水量和储水时间，生活热水系统设计满负荷运行时主干管、支管及末端设备的水流量，各个楼层冷水系统水箱供水压差值以及减压阀参数，了解客房每日每人所需的热水供应量等。方便在系统平衡调试时能够快速调整水量。 （2）掌握实际施工管路布置 对实际施工完成后的管路系统绘制轴测图，标明系统各管段的管径及长度、局部阻力形式及位置，标明系统中各阀门的形式及位置。 （3）核算系统总水流量及系统阻力值 对系统中所有末端设备设计流量进行合计，统计客房每人每天所需热水量，计算系统总水流量；重新计算各主管段及各支管实际阻力值，确定系统最不利环路实际阻力值。 1.1.2 冷热水系统平衡调试 冷热水的动态平衡调试主要是从控制冷热水各自的水头损失来考虑，产生水头损失差异的原因和解决措施有以下几点：
理论燃烧温度和炉热指数模型1
理论燃烧温度和炉热指数计算模型 一．理论燃烧温度: 理论燃烧温度：2222 ()CO N CO N H H Q Q Q Q Q t C V V C V ?++--= ++?风分碳燃水理 回旋区鼓风深度：65.0*00012.0+=E r …………………………………………………………………………………………………………………………. Q 碳：碳素燃烧生成CO 放出的热量（9791/kJ kg ） Q C t V =???风风风风（鼓风带入的热量） t ?风：风量的温度 V 风=风量/风口数 2H O C C C =?+?风干风干风量含水量 总风量总风量 2 1.5620.000209H O C t =+(空气(干风)的比热容) 1.2640.000092C t =+干风(2H O 气的比热容) Q 燃：燃料带入的物理热（忽略） Q 水：10806m ?水( kJ ，水蒸气水煤气反应所消耗的热量) m 水：风量中的水份量，加湿量和喷煤中的水份量之和 Q C m C m =?+?分重油重油煤粉煤粉（kJ ，喷吹燃料分解热） C 重油：重油的分解热（1880/kJ kg ） C 煤粉：煤粉的分解热（1880/kJ kg ）
2222 ()*CO N CO N H H C V V C V ?++ 在风口，燃烧后的气体成分主要为：CO ，2H ，2N ； 933.02?=CO V 2 1.2640.000092CO N C t ?=+ 2 1.260.000084H C t =+ 002 *21.0*)*29.021.0(]*)21.0()1(*79.0[*933.0V a V V a V N ）（风-++---= ?? 分子少V 风 02 *21.0*29.021.0*)(*933.02.11*21.0**29.021.0**933.0V a V M H V a V V V H ）（）（）（）（风风风-++?+-++=??? 002 *21.0*29.021.0*)(*933.02.11*21.0**29.021.0)0(**933.0V a V M H V a V V V V H ）（）（）（）（风风风-++?+-++-=??? (修改分子) 0202*21.0*29.021.0*))0(*18/2)((*933.02.11*21.0**29.021.0)0(**933.0V a V M H H V a V V V V H ）（）（）（）（风风风-+++?+ -++-=???加上煤中水的含量 0V ：富氧量，m3/h )(H ：煤粉中H 元素含氢量% )(2O H ：煤粉中水含量% 通常按照1%计算 0M ：-喷煤量，t/h ? ：鼓风湿度，% a ：氧气纯度，%
大体积混凝土温度计算.docx
10-7-2-1大体积混凝土温度计算公式 1．最大绝热温升（二式取其一） （1）T h＝（ m c＋k·F）Q/c·ρ （2）T h＝m c·Q/c·ρ（1－e-mt）（10-43） 式中 T h——混凝土最大绝热温升（℃）； m c——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）； F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）； K——掺合料折减系数。粉煤灰取0.25~0.30 ； Q——水泥 28d 水化热（ kJ/kg ）查表 10-81 ； 不同品种、强度等级水泥的水化热表 10-81 水泥品种水泥强度等级 水化热 Q（kJ/kg ） 3d7d28d 硅酸盐水泥42.5314354375 32.5250271334 矿渣水泥32.5180256334 c——混凝土比热、取0.97 ［kJ/ （kg·K）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e——为常数，取 2.718 ； t ——混凝土的龄期（ d）； m——系数、随浇筑温度改变。查表10-82 。 系数 m表 10-82 浇筑温度（℃）51015202530 m（ l/d ）0.2950.3180.3400.3620.3840.406 2．混凝土中心计算温度 T1（t）＝T j＋T h·ξ（t） 式中 T 1（t）—— t 龄期混凝土中心计算温度（℃）；
T j——混凝土浇筑温度（℃）； ξ（ t ）——t龄期降温系数、查表 10-83 。 降温系数ξ表 10-83 浇筑层厚度龄期 t （ d） （ m）36912151821242730 1.00.360.290.170.090.050.030.01 1.250.420.310.190.110.070.040.03 1.500.490.460.380.290.210.150.120.080.050.04 2.500.650.620.570.480.380.290.230.190.160.15 3.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.19 4.000.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24 3．混凝土表层（表面下50~100mm处）温度 1）保温材料厚度（或蓄水养护深度） δ＝0.5 h·λx（T2－T q）K b/λ（T max－T2）（10-45） 式中δ——保温材料厚度（ m）； λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）]查表10-84； 几种保温材料导热系数表 10-84 材料名称密度（ kg/m3）导热系数λ材料名称密度（ kg/m3）导热系数λ ［ W/（ m·K）］［ W/（ m·K）］建筑钢材780058矿棉、岩棉110~2000.031~0.06钢筋混凝土2400 2.33沥青矿棉毡100~1600.033~0.052水0.58泡沫塑料20~500.035~0.047木模板500~7000.23膨胀珍珠岩40~3000.019~0.065木屑0.17油毡0.05 草袋1500.14膨胀聚苯板15~250.042 沥青蛭石板350~4000.081~0.105空气0.03膨胀蛭石80~2000.047~0.07泡沫混凝土0.10 T2——混凝土表面温度（℃）； T q——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取 2.33W/（ m·K）； T max——计算得混凝土最高温度（℃）；
大体积混凝土温度计算
10-7-2-1 大体积混凝土温度计算公式 1．最大绝热温升（二式取其一） （1）T h＝（m c＋k·F）Q/c·ρ （2）T h＝m c·Q/c·ρ（1－e-mt）（10-43）式中T h——混凝土最大绝热温升（℃）； m c——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）； F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）； K——掺合料折减系数。粉煤灰取0.25~0.30； Q——水泥28d水化热（kJ/kg）查表10-81； 不同品种、强度等级水泥的水化热表10-81 水泥品种水泥强度等级 水化热Q（kJ/kg） 3d 7d 28d 硅酸盐水泥42.5 314 354 375 32.5 250 271 334 矿渣水泥32.5 180 256 334 c——混凝土比热、取0.97［kJ/（kg·K）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e——为常数，取2.718； t——混凝土的龄期（d）； m——系数、随浇筑温度改变。查表10-82。 系数m 表10-82 浇筑温度（℃） 5 10 15 20 25 30 m（l/d）0.295 0.318 0.340 0.362 0.384 0.406 2．混凝土中心计算温度 T1（t）＝T j＋T h·ξ（t） 式中T1 （t） ——t龄期混凝土中心计算温度（℃）； T j——混凝土浇筑温度（℃）； ξ（t）——t龄期降温系数、查表10-83。 降温系数ξ表10-83 浇筑层厚度（m） 龄期t（d） 3 6 9 12 15 18 21 2 4 27 30 1.0 0.36 0.29 0.17 0.09 0.05 0.03 0.01 1.25 0.42 0.31 0.19 0.11 0.07 0.04 0.03 1.50 0.49 0.46 0.38 0.29 0.21 0.15 0.12 0.08 0.05 0.04
冷热水混合器内的流动与热交换模拟(fluent)
冷热水混合器内的流动与热交换模拟(fluent)
实验十冷热水混合器内的流动与热交换模拟一、实验目的 （1）熟悉Gambit和Fluent的用户界面和操作； （2）学会使用Gambit建模和划分网格； （3）学会使用Fluent求解器进行求解，并显示计算结果 二、实验原理 一个冷热水混合器的内部流动与热量交换问题。混合器的长宽均为20cm，，上部带3cm的圆角，温度为T=350K的热水自上部的热水管嘴流入，与下部右侧的管嘴流入的温度为290K的冷水再混合器内进行热量与动量交换后，自下部左侧的小管嘴流出。 三、实验步骤 1利用Gambit建立计算模型 步骤1：启动Gambit 软件并建立新文件 启动Gambit并且建立一个新的项目文件，文件名：mixer.dbs
（2）选择求解器 用菜单命令Solver: FLUENT5/6选择求解器为Fluent6. 步骤2：创建几何图形 （3）创建坐标网格 按照下图1~5创建坐标网格，先创建X坐标的网格，在第3步选择X，完成4、5步骤后，再重复1~5步骤，在第3步选择Y，最终得到XY从-10到10的坐标网格。 发现工作区的网格显示不完全，我们可以按右下角的工具按钮，使工作区调整至显示出整个网格。 （4）确定不同类型边界的交点和圆弧中心点 Ctrl+鼠标右键，在坐标网格上如上图所示，创建出所需要的各点。
（5）复制点 除了以上各点之外，每个小管嘴还需要外侧的2个点，我们可以通过点的复制来创建各个小管嘴外侧的点。 按照下图1~5的步骤，执行完第4步时，用Shift+鼠标左键选上所要复制的两个点，在第6步输入点要复制到的位置，上部管嘴外侧的点是原来点Y方向上+3的位置。 重复1~5步骤，创建下侧的两个小管嘴外侧的点，下侧小管嘴复制到在原来 点Y方向上移动-3的位置。
燃烧与爆炸理论及分析
目录 燃烧与爆炸理论及分析 (2) 1. 引言 (2) 2. 可燃物的种类及热特性 (2) 2.1 可燃物的种类 (2) 2.2可燃物的热特性 (3) 3. 燃烧理论 (6) 3.1 燃烧的条件 (6) 3.2 着火形式 (6) 3.3 着火理论 (7) 3.4灭火分析 (14) 4. 爆炸理论 (18) 4.1 爆炸种类及影响 (18) 4.2 化学爆炸的条件 (21) 4.3 防控技术 (23) 5. 结论 (24) 1
燃烧与爆炸理论及分析 摘要：本文主要叙述了当前主要的燃烧及爆炸理论。首先介绍了燃烧条件、着火形式以及具体的燃烧理论，然后对四种燃烧理论分别进行了灭火分析。然后阐述了爆炸的种类、爆炸条件过程及防控技术。最后对本文的内容作了总结，并且通过分析提出自己的观点。 关键词：燃烧理论；爆炸理论；防控技术。 1. 引言 火灾是一种特殊形式的燃烧现象。爆炸（化学）是一种快速的燃烧，为了科学合理地预防控制火灾及爆炸（化学），应当对燃烧的基本理论有一定的了解。燃烧是可燃物与氧化剂之间发生的剧烈的化学反应，要使它们发生化学反应需要提供一定的外加能量，反应的结果则会放出大量的热能。燃烧前后的物质与能量变化可以要据物质与能量守恒定律确定。 2. 可燃物的种类及热特性 2.1 可燃物的种类 可燃物是多种多样的。按照形态，可分为气态、液态和固态可燃物，氢气(H2)、一氧化碳(CO)等为常见的可燃气体，汽油、酒精等为常见的可燃液体，煤、高分子聚合物等为常见的可燃固体。可燃物之所以能够燃烧是因为它包含有一定的可燃元素。主要是碳(C)、氢(H)、硫(S)、磷(P)等。碳是大多数可燃物的主要可燃成分，它的多少基本上决定了可燃物发热量的大小。碳的发热量为 3.35×107J/kg，氢的发热量为1.42×108J/kg，是碳的4 倍多。了解可燃元素及由其构成的各类可燃化合物的燃烧特性可定量计算燃烧过程中的物质转换和能量转换。有些元素发生燃烧后可以生成完全燃烧产物，也可生成不完全燃烧产物，不完全 2
冷热水混合器内地流动与热交换模拟(fluent)
实验十冷热水混合器内的流动与热交换模拟一、实验目的 （1）熟悉Gambit和Fluent的用户界面和操作； （2）学会使用Gambit建模和划分网格； （3）学会使用Fluent求解器进行求解，并显示计算结果 二、实验原理 一个冷热水混合器的内部流动与热量交换问题。混合器的长宽均为20cm，，上部带3cm的圆角，温度为T=350K的热水自上部的热水管嘴流入，与下部右侧的管嘴流入的温度为290K的冷水再混合器内进行热量与动量交换后，自下部左侧的小管嘴流出。 三、实验步骤 1利用Gambit建立计算模型 步骤 1：启动 Gambit 软件并建立新文件 启动Gambit并且建立一个新的项目文件，文件名：mixer.dbs
（2）选择求解器 用菜单命令Solver: FLUENT5/6选择求解器为Fluent6. 步骤 2：创建几何图形 （3）创建坐标网格 按照下图1~5创建坐标网格，先创建X坐标的网格，在第3步选择X，完成4、5步骤后，再重复1~5步骤，在第3步选择Y，最终得到XY从-10到10的坐标网格。 发现工作区的网格显示不完全，我们可以按右下角的工具按钮，使工作区调整至显示出整个网格。 （4）确定不同类型边界的交点和圆弧中心点 Ctrl+鼠标右键，在坐标网格上如上图所示，创建出所需要的各点。
（5）复制点 除了以上各点之外，每个小管嘴还需要外侧的2个点，我们可以通过点的复制来创建各个小管嘴外侧的点。 按照下图1~5的步骤，执行完第4步时，用Shift+鼠标左键选上所要复制的两个点，在第6步输入点要复制到的位置，上部管嘴外侧的点是原来点Y方向上+3的位置。 重复1~5步骤，创建下侧的两个小管嘴外侧的点，下侧小管嘴复制到在原来 点Y方向上移动-3的位置。
第六章燃烧过程的基本理论
第六章 燃烧过程的基本理论 1. 阿累尼乌斯定律：0exp(/)k k E RT =- k 0──频率因子，表征反应物质分子碰撞的总次数； E──活化能，使分子接近和破坏反应分子化学键所必须消耗的能量，也就是发生反应所需要的能量。不同反应的活化能不同，且正反应和逆反应的活化能也是不同的； T──热力学温度，K ； R──通用气体常数，。 2. 煤燃烧过程的四个阶段： 1) 预热干燥阶段：水分蒸发，吸热过程，温度<200℃； 2) 挥发分析出并着火阶段：高分子碳氢化合物吸热，热分解，分解出一种混合可燃气体，及挥发分。挥发分一经析出，便马上着火，开始放热，温度>200℃～300℃； 3) 燃烧阶段：挥发分和焦炭的燃烧，大量放热，温度急剧上升； 4) 燃烬阶段：焦炭燃尽成灰渣。 3. 碳的多相燃烧过程： 1) 参与燃烧反应的气体分子(氧)向碳粒表面的转移与扩散； 2) 气体分子(氧)被吸附在碳粒表面上； 3) 被吸附的气体分子(氧)在碳表面上发生化学反应，生成燃烧产物； 4) 燃烧产物从碳表面上解吸附； 5) 燃烧产物离开碳表面，扩散到周围环境中。 吸附与解吸附最快；扩散与化学反应最慢，但最主要。因此，碳的多相燃烧速度决定于氧向碳粒表面的扩散速度和氧与碳粒的化学反应速度中速度最慢的一个。 4. 多相燃烧反应的燃烧区域 在碳的多相燃烧中，多相化学反应速度，用气相O 2消耗速度w 1表示化学反应速度： 1f w kC = 燃烧化学反应速度也可用氧向碳粒表面扩散速度表示：() 20f w C C β=-
式中：f C —— 碳粒表面上氧的浓度，kg/m 2；0C —— 周围介质中氧的浓度， kg/m 2； k —— 化学反应速度常数；β —— 扩散速度常数。 燃烧过程稳定时，氧气扩散速度等于氧气消耗速度： w1 = w2 = w 经推到：0n 0k w C k C k ββ==+ 1) 动力燃烧区域：在燃烧过程中，当燃烧反应温度不高时，化学反应速度不快，此时氧的 供应速度远大于化学反应中氧的消耗速度，亦即扩散能力远大于化学反应能力，即β >> k 。这时燃烧工况所处区域称为动力燃烧区域。 特征及措施： ① 碳粒表面氧浓度基本上等于周围介质中氧浓度：f C = 0C ② 燃烧反应速度w = k 0C ③ 燃烧反应速度决定于化学反应速度，与扩散速度无关； ④ 燃烧温度不高，提高温度是强化燃烧的有效措施。 2) 扩散燃烧区域：如果影响燃烧过程进行速度的主要因素是扩散，也就是说，此时燃烧反 应的温度已经很高，化学反应能力远大于扩散能力，即k >> β时，这时的燃烧区域称为扩散燃烧区域。 特征及措施： ①碳粒表面氧浓度基本上等于零： f C = 0 ②燃烧反应速度w =β0C ③燃烧反应速度决定于扩散速度，反应速度常数与T 无关，燃烧反应速度与T 关系不大，强化措施↑β，加大风速，加强碳粒与氧的扰动混合。 ④燃烧温度很高，>>环境温度 3) 过渡燃烧区域：实际情况大部分是该区域，T 适中。提高温度&加大风速，加强碳粒与 氧的扰动混合同样重要。 4) 判断：f C /0C ，谢苗诺夫准则： β/k = SM ；上述三种不同的燃烧区域并不是固定不 变的，而是随着外界条件的变化而相互转移。
固体燃料理论燃烧温度计算2017
固体燃料理论燃烧温度计算程序 一、 固体燃料理论燃烧温度计算的数学方法 理论燃烧温度计算公式： 空 产分 燃空低理）（c c 0n 0L L V Q Q Q Q t -+-++= 其中， 低Q 为燃料的低位发热量； 空Q 为空气带入的物理热； 燃Q 为燃料带入的物理热； 分Q 为燃烧产物中某些气体在高温下热分解反应消耗的热量； 0V 为理论燃烧产物生成量； 产c 为产物的平均比热； n L 为实际空气消耗量； 0L 为理论空气需要量； 空c 为空气的比热。 燃料低位发热量计算公式： ]6262624681[187.4W S O H C Q -+-+=低 空气带入物理热计算公式： 空空空t n ??=c L Q 实际空气消耗量计算公式： 0n n g 00124.01L L ?+=）（ 其中，g 为1立方米干气体中水分含量。 2010)33.333.367.2689.8(-?-++=O S H C L 燃料带入的物理热计算公式： 燃燃燃t c ?=Q 理论燃烧产物生成量计算公式： 0079.0)28 1823212(224.0L N W H S C V +++++= 分解热：
未未分)(f 10800)(f 126002222O H O H CO CO V V Q ?+?= 其中，2f CO 、O H 2f 分别为二氧化碳和水的分解度，未)(2CO V 、未)(2O H V 分别为燃烧产物中未分解的二氧化碳和水的体积。由于分解的二氧化碳和水很少，故未)(2CO V 、未)(2O H V 按完全燃烧产物计算： 12 224 .0)(22C V V CO CO ==未 n gL 00124.0)18 2( 224.0)(22++==W H V V O H O H 未 二、固体理论燃烧温度计算程序 图1 程序界面 Option Explicit Private Sub cmdExit_Click() End End Sub Private Sub cmdJisuan_Click() Dim sQd As Single