蓝光大厦玻璃幕墙(改)1[1][1].15
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蓝光大厦裙楼改造
建筑幕墙工程
设
计
计
算
书
四川华西建筑设计院
二OO七年十二月
A:隐框玻璃幕墙计算
基本参数: 成都地区
抗震7度设防
Ⅰ.设计依据:
《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001（2006版）
《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001
《建筑幕墙》 JG 3035-96
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001
《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003
《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001
《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001
《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001
《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001
《建筑铝型材基材》 GB/T 5237.1-2000
《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2000
《建筑铝型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2000
《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2000
《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2000
《玻璃幕墙学性能》 GB/T 18091-2000
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001
《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000
《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000
《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000
《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997
《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000
《浮法玻璃》 GB 11614-1999
《夹层玻璃》 GB 9962-1999
《钢化玻璃》 GB/T 9963-1998
《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999
《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997
《铝塑复合板》 GB/T 17748
《干挂天然花山岗石，建筑板材及其不锈钢配件》 JC 830.1,830.2-1998 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000
《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2001
《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001
《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001
《天然花岗石建筑板材》 GB/T 18601-2001
《公共建筑节能设计标准》 GB 50189-2005
Ⅱ.基本计算公式:
(1).场地类别划分:
根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:
A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;
B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;
C类指有密集建筑群的城市市区;
D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;
蓝光大厦按C类地区计算风压
(2).风荷载计算:
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用
风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0
其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)
其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12
B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,
根据不同场地类型,按以下公式计算:
A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24
B类场地: μz=(Z/10)0.32
C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44
D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60
本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44
μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：2.0
W0---基本风压,按全国基本风压图,成都地区取为0.300KN/m2
(3).地震作用计算:
q EAk=βE×αmax×G AK
其中: q EAk---水平地震作用标准值
βE---动力放大系数,按 5.0 取定
αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:
6度: αmax=0.04
7度: αmax=0.08
8度: αmax=0.16
9度: αmax=0.32
成都设防烈度为7度,故取αmax=0.080
G AK---幕墙构件的自重(N/m2)
(4).荷载组合:
结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：
γG S G+γwυw S w+γEυE S E+γTυT S T
各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震
水平荷载标准值: q k=W k+0.5q EAk
水平荷载设计值: q=1.4W k+0.5×1.3q EAk
荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:
①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：
a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取
1.35
b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9
②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4
一、风荷载计算
1、标高为21.450处风荷载计算
(1). 风荷载标准值计算:
W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
βgz: 21.450m高处阵风系数(按C类区计算):
μf=0.734×(Z/10)-0.22＝0.621
βgz=0.85×(1+2μf)=1.905
μz: 21.450m高处风压高度变化系数(按C类区计算): μz=0.616×(Z/10)0.44=0.862
风荷载体型系数μs=2.00
W k=βgz×μz×μs×W0
=1.905×0.862×2.0×0.300
=0.985 kN/m2
其中：W0<=0.3KN/M2,取W0=0.3 KN/M2
因为W k<=1.0KN/M2,取W k=1.000 kN/m2
(2). 风荷载设计值:
W: 风荷载设计值: kN/m2
r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=r w×W k=1.4×1.000=1.400kN/m2
二、玻璃的选用与校核
玻璃的选用与校核:(第1处)
本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃
1. 玻璃面积:
B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.032m
H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.650m
A: 该处玻璃板块面积:
A=B×H
=1.032×1.650
=1.703m2
2. 玻璃厚度选取:
W k: 风荷载标准值: 1.400kN/m2
A: 玻璃板块面积: 1.703m2
K3: 玻璃种类调整系数: 3.000
试算:
C=W k×A×10/3/K3
=1.000×1.703×10/3/3.000
=1.892
T=2×(1+C)0.5-2
=2×(1+1.892)0.5-2
=1.401mm
玻璃选取厚度为: 6.0mm
3. 该处玻璃板块自重:
G AK: 玻璃板块平均自重(不包括铝框):
t: 玻璃板块厚度: 6.0mm
玻璃的体积密度为: 25.6(KN/M3)
G AK=25.6×t/1000
=25.6×6.0/1000
=0.154kN/m2
4. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:
αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.080
q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)
q EAk=5×αmax×G AK
=5×0.080×0.154
=0.061kN/m2
r E: 地震作用分项系数: 1.3
q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)
q EA=r E×q EAk
=1.3×q EAK
=1.3×0.061
=0.080kN/m2
5. 玻璃的强度计算:
校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2
W k: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(N/mm2)
q EK: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(N/mm2)
σWk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) σEk: 在垂直于玻璃平面的地震作用作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) θ: 参数(用于查玻璃板折减系数)
η: 折减系数
a: 玻璃短边边长: 1032.0mm
b: 玻璃长边边长: 1650.0mm
t: 玻璃厚度: 6.0mm
ψ: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查
表6.1.2-1得: 0.084
在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) θ=W k×a4/(E×t4)
=12.16
η: 折减系数，按θ=12.16
查表得:0.95
σWk=6×ψ×W k×a2×η/t2
=6×0.084×1.000×1.0322×0.951/6.02
=14.219N/mm2
在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2)
θ=q EK×a4/(E×t4)
=0.75
η: 折减系数，按θ=0.75
查6.1.2-2表得:1.00
σEk=6×ψ×q EAK×a2×η/t2
=6×0.084×0.061×1.0322×1.000/6.02
=0.918N/mm2
σ: 玻璃所受应力:
采用S W+0.5S E组合:
σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK
=1.4×14.219+0.5×1.3×0.918
=20.504N/mm2
d f: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)
D: 玻璃的刚度(N.mm)
t: 玻璃厚度: 6.0mm
ν: 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20
μ: 挠度系数: 0.008
D=(E×t3)/12(1-ν2)
=1350000.00 (N.mm)
d f=μ×W k×a4×η/D
=6.6 (mm)
由于玻璃最大应力设计值σ=20.504N/mm2≤ｆg=84.000N/mm2
玻璃的强度满足!
由于玻璃的最大挠度d f=6.6mm,小于或等于玻璃短边边长的60分之一17.200 (mm) 玻璃的挠度满足!
三、幕墙玻璃板块结构胶计算:
幕墙玻璃板块结构胶计算: (第1处)
该处选用结构胶类型为: SS621
1. 按风荷载和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度:
(1)风载荷作用下结构胶粘结宽度的计算:
C s1: 风载荷作用下结构胶粘结宽度 (mm)
W: 风荷载设计值: 1.400kN/m2
a: 矩形分格短边长度: 1.032m
f1: 结构胶的短期强度允许值: 0.2N/mm2
按5.6.3条规定采用
C s1=(W+0.5×q EA)×a/2/0.2
=(1.400+0.5×0.080)×1.032/2/0.2
=3.72mm 取4mm
(2)自重效应胶缝宽度的计算:
C s2: 自重效应胶缝宽度 (mm)
B: 幕墙分格宽: 1.032m
H: 玻璃面板高度: 1.650m
t: 玻璃厚度: 6.0mm
f2: 结构胶的长期强度允许值: 0.01N/mm2
按5.6.3条规定采用
C s2=H×B×t×25.6/(H+B)/2/10
=4.88mm 取5mm
(3)硅酮结构密封胶的最大计算宽度: 5mm
2. 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算:
(1)温度变化效应胶缝厚度的计算:
T s3: 温度变化效应结构胶的粘结厚度: mm
δ1: 硅酮结构密封胶的温差变位承受能力: 25.0%
△Ｔ: 年温差: 43.2℃
U s: 玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量: mm
铝型材线膨胀系数: a1=2.35×10-5
玻璃线膨胀系数: a2=1×10-5
U s=b×△Ｔ×(2.35-1)/100
=1.650×43.200×(2.35-1)/100
=0.962mm
T s3=U s/(δ1×(2+δ1))0.5
=0.962/(0.250×(2+0.250))0.5
=1.3mm
(2)地震作用下胶缝厚度的计算:
T s4: 地震作用下结构胶的粘结厚度: mm
H: 玻璃面板高度: 1.650m
θ:风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad): 0.0077
ψ:胶缝变位折减系数0.650
δ2: 硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率: 45.0% T s4=θ×H×ψ×1000/(δ2×(2+δ2))0.5
=0.0077×1.650×0.650×1000/(0.450×(2+0.450))0.5
=7.9mm
3. 胶缝推荐宽度为:8 mm
4. 胶缝推荐厚度为:8 mm
5. 胶缝强度验算
胶缝选定宽度为:12 mm
胶缝选定厚度为:8 mm
(1)短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力:
W: 风荷载设计值: 1.400kN/m2
a: 矩形分格短边长度: 1.032m
C s: 结构胶粘结宽度: 12.000 mm
σ1=W×a×0.5/C s
=1.400×1.032×0.5/12.000
=0.060N/mm2
(2)短期荷载和作用在结构胶中产生的剪应力:
H: 玻璃面板高度: 1.650m
t: 玻璃厚度: 6.0mm
σ2=12.8×H×B×t/C s/(B+H)/1000
=0.004N/mm2
(3)短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力:
σ=(σ12+σ22)0.5
=(0.0602+0.0042)0.5
=0.060N/mm2≤0.2N/mm2
结构胶强度可以满足要求
四、固定片（压板）计算:
固定片（压板）计算: (第1处)
W fg_x: 计算单元总宽为1032.0mm
H fg_y: 计算单元总高为1650.0mm
H yb1: 压板上部分高为350.0mm
H yb2: 压板下部分高为350.0mm
W yb: 压板长为40.0mm
H yb: 压板宽为40.0mm
B yb: 压板厚为7.0mm
D yb: 压板孔直径为6.0mm
W k: 作用在玻璃幕墙上的风荷载标准值为1.000(kN/m2)
q EAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用为0.160(kN/m2)
A: 每个压板承受作用面积(m2)
A=(W fg_x/1000/2)×(H yb1+H yb2)/1000/2
=(1.0320/2)×(0.3500+0.3500)/2
=0.1806 (m2)
P wk: 每个压板承受风荷载标准值(KN)
P wk=W k×A=1.000×0.1806=0.181(KN)
P w: 每个压板承受风荷载设计值(KN)
P w=1.4×P wk=1.4×0.181=0.253(KN)
M w: 每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.M)
M w=1.5×P w×(W yb/2)=1.5×0.253×(0.0400/2)=0.008 (KN.M)
P ek: 每个压板承受地震作用标准值(KN)
P ek=q EAK×A=0.160×0.1806=0.029(KN)
P e: 每个压板承受地震作用设计值(KN)
P e=1.3×P ek=1.3×0.029=0.038(KN)
M e: 每个压板承受地震作用产生的最大弯矩(KN.M)
M e=1.5×P e×(W yb/2)=1.5×0.038×(0.0400/2)=0.001 (KN.M) 采用S w+0.5S e组合
M: 每个压板承受的最大弯矩(KN.M)
M=M w+0.5×M e=0.008+0.5×0.001=0.008(KN.M)
W: 压板截面抵抗矩(MM3)
W=((H yh-D yb)×B yb2)/6
=((40.0-6.0)×7.02)/6
=277.7 (MM3)
I: 压板截面惯性矩(MM4)
I=((H yh-D yb)×B yb3)/12
=((40.0-6.0)×7.03)/12
=971.8 (MM4)
σ=106×M/W=106×0.008/277.7=29.3 (N/mm2)
σ=29.3(N/mm2) ≤ 84.2(N/mm2)强度满足要求
U: 压板变形(MM)
U=1.5×1000×2×(P wk+0.5×P ek)×W yb3/(48×E×I)
=1.5×1000×(0.181+0.5×0.029)×40.03)/(24×0.7×105×971.8) =0.006MM
D u: 压板相对变形(MM)
D u=U/L=U/(W yb/2)=0.006/20.0=0.0003
D u=0.0003≤1/150 符合要求
N vbh: 压板螺栓(受拉)承载能力计算(N):
D: 压板螺栓有效直径为5.060(MM)
N vbh=(π×D2×170)/4=(3.1416×5.0602×170)/4 )
=3418.5 (N)
N vbh=3418.5≥2×(P w+0.5×P e)=543.2(N)满足要求
五、幕墙立柱计算:
幕墙立柱计算: (第1处)
幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：
1. 选料:
(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
q w: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
W k: 风荷载标准值: 1.000kN/m2
B: 幕墙分格宽: 1.032m
q w=1.4×W k×B
=1.4×1.000×1.032
=1.445kN/m
(2)立柱弯矩:
M w: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)
q w: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 1.445(kN/m)
H sjcg: 立柱计算跨度: 3.600m
M w=q w×H sjcg2/8
=1.445×3.6002/8
=2.341kN·m
q EA: 地震作用设计值(KN/M2):
G Ak: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自重: 400N/m2
垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:
q EAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) q EAk=5×αmax×G Ak
=5×0.080×400.000/1000
=0.160kN/m2
γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3
q EA=1.3×q EAk
=1.3×0.160
=0.208kN/m2
q E：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) q E=q EA×B
=0.208×1.032
=0.215kN/m
M E: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
M E=q E×H sjcg2/8
=0.215×3.6002/8
=0.348kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) 采用S W+0.5S E组合
M=M w+0.5×M E
=2.341+0.5×0.348
=2.514kN·m
(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3)
W=M×103/1.05/84.2
=2.514×103/1.05/84.2
=28.441cm3
q Wk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
q Wk=W k×B
=1.000×1.032
=1.032kN/m
q Ek: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
q Ek=q EAk×B
=0.160×1.032
=0.165kN/m
(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4)
I1=900×(q Wk+0.5×q Ek)×H sjcg3/384/0.7
=900×(1.032+0.5×0.165)×3.6003/384/0.7
=174.110cm4
I2=5000×(q Wk+0.5×q Ek)×H sjcg4/384/0.7/20
=5000×(1.032+0.5×0.165)×3.6004/384/0.7/20 =174.110cm4
选定立柱惯性矩应大于: 174.110cm4
2. 选用立柱型材的截面特性:
选用型材号: YG11009
型材强度设计值: 85.500N/mm2
型材弹性模量: E=0.7×105N/mm2
X轴惯性矩: I x=182.350cm4
Y轴惯性矩: I y=73.940cm4
X轴抵抗矩: W x1=34.947cm3
X轴抵抗矩: W x2=31.537cm3
型材截面积: A=10.740cm2
型材计算校核处壁厚: t=3.000mm
型材截面面积矩: S s=19.999cm3
塑性发展系数: γ=1.05
3. 幕墙立柱的强度计算:
校核依据: N/A+M/γ/w≤ｆa=85.5N/mm2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.032m
G Ak: 幕墙自重: 400N/m2
幕墙自重线荷载:
G k=400×W fg/1000
=400×1.032/1000
=0.413kN/m
N K: 立柱受力:
N k=G k×H sjcg
=0.413×3.600
=1.486kN
N: 立柱受力设计值:
r G: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×N k
=1.2×1.486
=1.783kN
σ: 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)
N: 立柱受力设计值: 1.783kN
A: 立柱型材截面积: 10.740cm2
M: 立柱弯矩: 2.514kN·m
W x2: 立柱截面抗弯矩: 31.537cm3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=N×10/A+M×103/1.05/W x2
=1.783×10/10.740+2.514×103/1.05/31.537
=77.594N/mm2
77.594N/mm2≤ｆa=85.5N/mm2
立柱强度可以满足
4. 幕墙立柱的刚度计算:
校核依据: U max≤L/180
U max: 立柱最大挠度
U max=5×(q Wk+0.5×q Ek)×H sjcg4×1000/384/0.7/I x 立柱最大挠度U max为: 19.096mm
D u: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:
H sjcg: 立柱计算跨度: 3.600m
D u=U/H sjcg/1000
=19.096/3.600/1000
=0.005≤1/180
挠度可以满足要求
5. 立柱抗剪计算:
校核依据: τmax≤[τ]=49.6N/mm2
(1)Q wk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)
Q wk=W k×H sjcg×B/2
=1.000×3.600×1.032/2
=1.858kN
(2)Q w: 风荷载作用下剪力设计值(kN)
Q w=1.4×Q wk
=1.4×1.858
=2.601kN
(3)Q Ek: 地震作用下剪力标准值(kN)
Q Ek=q EAk×H sjcg×B/2
=0.160×3.600×1.032/2
=0.297kN
(4)Q E: 地震作用下剪力设计值(kN)
Q E=1.3×Q Ek
=1.3×0.297
=0.386kN
(5)Q: 立柱所受剪力:
采用Q w+0.5Q E组合
Q=Q w+0.5×Q E
=2.601+0.5×0.386
=2.794kN
(6)立柱剪应力:
τ: 立柱剪应力:
S s: 立柱型材截面面积矩: 19.999cm3
I x: 立柱型材截面惯性矩: 182.350cm4
t: 立柱壁厚: 3.000mm
τ=Q×S s×100/I x/t
=2.794×19.999×100/182.350/3.000 =10.214N/mm2
10.214N/mm2≤49.6N/mm2
立柱抗剪强度可以满足
六、立梃与主结构连接
立梃与主结构连接: (第1处)
L ct2: 连接处钢角码壁厚: 8.000mm
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
D0: 连接螺栓直径: 10.360mm
采用S G+S W+0.5S E组合
N1wk: 连接处风荷载总值(N):
N1wk=W k×B×H sjcg×1000
=1.000×1.032×3.600×1000
=3715.200N
连接处风荷载设计值(N) :
N1w=1.4×N1wk
=1.4×3715.200
=5201.280N
N1Ek: 连接处地震作用(N):
N1Ek=q EAk×B×H sjcg×1000
=0.160×1.032×3.600×1000
=594.432N
N1E: 连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3×N1Ek
=1.3×594.432
=772.762N
N1: 连接处水平总力(N):
N1=N1w+0.5×N1E
=5201.280+0.5×772.762
=5587.661N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2k=400×B×H sjcg
=400×1.032×3.600
=1486.080N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2=1.2×N2k
=1.2×1486.080
=1783.296N
N: 连接处总合力(N):
N=(N12+N22)0.5
=(5587.6612+1783.2962)0.5
=5865.330N
N vb: 螺栓的承载能力:
N v: 连接处剪切面数: 2
N vb=2×3.14×D02×130/4 =2×3.14×10.3602×130/4
=21905.971N
N um1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: N um1=N/N vb
=5865.330/21905.971
=0.268个
取 2个
N cbl: 立梃型材壁抗承压能力(N):
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
N v: 连接处剪切面数: 4
t: 立梃壁厚: 3.000mm
N cbl=D2×2×120×t×N um1
=12.000×2×120×3.000×2.000
=17280.000N
17280.000N ≥ 5865.330N
强度可以满足
N cbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):
N cbg=D2×2×267×L ct2×N um1
=12.000×2×267×8.000×2.000
=102528.000N
102528.000N≥5865.330N
强度可以满足
七、幕墙预埋件总截面面积计算
幕墙预埋件计算: (第1处)
本工程预埋件受拉力和剪力
V: 剪力设计值:
V=N2
=1783.296N
N: 法向力设计值:
N=N1
=5587.661N
M: 弯矩设计值(N·mm):
e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mm
M=V×e2
=1783.296×60.000
=106997.760N·m
N um1: 锚筋根数: 4根
锚筋层数: 2层
K r: 锚筋层数影响系数: 1.000
关于混凝土：混凝土标号C30
混凝土强度设计值:f c=15.000N/mm2
按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GB50010采用。
选用一级锚筋
锚筋强度设计值:f y=210.000N/mm2
d: 钢筋直径: Φ12.000mm
αv: 钢筋受剪承载力系数:
αv=(4-0.08×d)×(f c/f y)0.5
=(4-0.08×12.000)×(15.000/210.000)0.5
=0.812
αv取0.7
t: 锚板厚度: 8.000mm
αb: 锚板弯曲变形折减系数:
αb=0.6+0.25×t/d
=0.6+0.25×8.000/12.000
=0.767
Z: 外层钢筋中心线距离: 210.000mm
A s: 锚筋实际总截面积:
A s=N um1×3.14×d2/4
=4.000×3.14×d2/4
=452.160mm2
锚筋总截面积计算值:
A s1=(V/K v+N/0.8/K b+M/1.3/K r/K b/Z)/f y
=57.948mm2
A s2=(N/0.8/K b+M/0.4/K r/K b/Z)/f y
=51.294mm2
57.948mm2≤452.160mm2
51.294mm2≤452.160mm2
4根υ12.000锚筋可以满足要求
A : 锚板面积: 66000.000 mm2
0.5f c A=495000.000 N
N=5587.661N≤0.5f c A
锚板尺寸可以满足要求
八、幕墙预埋件焊缝计算
幕墙预埋件焊缝计算: (第1处)
H f:焊缝厚度6.000
L :焊缝长度150.000
σm:弯矩引起的应力
σm=6×M/(2×h e×l w2×1.22)
=3.196N/mm2
σn:法向力引起的应力
σn =N/(2×h e×L w×1.22)
=3.895N/mm2
τ:剪应力
τ=V/(2×H f×L w)
=1.061N/mm2
σ:总应力
σ=((σm+σn)2+τ2)0.5
=7.170
7.170N/mm2≤160N/mm2
焊缝强度可以满足!
九、幕墙立柱计算:
幕墙立柱计算: (第2处)
幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：
1. 选料:
(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
q w: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
W k: 风荷载标准值: 1.000kN/m2
B: 幕墙分格宽: 1.032m
q w=1.4×W k×B
=1.4×1.000×1.032
=1.445kN/m
(2)立柱弯矩:
M w: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)
q w: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 1.445(kN/m) H sjcg: 立柱计算跨度: 5.150m
M w=(L13+L23)/8/(L1+L2)×q w
=(3.6003+1.5503)/8/(3.600+1.550)×1.445
=1.767kN·m
q EA: 地震作用设计值(KN/M2):
G Ak: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自重: 400N/m2
垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:
q EAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2)
q EAk=5×αmax×G Ak
=5×0.080×400.000/1000
=0.160kN/m2
γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3
q EA=1.3×q EAk
=1.3×0.160
=0.208kN/m2
q E：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
q E=q EA×B
=0.208×1.032
=0.215kN/m
M E: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
M E=(L13+L23)/8/(L1+L2)×q E
=(3.6003+1.5503)/8/(3.600+1.550)×0.215
=0.262kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)
采用S W+0.5S E组合
M=M w+0.5×M E
=1.767+0.5×0.262
=1.898kN·m
(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3)
W=M×103/1.05/84.2
=1.898×103/1.05/84.2
=21.468cm3
q Wk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
q Wk=W k×B
=1.000×1.032
=1.032kN/m
q Ek: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
q Ek=q EAk×B
=0.160×1.032
=0.165kN/m
(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4)
R0=[L12/2-(L13+L23)/8(L1+L2)]×(q Wk+0.5×q Ek)/L1
=1.628KN
I1=1000×[1.4355×R0-0.409×(q Wk+0.5×q Ek)×L1]×L13/(24×0.7)/20 =96.558cm4
I2=[1.4355×R0-0.409×(q Wk+0.5×q Ek)×L1]×L12×180/(24×0.7)
=96.558cm4
选定立柱惯性矩应大于: 96.558cm4
2. 选用立柱型材的截面特性:
选用型材号: YG11009
型材强度设计值: 85.500N/mm2
型材弹性模量: E=0.7×105N/mm2
X轴惯性矩: I x=182.350cm4
Y轴惯性矩: I y=73.940cm4
X轴抵抗矩: W x1=34.947cm3
X轴抵抗矩: W x2=31.537cm3
型材截面积: A=10.740cm2
型材计算校核处壁厚: t=3.000mm
型材截面面积矩: S s=19.999cm3
塑性发展系数: γ=1.05
3. 幕墙立柱的强度计算:
校核依据: N/A+M/γ/w≤ｆa=85.5N/mm2(拉弯构件)
B: 幕墙分格宽: 1.032m
G Ak: 幕墙自重: 400N/m2
幕墙自重线荷载:
G k=400×W fg/1000
=400×1.032/1000
=0.413kN/m
N K: 立柱受力:
N k=G k×H sjcg
=0.413×5.150
=2.126kN
N: 立柱受力设计值:
r G: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×N k
=1.2×2.126
=2.551kN
σ: 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)
N: 立柱受力设计值: 2.551kN
A: 立柱型材截面积: 10.740cm2
M: 立柱弯矩: 1.898kN·m
W x2: 立柱截面抗弯矩: 31.537cm3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=N×10/A+M×103/1.05/W x2
=2.551×10/10.740+1.898×103/1.05/31.537
=59.692N/mm2
59.692N/mm2≤ｆa=85.5N/mm2
立柱强度可以满足
4. 幕墙立柱的刚度计算:
校核依据: U max≤L/180
U max: 立柱最大挠度
U max=1000×[1.4355×R0-0.409×(q Wk+0.5×q Ek)×L1]×L13/(24×0.7×I x) 立柱最大挠度U max为: 10.590mm
D u: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:
H sjcg: 立柱计算跨度: 5.150m
D u=U/H sjcg/1000
=10.590/5.150/1000
=0.002≤1/180
挠度可以满足要求
5. 立柱抗剪计算:
校核依据: τmax≤[τ]=49.6N/mm2
(1)Q wk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)
R0: 双跨梁长跨端支座反力为: 1.507KN
R a: 双跨梁中间支座反力为: 3.822KN
R b: 双跨梁短跨端支座反力为: 0.014KN
R c: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN)
=2.208 KN
Q wk=2.208 KN
(2)Q w: 风荷载作用下剪力设计值(kN)
Q w=1.4×Q wk
=1.4×2.208
=3.091kN
(3)Q Ek: 地震作用下剪力标准值(kN)
R0: 双跨梁长跨端支座反力为: 0.241KN R a: 双跨梁中间支座反力为: 0.612KN R b: 双跨梁短跨端支座反力为: 0.002KN R c: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) =0.353 KN
Q Ek=0.353 KN
(4)Q E: 地震作用下剪力设计值(kN)
Q E=1.3×Q Ek
=1.3×0.353
=0.459kN
(5)Q: 立柱所受剪力:
采用Q w+0.5Q E组合
Q=Q w+0.5×Q E
=3.091+0.5×0.459
=3.321kN
(6)立柱剪应力:
τ: 立柱剪应力:
S s: 立柱型材截面面积矩: 19.999cm3
I x: 立柱型材截面惯性矩: 182.350cm4
t: 立柱壁厚: 3.000mm
τ=Q×S s×100/I x/t
=3.321×19.999×100/182.350/3.000 =12.141N/mm2
12.141N/mm2≤49.6N/mm2
立柱抗剪强度可以满足
十、立梃与主结构连接
立梃与主结构连接: (第2处)
L ct2: 连接处钢角码壁厚: 8.000mm
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
D0: 连接螺栓直径: 10.360mm
采用S G+S W+0.5S E组合
N1wk: 连接处风荷载总值(N):
N1wk=W k×B×H sjcg×1000
=1.000×1.032×5.150×1000
=5314.800N
连接处风荷载设计值(N) :
N1w=1.4×N1wk
=1.4×5314.800
=7440.720N
N1Ek: 连接处地震作用(N):
N1Ek=q EAk×B×H sjcg×1000
=0.160×1.032×5.150×1000
=850.368N
N1E: 连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3×N1Ek
=1.3×850.368
=1105.478N
N1: 连接处水平总力(N):
N1=N1w+0.5×N1E
=7440.720+0.5×1105.478
=7993.459N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2k=400×B×H sjcg
=400×1.032×5.150
=2125.920N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2=1.2×N2k
=1.2×2125.920
=2551.104N
N: 连接处总合力(N):
N=(N12+N22)0.5
=(7993.4592+2551.1042)0.5
=8390.681N
N vb: 螺栓的承载能力:
N v: 连接处剪切面数: 2
N vb=2×3.14×D02×130/4 =2×3.14×10.3602×130/4
=21905.971N
N um1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: N um1=N/N vb
=8390.681/21905.971
=0.383个
取 2个
N cbl: 立梃型材壁抗承压能力(N):
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
N v: 连接处剪切面数: 4
t: 立梃壁厚: 3.000mm
N cbl=D2×2×120×t×N um1
=12.000×2×120×3.000×2.000
=17280.000N
17280.000N ≥ 8390.681N
强度可以满足
N cbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):
N cbg=D2×2×267×L ct2×N um1
=12.000×2×267×8.000×2.000
=102528.000N
102528.000N≥8390.681N
强度可以满足
十一、幕墙预埋件总截面面积计算
幕墙预埋件计算: (第2处)
本工程预埋件受拉力和剪力
V: 剪力设计值:
V=N2
=2551.104N
N: 法向力设计值:
N=N1
=7993.459N
M: 弯矩设计值(N·mm):
e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mm
M=V×e2
=2551.104×60.000
=153066.240N·m
N um1: 锚筋根数: 4根
锚筋层数: 2层
K r: 锚筋层数影响系数: 1.000
关于混凝土：混凝土标号C30
混凝土强度设计值:f c=15.000N/mm2
按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GB50010采用。
选用一级锚筋
锚筋强度设计值:f y=210.000N/mm2
d: 钢筋直径: Φ12.000mm
αv: 钢筋受剪承载力系数:
αv=(4-0.08×d)×(f c/f y)0.5
=(4-0.08×12.000)×(15.000/210.000)0.5
=0.812
αv取0.7
t: 锚板厚度: 8.000mm
αb: 锚板弯曲变形折减系数:
αb=0.6+0.25×t/d
=0.6+0.25×8.000/12.000
=0.767
Z: 外层钢筋中心线距离: 100.000mm
A s: 锚筋实际总截面积:
A s=N um1×3.14×d2/4
=4.000×3.14×d2/4
=452.160mm2
锚筋总截面积计算值:
A s1=(V/K v+N/0.8/K b+M/1.3/K r/K b/Z)/f y
=86.729mm2
A s2=(N/0.8/K b+M/0.4/K r/K b/Z)/f y
=85.829mm2
86.729mm2≤452.160mm2
85.829mm2≤452.160mm2
4根υ12.000锚筋可以满足要求
A : 锚板面积: 66000.000 mm2
0.5f c A=495000.000 N
N=7993.459N≤0.5f c A
锚板尺寸可以满足要求
十二、幕墙预埋件焊缝计算
幕墙预埋件焊缝计算: (第2处)
H f:焊缝厚度6.000
L :焊缝长度150.000
σm:弯矩引起的应力
σm=6×M/(2×h e×l w2×1.22)
=4.572N/mm2
σn:法向力引起的应力
σn =N/(2×h e×L w×1.22)
=5.571N/mm2
τ:剪应力
τ=V/(2×H f×L w)
=1.519N/mm2
σ:总应力
σ=((σm+σn)2+τ2)0.5
=10.257
10.257N/mm2≤160N/mm2
焊缝强度可以满足!
十三、幕墙横梁计算
幕墙横梁计算: (第1处)
1. 选用横梁型材的截面特性:
选用型材号: YG14003
型材强度设计值: 85.500N/mm2
型材弹性模量: E=0.7×105N/mm2
X轴惯性矩: I x=25.368cm4
Y轴惯性矩: I y=9.192cm4
X轴抵抗矩: W x1=7.900cm3
X轴抵抗矩: W x2=7.713cm3
Y轴抵抗矩: W y1=4.430cm3
Y轴抵抗矩: W y2=5.328cm3
型材截面积: A=4.839cm2
型材计算校核处壁厚: t=2.500mm
型材截面面积矩: S s=5.154cm3
塑性发展系数: γ=1.05
2. 幕墙横梁的强度计算:
校核依据: M x/γW x+M y/γW y≤ｆa=85.5
(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)
H: 玻璃面板高度: 1.650m
G Ak: 横梁自重: 300N/m2
G k: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m): G k=300×H/1000
=300×1.650/1000
=0.495kN/m
G: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m) G=1.2×G k
=1.2×0.495
=0.594kN/m
各种幕墙的优缺点
石材幕墙，玻璃幕墙，金属幕墙的优缺点分析 石材幕墙的优缺点 石材幕墙优点： 1、天然材质、光亮晶莹、坚硬永久、高贵典雅 2、耐冻性石材在潮湿状态下，能抵抗冻融而不发生显著之破坏者，此性能称为耐冻性。岩石孔隙内的水份在温度低到摄氏零下 20时，发生冻结，孔隙内水份膨胀比原有体积大 1/10，岩石若不能抵抗此种膨胀所发生之力，便会出现破坏现象。一般若吸水率小于 0.5%，就不考虑其抗冻性能。 3、抗压强度石材的抗压强度会因矿物成份、结晶粗细、胶结物质的均匀性、荷重面积、荷重作用与解理所成角度等因素，而有所不同。若其他条件相同，通常结晶颗粒细小而彼 此粘结一起的致密材料，具有较高强度。致密的火山岩在乾燥及饱和水份后，抗压强度并 无差异（吸水率极低），若属多孔性及怕水之胶结岩石，其乾燥及潮湿之强度，就有显著 差别。 石材幕墙缺点： 1、笨重的石材做高层建筑外墙的诸多严重危险性在建筑业中的招投标尚不完全规范，不少石材幕墙工程是谁的造价最低谁中标，有个别的分包，这样低价中标，为了不赔钱就要偷 工减料。高层（50～100米高）石材幕墙用100～200元一平方米的低档次花岗石的确实 不少，这不危险吗？ 2、不少设计院对幕墙不熟悉，在图纸上划一范围，标明什么幕墙即可。石材幕墙也不例外，由中标的幕墙公司自己设计，有的设计院请结构师认真审查，但大部分设计院走形式的审查，设计关把不住这不危险吗？ 3、各建筑工程，国家均要求有监理公司负责质量，这是完全正确和必要的，是保证工程质量的关键，但遗憾的是监理工程师不少是土建工程师，不懂幕墙，更谈不上石材幕墙。这 是因为在监理培训教材中缺少了幕墙教材，不少监理是退休的技术人员来担当，没有经过 培训不懂幕墙的监理，怎能把好最后的质量关？各地建筑的质检站，由于对新技术学习少，在质量验收时也常遇到各种困难。 4、石材幕墙防火性能很差，尤其在高层建筑，火灾一般均在室内燃起，楼内的大火会使挂石板的不锈钢板和金属结构温度升高，使钢材软化，失去强度，石板将会从高层形成石板“雨”落下，不仅对行人造成危险，也给消防救火造成困难。这正如美国世贸大厦遭击垮落 一样，因为世贸全是钢结构，钢材高温软化失去了强度，世贸大厦形成自上而下的垮落。 玻璃幕墙的优缺点 玻璃幕墙优点玻璃幕墙是当代的一种新型墙体,它赋予建筑的最大特点是将建筑美学、建 筑功能、建筑节能和建筑结构等因素有机地统一起来，建筑物从不同角度呈现出不同的色调，随阳光、月色、灯光的变化给人以动态的美。在世界各大洲的主要城市均建有宏伟华 丽的玻璃幕墙建筑，如纽约世界贸易中心、芝加哥石油大厦、西尔斯大厦都采用了玻璃幕墙。香港中国银行大厦、北京长城饭店和上海联谊大厦也相继采用。 玻璃幕墙缺点玻璃幕墙也存在着一些局限性，例如光污染、能耗较大等问题。此外，玻
上海中心大厦
１ 这是一个关于上海的梦想，一个二十年前便开始的计划。这是工程师们关于垂直城市的大胆想象，第一次在超高层建筑中使用双层玻璃幕墙，打造东方“空中花园”，创造更为环保、舒适的未来空间。超级摩天大楼上海中心大厦，准备让世界震惊，也将面对最复杂的施工环境，和人们最挑剔的目光，上海浦东，陆家嘴最繁华的核心商务区，为中华人民共和国上海市计划中的综合物业发展计划。该项目位于小陆家嘴核心区Z3地块，东泰路、银城南路、花园石桥路交界处，地块东邻上海环球金融中心，北面为金茂大厦。上海中心大厦总高为632米，这是中国人第一次把建筑造到600米以上，结构高度为580米，由地上121层主楼、5层裙楼和5层地下室组成，其主体建筑结构高度为580米，总建筑面积57.6万平方米，用钢量约10万吨，原来预估的重量是80万吨，在软土地区的这个工程，相当难的。建筑造价148亿元。建成后将成为上海最高的摩天大楼，它也是世界最高的绿色超级摩天大楼。大楼第35层的混凝土结构，25层的钢结构，要运送近100吨的钢柱，长达50公里的钢筋，80车混凝土到达工地，并将它们全部安装到180米的高空，自重1000吨的钢平台要向上提升4米，4座世界上最巨型的民用塔吊要提升20米，这些仅仅是主楼工程的一百二十分之一，对于建设的上海第一高楼不是问题。改革开放后20年要把上海再次建设成为东方明珠，1993年上海浦东开发这座日新月异的城市彰显它的雄心，到2020年上海要建成足以媲美香港、东京的国际金融中心，随着旧时代的逝去，这个新生的现代化国际大都市，将需要一个崭新的城市形象，与外滩交相辉映，93年就计划陆家嘴有一个完整的城市轮廓线，构成一个中心最高的旁边外围矮一点最外面一圈再矮一点100多米、200多米，300米到400米以上这样三个层次，99年金茂大厦完工，高度420.5米，2008年上海环球金融中心完工，高度492米，人们心目中预想的完美天际线只剩下最后一座摩天大楼，2006年上海中心大厦向全世界征集设计方案，因为这栋大厦的设计难度将是世界级的，在中心大厦一街之隔的北面是88层的金茂大厦，外观借鉴了中国传统密檐宝塔的式样，将中西风格完美地结合，东面是更具个性的环球金融中心，像刀削的
高层建筑玻璃幕墙的施工方法2
1、主梁安装： 本工程幕墙铝合金立柱采用双系点结构。层与层之间设置15mm伸缩缝。中间采用套 芯连接。 （1）、将主梁通过不锈钢螺栓与支座相连接，支座再通过螺栓与预埋件固定，并调整、固 定。按主梁轴线及标高位将主梁标高偏差调整至不大于3mm，轴线前后偏差调整至不 大于2mm，左右偏差调至不大于3mm ;立柱与支座挂码间防腐尼龙垫片，以减少幕墙运动时产生的吵音?及防止刚性连接产生的破坏? （2）、主梁的安装顺序：幕墙主梁的安装工作，是从结构的底部向上安装，待埋件的 安装校核完毕后就可进行。先对照施工图检查主梁的尺寸及加工孔位是否正确，然后将副件、芯套、支座、支撑板安装上主梁。主梁与支座接好后，先放螺栓，调整主梁的垂直度与水平度，然后上紧螺栓，最后紧固定位? （3）、主梁找平、调整 主梁的垂直度可用吊锤控制，平面度由两根定位轴线之间所引的水平线控制。 该工程的主梁为每层楼一根，设两个点，主梁为吊装，上下主梁的连接用芯套，上下之间可自由伸缩； 2、横梁安装： a、主梁与横梁通过安装铝角码用不锈钢螺丝相连接，要求安装牢固，接缝严密；接缝处布置防腐尼龙垫片以减少幕墙运动时产生的吵音。及防止刚性连接产生的破坏。 b、相邻两根横梁的安装角码水平标高偏差不大于1mm。 c、同一层安装角码安装应由下向上进行，当安装完一层高度时，应进行检查、调整、校正、固定，使其符合质量要求； d、调整好整幅幕墙的垂直度、水平度后，加固好主梁，然后进行安装角码安装，保证框对角线误差＜1mm玻璃框（含开启扇）均在厂内制作，安装玻璃框时要严格按施工图确认每块玻璃的安装位置，从幕墙的顶部由上至下进行，安装玻璃时，检查及调整好 玻璃间隙、水平度及垂直度，在玻璃及玻璃之间加泡沫垫，然后打密封胶，刮胶至平整。 e、幕墙横梁安装完毕，应由专职检验人员复查其水平度，接口处平整度，相临横梁与同层横梁的水平标高偏差情况及整个立面控制线的偏差情况，调整至合符设计及质量控制标 准要求。全部横梁安装完毕且复查合格、专检人员签准认可，并由专检人员填报验收单， 经监理复核签准后方可进行板块安装。 （4）.幕墙水平和竖向龙骨的安装偏差见下表： 序号项目尺寸范围允许偏差企业标准检查方法 1相邻两竖向构件间距尺寸也.0 ±5钢卷尺 2相邻两横向构件间距尺寸间距w 2m时±1.5 ±25钢卷尺 间距＞2m时±2.0 ±5 3分格对角线差对角线w 2m 3.0 3.0钢卷尺或伸缩尺 对角线＞2m 3.5 3.0 4竖向构件垂直度高度w 30m 10 8经纬仪或激光仪 高度w 60m 15 12 5相邻两横向构件水平标高差 1.0 1.0钢板尺或激光仪
(完整word版)玻璃幕墙设计说明
玻璃幕墙设计说明 一、工程概述 本工程的外装饰项目有：120系列隐形玻璃幕墙 A、全隐框玻璃幕墙：玻璃幕墙采用120系列铝合金型材做龙骨。 型材表处：本工程铝型材采用氧化处理； 玻璃幕墙：玻璃选用中控钢化玻璃（6+9A+6mm厚），颜色：待定。 二、主要技术指标 1、风荷载 基本风压：W0=０.３５ＫＮ/m2 2、地面粗糙度：C类 3 、抗震设防有关参数：抗震设防烈度：8度设计基本地震加速度值0.2g 三、设计依据及标准 本工程必须符合以下最新版的国家、建设部和地方的一切有关规定标准，若使用的规范标准在本技术要求中没有规定，应清楚的说明用于替代的标准。如果最新规范要求以替代下列规范，以最新规范标准为准。 1建筑设计规范 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版） 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑设计防火规范》GBJ50016-2006 《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95（2005版） 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001（2008版） 《建筑物防雷设计规范》GB50057-94（2001版） 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 2幕墙设计规范 《建筑幕墙》GB/T21086-2007 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》（JGJ133-2001） 《建筑幕墙工程技术规范》玻璃幕墙分册DBJ08-56-96 《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GBT 18250-2000 《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》JGT211-2007 《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》GB/T15227-2007 3铝型材规范 《铝合金建筑型材》GB/T5237-2008 《变形铝及铝合金加工产品化学成分》GB/T3190-2008 4玻璃规范 《建筑玻璃规范应用技术规范》JGJ113-2009 《建筑用安全玻璃、防火玻璃》GB15763-2005 《幕墙用半钢化玻璃》GB17481-2008 《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000 5胶等密封制品规范 《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-2003 《建筑用硅酮建筑结构胶》GB16766-2005
高层建筑玻璃幕墙设计与施工技术探讨
高层建筑玻璃幕墙设计与施工技术探讨 发表时间：2018-08-09T11:36:11.717Z 来源：《基层建设》2018年第21期作者：邢鹏 [导读] 摘要：建筑行业不断发展，建筑美学也在不断的渗透到人们的生活中，人们对时尚、古朴、美观等元素的需求促使高层建筑玻璃幕墙设计应运而生。 深圳市三鑫科技发展有限公司 摘要：建筑行业不断发展，建筑美学也在不断的渗透到人们的生活中，人们对时尚、古朴、美观等元素的需求促使高层建筑玻璃幕墙设计应运而生。高层玻璃幕墙的设计不仅满足了建筑美观性，最重要的是对建筑大楼外部起到了保护、防护作用。从这个趋势来看，高层建筑玻璃幕墙会得到推广，引来建筑设计的广泛应用。但硬币的另一面也同时出现，比如光污染、易碎品危险性大等一些列的问题。所以这要求建筑玻璃幕墙在设计的时候，要加强质量监管，以防发生意外。本文重点对高层建筑璃幕墙的施工技术进行分析，并提出保证施工质量的几点措施。 关键词：高层建筑；玻璃幕墙；施工技术 前言：现阶段人们的生活水平在不断提高，对于土地的利用率也越来越高，而玻璃幕墙具有一定的防风、遮风、采光好，隔热保温性能好等优点，并且能够有效跟较多的现代因素相结合，不但能够与人们的基本生活要求相满足，还能够有效满足人们对于现代美的需求。进行实际施工过程中，玻璃易碎，极大的增加了施工人员的危险性以及施工的难度，因此，高层建筑玻璃幕墙进行施工时要注重与时俱进，确保施工人员的施工安全，提高高层建筑质量。 1、玻璃幕墙的重要作用 玻璃幕墙（图1）在我国高层建筑中广泛应用，它将建筑外围的保护功能与装饰功能相结合，充分体现了建筑将技术与艺术融为一体的建筑特色。目前高层建筑的玻璃幕墙由普通玻璃与镜面玻璃构成，中间层为中空玻璃，中空玻璃又分为两层中空玻璃和三层中空玻璃。中空玻璃具有良好的隔热性能、防结霜性能以及防风、防潮等性能等许多优点，不仅有很好的隔热性能，在夏季时还可以遮挡住90%的太阳辐射，在接受自然光照射的同时又不会感到炎热难耐，玻璃幕墙一定程度上使建筑内部环境变得冬暖夏凉，改善人们的生活环境，同时由于玻璃幕墙的这些优点，使高层建筑减少了空调等采暖制冷设备的使用，在一定程度上起到了节能减排的作用，对生态环境的保护起到了重要作用，因此玻璃幕墙在高层建筑中的作用尤为重要。此外玻璃幕墙不仅起到建筑外围的保护作用与节能环保作用，它同时作为建筑 外观的装饰设计，对建筑形象的完美化起到重要作用，满足了城市居民对居住建筑的审美需求，同时使城市的形象也得到美化，是推动城市可持续发展的前提，因此高层建筑中玻璃幕墙的设计施工有着极为重要的作用。 2、高层玻璃幕墙的类别和结构 建筑技术不断发展，建筑人才不断涌出，建筑风格迥异，建筑玻璃幕墙的类别亦有所不同。最常用的当属框支撑玻璃幕墙，框支撑玻璃幕墙有分为明框玻璃幕墙和隐框玻璃幕墙。顾名思义，明框玻璃幕墙就是金属外框直接暴露在外面，玻璃镶嵌在里面的一种架构，结构比较稳定，也最为传统，运用率较高。隐框玻璃幕墙则无金属外框也常应用于室外，而且更加美观。 玻璃幕墙主要由玻璃和结构骨架构成，两者有机结合，将玻璃幕墙完美呈现。玻璃幕墙的功能除了作为土建墙体起到保温隔热及安全防护作用以外，还对视觉效果起到了美化作用。建筑师完全发挥了个人想象力，拓展四维空间，运用玻璃幕墙打造完美的建筑造型。此外，玻璃幕墙具有安全性和稳定性。高层建筑玻璃幕墙的安全性体现在其抗风压能力、抗气密性、抗震性、防火性等，这要求施工团队专业化，施工态度严谨认真。玻璃原材料以及施工过程是否专业化严重影响建筑物能否正常使用，质量是否过关等问题，所以这需要根据实际情况，分析并决定选用何种结构形式来确保安全性和稳定性。 3、玻璃幕墙设计形式及要求 随着我国科技的发展和生产力的提高，玻璃幕墙在工程施工中应用了大量的新材料与新技术。因此玻璃幕墙的种类繁多按照结构形式分为点、框支承玻璃幕墙和全玻璃幕墙等。在高层建筑玻璃幕墙设计时应考虑玻璃幕墙的墙面美观性能与使用功能相结合，同时在对高层建筑玻璃幕墙进行划分时要考虑窗户位置保证建筑内部的通风效果，又要实现玻璃幕墙良好的隔音效果、抗风雨效果、隔热保温效果等，由于高层建筑玻璃幕墙的安装过程难度系数较高、距离地面距离较大等因素，在安装高层建筑玻璃幕墙施工中存在危险系数较高，因此要 保证玻璃幕墙施工中的安全性。此外，高层建筑玻璃幕墙的设计还应该从环保节能角度出发，充分利用玻璃的性能与特点加大对自然光与自然风的有效利用，以达到环保节能的要求。 4、高层建筑玻璃幕墙的设计 进行高层建筑玻璃幕墙设计时，不但要对施工人员的安全性进行考虑，还需要满足一定的时尚需求。具体可以从以下几点着手： 4.1 设计玻璃幕墙结构
玻璃幕墙种类
玻璃幕墙种类： 现阶段在我国应用较广泛的玻璃幕墙有明框玻璃幕墙、全（半）隐框玻璃幕墙、无框全玻璃幕墙及特殊玻璃幕墙等。 玻璃幕墙工程必须由具有专业幕墙施工资质的公司设计、制作及安装。 、6.12. 2.5外墙摹墙： 1、基本作业条件 1.1应编制幕墙施工组织设计，并严格按施工组织设计的顺序进行施工。 1.2幕墙应在主体结构施工完毕后开始施工。对于高层建筑的幕墙，如因工期需要，应在保证质量与安全的前提下，可按施工组织设计沿高分段施工。在与上部主体结构进行立体交叉施工幕墙时，结构施工层下方及幕墙施工的上方，必须采取可靠的防护措施。 1.3幕墙施工时，原主体结构施工搭设的外脚手架宜保留，并根据幕墙施工的要求进行必要的拆改(脚手架内层距主体结构不小于300mm)。如采用吊篮安装幕墙时，吊篮必须安全可靠 1.4幕墙施工时，应配备必要的安全可靠的起重吊装工具和设备。 1.5当装修分项工程会对幕墙造成污染或损伤时，应将该项工程安排在幕墙施工之前施工，或应对幕墙采取可靠的保护措施。 1.6不应在大风大雨气候下进行幕墙的施工。当气温低于-5℃时不得进行玻璃安装，不应在雨天进行密封胶施工。 1.7应在主体结构施工时控制和检查固定幕墙的各层楼(屋)面的标高、边线尺寸和预埋件位置的偏差，并在幕墙施工前应对其进行检查与测量。当结构边线尺寸偏差过大时，应先对结构进行必要的修正；当预埋件位置偏差过大时，应调整框料的伺距或修改连结件与主体结构的连接方式。
2、幕墙安装 2.1隐（明）框玻璃幕墙安装工艺幕墙安装施工顺序：测量放线→安装L型转接件→安装铝立柱→安装铝横梁→安装避雷、防火→玻镁板安装→安装玻璃→安装横（竖）向扣盖→注胶及外立面清洗 （1）、测量放线：依据结构复查时的放线标记，及预埋件的十字中心线，确定安装基准线，包括龙骨排布基准及各部分幕墙的水平标高线，为各个不同部位的幕墙确定三个方向的基准。 （2）、L型转接件的安装：根据预埋件的放线标记，将L型转接角钢码采用M16的螺栓固定在预埋件上，转接角钢码中心线上下偏差应小于2mm，左右偏差应小于2mm。L型转接角钢码与立柱接触边应垂直于幕墙横向面线，且应保持水平，不能因预埋板的倾斜而倾斜。遇到此种情况时，应在角钢码与预埋钢板面之间填塞钢板或圆钢条进行支垫，并应进行满焊。 （3）、安装竖向铝立柱： ①、幕墙竖向铝立柱的安装工作，是从结构的底部由下至上安装，先对照施工图检查主梁的尺寸（长度）加工孔位（L型转接角钢码安装孔）是否正确； ②、将竖向铝立柱用两棵M12mm*140mm不锈钢螺栓固定在转接角钢码上，角钢码与铝立柱之间用2mm厚尼龙垫片隔离，螺栓两端与转接角钢码接触部位各加一块2mm厚圆型垫片。 ③、调整固定：利用转接件上的腰型孔，根据分格尺寸、测量放线的标记，横向、竖向控制钢丝线进行三维调整立柱； ④、竖向铝立柱用铝插芯连接，插芯与铝立柱上端依靠固定连接角码的不锈钢螺栓进行连接，两个立柱竖向接缝应符合设计要求，并不小于20mm，插芯长度不小于420mm。 ⑤、偏差要求：立柱安装的垂直度小于2 mm。
《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003-设计部
《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）设计部2010-07-05 15:04 《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）设计部分介绍 《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）设计部分介绍 中国建筑科学研究院研究员中国建筑装饰协会铝制品委员会专家组专家赵西安 [关键词] 玻璃幕墙幕墙规范幕墙设计 新的《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）已经颁布，自2004年1月1日起施行。与原规范JGJ102-96相比，修订和增加了不少内容，以下对其设计部分作一简要的介绍。（三）更合理地区分条文的宽严程度2003年版本首先区分了强制性条文和一般性条文。强制性条文用黑体字印刷，相应采用了“应”、“必须”；“不应”、“严禁”等最严格的限定词。强制性条文应当执行。 非强制性条文的内容，允许甲乙方在双方签定的合同中另作专门的约定。 （四）引入了结构设计使用年限的规定 建筑结构有规定的设计使用年限。在本次修订中，考虑到幕墙属于可以更换的围护结构，所以在规范第12章中提出了幕墙结构的设计使用年限，在说明中指出该年限一般为不少于25年。玻璃、铝型材和钢材是可以达到25年的使用年限的。结构胶目前出具的10年质量保证书只是商业上的举措，并不是指结构胶的实际使用寿命。国外已有结构胶超过30年仍然工作良好的实例。从结构胶的 耐老化试验中可以看出，结构胶使用年限达到25年是可能的，国内一些结构胶生产厂家已考虑出具25年使用寿命的文件。 二、术语、符号 （一）更明确幕墙的概念 玻璃幕墙这几年形式多样，新体系层出不穷，原有的规范对幕墙的定义已不适应当前幕墙多样 化的趋势。因此2003版本修订时规定了幕墙的几个特征： 1、由支承结构体系与面板组成； 2、相对于主体结构有一定位移能力； 3、不分担主体结构所受的荷载和作用。 而且玻璃幕墙除作为外围护结构外，还可以作为装饰性结构。 （二）对幕墙进行更细致的分类 1、幕墙指对地面倾角在75°～115°范围内的墙体。竖直的为一般幕墙，其它为斜幕墙（内倾为75°～90°，外倾为90°～115°）。在此范围外，统称为采光顶、雨棚等，按规范分工的约定不由本规范管理。 2、玻璃幕墙按其结构类型划分为： 框支承玻璃幕墙 全玻幕墙 点支承玻璃幕墙 其中，框支承玻璃幕墙按其形式可分为：明框、隐框和半隐框幕墙；按其施工安装方法可分为构件式幕墙和单元式幕墙。一些厂家所称的小单元幕墙，其玻璃板带挂钩，在现场单片安装，实际上是构件式幕墙的一种，所以不单独分类。 三、材料 （一）一般规定 一般规定中对金属材料的表面处理做出了新的规定。钢型材除热浸锌处理外，还可以用无机富锌涂料或采用其它的有效防腐措施（例如用聚氨酯涂料、氟碳喷涂等）。铝型材除阳极氧化外，还可以采用电泳涂漆、粉末喷涂或氟碳喷涂等。 （二）铝合金型材 1、铝合金型材的型号采用了国际通用的型号：6061、6063、6063A等。 2、增加了断热铝型材的规定，其中强调了隔热条应采用尼龙66。 3、给出了各种表面处理时，处理层的厚度要求（规范中的表3.2.2）。 （三）钢型材 1、增加了钢材的新品种，如耐候结构钢、钢绞线等。 2、增补了有关支承装置（吊夹、钢爪等）和张拉索杆中锚固件的规定。
上海中心大厦项目概况(修订版)
上海中心大厦,中国第一高楼，高度632米 工程投资额：148亿元 工程期限：2008年—2014年 金茂大厦、上海环球金融中心，以及正在建设中的上海中心大厦，将构成上海陆家嘴天际线的塔尖。 2008年8月30日，高达492米的环球金融中心宣布正式启用。与此同时，毗邻环球金融中心，正在准备开工建设一幢更高的摩天大楼——上海中心大厦。根据规划，上海中心大厦的主楼为124层，总高度为632米，结构高度为565.5米（原公布为580米)，这两个高度均超过了上海环球金融中心，建成之后，上海中心大厦将当之无愧地成为中国第一高楼。 上海中心大厦的占地面积3.04万平方米，容积率为12.5，项目建成后，总建筑面积将达到55.88万平方米——远远超过毗邻的环球金融中心(38万m2)。不过，在总建筑面积中，上海中心大厦的地上建筑面积约为37.97万平方米，地下建筑面积达到约17.92万平方米(包括地下停车库面积约1万平方米，2000个停车位)。另外，上海中心大厦规划有5层的裙房，高度约35米。值得一提的是，之前上海市有关部门曾经公布上海中心大厦高度为580米，此次，报告中提及其主楼高127层，结构高度约为565.6米，而建筑高度将达到惊人的632米。 上海中心大厦的开发建设和运营，由上海中心大厦建设发展有限公司负责，于2008年11月29日进行主楼桩基开工，它将超过20.5米的金茂大厦和492米的上海环球金融中心，成为中国第一高楼，也将成为完全符合“绿色建筑”标准的摩天大楼。
2010年7月19日，上海黄浦江两岸风景。 项目地块 上海中心大厦项目坐落在小陆家嘴的黄浦江沿岸，地块的正式名称是E14单元Z3-1、Z3-2地块，其东至东泰路、南依银城南路、北靠花园石桥路，西临银城中路，北对金茂大厦，东接上海环球金融中心。做为上海国际金融中心核心区——陆家嘴金融城最重要的标志性功能建筑。根据制定于1993年的《上海陆家嘴中心区规划设计方案》，金茂大厦、环球金融中心所在地以及陆家嘴Z3－2地块，将建设3幢超高层的标志性建筑，形成“品”字形布局。其中，陆家嘴Z3－2地块是“上海中心”所在地，Z3-2地块座落在浦东陆家嘴金融中心区的东泰路、银城南路和花园石桥路交界处。地块北侧是金茂大厦，东侧是上海环球金融中心，南侧是滔滔黄浦江。 项目所在地块曾被称作“小陆家嘴核心区域最后一块待建地块”，被用作陆家嘴高尔夫练习场，目前租期已满的土地早已被收回，土地收回等准备工作也都完成，只待“上海中心”方案确定、择日动工的消息。
高层建筑玻璃幕墙的施工方案
高层建筑玻璃幕墙的施工方案高层建筑玻璃幕墙的施工方案提要：吊运、安装主、次龙骨，测量放线，紧固件安装等施工时，在内柱上通长拉两道水平6mm钢丝绳，并同时拉立网 来自 高层建筑玻璃幕墙的施工方案 1.玻璃幕墙的安装工序（略） 2.主要项目的施工方法 3.准备工作 检查脚手架并加固防护。 安装好提升工具和绞手工具，供操作人员作业施工。 设置安全保护措施保证人身安全。电气设备和电动工具必须做绝缘电压试验。 框架龙骨及所需的各种连接件、装饰压条、螺栓、橡胶条、密封材料等，必须与设计图纸进行核验，预先清点，分类码放备用。 节点板的安装均应按设计图纸规定。 竖向龙骨由凸形铁件及螺栓与角铁连接。角铁与预埋件焊接。如果竖向龙骨由紧固铁件及螺栓连接。紧固铁件要通过螺栓与预埋铁T形槽连接。 节点板和紧固铁件的安装，是玻璃幕墙安装的重要程序。其位置的准确性直接影响幕墙的安装质量。预埋件的安装要严格控制其纵、横两方向的中心线，以保证幕墙框架的垂直度和平整度。各层紧
固铁件（或凸形铁件）的外皮均应在一条垂直线上。 4.测量放线：应与主体结构相配合，水平标高逐层从地面引上，以免误差累积。放线时先弹出基准线，从基准线外返一定距离为幕墙平面各主要的轴线、阴阳角、各主要垂直控制线采用经纬仪测放，±标高，各层标高采用水准仪操平。 每天应对玻璃幕墙垂直度及立柱的位置进行校核，偏差应严格控制在设计和规范要求范围之内。 测定主龙骨立柱的垂直中心线，同时应测出和核对各层预埋件的中心线与主龙骨中心线是否相对。 测定主龙骨之间位置尺寸。测定的横向轴线与各层预埋件连接的紧固铁件外边线是否相对应。 核定主体结构实际总标高是否与设计总标高相符，并将各层标高的测定点标在楼板边缘，以便安装时核对。 核定预埋件的标高和位置后，如有偏差应及时校正。确保幕墙安装的垂直度和位置准确性。 5.立柱的安装：在立柱安装就位前，应预先装配好以下的连接件。 立柱竖向主龙骨与紧固件之间的连接件， 竖向立柱主龙骨之间接头的钢板内、外套筒连接件。 竖向立柱主龙骨连接，应由下往上安装，常规的安装方法时每两层为一整根立柱，且每层均有紧固件（或凸形铁件）与楼板连接。连接校正垂直后必须固定牢固，确保竖直。
幕墙基础知识
幕墙（Curtain Wall），幕墙是建筑物的外墙护围，不承重，像幕布一样挂上去，故又称为悬挂墙，是现代大型和高层建筑常用的带有装饰效果的轻质墙体。由结构框架与镶嵌板材组成，不承担主体结构载荷与作用的建筑围护结构。 幕墙的发展史1851年为在伦敦举办的工业博览会建造了水晶宫，为第一届世博会（当时正式名称为万国工业博览会）而建的展馆建筑，由玻璃和铁这两种材料构成。该建筑的玻璃板覆盖了90，000m2的面积，它宣告了现代幕墙时代的开始；（英国维多利亚女皇在位，英国还处在日不落帝国的时代，1936年水晶宫被一场大火烧毁，水晶宫的毁灭也宣告了辉煌的维多利亚时代的结束1939年第二次世界大战爆发） 1931年建成的美国纽约帝国大厦，高384m，其外墙以不锈钢和铝型材为骨架，以花岗和不锈钢板为面材，已经具有幕墙的初步特点；（建成于西经济危机时期，成为美国经济复的象征。1945年7月28日，一架B25型轰炸机在雾中迷失向，以每小时320公里的速度撞到大厦北部第79层。大楼在晃动了几下之后，居然没有倒，只是大火从第79层一直蔓延到86层，造成13人死亡和26人受伤。事后花了100万美元才将大厦修复新。 ）. 最初具有代表性的“玻璃盒子”是20世纪50年代初建成的纽约利华大厦和纽约联合国大厦，此后几十年间，玻璃﹑铝合金和钢材，被认
为是现代高科技发展在建筑上的标记，深受建筑师们的青睐；从上世纪70年代开始，随着亚洲经济飞速发展，东南亚诸国也逐步将建筑幕墙引入到高层建筑中； 我国地建筑幕墙起步较晚，1982年出口商品交易会正面上半幅墙面采用了大面积玻璃墙面作为会标的底衬，这可以认为是玻璃幕墙的雏形，由于它仅局部采用，并非实质意义上的建筑幕墙，真正格意义上的玻璃幕墙的应用，可从1984年北京长城饭店算起，随后陆续建成的高层建筑如国贸﹑国际大厦﹑北京京广中心﹑北京国贸﹑上海锦江饭店等都大面积采用了建筑幕墙 幕墙的飞速发展是因为它具有如下的一下优点 优点 1、质量轻 在相同面积的比较下，玻璃幕墙的质量约为粉刷砖墙的1/10～1/12，是、花岗岩饰面墙的1/15，是混凝土挂板的1/5～1/7。一般建筑，、外墙的质量约为建筑物总重量的1/4～1/5。采用幕墙可大大的减轻建筑物的重量，从而减少基础工程费用。 2、设计灵活
深度剖析上海中心大厦新型柔性悬挂幕墙系统资料
深度剖析上海中心大厦新型柔性悬挂幕墙系统 【打印文章】 中国最高建筑——上海中心大厦的幕墙系统采用了独特的双层幕墙系统，其中内幕墙沿楼面边缘呈圆柱式布置，外幕墙平面呈圆角三角形，且呈现扭转收缩上升的几何形态，远离主体结构悬挂在上下两道加强层之间。由于外幕墙体量巨大、几何形态不规则，且采用柔性的支撑结构体系，给外幕墙的分析、设计、建造带来许多前所未有的技术挑战。 1 工程概况 上海中心大厦位于上海浦东新区陆家嘴金融区，与金茂大厦和上海环球金融中心相邻，为一栋多功能的摩天大楼，主要用于办公用途，同时配有酒店、商业、观光等其他公共设施。塔楼结构高度580m，建筑总高度632m。地上酒店区、办公区、观光区共124层，顶部设备用房5层，此外还有裙房7层，地下室5层，2。
万总建筑面积共58m 塔楼主体结构采用巨型框架-伸臂-核心筒结构体系。巨型框架由8根巨型柱、4根角柱及8道位于加强层的箱形空间环带桁架组成。巨型柱和角柱均为钢骨混凝土柱，分别在8区顶部和5区顶部终止。两层高的箱形环带桁架既是抗侧力体系巨型框架的一部分，也是建筑周边次框架柱的转换桁架。核心筒平面形状沿高度根据建筑平面功能作相应调整，底部平面为30m×30m的方形布置，中部为切角方形布置，顶部为十字形布置。塔楼的2，4～8区共设置了6道两层高的伸臂桁架。伸臂桁架将巨型柱与核心筒联系起来，既能约束核心筒的弯曲变形，又能高效地利用周围的8根巨型柱以减小结构的整体变形和层间位移。此外，各分区的加强层均设置了径向桁架作为幕墙结构的支承系统。
上海中心大厦采用了独特的内、外双层幕墙系统，内幕墙沿着楼板边缘呈圆柱式置。远离主体结构且扭转收缩向上的外幕墙系统是这座建筑区别于其他超高层建筑的显著特点之一。外幕墙平面形状呈一个三边鼓曲、三角倒角的等边三角形，在高度方向，绕着圆柱体楼面逐层旋转、收缩向上，由此导致内外幕墙在空间上分离。整个外幕墙系统被外伸的设备层在垂直方向上分成相对独立的9个区域（9区为塔冠区），每个区在内外幕墙之间形成宽度变化并向上延伸的12～15层、高 约55～66m的流线形中庭空间。 外幕墙从底到顶经过120°的旋转上升，创造了形态柔和、螺旋上升的锥体建筑形态，赋予了整个塔楼一个非常独特标志性的造型和外部立面。整楼外幕墙总2，共由17000余块板块组成。万面积约13.5m
玻璃幕墙设计招标文件范本
XXXX幕墙工程设计施工 招 标 文 件 XXXXXX公司 2015年2月28日
一、招标范围： 1、本次招标范围为东北区7#楼； 2、7#楼：建筑面积54671.57m2，地下1层，地上26层，地下室为汽车 库及设备用房，1~3层为小型商业，4~26层为办公，地下1层层高5.4米，1层层高5.4米，2~3层层高4.5米，4层层高4米，5~26层层高3.6米，室内外高差0.15米，建筑高度99.25米（至屋面女儿墙顶）；玻璃幕墙面积暂定20294㎡。 二、招标要求 1、投标人资质要求：企业具有独立的法人资格并且具有建筑幕墙设计施 工一体化__________资质。 2、建筑设计总体要求：幕墙外观设计以业主提供的土建施工图及效果图 为依据，应充分考虑设计及施工时所有的技术性问题，对设计院的施工图纸进行深化，并保证幕墙的整体性能要求。在外装方案设计上，整体上应充分表现出建筑师设计意图，细部处理上应细致、精巧合理。建筑幕墙选用的所有材料必须满足建筑设计图纸上的建筑设计和使用功能要求；铝合金型材、铝板、玻璃的划分应有效地利用板材和型材，节约材料、降低成本；幕墙的开启扇不得破坏幕墙的外视效果。 3、设计深度要求：必须符合建设部颁布的《建筑工程设计文件编制深度 规定》（2008年版）的规定并满足于施工要求。 4、工期要求： 1）施工图深化设计工期要求：30日历天 2）施工工期要求： 三、成果要求 1、施工蓝图10套（含蓝图版电子版）
2、幕墙结构计算书、节能计算书 3、幕墙效果图 4、幕墙工程造价分析及幕墙材料品牌推荐表 5、施工图审查 6、幕墙施工 四、报价要求 1、各参标单位请按照暂定总面积报综合单价。 2、以上综合单价已包含玻璃幕墙（含幕墙窗）等相关项目的全部费用、包含设计费、施工费、管理费、税金、利润、保险等一切费用。报价单位保证在中标后至双方签订的合同实施完毕之前按该综合单价执行，招标人不承担任何因素引起的价格上涨风险。结算价以此综合单价乘以实际设计计价工程量进行核算。 二、合同主要条款 发包人：（以下简称甲方） 设计人：（以下简称乙方） 第一条甲方应向乙方提交的有关资料、文件： 序号资料及文件名称份数提交日期备注 1 设计范围 1 设计前电子 2 建筑、结构施工图 1 设计前电子 3 效果图 1 设计前电子 4 与设计相关单位联系人员及 联系方式 1 设计前电子 总备注： 第二条乙方应向甲方提交的资料及文件清单
上海中心大厦土方施工方案
上海中心大厦土方施工方案 上海中心大厦位于上海浦东陆家嘴金融贸易区核心地段，为陆家嘴金融区最重要的标志性功能性建筑区，与金茂大厦、环球金融中心成“品”字型分布。 上海中心大厦地下室5层，由1 幢121层主楼和1栋5 层商业裙房组成，总建筑面积约为573000m2，主楼建筑高度为632m。 主楼地下工程施工方案 主楼区顺作先行施工、裙房区逆做延后施工，先施工的主楼区以平面圆形的地下连续墙结合六道环撑共同组成支撑“围堰”，土方开挖后，围堰内将形成内部空阔无遮蔽的“井筒”，便于地下室结构施工，且平面空间利用率很高。 主楼地下室为五层混凝土结构，层高4.0～6.0m不等，与裙房区开敞相容，之间无分区、分界的结构墙体。基础底板设计为厚达6.0m的筏板，八根劲性“超级柱”、四根劲性“角柱”及核心筒剪力墙共同构成主楼主体的抗测力体系，为进一步增强核心筒剪力墙的延性，全五层暗柱通体内埋H 型钢、墙体采用“钢板剪力墙”设计。 1.1.1主楼地下工程施工流程
垫层施工及桩头处理 土方开挖与环撑施工 1）概况 主楼基坑土方开挖面积约 1.15万m2，开挖深度约31.1m，总土方量约357600m3；基坑四周均匀设置四个二级挖土平台；环形支撑支撑共设置了六道。 2）主楼基坑土方开挖总平面图
3）
主楼基坑土方开挖总平面图 a.1#、3#、4#大门为施工人员及车辆进出大门；2#大门为贵宾通道，为行人专用；临时大门1、2为临时使用大门，不考虑为土方外运出口； b.图中标高均为相对标高，±0.000相当于绝对标高4.600，标高单位一致； c.施工道路延用地下连续墙施工时的道路； d.土方开挖区域主要分成中央盆式土方F、中间岛式土方E和靠近连续墙的土方A-1，A-2，B-1，B-2，C-1； e.场地西北角预留弃土堆场，土方开挖至一定深度时，为保证出土量，可堆置2000m3以上土方于弃土堆场，弃土堆场距基坑坡顶边
玻璃幕墙优缺点
玻璃幕墙优缺点 一、优点 1、玻璃幕墙建筑 玻璃幕墙是当代的一种新型墙体,它赋予建筑的最大特点是将建筑美学、建筑功能、建筑节能和建筑结构等因素有机地统一起来，建筑物从不同角度呈现出不同的色调，随阳光、月色、灯光的变化给人以动态的美。在世界各大洲的主要城市均建有宏伟华丽的玻璃幕墙建筑，如纽约世界贸易中心、芝加哥石油大厦、西尔斯大厦都采用了玻璃幕墙。香港中国银行大厦、北京长城饭店和上海联谊大厦也相继采用。 反光绝缘玻璃厚6毫米，墙面自重约50kg/㎡，有轻巧美观、不易污染、节约能源等优点。幕墙外层玻璃的里侧涂有彩色的金属镀膜，从外观上看整片外墙犹如一面镜子，将天空和周围环境的景色映入其中，光线变化时，影像色彩斑斓、变化无穷。在光线的反射下，室内不受强光照射，视觉柔和。中国1983年首次在北京长城饭店工程中采用。 去过美国纽约的人大凡会被其繁华的都市风貌所折服，那高耸入云的摩天大楼蔚为壮观，而其通体的玻璃幕墙映衬出空明的蓝天和飘舞的白云，更为之增添了绚丽的色彩。那么，玻璃幕墙是怎么做成的呢？玻璃幕墙是指作为建筑外墙装潢的镜面玻璃，它是在浮法玻璃组成中添加微量的Fe、Ni、Co、Se等，并经钢化制成颜色透明板状玻璃，它可吸收红外线，减少进入室内的太阳辐射，降低室内温度。它
既能像镜子一样反射光线，又能像玻璃一样透过光线。 二、缺点 玻璃幕墙也存在着一些局限性，例如光污染、能耗较大等问题。但这些问题随着新材料、新技术的不断出现，正逐步纳入到建筑造型、建筑材料、建筑节能的综合研究体系中，作为一个整体的设计问题加以深入的探讨。 1、光污染 玻璃幕墙大约于20世纪80年代传入我国，深圳、广州、北京、上海等大中城市，大面积采用玻璃幕墙的建筑随处可见，但是，光污染中的“白色污染”，在城市建筑中使用的玻璃幕墙就是最典型的白亮污染制造者。玻璃幕墙的光污染，是指高层建筑的幕墙上采用了涂膜玻璃或镀膜玻璃，当直射日光和天空光照射到玻璃表面时由于玻璃的镜面反射（即正反射）而产生的反射眩光。生活中，玻璃幕墙反射所产生的噪光，会导致人产生眩晕、暂时性失明，常常发生事故。 首先，光污染是制造意外交通事故的凶手。矗立在交通繁忙道路旁或十字路口上的一幢幢玻璃幕墙大厦，就像一大块几十米宽、近百米高的巨大镜子，在太阳光下熠熠闪光，并对地面车辆和红绿灯进行反射（甚至是多次反射）。反射光进入高速行驶的汽车内，会造成人的突发性暂时失明和视力错觉，在瞬间会刺激司机的视线，或使他感到头晕目眩，给行人和司机造成严重危害。据北京的一些司机反映，下午4点左右从西往东开车时，强烈的反光刺得眼睛都睁不开了，若不警惕，这种光污染可能造成交通事故，威胁人们的生命安全。其次，
玻璃幕墙工程技术规范jgj10296
中华人民共和国行业标准 玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-96 Technical Code for Glass Curtain Wall Engineering 1 总则 1.0.1 为了使玻璃幕墙工程做到安全可靠、实用美观和经济合理，制订本规范。 1.0.2 本规范适用于非抗震设计或6～8 度抗震设计的建筑高度不大于150m的民用建筑玻璃幕墙工程的设计、制作和安装施工及验收。 1.0.3 玻璃幕墙的设计、制作和安装施工应进行全过程的质量控制；隐框玻璃幕墙制作厂家应制订内部质量控制标准。 1.0.4 玻璃幕墙的材料、设计、制作和安装施工及验收，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准、规范的规定。 2、术语、符号 2.1 术语 2.1.1 玻璃幕墙Glass Curtain Wall 由金属构件与玻璃板组成的建筑外围护结构。 2.1.2 明框玻璃幕墙Exposed Framing Glass Curtain Wall 金属框架构件显露在外表面的玻璃幕墙。 2.1.3 半隐框玻璃幕墙Semi-exposed Framing Glass Curtain Wall 金属框架竖向或横向构件显露在外表面的玻璃幕墙。 2.1.4 隐框玻璃幕墙Hidden Framing Glass Curtain Wall 金属框架构件全部不显露在外表面的玻璃幕墙。
2.1.5 全玻璃幕墙Full Glass Curtain Wall 由玻璃板和玻璃肋制作的玻璃幕墙。 2.1.6 斜玻璃幕墙Indined Glass Curtain Wall 与水平面成大于75度小于90度的玻璃幕墙。 2.1.7 结构胶Structural Glazing Sealant 半隐框和隐框玻璃幕墙中玻璃板与铝合金构件、玻璃板与玻璃板之间结构受力粘结用的高模数中性硅酮密封材料。 2.1.8 耐候胶Weather Proofing Sealant 半隐框和隐框玻璃幕墙嵌缝用的低模数中性硅酮密封材料。 2.1.9 双面胶带Double-faced Adhesion Band 控制结构的设计设置和厚度用的二面涂的聚胺基甲酸乙烯低泡材料。 2.1.10 接触腐蚀Contact Corrosion 两种不同的金属接触时发生的腐蚀。 2.1.11 相容性Compatibility 结构胶与接触材料（包括铝合金、玻璃、双面胶带及耐候胶等）接触时，不发生影响粘结性的化学变化的性能。 2.2 符号 2.2.1 σ──截面最大应力设计值。 2.2.2 f ──材料强度设计值。 2.2.3 W ──风荷载设计值。 2.2.4 W k──风荷载标准值。 2.2.5 W o──基本风压。 2.2.6 βz──阵风系数。 2.2.7 μz──风压高度变化系数。 2.2.8 μs──风荷载体型系数。 2.2.9 ΔT ──年温度变化值。 2.2.10 f g──玻璃强度设计值。 2.2.11 f a──铝合金属强度设计值。 2.2.12 f y──钢材强度设计值。 2.2.13 α──材料线膨胀系数。 2.2.14 E ──材料弹性模量。 2.2.15 a ──玻璃短边边长。 2.2.16 b ──玻璃长边边长。
高层玻璃幕墙建筑的风格演变
76 摘 要：以高层玻璃幕墙建筑作为出发点，从其产生、 发展和展望诸方面，对现代建筑中涉及此种形式的建筑物及其思想理论作以剖析，探寻玻璃幕墙技术与高层建筑发展之间的相互关系，为未来高层玻璃幕墙建筑的发展提供依据。 关键词：高层建筑； 玻璃幕墙；技术；风格Abstract: Using High-rise Buildings with Glass Curtain Wall as a point of departure to scan architecture，being based on such aspects as its generation, development and prospect to analyze modern architecture and their theories which deal with this external form, in order to find the mutual relationship between Technology of Glass Curtain Wall and High-rise Buildings, and provide the basis for the development of future High-rise Buildings. Keywords: high-rise buildings；glass curtain wall；technology；styles 中图分类号：TU-86文献标识码：A 文章编号：1008-0422（2010）11-0076-05 作者简介：王璐（1984-），女，中南大学建筑与城市规划系07级硕士研究生。高层玻璃幕墙建筑的风格演变 Styles Evolution of the High-rise Buildings with Glass Curtain Wall 王 璐Wang Lu 回顾高层建筑的发展史，有一种革命性的 建筑技术贯穿始终，“玻璃幕墙”——在建筑立面大范围地使用玻璃，不仅在开口部位，而且在窗间墙也使用玻璃取代外装修，整体形成大面积的幕墙。随着经济、社会、文化的发展，对高层玻璃幕墙建筑的褒贬不一，但却无法掩饰“玻璃幕墙”的巨大魅力，其中蕴含着建筑技术与艺术风格发展之间相辅相成的关系。 1 高层玻璃幕墙建筑的源起 1851年约瑟夫·帕克斯顿在英国世界博览会上设计的水晶宫是历史上第一个大型的玻璃幕墙建筑，开创了采用标准构件、钢铁和玻璃这两种新材料的设计和建造的先河。此后，随着20世纪初钢筋混凝土结构体系的成熟、框架理论的应用，传统建筑中墙体结构与建筑的支撑体系得以分离。简洁实用、直截了当和功能至上，成为先锋派设计师们的价值追求。大面积的连续横向开窗替代了旧式建筑厚重的外墙和各式窄窗，解放了建筑的立面，使室外景观以前所未有的视角引入室内空间，不再受制于传统立面设计的束缚。 高层玻璃幕墙建筑开始于1919年，密斯·凡·德·罗（Mies van der Rohe）在他设计的弗雷德里希路办公大楼（The Friedrichstrasse Office Building）（图1）提出了将窗墙合二而一，成为世界上第一个采用全部玻璃、钢结构设计的高层建筑方案，被密斯称之为“骨头与皮肤”的结构，也是目前全世界玻璃幕墙建筑结构的雏形。1921年，他进一步发展这种形式，建造了一个采用这两种建筑材料做成的高层玻璃摩天大楼模型，成为“玻璃摩天大楼”（The Glass Skyscraper）（图2），整个建筑立面采用玻璃幕墙结构，完全通透，体现了整个建筑结构，这两个设计都具有简单到极点的形式特点，是密斯“少就是多”原则的最早集中体现。他认为玻璃幕墙起反射作用，没有阴影，可得出最简洁的造型；同时，映现出周围景色，可得到丰富多彩的艺术效果。密斯的方案，完全是从造型艺术角度提出的，但如用当时仅有的透明玻璃来做墙，其导热系数约为5千卡/小时·平米·℃。这样大型的全玻璃幕墙建筑，冬天取暖与夏天制冷是难以承受的负担，加上眩光使人眼花缭乱，在当时是不切实际的。 进入国际主义建筑时期，密斯对于“少就是多”和高度工业化语汇的立场到美国之后逐步明朗化，1958年，密斯与菲利普·约翰逊（Phillip Johnson）合作完成38层玻璃幕墙的西格拉姆大厦（Seagram Building）（图3） 图1 弗雷德里希路办公大楼设计图图2 “玻璃摩天大楼”设计图图3 西格拉姆大厦 图4 纽约利华公司大厦
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