贺改版.田家煤矿通风系统优化方案(1)

重庆市巫山煤电有限公司田家煤矿通风系统优化调整方案

重庆市巫山煤电有限公司田家煤矿

通风系统优化调整方案公司审批汇签表

通风系统优化调整方案

审批汇签表

重庆市巫山煤电有限公司田家煤矿

通风系统优化调整方案

由于田家煤矿+1095m水平各采掘工作面于2016年3月底全部停止采掘活动，且短时期未计划部署采掘工作面，经公司、矿领导及相关部门研究，结合煤监专家组建议，决定对+1095m水平通风系统进行优化调整，对部分不使用的巷道进行封闭，缩短通风线路，并对全矿井通风系统进行调整，根据《煤矿安全规程》第一百四十二条规定，结合矿井实际情况，特编制以下通风系统优化调整方案。

一、成立矿井通风系统优化工作领导小组

（一）领导机构

组长：唐鸿翔

副组长：张明虎、程家富

成员：胡顺平、汪长满、晏光燚、黄仕波、向成山、唐永福、

冯道满、刘绪辉、邓文毅

（二）工作职责

组长——协调各职能部门、确保安全有序、顺利完成通风系统优化工作。

副组长——根据组长指示，安排部署各片区的工作。

成员——根据副组长指示，积极组织实施本片区的工作。

二、矿井概况及通风系统现状

（一）矿井建设情况

矿井于1979年12月建井投产，初期设计井型为1万吨/年，而后经过多次技术改造，设计能力为30万吨/年。2010年核定生产能力为30万

吨/年。2016年实际生产煤量为22.44万吨。

（二）矿井开采煤层、开拓布置

矿井开采二叠系吴家坪组K2煤层，煤层平均厚度0.8m；

矿井现正常生产，现有回采工作面2个，即1234北采煤工作面、1237

北采煤工作面，备用采煤工作面1个；掘进工作面2个，即122南集中运输巷掘进工作面、124北集中运输巷掘进工作面。

预计下步的采掘工作面

（三）矿井通风系统状况

1、通风方式、通风方法

矿井通风方式为中央并列式，通风方法为抽出式，+1095m水平主井、

+1156m北风井、+950m水平副井进风，+1087m风井回风。

2、瓦斯等级

根据《重庆市巫山煤电有限公司田家煤矿2016年度瓦斯等级鉴定报

告》，重庆市巫山煤电有限公司确定为低瓦斯矿井，瓦斯相对涌出量为

4.53m3/t,绝对涌出量为2.94m3/min。

3、主通风机型号及运行状况、风量及通风网络参数

主要通风机房安设两台型号为FBCDZ No.19/2×75的抽出式対旋轴

流通风机，电机额定功率为2×75KW，一台运转，一台备用。风机铭牌参

数为：

风量Q：30-77m3/s；

风压H：1260-2400Pa；

现主通风机的叶片角度为40度，矿井实际进风量为2414m3/min，矿

井有效风量为2200m3/min，矿井总回风量为2487 m3/min，矿井总排风量

为2573m3/min，矿井负压为1350 Pa，等积孔1.63。

4、通风现状及系统优化的必要性

由于我矿+1095m水平各采区已全部停止采掘生产，且短期内未计划部署采掘工作面，现+1095m水平217水仓仍需要使用蓄水池供+950m水平生产使用，需要配备足够的维持风量。经研究，决定封闭+1095m水平各停产工作面及巷道，减小+1095m水平的配风量，缩短通风路线和配风地点，简化通风系统流程。通过通风系统优化调整后，在满足我矿+950m 水平生产用风及+1095m水平的维持风量的前提下，调整主要通风机叶片角度，减小+1087m南风井的主要通风机风量，从而达到节约通风机耗电量，节约生产成本，优化矿井通风系统的目的。

现井下通风路线及各通风节点分风风量分配如图1所示。

三、矿井通风系统优化方案

（一）新建密闭封堵以下巷道：

1、在+1156m北翼风井井口建一道密闭；

2、在+1095m运输大巷南北翼岔点北翼运输大巷内建一道密闭；

3、在+1095m南翼运输大巷217水仓以西1米建一道密闭，在+1095m 南回风大巷217水仓以西1米建一道密闭；

4、在+950水平北二石门与运输大巷交叉点以北1米建一道密闭；

5、在+1095m水平217水仓联络巷新建一组调节风窗，用来调节+1095m水平的巷道维持风量。

（二）风量调控方案

通过上述密闭封堵后，+1095m水平的通风巷道只保留井口至217水仓，风流经217水仓联络巷处调节风窗回至+1095m南回风大巷。+1095m 水平只需要配备巷道维持风量54m3/min，从而减小矿井总用风量，达到系统优化的目的。

四、优化后的通风系统矿井需风量预算

（一）+1095m水平风量预算：

+1095m运输大巷至217水仓巷道需要风量计算

按风速计算：

Q rci≥60×0.15S rci

=9×6.0=54m3/min

式中：

S rci— +1095m运输大巷至217水仓巷道的断面6.0m2;

则+1095运输大巷至217水仓巷道需要风量确定为54m3/min,也就是+1095m水平巷道维持风量为54m3/min。

（二）+950m水平风量预算：

1、采煤工作面需风量计算

（1）1234北采煤工作面实际需要风量的计算

表1 1234北采煤工作面参数调整表

①按气象条件计算

Q cfi=60×70%×v cfi×S cfi×k chi×k cli

=60×70%×1.0×（4+3.2）/2×0.8×1.0

=121m3/min；

②按瓦斯涌出量计算

Q cfi=100·q cgi·k cgi=110×0.6×1.1=72.6m3/min

③按二氧化碳涌出量计算

Q cfi=67·q cci·k cci =67×0.09×1.3=7.839m3/min

④按炸药量计算

Q cfi=10A cfi＝10×10.0＝100（m3/min）

⑤按工作人员数量计算

Q cfi=4N cfi=4×39=156（m3/min）

⑥按风速进行验算

选取上述计算最大值156m3/min

验算最小风速：

Q cfi≥60×1S cbi （煤矿安全规程规定工作面下行通风时最小风速取1m/s）

156≥60×（4×0.8×70%）=134.4（m3/min）

验算最大风速：

Q cfi≤60×4.0S cs

156≤240×（3.2×1×70%）=527.6m3/min

即风速符合要求。

根据以上计算， 1234北采煤工作面需风量确定为156m3/min。

（2）1237北采煤工作面实际需要风量的计算

表2 1237北采煤工作面参数调整表

①按气象条件计算

Q cfi=60×70%×v cfi×S cfi×k chi×k cli

=60×70%×1.0×（4+3.2）/2×1.4×1.0

=212m3/min；

②按瓦斯涌出量计算

Q cfi=100·q cgi·k cgi=100×0.6×1.1=66m3/min

③按二氧化碳涌出量计算

Q cfi=67·q cci·k cci =67×0.09×1.3=7.839m3/min

④按炸药量计算

Q cfi=10A cfi＝10×10.0＝100（m3/min）

⑤按工作人员数量计算

Q cfi=4N cfi=4×39=156（m3/min）

⑥按风速进行验算

选取上述计算最大值212m3/min

验算最小风速：

Q cfi≥60×1S cbi （煤矿安全规程规定工作面下行通风时最小风速取1m/s）

212≥60×（4×0.8×70%）=134.4（m3/min）验算最大风速：

Q cfi≤60×4.0S cs

212≤240×（3.2×1×70%）=527.6m3/min 即风速符合要求。

根据以上计算，1237北采煤工作面需风量确定为212m3/min。（3）1222南采煤工作面实际需要风量的计算

表3 1222南采煤工作面参数调整表

①按气象条件计算

Q cfi=60×70%×v cfi×S cfi×k chi×k cli

=60×70%×1.0×（4+3.2）/2×1.0×1.0

=151m3/min；

②按瓦斯涌出量计算

Q cfi=100·q cgi·k cgi=100×0.6×1.1=66m3/min

③按二氧化碳涌出量计算

Q cfi=67·q cci·k cci =67×0.09×1.3=7.839m3/min

④按炸药量计算

Q cfi=10A cfi＝10×10.0＝100（m3/min）

⑤按工作人员数量计算

Q cfi=4N cfi=4×39=156（m3/min）

⑥按风速进行验算

选取上述计算最大值156m3/min

验算最小风速：

Q cfi≥60×0.25S cbi

156≥15×（4×0.8×70%）=33.6（m3/min）验算最大风速：

Q cfi≤60×4.0S cs

156≤240×（3.2×1×70%）=527.6m3/min 即风速符合要求。

根据以上计算，1222南采煤工作面需风量确定为156m3/min。

综上所述，采煤工作面总需风量为156×2+212=524m3/min。

2、掘进工作面需风量计算

（1）122南集中回风巷掘进工作面需风量计算

表4 122南集中回风巷掘进工作面参数调整表

①按照瓦斯涌出量计算

Q hfi=100·q hgi·k hgi

=100×1.15×1.1=126.5m3/min

②按照二氧化碳涌出量计算

Q hfi=67·q hci·k hci

=67×1.41×1.1=103.9m3/min

③按炸药量计算

Q hfi≥10A hfi

=10×7.2=72m3/min。

按上述条件计算的最大值，确定局部通风机吸风量应大于126.5m3/min。

④按局部通风机实际吸风量计算

Q hfi=Q afi+60×0.25S hdi

=160+15×5.8=247m3/min

注：局部通风机安设位置至回风口巷道类型为工字钢巷道。

⑤按工作人员数量验算

Q afi≥4N hfi

247≥4×8=32m3/min

满足工作人员用风要求。

⑥按风速进行验算

验算最小风速

Q afi≥60×0.25S hfi

247≥15×5.8=87m3/min

验算最大风速

Q afi≤60×4.0S hfi

247≤240×5.8=1392m3/min

即风速符合要求。

则122南集中回风巷掘进工作面局部通风机附近需风量确定为247m3/min。

（2）123北西翼集中运输巷掘进工作面需风量计算

表5 123北西翼集中运输巷掘进工作面参数调整表

①按照瓦斯涌出量计算

Q hfi=100·q hgi·k hgi

=100×1.15×1.1=126.5m3/min

②按照二氧化碳涌出量计算

Q hfi=67·q hci·k hci

=67×1.41×1.1=103.9m3/min

③按炸药量计算

Q hfi≥10A hfi

=10×7.2=72m3/min。

按上述条件计算的最大值，确定局部通风机吸风量应大于126.5m3/min。

④按局部通风机实际吸风量计算

Q hfi=Q afi+60×0.25S hdi

=160+15×5.8=247m3/min

注：局部通风机安设位置至回风口巷道类型为工字钢巷道。

⑤按工作人员数量验算

Q afi≥4N hfi

247≥4×8=32m3/min

满足工作人员用风要求。

⑥按风速进行验算

验算最小风速

Q afi≥60×0.25S hfi

247≥15×5.8=87m3/min

验算最大风速

Q afi≤60×4.0S hfi

247≤240×5.8=1392m3/min

即风速符合要求。

则123北西翼集中回风巷掘进工作面局部通风机附近需风量确定为247m3/min。

（3）123北西翼回风上山掘进工作面需风量计算

表6 123北西翼回风上山掘进工作面参数调整表

①按照瓦斯涌出量计算

Q hfi=100·q hgi·k hgi

=100×1.15×1.1=126.5m3/min

②按照二氧化碳涌出量计算

Q hfi=67·q hci·k hci

=67×1.41×1.1=103.9m3/min

③按炸药量计算

Q hfi≥10A hfi

=10×7.2=72m3/min。

按上述条件计算的最大值，确定局部通风机吸风量应大于126.5m3/min。

④按局部通风机实际吸风量计算

Q hfi=Q afi+60×0.25S hdi

=160+15×5.8=247m3/min

注：局部通风机安设位置至回风口巷道类型为工字钢巷道。

⑤按工作人员数量验算

Q afi≥4N hfi

247≥4×8=32m3/min

满足工作人员用风要求。

⑥按风速进行验算

验算最小风速

Q afi≥60×0.25S hfi

247≥15×5.8=87m3/min

验算最大风速

Q afi≤60×4.0S hfi

247≤240×5.8=1392m3/min

即风速符合要求。

则123北西翼回风上山掘进工作面局部通风机附近需风量确定为247m3/min。

（4）+950m水平四石门掘进工作面需风量计算

表7 +950m水平四石门掘进工作面参数调整表

①按照瓦斯涌出量计算

Q hfi=100·q hgi·k hgi

=100×1.15×1.1=126.5m3/min

②按照二氧化碳涌出量计算

Q hfi=67·q hci·k hci

=67×1.41×1.1=103.9m3/min

③按炸药量计算

Q hfi≥10A hfi

=10×7.2=72m3/min。

按上述条件计算的最大值，确定局部通风机吸风量应大于126.5m3/min。

④按局部通风机实际吸风量计算

Q hfi=Q afi+60×0.15S hdi

=160+9×6=214m3/min

注：局部通风机安设位置至回风口巷道类型裸巷。

⑤按工作人员数量验算

Q afi≥4N hfi

214≥4×8=32m3/min

满足工作人员用风要求。

⑥按风速进行验算

验算最小风速

Q afi≥60×0.15S hfi

214≥9×6=54m3/min

验算最大风速

Q afi≤60×4.0S hfi

214≤240×6=1440m3/min

即风速符合要求。

则+950m水平四石门掘进工作面局部通风机附近需风量确定为214m3/min。

综上所述，掘进工作面总需风量为247×3+214=955m3/min。

3、独立通风硐室需风量计算

机电硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风；采区小型机电硐室，确定需要风量取60～80m/min；选取硐室风量，应保证机电硐室温度不超过30℃，其他硐室温度不超过26℃。

田家煤矿井下共有独立通风硐室8个，在保证硐室温度和有害气体浓度符合《煤矿安全规程》规定的前提下，各硐室配风量如下：+950m爆炸材料库 100 m3/min；

+950m机电硐室 80 m3/min

+950m 1号材料库 30 m3/min；

+950m 2号材料库 30 m3/min；

+950m 3号材料库 30 m3/min；

+950m 4号材料库 30 m3/min；

+950m 5号材料库 30 m3/min；

+950m 6号材料库 30 m3/min。

综上，硐室的实际需风量应为

∑Q uri=100+80+30×6=360m3/min。

4、其他巷道需风量计算

124北溜煤眼需要风量计算

按风速计算：

Q rci≥60×0.15S rci

=9×6.0=54m3/min

式中：

S rci— 124北溜煤眼巷道的断面6.0m2;

则124北溜煤眼需要风量确定为54m3/min。

综上所述，+950m水平总需风量为524+955+360+54=1893m3/min。

（三）矿井总需要风量的确定

1、按井下同时工作的最多人数计算

全矿井下同时工作的最多人数N为300人，故

Q rai≥4×N·k aqi=4×300×1.15=1380m3/min

2、按采煤、掘进、硐室及其他地点需要风量的总和计算

Q rai≥(∑Q cfi＋∑Q hfi＋∑Q uri＋∑Q sci＋∑Q rli)·k aqi

=（524+955+360+54+54）×1.2

=1947×1.2

=2336.4m3/min

通过以上参数选取和各个地点用风量的计算为我矿最大用风时期，矿井布置3个采煤工作面，4个掘进工作面，8个硐室和2个其他用风地点时，矿井总需风量为2336.4m3/min。

五、预期效果

介绍说明，下步的头面逐步上，需要不需要调整叶片角度

1、通风系统优化后的风量分配

拟定调控后的井下通风路线及各通风节点处分风风量分配如图2所示。预期效果

2、预期效果

按照本方案优化通风系统后，+1095m水平可缩短通风线路约3000米，可减小配风量500-700m3/min，能减小矿井通风阻力，根据田家煤矿采掘部署情况计算出的矿井需风量为2336.4m3/min。

综上所述，可以实施此方案，即对+1095m水平停产的巷道和工作面

进行封闭，保留+1095m井口至在用的217水仓段的通风巷道，配备维持风量，可按本方案进行通风系统优化调整。

六、通风系统优化调控安全技术措施

（一）在做通风设施的基础上，如果不能达到各个作业点风量的需要，则通过各个调节风窗对风量的大小进行控制。

（二）通风系统优化调整安全技术措施

为了能够安全有序的完成此次通风系统方案的调控特制定以下安全技术措施：

1、调控前由组长（总工程师）组织参加调控人员召开

调控专题会议，组织学习调控方案，让参加人员明确各自职责。

2、通风部组织人员对调控区域通风设施进行检查确保通风设施正常。

3、机动部组织人员对调控片区机电设备进行检查确保机电设备运行正常。

4、安全部组织人员对片区安全隐患进行排查。

5、调控人员一切听从指挥不得随意操作。

6、系统调控期间一律不准做关于调控意外的事、闲杂人等一律不准入井。

7、系统调控后通风部要安排人员立即对各个作业点进行风量测定，看能否满足要求，如不能则立即找出问题对风路进行调控。

8、调控后通风部安排人员检查片区有毒有害气体，对超标地点立即处理。

通风系统优化方案

通风系统优化方案 平禹煤电公司一矿 编制：陈占旭 2009年5月8日

一、矿井概况 平禹一矿位于禹州市北9km，郑平公路两侧。井田西起小王庄断层，东至315勘探线，北至二1煤层露头及魏庄断层为界，南到黑水河断层、肖庄断层，即-800m水平，东西长8km，井田面积10.5km2。 平禹一矿始建于1969年，1976年10月投产。设计生产能力60万吨/年，经过多次技术改造，2005年实际生产能力达100万吨/年，矿井二1、二3两层煤。主采二1煤层，煤厚0.99—12.55m，平均5.69m，一般4.0---7.0m，井田西北有一条封闭型的断层，造成局部瓦斯富存量较大，在开采过程中，由于二1、二3煤层间距较小，易出现未采煤层瓦斯释放到开采煤层的现象；二3煤层较薄平均厚度在1.8m左右。 矿井为低瓦斯矿井。 平禹一矿，地质构造处于白沙向斜的东北部。矿区北、西、南三面环山，为一向东南开阔的“箕形”向斜汇水盆地。多次受水灾的危害，造成矿井巷道普遍压力大，巷道变形快，有效通风断面小，通风阻力大，维护周期短。目前矿井正处于东区水灾复矿阶段。 矿井运输、回风大巷、采区上、下山及车场采用砌硂、U型钢、裸巷、锚喷、锚网、工字钢等多种支护形式，由于受压力和顶板（顶板破碎严重）条件影响，巷道变形较大，

一定程度上影响通风。 矿井目前的通风系统为中央边界抽出式，主要通风机为FBCDZNo26型对旋式，一台使用，一台备用，转速740r/min,风机叶片安装角度为-9/-9o,配用电机功率为2*355KW，两条立井进风和一条斜井进风，一条并联回风斜井:1、新鲜风流由副井（主井）进入主石门、东西大巷，经采区运输上山供给各采面、掘进工作面，乏风流经采区轨道上山进入采区回风巷，经风井由主要通风机抽出地面。2新鲜风流由明斜井进入三采区，经采区运输上山供给各采面、掘进工作面，乏风流经采区轨道上山进入采区回风巷，经风井由主要通风机抽出地面。掘进工作面采用局部通风机压入式通风。 二、矿井通风系统优化改造的必要性 平禹一矿目前总进风量为5416m3/min,总回风量5703m3/min（风速为9.70 m3/s，超过最高允许风速8m3/s），风机房水柱记读数为3000Pa。主石门的供风量为3547m3/min（风速为6.03m3/s，接近最高风速8m3/s），明斜井的供风量为1869m3/min（风俗为3.80m3/s）。 东翼实际进风量为2629m3/min。设计风量为（各地点）1160*（通风系数）1.2+300（一采区下车场至明斜井之间避免出现盲巷和风路絮乱情况）=1692m3/min。目前有效用风地点为2个扒修工作面（三皮带下山扒修需风量为

通风系统优化方案

xxxxxx煤业有限公司 2014年通风、抽放系统优化方案 科长： 分管领导： 通风科 2013-11-19

2014年通风系统优化方案 为进一步完善通风系统，保证矿井通风系统完善、合理、稳定可靠，现根据我公司井下通风系统现状，特制定2014年矿井通风系统优化调整方案。 一、矿井通风基本情况 矿井采用两翼对角抽出式和采区小风井独立进、回风相结合的通风系统。进风井有三个，即主井、副井和12区进风井；回风井有三个，即11区、12区、14区回风井。我公司为高瓦斯矿井。 11区回风井担负11采区上、下山及15采区开拓供风，12区回风井担负12采区供风，14区回风井担负14采区供风。11区回风井安装FBCDZ№.18-2×110型主通风机两台，电机功率为2×110Kw；12区回风井安装FBCDZ№.16/2×55型主通风机两台，电机功率2×55Kw/台；14区回风井安装FBCDZ№.18-2×110型主通风机两台，电机功率分别为2×110Kw；每个风井两台主通风机，互为备用。 矿井等积孔2.85m2，通风难易程度为容易，总进风量为6258m3/min，矿井总回风量为6387m3/min，矿井有效风量为5810m3/min。现11采区及14采区风量、负压不匹配。 二、系统优化的目的 减小通风阻力、提高通风能力，力求通风系统简单可靠，

提高矿井防灾、抗灾能力，确保矿井安全生产。 三、通风系统存在的问题 （一）部分采区通风负压大，其原因是： 1、11区、12区、14区的主要进、回风巷部分段巷道喷浆层脱落、巷道底板隆起，造成巷道断面小、回风阻力大。 2、15采区未形成独立的通风系统，现15采区通风采取压入式通风，风机安设在11采区大煤仓向东35米处，增加了11采区的通风负担，使11采区通风负压偏大。 3、我公司属典型的“三软”煤层，工作面上下巷巷道受采动影响极易底鼓、变型。 （二）采区变电所未形成独立通风系统： 1、15采区未形成独立通风系统。 2、12区、14区采区变电所目前没有形成独立的通风系统。 四、通风系统优化方案和计划 针对以上问题，特制定矿井通风系统优化改造方案： （一）通风系统主要优化方案 1、矿井主要进回风巷道局部地段变形严重，影响巷道的通风断面，增加了通风阻力，需要对其进行扩修。2012年对矿井主要进回风巷扩修了1200米；2013年截至目前已扩修了750米，预计年底完成850米；2014年计划对矿井主要进回风巷进行扩巷降阻1050米。

新陆煤矿矿井通风阻力测定及通风系统优化改造

新陆煤矿矿井通风阻力测定及通风系统优化改造 褚延群1，金铭1，贾会迎2 （1．龙口市经济和信息化局煤炭管理办公室，山东烟台265701；2．烟台南山学院管理科学与工程学院，山东烟台265713） 摘要通过对新陆煤矿的通风阻力测定及数据分析，掌握当前通风系统概况，并对2017年矿井通风系统进行模拟研究，提出优化改造具体方案。 关键词矿井通风阻力分析系统模拟改造 中图分类号TD72文献标识码B 新陆煤矿现有3个采煤工作面，均为综放工作面。目前南部开拓水平－490m，生产水平－440m，回风水平－385m。北部生产水平－310m，回风水平－256m。矿井通风方式为抽出式通风，通风方法为中央并列式。 1通风阻力测定及数据分析 1．1通风阻力测定 矿井进行通风阻力测定，获得矿井通风系统主要通风路线的风量和阻力值，通过计算，可以得到测定分支的风阻、百米风阻、分支摩擦阻力系数等基础参数，这些数据经过处理和验证后用于矿井通风改造方案的模拟，以保证通风改造方案模拟结果的可靠性和准确性。数据处理的过程如图1所示。 1．2测定结果分析 根据矿井通风系统中空气成分的物理化学性质的变化及巷道在通风中的作用，把矿井通风系统分为三段，即进风段、采区段和回风段。整个通风系统各段测得的阻力值如表1所示。通过对当前通风系统测定发现，当前矿井的通风系统主要存在如下一些问题：（1）该矿－125m中央石门与暗风井联巷风阻太大，造成该巷道通风阻力大大增加，高达1270Pa，需对此巷道实施降阻工程。 （2）全矿通风总路线3250m，但是阻力却达 *收稿日期：2012－05－21 作者简介：褚延群（1972－），男，内蒙古牙克石市库都尔镇人，1990年7月毕业于西南农业大学农学专业，现从事矿业安全管理工作。3250Pa左右，主要原因是矿井回风段阻力太大。回风阻力大主要是该矿回风汇合早，风量较大，巷道断面小，风阻较大，使得阻力大大增加，特别是35 52段，长度只有80m，但阻力却达153Pa，因此必要的话需对其实施降阻工程。减小巷道风阻，从而降低矿井通风阻力 。 轴流式 外型尺寸：1990?890?1300（mm） 5安装实用效果及推广应用 （1）维护量大大减少，按照使用说明正确进行维护，没有出现任何问题，运行状况良好。 （2）两套相对独立的系统，即使其中一套系统出了问题，可由球阀手动切换到另一套系统继续使用，不会影响提升任务，节省了时间，提高了效率。6结束语 改造后的TH102A液压站，经过1年半时间的运转实践证明，制动系统运行状态良好，解决了原TE－130型液压站制动系统存在的诸多问题，制动系统有了很大的改善，减少了设备维修的工作量，消除了重大的安全隐患，保证了矿井的安全生产。 64 2

矿井通风系统调整优化方案及安全技术措施

×××××煤矿 矿井通风系统调整方案及安全技术措施 措施名称：矿井通风系统调整方案及安全技术措施 编制人：×××× 矿长：×××× 编制单位：×××安技科 编制时间：2013年6月29日

安全技术措施审批意见表

矿井风量调整方案及安全技术措施 因+500水平巷道即将贯通形成通风回路，为确保全矿井通风可靠，对井下采掘工作面以及主要通风巷的风量进行重新分配和调整，为使整个调风工作能顺利进行，特制定具体实施方案以及相关管理措施，请有关单位和部门遵照执行： 一、计划调风日期：预计贯通日期为2013年7月5日，巷道贯通后应立即停止井下作业，构筑通风设施，调整通风系统。 二、采掘工作面风量计算： （一）、采煤工作面风量计算： 1、按瓦斯（或二氧化碳）涌出量计算 ①按瓦斯涌出量计算 回采工作面回风流中瓦斯的浓度不超过0.75%的要求计算： Q采＝q瓦采×K采/c 式中：q瓦采—回采工作面绝对瓦斯涌出量，m3/min； K采—采面瓦斯涌出不均衡通风系数。通常机采工作面取1.2～1.6；炮采工作面取1.4～2.0； K采=1.5。 c—回采工作面正常生产时工作面及回风流中允许的最大瓦斯浓度， c取0.75%。 根据兵团发改委对我矿2011年《矿井瓦斯等级鉴定结果》的批复，矿井绝对瓦斯涌出量为0.41m3/min，且相对瓦斯涌出量为1.82m3/t，属低瓦斯矿井。 则：Q采＝q瓦采×K采/c＝0.41×1.5/0.75%＝82 m3/min ②按二氧化碳涌出量计算 回采工作面回风流中二氧化碳的浓度不超过1%的要求计算： Q采=q采×KCO2/c

式中：Q采—回采工作面实际需要风量，m3/min q采—回采工作面回风巷风流中二氧化碳的平均涌出量m3/min。 Kco2涌出不均衡通风系数—通常机采工作面取1.2～1.6；炮采工作面取1.4～2.0；水采工作面取2.0～3.0， Kco2=1.5。 c—回采工作面正常生产时工作面及回风流中允许的最大二氧化碳浓度，c取1%。 根据兵团发改委对我矿2011年《矿井瓦斯等级鉴定结果》的批复，二氧化碳绝对涌出量为0.83 m3/min，二氧化碳相对涌出量为3.63m3/t。 则：Q采=q采×KCO2/c＝0.83×1.5/1%＝124.5 m3/min 2、按工作面进风流温度计算需风量 采煤工作面应有良好的气候条件，其气温与风速的关系应符合下表的要求： 工作面空气温度与风速对应表 长壁工作面实际需要风量，按下式计算： Q采＝60×V采×S采×K采 式中：Q采—采煤工作面需要风量，m3/min； V采—采煤工作面适宜的风速，v=1.0m/s； S采—采煤工作面的平均面积，s=7.4㎡ 平均断面积可按最大和最小控顶时有效断面的平均值计算； K长—采煤工作面长度风量系数，按下表取：

通风系统优化调整制度通用版

管理制度编号：YTO-FS-PD361 通风系统优化调整制度通用版 In Order T o Standardize The Management Of Daily Behavior, The Activities And T asks Are Controlled By The Determined Terms, So As T o Achieve The Effect Of Safe Production And Reduce Hidden Dangers. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards

精品制度范本 编号：YTO-FS-PD361 2 / 2 通风系统优化调整制度通用版 使用提示：本管理制度文件可用于工作中为规范日常行为与作业运行过程的管理，通过对确定的条款对活动和任务实施控制,使活动和任务在受控状态，从而达到安全生产和减少隐患的效果。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1、每月初由通防技术人员对井下各用风地点的风量进行核算，并按照“以风定产”的原则，核定矿井的生产能力。 2、每季未由通防技术人员对井下各用风地点的通风阻力进行核算，合理分配风量。 3、井下备用面形成后，要进行通风阻力核算，选择通风阻力小的巷道，合理建筑通风设施。 4、各采掘工作面施工前需要编制通风设计及安全措施，杜绝不符合规定的串联通风、扩散通风。 5、每月对矿井的有效风量率进行计算，每季度对矿井的外部漏风率进行测定。 6、对北三瓦斯异常区瓦斯涌出情况进行分析，合理调整通风系统。 该位置可输入公司/组织对应的名字地址 The Name Of The Organization Can Be Entered In This Location

通风系统专项整治实施方案

通风系统专项整治实施方案 按照《省人民政府关于强化煤矿瓦斯防治攻坚进一步加强煤矿安全生产工作的意见》（黔府发〔2020〕3号）、《国家煤矿安监局关于开展“一通三防”专项监察的通知》（煤安监监察〔2020〕2号）以及《贵州煤矿安监局省能源局关于印发贵州省煤矿“一通三防”全覆盖专项监察实施方案的通知》（黔煤安监办函〔2020〕31号）要求，为推动煤矿优化通风系统，提高煤矿通风系统防灾抗灾能力，制定本方案。 一、整治时间及对象 （一）整治时间：2020年3月至12月。 （二）整治对象：全省正常生产建设煤矿。 二、工作目标 通过深入排查全省煤矿通风系统存在的缺陷和突出问题，严厉打击煤矿通风系统不完善、不可靠仍然组织生产作业等重大违法行为，推动煤矿构建“系统合理、设施完好、风量充足、风流稳定”的通风系统，提升煤矿通风系统可靠性、合理性、稳定性，提高煤矿通风系统防灾抗灾能力，为防止煤矿安全生产事故提供系统保障。 三、整治内容及责任分工

（一）整治内容。一是机构制度不健全。机构设置、人员配备不到位，通风安全生产责任制、操作规程和管理制度不健全等。二是通风系统不完善。采区进回风巷未贯穿整个采区，存在一段进风一段回风，采掘工作面违规串联通风、无风、微风、循环风作业；突出煤层采区没有独立回风系统、未实现分区通风，准备采区突出煤层掘进巷道回风经过有人作业的其他采区回风巷，突出煤层揭煤前系统未独立,掘进工作面进风侧未安设至少两道联锁的正向风门和两道反向风门等。三是设备设施不完好。矿井未安装2套同等能力主通风机和主通风机监测系统，通风设施质量和构筑位置不符合要求，掘进工作面风机不能满足“三专两闭锁”和“双风机、双电源”且自动切换规定等。四是通风管理不到位。未按规定进行主要通风机性能测试、通风阻力测定和矿井通风能力核定，井下各用风地点风量、风速不能满足要求，主要通风机、防爆门和反风设施未按规定检查，仪器仪表未按规定检验。五是技术资料不全，通风系统图等图纸不符合实际，没有通风值班记录、测风记录、通风情况旬报和月报等，未按规定制定计划停风安全技术措施和调风安全技术措施，未按规定召开通风工作例会。六是瓦斯超限作业、瓦斯超限未按规定停电撤人、停风区中瓦斯浓度或者二氧化碳浓度超过3%时未制定安全排放瓦斯措施经矿总工程师批准后实施。 （二）责任分工。由省能源局、贵州煤矿安监局牵头组织开

通风系统优化

平禹煤电有限责任公司一矿通风系统优化分析报告 河南理工大学 平禹煤电有限责任公司一矿 二O一O年五月

平禹煤电有限责任公司一矿 通风系统优化分析报告 课题组主要成员名单： 河南理工大学： 平禹煤电有限责任公司一矿：

目录 1 矿井概况 (3) 2通风系统优化分析 (4) 2.1矿井通风系统分析概述 (4) 2.2矿井通风系统优化设计的原则和指导思想 (5) 2.3平禹煤电有限责任公司一矿通风系统优化技术路线 (6) 2.4 对通风网路分支风量及风阻值测算结果的评价 (6) 2.5 平禹一矿新风井风机选型 (7) 2.6 平禹一矿通风系统优化分析 (7) 3. 结论 (16) 附件Ⅰ——矿井通风系统图和网络图 (17) 附件Ⅱ——解网数据文件 (21)

1 矿井概况 平禹煤电有限责任公司一矿（原新峰矿务局一矿，以下简称平禹一矿），1969年9月开始建井，1976年10月正式投产，建有一对竖井和一对斜井。设计生产能力60万吨/年，1991年生产能力为20～30万吨/年；至2005年9月，实际生产能力达100万吨/年；2005年10月19日，位于东大巷扩砌处，底板突水最大涌水量达38056m3/h，造成本矿淹井。经数月注浆堵水及排放工作，与2006年6月恢复生产。 采掘范围内，二1煤层厚度大部比较稳定，一般厚5～8m，最大厚度达14m，结构简单，偶含一薄层泥岩夹矸，顶板大部为泥岩、砂质泥岩，局部直接顶为砂岩，底板为砂质泥岩或细粒砂岩。二3煤层大部厚2.0m。1981年3月上旬，二采区轨道上山二1煤层曾发生自燃，1982年该处冒顶后再次发生自燃，1985年7月7日，+30m总回风巷掌子面突水，最大流量2375 m3/h；矿井历年瓦斯相对涌出量1.33～14.23/t.d,绝对瓦斯涌出量0.30～11.19m3/min,属低瓦斯矿井。 矿区内含煤地层为石灰系上统太原组、二叠系下统山西组、下石盒子组，上统上石盒子组，含煤地层总厚705m，太原组为一煤组，山西组为二煤组，下石盒子为三、四、五、六煤组，上石盒子组分七、八、九煤组。含煤总厚39.72m，含煤系数为5.63%。其中山西组下部的二1煤层全区可采，二3煤层为大部可采，下石盒子组的四6煤层为局部可采，上石盒子组的七4煤层为大部可采煤层，其他煤层不可采或偶尔可采。可采煤层总厚9.0m，可采含煤系数1.28%。 二1煤层位于山西组下部，下距太原组顶部硅质泥岩或菱铁质泥岩4.50m左右，距太原组下部L4石灰岩55.50m，距本溪组铝土质泥岩68.50m左右；上距香炭砂岩23.00m 左右，距砂锅窑砂岩64.00m左右。煤层埋深140.00m～1090.00m，煤层底板标高为+25m～-950m。 二1煤层直接顶板岩性多为泥岩、砂质泥岩，其次为细～中粒砂岩。老顶大多为灰白色、浅灰色厚层状中～细粒石英长石砂岩（大占砂岩）；泥岩或砂质泥岩多为深灰～灰色，水平层理，富含植物叶化石，较松软，与二1煤层为明显接触，局部为炭质泥岩伪顶，呈过度接触。 二1煤层底板为黑色泥岩或粉砂岩，含植物根化石和黄铁矿结核，具透镜状层理、波状层理和水纹层理，遇水易膨胀，受击打呈楔形碎裂。

通风系统专项整治实施方案(1)

附件1 通风系统专项整治实施方案 按照《省人民政府关于强化煤矿瓦斯防治攻坚进一步加强煤矿安全生产工作的意见》（黔府发〔2020〕3号）、《国家煤矿安监局关于开展“一通三防”专项监察的通知》（煤安监监察〔2020〕2号）以及《贵州煤矿安监局省能源局关于印发贵州省煤矿“一通三防”全覆盖专项监察实施方案的通知》（黔煤安监办函〔2020〕31号）要求，为推动煤矿优化通风系统，提高煤矿通风系统防灾抗灾能力，制定本方案。 一、整治时间及对象 （一）整治时间：2020年3月至12月。 （二）整治对象：全省正常生产建设煤矿。 二、工作目标 通过深入排查全省煤矿通风系统存在的缺陷和突出问题，严厉打击煤矿通风系统不完善、不可靠仍然组织生产作业等重大违法行为，推动煤矿构建“系统合理、设施完好、风量充足、风流稳定”的通风系统，提升煤矿通风系统可靠性、合理性、稳定性，提高煤矿通风系统防灾抗灾能力，为防止煤矿安全生产事故提供系统保障。 三、整治内容及责任分工 — 1 —

（一）整治内容。一是机构制度不健全。机构设置、人员配备不到位，通风安全生产责任制、操作规程和管理制度不健全等。二是通风系统不完善。采区进回风巷未贯穿整个采区，存在一段进风一段回风，采掘工作面违规串联通风、无风、微风、循环风作业；突出煤层采区没有独立回风系统、未实现分区通风，准备采区突出煤层掘进巷道回风经过有人作业的其他采区回风巷，突出煤层揭煤前系统未独立,掘进工作面进风侧未安设至少两道联锁的正向风门和两道反向风门等。三是设备设施不完好。矿井未安装2套同等能力主通风机和主通风机监测系统，通风设施质量和构筑位置不符合要求，掘进工作面风机不能满足“三专两闭锁”和“双风机、双电源”且自动切换规定等。四是通风管理不到位。未按规定进行主要通风机性能测试、通风阻力测定和矿井通风能力核定，井下各用风地点风量、风速不能满足要求，主要通风机、防爆门和反风设施未按规定检查，仪器仪表未按规定检验。五是技术资料不全，通风系统图等图纸不符合实际，没有通风值班记录、测风记录、通风情况旬报和月报等，未按规定制定计划停风安全技术措施和调风安全技术措施，未按规定召开通风工作例会。六是瓦斯超限作业、瓦斯超限未按规定停电撤人、停风区中瓦斯浓度或者二氧化碳浓度超过3%时未制定安全排放瓦斯措施经矿总工程师批准后实施。 （二）责任分工。由省能源局、贵州煤矿安监局牵头组织开— 2 —

探讨矿井通风系统优化评判的模糊优选分析法

龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/58717807.html, 探讨矿井通风系统优化评判的模糊优选分析法 作者：牛德草周宽 来源：《科技资讯》2012年第31期 摘要：在制定矿井通风系统过程中，要对各方面因素进行综合考虑，尤其在技术支持、 安全性能、经济效益等方面，要多角度、全方位地考量，设立一个最佳的优化评判方案，而其中模糊优选分析是近几年常用的一种综合分析方法，本文将结合矿井通风现状对系统优化证券的模糊优选法进行深入探讨，以期提高模糊优选法在系统优化评判中的应用，使模糊优选法为促进矿井通风系统的优化进程提供更大的帮助。 关键词：矿井通风系统优化评判模糊优选分析法 中图分类号：TD724 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2012）11（a）-0050-01 随着社会的不断发展和进步，人们的生活水平不断提高，对于矿井业的安全问题也更加重视起来，但目前矿井通风系统的优化评判中仍存在一些问题有待提高，针对这些问题，一些矿井单位使用了模糊优选分析法建立了模糊优选模型和模糊优先程序，这对于现阶段的矿井通风系统的完善和矿井通风工作的顺利开展提供了便利。 1 优化评判的模糊优选模型 现如今，矿井通风优化评判中往往存在很多不确定性因素，例如通风的方式和风量的供需不平衡等因素，因此在建立模糊优选模型时常常使用数学的方法，尤其是模糊数学法，这种具体的模糊数学法曾被用在很多领域的模型构建中，但常常出现很多问题，例如其中的目标决策法，在实际应用中往往单项指标小于理论偏离值或者大于指定的积分值，再例如综合评判法，这种方法使一些加权模型的评判值过于平均化，这些都导致方法与实际操作的离散度不够，从而影响最优方案的评选，因此，为了避免以上问题的出现，研究者设计出了新的评判模型，即模糊优选分析模型，用模糊数学法可以做如下阐述。 假如A是所有矿井通风系统的集合，用符号可以表示为：A={a1，a2，a3，a4，…，an}，ab，其中a代表其中任意一种通风方案，b=1，2，3，…，n。从这个公示中可以确定其中每个通风方案的隶属度，从这些隶属度中可以看出方案的优劣，隶属度越大，方案越优化，这就给方案的选择提供方便，使通风系统的优化工作变得更加便捷、安全。在进行矿井通风系统的优化评判时，要制定科学的评判标准，假如把所有的评判标准设为集合X，在X里有N个评判标准，用公示表示为：X={x1，x2，x3，…，xn}，其中评价标准对a个通风方案进行综合评价，用公示可以表示为Xi={xi1，xi2，xi3，…，xin}，i=1，2，3，…，n，其中xin就是b个方案中第i个评价标准的特征量，从以上数学公示中可以看出评判标准有两种，一种是越大越

实验室通风系统优化研究

实验室通风系统优化研究 摘要： 实验室通风系统的主要作用是提高实验室空气质量环境，保障检验人员安全。本文以我院实验室通风系统作为研究对象，分析提高实验室通风系统效率性、安全性、稳定性的方法与措施，总结实践经验。 关键词：实验室通风；通风系统；空气质量 随着生产安全意识的不断提高，以及对空气质量环境的高度关注，作为一个现代化的实验室，除了关注部分有洁净度、恒温恒湿等特殊要求的实验室外，一些试剂使用种类较多、使用量较大的实验室更应该得到重视。这部分实验室作为高污染区域，产生的废气容易造成室内空气污染，对检验人员的安全与健康造成不可估量的影响。而实验室通风系统则是实验室废气收集和净化的主体，优化通风系统运行效果，提高实验室安全性是未来实验室发展的重要方向之一。 1 通风系统优化 1.1 优化方向 实验室废气的主要来源于试验过程中使用的各种化学试剂的挥发，产生的废气主要有乙醚、醛类、酮类、四氯化乙烯、酸雾气体等各种有机或无机废气，大部分都会对人

体产生不同程度影响。 本项目主要是针对新建的实验室的通风系统进行研究，通过前期的设计优化以及后期调整、调试和试验，结合智能化的控制，改善通风系统的整体性能，提高实验室内部空气质量，创造一个更舒适、更安全的试验环境，并通过实验室空气质量、通风系统参数等进行对比，检验通风及控制系统的实际效果，总结相关实践经验，为以后实验室建设提供重要的经验参考。 1.2 实现的效果 项目选取了干洗检验以及生态前处理的旧有和新建实验室作为主要的研究对象，通过以下手段，包括：针对性配置末端排风设备、新风补风系统合理配置、实验室微负压控制、排风系统管道压力控制等，实现通风系统的优化，达到改善实验室空气环境质量的目的。 从新建和旧有实验室通风系统运行参数以及环境参数的对比来看（具体参数见表1），新建实验室通风系统的排风量和房间换气系数并没有增加很多，但是房间的废气浓度却有了明显的改善，基本达到国家室内空气质量标准所规定VOC的推荐浓度限值（0.6mg/m?）要求。而其主要的使用感受差异如下：旧有实验室产生的废气没有得到很好的收集，即使在室外过道上也能闻到室内散发出的刺激性气味，在实验室内必须佩戴安全防护器具才能长时间停留，否则会引起

矿井通风系统优化

第一章矿井通风系统 定义：矿井通风系统是矿井生产系统的主要组成部分，是矿矿井通风方式、通风方法和通风网络的总称。井通风方式、通风方法和通风 网络矿井通风方式是指进风井（或平硐）和回风井（或平硐）矿井通风方式的布置方式，即所谓中央式、对角式、区域式和混合式等；矿井通风方法是指产生通风动力的方法，有自然通风矿井通风方法法和机械通风法（压入式，抽出式）；矿井通风网络是指井下各风路按各种形式联接而成的矿井通风网络网络。 建立完整的矿井通风系统是矿井安全生产的基本保证。目前用通风方 法排除井下瓦斯、粉尘和热量的平均能力。 研究表明，矿井通风系统能：排除全矿井瓦斯量的80%?90%,排除回采工作面瓦斯望的70%?80%,排除装有抑尘装置回采工作面的粉少量的：20%?30%排除深井回采作面热量的60%?70%。 在影响矿井安全的诸多因素中，瓦斯、高温和有自燃煤层的矿井对矿井通风系统有不同的要求，合理的矿井通风系统应有利于排除矿井瓦斯、降低工作面的温度和防止煤炭自燃。 第一节通风系统的类型 随着矿井开采深度的增大，矿井设计生产能力的增大，煤层的开采技 术条件日趋复杂化，相应的矿井瓦斯涌出量也增大，岩层温度也升高，矿井自然发火也越来越严重这就导致各矿井通风系统的差异也越来越大。为了使矿井通风系统与矿井开拓开采的条件相适应，应对不同开 拓开采条件的矿井的通风系统提出不同的要求。一、矿井通风系统的类

型与级别根据瓦斯煤层自燃和高温对矿井通风系统的要求和特点，为了便于管理、设计和检查，可把矿井通风系统分为：一般型、降温型、防火型、排放瓦斯型、防火及降温型、排放瓦斯及降温型、排放瓦斯及防火型、排放瓦斯与防火及降温型矿井通风系统及其相应的级别，如表1—1所示。 将矿井通风系统划分为不同的类型和级别，具有以下优点1）有利于矿井通风系统设计的规范化。1）有利于矿井通风系统设计的规范化。有利于矿井通风系统设计的规范化根据不同类型的矿井对通风系统的不 同要求，规范。按设计规范的要求进行矿井通风系统设计，具体制定出每一类型矿井通风系统的设计提高了矿井没计的质量。 2）可使通风管理标准化2）可使通风管理标准化。可使通风管理标准化矿井通风系统类型不同，通风管理酌标灌也有差异，根据每一类型矿井迎风系统类型的特点，制定出每一类型矿井通风系统具体的管理标准，即可使通风管理有的放矢。3）提高了矿井通风的管理质量提高了矿井通风的管理质量。3）提高了矿井通风的管理质量。根据矿井通风系统的不同类型，制定出了具体的管理标准，在进行通风质量检查时，按照通风系统的不同类型分别对待，提高了4）可使矿井的开拓开采和矿井通风结为一体可使矿井的开拓开米和矿井通风结为一体。4）可使矿井的开拓开采和矿井通风结为一体。在进行通风质量控查时通风检查，首先要检查的是矿井通风系统是否符合要求，然后才是检查通风 管管理是否符合质量标准。通风检查把矿井的开拓、开采与通风检查 联系在一起，可健全矿工程技术人员和生产管理人员都重视起通风工作。5）增强了矿井的技灾能力。5）增强了矿井的技灾能力。增强了矿

矿井通风系统优化方案

登金字﹝2014﹞号签发人：刘发展 登封市金星煤业有限公司 关于印发《矿井通风系统优化方案》的通知 矿属各部门： 为确保矿井通风系统完整、合理、稳定、可靠，使井下每一工作地点风量符合规程要求，实现矿井安全生产，根据目前我矿井下通风系统现状，特制定2014年矿井通风系统优化调整方案。 一、矿井通风状况 矿井通风方式为中央分列式，主扇工作方式为抽出式，由主、副立井进风、立风井回风，主扇采用FBCDZ54-8-№.22型矿用防爆对旋轴流式通风机两台，一备一用，风机工作风量范围55～123m3/S，风压范围1158.7～2182.7Pa。电动机型号YBF315-8型专用防爆电机2台，供电电压380V。属煤与瓦斯突出矿井。 二、现场存在问题

（一）通风系统存在问题 1．老主副斜井、一7斜井、二1东西斜井存在矿外漏风（300方以上）不利于通风管理。 2．130水平一7东巷采空区漏风严重（400方），属矿内漏风。 3．井下个别通风设施老化，部分需要更换和修理，同时也增加了矿内漏风。 4．由于人员不够的原因，临时设施比较多，造成系统不稳定，需要构筑永久设施。 5．部分地点存在下行风，造成通风不畅通， 6、个别密闭墙体爆皮，密闭前卫生差。 7、斜风井六巷下15米处密闭漏风。 8、对井下无用巷道（包裹以前的老井筒）进行统一论证，如老主副井、一7主副井、二1东西斜井、六巷东一斜巷、老主井六巷以上与回风斜井贯通段等。论证后该回撤的回撤，该封闭的封闭。 （二）局部通风存在的主要问题 局扇的安装因受地点、空间的限制，没有全部实现安装双风机，自动倒台，三专两闭锁。 三、优化调整方案和计划 针对以上问题，特制定矿井通风系统优化改造方案： （一）通风系统优化方案 1．构筑永久性通风设施，确保风流稳定性。 A、老井区通风设施的构筑

煤矿采区通风系统优化方案

煤矿通风系统优化方案 通风防突办 二〇一二年二月二十九日

1通风系统现状分析 ***煤矿此次通风系统改造时间紧迫、任务重，为保证矿井正常生产，对于矿井通风风量进行调整，同时为保证整体优化方案与局部整改措施的统一，必须以矿井阻力测定（详细内容见阻力测定报告）数据为基础，准确获取全矿井的总阻力。 1.1 矿井通风现状参数 1.1.1 通风系统 矿井通风方式采用分区抽出式通风，现有2个采区，通风方法为机械抽出式。矿井主要由***平硐、***平硐排水巷、一采区回风井、二采区回风井。 矿井主要通风机型号：一采区BDK54-6-№15-04型对旋轴流式通风机两套，功率55×2kw，额定风压：1470Pa，额定风量：2021.6m3/min，一台工作，一台备用。一采区配风量2400 m3/min（见风量分配表），实测风量2673 m3/min；二采区：FBCDZ-6-№19型对旋轴流式通风机两套，功率185×2kw，额定风压：987-3737Pa，额定风量： 6300m3/min，一台工作，一台备用。二采区配风量2580 m3/min（见风量分配表），实测风量2881 m3/min；矿井通风系统布置合理，所有工作面、采区均为独立通风，井下局部通风机采用FBDY№6.0/30型对旋风机，并实现了双风机双电源自动切换和风电、瓦斯电闭锁。 通风路线：矿井新鲜风流经***主平硐、8#排水巷分别进入一采区、二采区。 一采区新鲜风流经***主平硐分别进入两条支路后汇至***m水平7#联络巷：一条经一采区7#车场通风道（+***m水平7#联络巷）→一采区材料道→***m水平7#联络巷；一条经一采区石门皮带巷→7#石门皮带巷（中段）→+***m水平 7#联络巷； +***m水平7#联络巷→7#主运输下山→***运输巷→***综采面→***回风巷→***上山→17121上山→17121回风巷→一采区回风石门、一采区总回风巷→风

矿井通风系统优化改造的实践(最新版)

( 安全技术 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 矿井通风系统优化改造的实践 (最新版) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes

矿井通风系统优化改造的实践(最新版) 1矿井概况 东海煤矿于1958年建井，当时为农恳局所建的2对片盘斜井生产。后经1980年改扩建成集中胶带斜井生产。1989年矿井进行二次技改，分东、西区生产，分区联合通风。矿井东部区包含2个行政井区，即五采区、六采区。五、六采区走向长臂后退式开采，2个采区走向长均分别为1800～2400m，五采区于1989年投产，六采区于2000年3月份投产。 2问题的提出 矿井东部区由2条2段斜井及水平主运巷（－450m二水平）联合分区入风，2个采区走向中间一集中回风立井回风。当时由于历史原因五采构二水平、上、下山已开采完，下一个生产水平又未施工，迫使二水平下山又施工联络车场继续下山开采，这样导致五采区生

产工作面通风系统加长，五采区32 #层组一套下山系统开采，35 #、37 #层组一套下山系统开采，巷道维护量大，通风阻力高。五采区高档采煤队2个、掘进队8个、硐室6个，总需风量5160m3 /min。而六采区又刚刚投产，为二水平上山开采，1个采煤队、5个掘进队，需配风少，相对通风系统又较短，通风阻力小，这样导致为2个井区综合配风极为困难。只能采用增阻法，造成通风极为不合理，主要通风机效率低，吨煤电耗大，矿井安全度差。 3矿井通风系统优化方案 针对矿井五、六采区通风现状，提出了2个矿井通风系统优化方案。 方案Ⅰ：维持现状，采、掘工作面回风经两阶段下山（1600m）上行后入二水平回风总排（1200m）再至二水平回风总石门（400m）到回风立井。该方案初期投资小，仅需对回风系统进行维护。缺点：回风巷道服务年限过长，维护困难，巷道有效断面小，导致回风阻

浅谈矿井通风系统优化设计

摘要：矿井通风系统是矿井生产系统的重要组成部分，合理的矿井通风系统对提高我国煤矿经济效益和改善煤矿经营状况将具有重大的意义。本文通过介绍矿井通风系统优化的意义、通风系统的选择要求以及矿井通风优化方案设计的原则，初步确定了矿井通风系统的优化方案。 关健词：矿井通风系统系统选择优化方案 1矿井通风系统优化的意义 所谓矿井通风系统，就是向矿井中各个作业地点供给新鲜空气，并排出矿井中的污浊空气的通风网路、通风动力和通风控制设施的总称。矿井通风系统的可靠稳定和正规合理是确保矿井在发生瓦斯涌出和火灾事故等意外情况时抗灾和减小事故扩大范围的重要保障。因为许多的矿井通风系统存在安全、技术、经济和布局等不合理的现象，以致于煤矿经济效益的严重滑坡，甚至难以维持矿井的正常生产，进而导致矿井的破产。这些不合理现象的产生可能是由于设计不当引起，或者是生产布局的发展变化、通风技术管理不当、设备老化、主要通风机通风能力与井巷通过能力不匹配等造成。实践证明，不论是哪方面原因引起的不合理现象，只要及时加以改造、优化调整，相应的矿井通风系统就会得到改善，以致有利于安全生产，这对改善煤矿经营状况和提高煤矿经济效益将具有重大的意义。 2矿井通风系统的选择 2.1矿井通风系统的要求 矿井的通风系统的要求如下：①每一个矿井必须有完整的独立通风系统，不能多个矿井共用一个通风系统；②井下爆破材料库必须有单独的新鲜风流，回风风流必须直接引入矿井主要回风巷和总回风巷中；③每一个生产水平和每一采区，必须布置回风巷，实行分区通风；④在满足风量按需分配的前提下，多风机通风系统的主要通风机的工作风压应接近；⑤矿井的进风口应按全年风向频率布置，必须布置在不受粉尘、灰尘、煤尘、有害气体和高温气体侵入的地方。 2.2通风系统的确定 按照矿井的进、回井在井田内的位置布局不同，通风系统可分为中央式、混合式、区域式及对角式。主要通风机的工作方式有三种：抽出式、压入式、压抽混合式。 当矿井井田面积较大时，矿井初期宜优先采用中央式通风系统，因为其具有井巷工程量少、初期投资省的优点。对于有煤与瓦斯突出危险的矿井、煤层易自燃的矿井、有热害的矿井及高瓦斯矿井，应采用对角式或分区对角式通风，对于初期采用中央通风的矿井，可逐步过渡为对角式或分区对角式。矿井通风方法一般采用抽出式。当露头发育老窑多、地形复杂和采用多风井通风有利时，可采用压入式通风。 3矿井通风系统优化设计 矿井通风系统是矿井生产系统的重要组成部分，合理的矿井通风系统对提高我国煤矿经济效益和改善煤矿经营状况将具有重大的意义。 3.1矿井通风优化方案设计的原则 通风系统方案设计时遵循的原则主要是：①通过改善矿井通风状况和创造良好的劳动卫生条件，为矿井的安全生产和创造出安全舒适的劳动环境和保护劳动者的身体健康提供有利的保障；②尽量缩短回风路线，减少回风距离或者设法采取降阻措施，以减少回风阻力，使通风系统合理化；③提高通风系统的稳定性，使得用风地点风量和风流方向保持不变；④充分利用和合理调整现有的井巷和通风设备，极大地发挥其潜力；⑤根据生产实际合理的安排矿井的采掘部位，充分发挥各个系统的通风能力。 3.2矿井通风系统的优化方案 由于煤矿开采各个阶段条件不同，实现矿井通风系统的经济运行是一个动态的变化过程，因此，应从通风设计、设备选型、开拓布局和科学管理等方面采取合理可行的措施，使矿井的通风网网络与风机相匹配，充分发挥井下通风风机能力，达到高效节能和安全可靠的目的。而矿井通风系统优化的基本步骤为：①对现在矿井的通风阻力、通风机性能、漏风状况和风量分配状况等进行测定，同时对所测定的资料进行认真地综合的分析、研究和整理，找出矿井通风系统存在的问题，包括系统配风漏风登等情况、井巷通过能力和风机能力鉴定等；②针对存在的问题，请专家进行分析研究，并制定出合理、有效的改造方案；③请专家对给定的各个改造方案进行初步比较，找出它们的优缺点，选出相对较好的方案；④借助计算机对初选方案进行再优化，找出其中最优方案。 下面是根据一些矿井不同时期的通风状态的评定，而总结的一些矿井通风系统的优化方案： 3.2.1选择合理的通风设备 对于刚建的矿井，必须选用高效率、曲线较平缓和低噪音的新型节能型风机，除了能够长期安全运行外，其高效区范围大，并且能够适应不同生产布局的需风要求，兼顾采区生产的前、中、后期及其巷道布置，做到运行工况点总是处于高效低能耗区域内，减少通风电费和通风成本。一些矿井往往是由于通风设备虽然陈旧、运行费用高、性能降低和效率低下，然而由于资金问题而不愿意优化其通风系统。因此，建议矿井通风系统的决策者从提高经济效益韵角度，对比一下优化前后的经济帐，下决心逐步更换成高性能的通风设备。 3.2.2选择合理的优化工具 矿井通风安全设计人员的客观判断及他们的经验对通风方案的选择有很大的影响，而这些往往对于解决相对较小的网络问题是有效的，但是随着工作面距地表的距离不断加大，这时通风网络渐趋复杂化，则这种方法便会到达其使用极限。所以，在设计和管理通风系统时越来越趋向于使用以计算机为基础的分析工具，这些工具可以连同设计数据和通风测量数据一起用于获得矿山服务期限内安全经济的通风方法。并且由于安装了先进的监测传感器，通风技术人员可以不断地更新模拟程序所用的输入数据。这样便可得到最佳的通风系统方案。 3.2.3合理开采布局 为了解决那些特殊的通风问题，开始从现有通风网络获取最新的精确通风监测数据着手或从确定通风设计参数着手，应用先进技术设备，例如计算机，根据先进的程序进行通风网络解算和分析，从而实现合理开采布局，优化通风系统，然后将监测数据或设计数据输入到稳态矿井通风模拟程序中从而计算出整个网络的风量与压力平衡值。并利用现代的交互式计算机程序，包括市场上买得到的和内部开发的稳态矿井通风莫拟程序，从而进行有效的通风网络设计。 3.2.4选择合理的通风安全技术 矿井通风阻力测定是通风安全技术工作的一项重要内容，开展该项工作可以了解系统中的阻力分布清况，以提供实际的风阻值和井巷通风阻力系数，进而保证通风设计与计算更切合实际。由于矿井通风系统是一个动态的系统，特别是矿井通风网络拓扑结构随着矿井生产的发展而变化，为此矿井通风系统的设计应由静态设计向动态设计方向发展，以此保证具有先进的通风安全技术，从而优化矿井通风系统。 参考文献： [1]谭允祯.矿井通风系统优化[M].北京:煤炭工业出版社，1992. [2]陈开岩，傅清国，刘祥来，等.矿井通风系统安全可靠性评价软件设计及应用[J].中国矿业大学学报，2003，(4)． [3]魏平儒，王永建，程远国.矿井通风系统可靠性分析[J].焦作工学院学报，1994，(3)． [4]张国枢主编.通风安全学，徐州：中雷矿业大学出版社，2000. [5]谭允祯.矿井通风系统优化.北京：煤炭工业出版社，1992. [6]赵梓成，谢贤平.矿井通风理沦与技术进展评述[J].云南冶金，2002，(3). 浅谈矿井通风系统优化设计 力尚全（同煤集团雁崖煤业公司通风区） 矿山天地 173

矿井通风系统优化改造的实践(正式版)

文件编号：TP-AR-L5074 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. （示范文本） 编订：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 矿井通风系统优化改造的实践(正式版)

矿井通风系统优化改造的实践(正式 版) 使用注意：该安全管理资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 1 矿井概况 东海煤矿于1958年建井，当时为农恳局所建的 2对片盘斜井生产。后经1980年改扩建成集中胶带 斜井生产。1989年矿井进行二次技改，分东、西区 生产，分区联合通风。矿井东部区包含2个行政井 区，即五采区、六采区。五、六采区走向长臂后退式 开采，2个采区走向长均分别为1 800～2 400m，五 采区于1989年投产，六采区于20xx年3月份投产。 2 问题的提出 矿井东部区由2条2段斜井及水平主运巷（－

450m二水平）联合分区入风，2个采区走向中间一集中回风立井回风。当时由于历史原因五采构二水平、上、下山已开采完，下一个生产水平又未施工，迫使二水平下山又施工联络车场继续下山开采，这样导致五采区生产工作面通风系统加长，五采区32 #层组一套下山系统开采，35 #、37 #层组一套下山系统开采，巷道维护量大，通风阻力高。五采区高档采煤队2个、掘进队8个、硐室6个，总需风量5 160m3/min。而六采区又刚刚投产，为二水平上山开采，1个采煤队、5个掘进队，需配风少，相对通风系统又较短，通风阻力小，这样导致为2个井区综合配风极为困难。只能采用增阻法，造成通风极为不合理，主要通风机效率低，吨煤电耗大，矿井安全度差。