种植牙冠边缘龈下深度和排溢孔对粘结剂残留的影响

2016 年7月 第3卷/第9期V ol.3, No.9, Jul. 2016

全科口腔医学杂志

General Journal Of Stomatology

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种植牙冠边缘龈下深度和排溢孔对粘结剂残留的影响

李晓飞1，刘宗响2，秦雁雁1，李 敢1，王鹏来1*

（徐州市口腔医院，1. 种植中心；2. 科教科，江苏 徐州 221000）

【摘要】目的 研究种植牙的冠边缘位于龈下的深度对粘结剂残留的影响。方法 选取2012年9月～2015年6月在徐州市口腔医院就诊的后牙BL 植体120颗，随机分为A 组、B 组，A 组咬合面封住预留排溢孔，口内粘结后取出基台和牙冠测量粘结剂量，清理残留粘结剂后再将其与种植体连接；B 组咬合面不封住预留排溢孔，口内粘结后取出基台和牙冠测量粘结剂残留量，清理残留粘结剂再将其与种植体连接。每组分别设计冠边缘位于龈下0.5 mm 、1.0 mm 、1.5 mm 各20颗植体。结果 相同龈下深度A 组和B 组间粘接剂残留量，差异有统计学意义（P ＜0.05）；同组内不同龈下深度粘接剂残留量，差异有统计学意义（P ＜0.05）。结论 冠边缘龈下深度会影响粘接剂残留，龈下越深粘接剂残留越多；相同冠边缘深度条件下预留排溢孔能有效减少粘接剂残留量。

【关键词】粘接剂残留；排溢孔；龈下深度

【中图分类号】R783 【文献标识码】B 【文章编号】ISSN.2095-7882.2016.09.085.02

种

植义齿因其美观、舒适、咀嚼功能优良、不需要损伤天然牙等优点深受患者接受。目前种植固定冠桥主要有两种固位方式：螺丝固位和粘结固位，但种植后上部结构修复固位方式的选择一直是存在争议的问题。目前种植固定冠桥后期修复过程中粘结固位是主要的固位方式，但粘结剂易残留在冠边缘和基台表面导致种植体周围炎症，具体冠边缘设计在龈下多少深度对粘结剂残留量有什么影响尚无定论，也少有学者做相关临床研究。

1 材料与方法

1.1 实验材料

种植体（Osstem ，韩国）；玻璃离子水门汀（3 M ，美国）；硅橡胶（DMG ，德国）

1.2 病例选择

选取2012年9月～2015年6月在徐州市口腔医院就诊的后牙区种植牙120颗，年龄18～65岁，选用骨水平种植体（Osstem ）。所选病例无明显牙周炎症，口腔卫生保持良好；无咬合异常和夜磨牙；无吸烟史。

1.3

研究方法

1.4 检测指标

口内粘结后种植体周围粘接剂残留量：种植牙近远

中、颊舌面四个面都没有粘接剂残留计数为0，其中一面有粘接剂计数1，其中两面有粘接剂计数2，其中三面有粘接剂计数为3，四面全有粘接剂计数为4。

1.5 统计学方法

采用SPSS1 7.0统计学软件对数据进行分析处理，以P ＜0.05为差异有统计学意义。

2 结 果

相同龈下深度A 组和B 组间粘接剂残留量，差异有统计学意义（P ＜0.05）；同组内随冠边缘龈下深度的增加粘接剂残留量增加，差异有统计学意义（P ＜0.05）。见表1。

表1 各组间粘接剂残留量的比较（n =20）

粘接剂残留量

冠边缘龈下0.5 mm 冠边缘龈下1.0 mm 冠边缘龈下1.5 mm A 组 2.053±0.244 3.132±0.183 3.764±0.210B 组

0.375±0.254*

1.300±0.170*

2.471±0.285*

注：组间比较，*P ＜0.05

3 讨 论

种植义齿已经成为目前治疗牙列缺失和牙列缺损的主要修复手段，并深受患者接受。种植固定冠桥主要有两种固位方式：螺丝固位和粘结固位，由于螺丝固位和粘结固位各自存在自身优点和缺点，治疗中选择哪种形式至今未得到的统一标准。常规螺丝固位是先将固位基台和种植体连接，再用固位螺丝将牙冠和基台连接。螺丝固位有利于义齿的清洁、修理及牙周维护；对于基台松动和崩瓷的患者，便于上部牙冠的拆卸，并给予及时处理。但螺栓固位基台修复的义齿就位时不易获得被动就位，牙冠后期个性化制作无法达到工业标准制作时

通讯作者：王鹏来，主任医师

冲刷计算

4.4.1自然冲刷 河床演变是一个非常复杂的自然过程，目前尚无可靠的定量分析计算方法，根据《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30—2002）中7.2条的要求，河床的自然冲刷是河床逐年自然下切的深度。经深入调查，桥位处河段整体无明显自然下切现象，由于泥沙淤积，河床会逐年抬高，本次计算不考虑自然冲刷的情况。 4.4.2一般冲刷 大桥建成后，由于受桥墩阻水影响，桥位断面过水断面减小，从而引起断面流速增大，水流挟沙能力也随之增大，会造成桥位断面河床冲刷。 根据地质勘察报告，桥位处河床为砂卵石层，河床泥沙平均粒径为40（mm ）。按《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30—2002）的技术要求， 非粘性土河床的一般冲刷可采用64—2简化公式计算： ()max 66 .029 .02104.1h B B Q Q A h c c p ??????-???? ? ?=μλ 公式中： h p ——桥下河槽一般冲刷后最大水深（m ）； Q 2——桥下河槽部分通过的设计流量（m 3/s ）； Q c ——天然状态下河槽流量（m 3/s ）； A ——单宽流量集中系数 15 .0??? ? ??=H B A ； B C ——计算断面天然河床宽度（m ）； λ——设计水位下，桥墩阻水面积与桥下过水面积比值；

μ——桥台前缘和桥墩两侧的漩涡区宽度与桥孔长度之比； B 2——桥下断面河床宽度（m ）； h max ——桥下河槽最大水深（m ）。 经计算：桥址处各设计频率一般冲刷深度成果见表4.4—1。 表4.4—1 XX 大桥一般冲刷计算成果表 4.4.3局部冲刷 根据XX 大桥桥型布置图，按《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30—2002）的技术要求，局部冲刷计算采用65—1修正式中的公式进行计算： 当V ＞V 0时， 1 0,00, '006.011,b )(K n V V V V v B K h v ? ?????---=ηξ h b —桥墩局部冲刷深度（m ）从一般冲刷后床面算起； K ξ—墩形系数，K ξ=1.05； K η1—河床颗粒影响系数； B 1—桥墩计算宽度； V —一般冲刷后墩前行近流速（m/s ）；

一般冲刷计算公式

一般冲刷计算公式： cm cg c c d p h B B Q Q A h 66 .090 .02)1(04.1??? ? ??-??? ? ??=μλ 1 2t c c Q Q Q Q += 15 .0??? ? ??=z z d H B A 式中： h p ——桥下一般冲刷后的最大水深(m)； Q p ——频率为P ％的设计流量(m 3/s)； Q 2——桥下河槽部分通过的设计流量(m 3/s)，当河槽能扩宽至全桥时取用Q p ； Q c ——天然状态下河槽部分设计流量(m 3/s)； Q t1——天然状态下桥下河滩部分设计流量(m 3/s)； B cg ——桥长范围内的河槽宽度(m)，当河槽能扩宽至全桥时取用桥孔总长度； B z ——造床流量下的河槽宽度(m)，对复式河床可取平滩水位时河槽宽度； λ——设计水位下，在B cg 宽度范围内，桥墩阻水总面积与过水面积的比值； μ——桥墩水流侧向压缩系数； h cm ——河槽最大水深(m)； A d ——单宽流量集中系数，山前变迁、游荡、宽滩河段当A d >1.8时，A d 值可采用1. 8； H z ——造床流量下的河槽平均水深(m)，对复式河床可取平滩水位时河槽平均水深。 ②非粘性土河床桥墩局部冲刷计算 桥渡冲刷的产生是由于桥墩阻碍了水流，使水流形态发生变化，一般在墩前两侧发生集中现象，引起动能增加；另一方面水流受阻后部分动能转化为位能，由于水流形态变化，桥墩附近水流冲刷能力加大，在桥墩处产生冲刷坑。 局部冲刷计算公式 当V ≤V 0时，??? ? ??-=0015.06 .01 2'V V V h B K K h p b ηε 当 V ＞V 0时，2 0015.06.012'n p b V V V h B K K h ??? ? ? ?-=ηε 24 .02 .22375.00023.0d d K += η

河道一般冲刷深度分析计算-孙双元要求

说明：本摘抄来自水规总院的孙双元，目的在于将冲刷计算用于水调工程的设计之中。本摘抄共有两部分关于冲刷计算的内容 第一部分 6．河道一般冲刷深度分析计算 6．1 冲刷深度计算方法 在天然河道上修建建筑物后，由于缩窄了河道宽度，增加了单宽流量和过水断面流速，从而引起的河床冲刷和变形可称为一般冲刷。根据水利部长江水利委员会<南水北调中线工程渠道倒虹吸土建部分初步设计大纲》中的要求，一般冲刷按《铁路桥渡勘测设计规范》TBJl7—86(铁道鄯1987年7月)规定的方法进行计算。经对青沙菏南、北两汊过水断面形态和河床质分析，应按“规范”中规定的非粘性土河床及单—河槽计算。 非粘性土河床的河槽一般冲刷公式如下： 含沙量(kg／m3) <1．O 1～10 >10 E O．46 O．66 O．86

6．2 交叉断面附近河床质及平均粒径 应用上述公式计算河道一般冲刷时，需分析确定交叉断面河床质的平均粒径。根据我院地勘队提供资料，南沙河与总干渠交叉河段南槽倒虹吸长1200m，有一个地质纵剖面(沿建筑物轴线地质纵剖面和三个地质横剖面)，布孔17个，孔深20～62．2m，孔距24～150m。河床岩性为粗、细粒双层结构，分属第二工程地质单元和第三工程地质单元。第二工程地质单元分布亍河床0～18m，其上部为砂卵石含漂石，卵石磨圆度较好，大部分砂较纯净；下部砂卵石、中卵石含量偏低，一般无漂石，砂中含土质较多。经筛分平均粒径d50=52．9mm。 北槽倒虹吸全长800m，共布有19个钻孔，组成建筑物轴线纵剖面和四条横剖面、孔距25～150m，孔深20～40m，自地表至lom深度内属第二工程地质单元，河床质由砂卵石组成，砂卵石中含漂石，卵石含量约60～70％，次磨圆度。经筛分平均粒径d50=84．3mm。 6．3 计算成果 根据上述南沙河南、北槽河床质平均粒径等数据和一般冲刷公式，对南北槽不同方案、不同标准洪水进行冲刷分析计算，成果见表6一l

水利工程常用计算公式

水利专业常用计算公式 一、枢纽建筑物计算 1、进水闸进水流量计算：Q=B 0δεm（2gH 03 ）1/2 式中：m —堰流流量系数 ε—堰流侧收缩系数 2、 明渠恒定均匀流的基本公式如下： 流速公式： u ＝ Ri C 流量公式 Q ＝Au ＝A Ri C 流量模数 K ＝A R C 式中：C —谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即 C ＝ 6/1n 1R R —水力半径（m ）； i —渠道纵坡； A —过水断面面积（m 2）； n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。 3、水电站引水渠道中的水流为缓流。水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。逐段试算法的基本公式为 △x=f 2 1112222i -i 2g v a h 2g v a h ???? ??+-???? ??+ 式中：△x ——流段长度（m ）； g ——重力加速度（m/s 2）； h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深（m ）； v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s ）； a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数； f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用 ??? ??+=-2f 1f -f i i 21i 或??? ? ??+=?=3/4222 224/312121f f v n R v n 21x h i R

式中：h f ——△x 段的水头损失（m ） ； n 1、n 2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n 1=n 2=n ； R 1、R 2——分别为上、下游断面的水力半径（m ）； A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积（㎡）； 4、各项水头损失的计算如下： （1）沿程水头损失的计算公式为 ??? ? ??+?=3 /422 2223 /41 2121f v n v n 2x h R R （2）渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为： L f 2 122c f c i g 2v g 2v f h h h -+??? ? ??-=+=ω 5、前池虹吸式进水口的设计公式 （1）吼道断面的宽高比：b 0/h 0=1.5—2.5； （2）吼道中心半径与吼道高之比：r 0/h 0=1.5—2.5； （3）进口断面面积与吼道断面面积之比：A 1/A 0=2—2.5； （4）吼道断面面积与压力管道面积之比：A 0/A M =1—1.65； （5）吼道断面底部高程（b 点）在前池正常水位以上的超高值：△z=0.1m —0.2m ； （6）进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7—0.9； 6、最大负压值出现在吼道断面定点a 处，a 点的最大负压值按下式确定： γαν p * w 20 0a h g 2h h - ++ +Z +?Z =∑、B 式中：Z —前池内正常水位与最低水位之间的高差（m ）； h 0—吼道断面高度（m ）； ∑w h —从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m ）； γ/p * —因法向加速度所产生的附加压强水头（m ）。 附加压强水头按下式计算： ????? ???????????? ? ? ? +-=2 000 20*2h 1g 2/p γγνγ 式中：0γ—吼道断面中心半径（m ） 计算结果，须满足下列条件： v a a h h h -≤、B 式中： h a —计算断面处的大气压强水柱高（m ） ；