托架
施工组织设计报审表
工程名称：山西兴县金地煤业井下强排管路系统安装工程编号：
致：山西省煤炭建设监理有限公司
我方已根据施工合同的有关规定完成了井下强排管路系统安装工程施工组织设计的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：施工组织设计
承包单位（章）
项目经理
日期
专业监理工程师审查意见：
专业监理工程师
日期
总监理工程师审核意见：
项目监理机构（章）
总监理工程师
日期
山西兴县金地煤业有限公司井下强排管路系统安装工程
施工组织设计会审表
措施名称井下强排管路系统安装工程施工组织设计
施工单位甘肃中煤工程建设有限公司编制时间
会审单位会审人员日期
施工单位施工负责人生产负责人安全负责人技术负责人
建设单位
机运区调度室安检科技术科机电副总总工程师机电矿长
监理单位监理工程师审批意见：
山西兴县金地煤业有限公司井下强排管路系统安装工程
施
工
组
织
设
计
甘肃中煤工程建设有限公司
二O一三年六月
目录第一章编制依据及编制原则
第二章工程概况
第三章施工准备
第四章劳动组织及进度安排
第五章施工顺序及方案
第六章工程质量保证措施
第七章安全保证措施
第八章文明施工及环保
第九章设备选型
第一章编制依据及原则
一、编制依据
1、井下13#煤水泵房及强排管路安装工程量清单；强排水泵、电缆敷设及其地面高压配电室电控柜设备安装工程量清单；厂家图纸及甲方提供的相关资料。
2、现场实地勘查及相关技术要求交底。
3、我公司多年来对大型矿井的水泵安装、管路敷设及井筒装备等工程安装施工经验。
4、国家有关规范和相关的施工技术规范。
《煤矿安装工程质量检验评定标准》（MT5010—95）；
《煤矿安全规程》；
《中华人民共和国矿山安全法》；
《煤矿立井井筒装备防腐蚀技术规范》（MT/T5017—96）；
《工程测量规范》（GB50026-93）；
国家现行其它施工质量验收规范、规程、标准及法律、法规。
二、编制原则：
1、指导工程施工,确保工程质量、实现工期目标和安全目标。
2、应用新技术、新工艺、新设备、新材料，提高机械化施工作业水平。
3、提高综合抗灾能力，确保施工安全，抓好特殊情况下的工程施工。
4、服务业主,降低工程成本，以获得最大的经济效益和社会效益，打造施工单位的良好形象。
5、搞好文明施工和环境保护。
第二章工程概况
一、工程概况
1.1回风立井井筒概况
山西兴县金地煤业有限公司位于山西省兴县境内，吕梁市北端，东临岚县、苛岚，南连临县、方山，北依保德，西隔黄河与陕西神木县相望，是山西省版图最大的县，煤矿位于固贤乡南窑村，该煤田属优质动力煤，配焦煤。
回风立井位于井田东部的风井场地，井口绝对标高+1323.79m,井深143m,净直径￠3.5m，砼井壁厚度T=350mm，担负矿井回风任务，内设钢-玻璃钢复合材料封闭式梯子间作为安全出口。
风井井口防爆门和风机通风系统均已投入使用，施工期间风机正常运转不停机，该风井目前最小风流速度为3000m2/min，即5.2m/s，回风流中有各种有害气体，施工场地狭小，施工、安全难度大。我方需解决施工用风的问题。
1.2副立井井筒概况
副立井井筒垂直深度为259.692m，井筒直径φ4.5m，净断面积为15.9m2，支护形式为混凝土。该井筒罐笼罐道采用钢丝绳罐道，提升设备为2JK-2×1.4/30E型缠绕式矿用提升机。提升机滚筒直径D=φ2.0m，电机型号为YR355M3-8，功率为185KW,电压380V，转速730r/min，最大提升速度为2.55m/s。
提升容器为两台1吨矿车单层单车罐笼，最大载重量为2500kg，最大乘人数为12人。主绳型号为24ZAB6V*30+FC1870 ZZ(SS)349、229两根。担负除大型设备外的辅助提升任务，井筒内设排水、压风、消防、黄泥灌浆管路以及动力电缆MYJV32-10KV 3*95 两趟，通讯信号电缆3趟。原井筒内的电缆支架与井壁采用锚杆固定，电缆支架层间距4m。
1.3主斜井井筒概况
主斜井井深800m,半圆拱形状，净宽4.6m,净高4m，净断面积14.25m2,坡度22°，砼砌碹巷道T=300mm；目前主斜井已安装了皮带运输系统，串车运输系统。运输采用提升机JK-2×1.5/30E型，φ24绳，绳长为730米。
1.4瓦斯：本矿井为低瓦斯矿井。
二、主要施工内容
1、措施工程
1．1风井措施工程：风井已投入使用多年，井筒装备所需设备设施均需重新安装（装备完后再拆除）；场地平整，天轮平台制作、布置与安装；提升、悬吊设备设施安装与拆除；井盖、吊盘制作、组装与拆除；施工电缆、防爆开关等安装与拆除；大临设施的搭设与拆除；设备设施基础坑、地锚坑的挖方与浇筑等。
1.2副立井措施工程：在副立井井口附近安装并拆除提升绞车（φ1.6m）一台；现场加工制作电缆支架两套（附图）；井口天轮平台上天轮的安装与拆除；设备设施基础坑、地锚坑的挖方与浇筑等。
1.3主斜井措施工程：主斜井井底解体安装矿用隔爆型潜水电泵QB550-344/9-800/W-S（10KV）两台套，需要用主斜井提升绞车负责运输至井下780m处潜水泵安装位置，由于主斜井提升绞车绳长为730米，长度不够，需要我施工单位现场临时将提升主绳φ24接长100米。由于四台潜水泵运输均需从主斜井往下运输，主斜井潜水泵运输共用矿用平板车运输8趟，每运完一车，均需将主绳拆除一次，重复拆除并搭接钢丝绳4次。
2、风井强排管路系统安装工程量：
2.1强排管路安装
2.1.1 强排（设防）管路：无缝钢管（φ219*8） 1600m (其中：风井井筒143m，井下斜巷（坡度平均220）1457m)；
2.1.2钢制弯头：30个 900；
2.1.3阀门：闸阀（DN200 4.5MPa）2个；
2.1.4托架、直（弯）管座等非标件现场制作。
2．2井下强排水泵及地面高压配电柜安装
2.2.1地面高压强排配电室内：安装高压开关柜KYN28-12，6台，并用[10#槽钢现场加工制作开关柜底座，安装YJV10KV-3*70开关柜电源线110米
（10kv变电所至高压配电室沿桥架敷设，高度5米），底座防腐：刷红丹防锈底漆两遍，灰色防锈面漆三遍。
2.2.2主斜井井底780m处解体安装矿用隔爆型潜水电泵QB550-344/9-800/W-S（10KV）两台套；安装敷设地面配电室至主斜井井底潜水泵电缆：控制电缆（主斜井，坡度220）MYQ-0.3/0.5kv 12*1.5 1130m/根*2趟，动力电缆MYPTJ 6/10KV 3*25+3*16/3+3*2.5 1130m/根*2趟（从主斜井下放电缆）。
2.2.3井下13#煤强排水泵房内解体安装矿用隔爆型潜水电泵QB275-498/13-630/W-S(10KV)两台套。
安装敷设地面配电室至井下泵房电缆：
副立井井筒内敷设动力电缆MYPTJ 6/10KV 3*25+3*16/3+3*2.5 250m*2趟；井下斜巷内敷设该型号动力电缆950m*2趟。副立井井筒内敷设控制电缆MYQ-0.3/0.5kv 12*1.5 250m*2趟；井下斜巷内敷设该型号控制电缆950m*2趟。
电缆敷设方式：副立井井筒内电缆安装在原井筒内电缆托架上，间距6000mm/个；在主斜井及井下斜巷内，采用M16*120膨胀螺栓固定电缆挂钩敷设电缆，动力电缆安装在PVC 2寸电缆挂钩上，控制电缆安装在PVC 1寸电缆挂钩上，挂钩间距均为800mm/个。
3、施工要求：
3.1管路连接方式：
（1）风井井筒：钢梁上用两套镀锌U型卡安装固定（镀锌U型卡为φ20圆钢，L=965mm）；采用φ245*8（管箍）套袖连接，间距L=9m/个，套袖长L=300mm/个；井底制作并安装φ219弯管座一个，L=2.2m；
（2）井下斜巷（平均坡度220）：采用DN200 4.5MPa法兰焊接连接，间距6m/副；管路固定方式采用M27*400树脂锚杆固定托架安装（巷道特殊情况，现场确定），间距6m/个，管路距地1.5米之间，依据现场具体情况定；
3.2钢构件防腐：底漆（红丹防锈漆）两遍，面漆(蓝色防锈漆）三遍。
三、未明确之处或涉及到设计变更和工程量变更，施工单位要和业主及时沟通协商、现场签证。
第三章施工准备
一、施工准备工作的内容
施工准备工作的内容有：勘查现场，安排施工人员进场，搭建临时生产设施，组织施工材料、周转材料进场，完成各项单位工程技术上的准备工作等。详见“施工准备工作明细表”
施工准备工作明细表
序号准备工作名称完成单位涉及单位备注
1 现场勘查甘肃中煤山西兴县金地煤矿
2 临时生活设施甘肃中煤山西兴县金地煤矿矿方提供
3 施工设备、设施安装及检修甘肃中煤山西兴县金地煤矿
4 供电甘肃中煤山西兴县金地煤矿
5 供水甘肃中煤山西兴县金地煤矿
6 排水甘肃中煤山西兴县金地煤矿
7 消防甘肃中煤山西兴县金地煤矿
8 供风甘肃中煤山西兴县金地煤矿
9 通讯甘肃中煤山西兴县金地煤矿
10 施工人员进场甘肃中煤山西兴县金地煤矿
11 图纸会审、技术交底甘肃中煤山西金地煤矿、设计院、监理单位
12 编制施工组织设计甘肃中煤山西兴县金地煤矿
13 施工周转材料进场甘肃中煤山西兴县金地煤矿
二、图纸会审
在收到施工图纸、厂家随机图纸等技术资料后，应组织有关人员进行学
习，由甲方组织设计院、监理单位、施工单位进行图纸会审，解决图纸中存在的问题，并及时交换意见。在设计单位组织技术交底时，共同对施工图纸中存在的问题和看法交换意见，以便能在施工过程中更好的贯彻设计意图，对于个别细节问题，可在施工过程中会同甲方代表、监理和设计人员随时协商解决。施工单位在图纸会审后，工程技术人员向施工人员进行技术交底。
施工前，必须认真学习图纸、熟悉技术资料，领会设计意图，并对系统的构造、原理、性能和技术要求有系统的了解；并组织施工人员认真学习施工安全规程、施工规范及标准要求。在整个施工过程中，每个分项工程施工前组织施工人员进行技术和安全交底，以确保施工安全和工程质量。
三、各项准备工作的实施方案
1、勘查现场:
对现场进行踏勘，详细了解施工现场所需凿井设备设施的数量、型号、规格；凿井设备设施的布置；了解施工现场供电具体情况；确定非标加工场地和生活、办公用地。
2、临时设施建设：
矿房需提供职工宿舍、办公室、非标加工厂房和材料库房等临时设施，职工在矿食堂统一就餐。
3、供电:
施工和生活用电：引自矿建施工单位临时变电所。
4、供水:
我单位负责将生活、施工用水自行接入施工现场。
5、现场消防:
在各单位工程的施工现场设置消防器材，消防器材布置于作业现场、施焊作业区、材料库房等易发生火灾的场所附近，消防器材的布置要求明显、便于取用。平时应经常检查灭火器材，按规定进行更换灭火药粉，时刻保证灭火器材处于正常工作状态。
6、供风:
施工用风引自矿建单位设置的临时压风机房或我单位自行安装W-3/5型空气压缩机一台，固定在吊盘上。根据施工的现场情况在压风机房与施工现场之间敷设压风管路。
7、通讯及办公设施:
项目部对外联系安装固定电话（传真机）；项目管理人员配备手机；施工现场内的相互联系配备对讲机；为提高办公效率，配备办公电脑2台，打印机、复印机各2台。
四、施工设备和材料准备
1、施工设备
强排管路需从风井井口往下施工至井底，再从风井井底沿斜巷至13#煤水泵房，在风井井筒内施工需施工单位利用原风井玻璃钢梯子间装备期间安装的Ⅲ型井架（附图四：风井井架示意图）施工；安装提升绞车（φ1.6m）一台，凿井稳车JZ10/600 3台；施工吊盘自行加工一套两层异型盘（附：吊盘加工制作图）；加工安装封口盘；天轮及天轮平台制作安装；风、水管路、电缆敷设；供电系统、提升、悬吊、信号、照明系统设备设施安装；设备设施基础、地锚坑挖方及浇筑；钢丝绳缠绳；设备设施的防雷、接地；压风机安装；大临设施搭设；场地平整等工作。
井口副立井绞车房附近安装1台JSDB-19回柱绞车，该绞车绳速为0.118-0.204m/s，钢丝绳直径为φ30mm，容绳量为400m，其配套电机功率为45KW，整机重量为6500kg。认真检查其性能，确保完好后方可使用。
对施工过程中所使用的钢丝绳、钢丝绳套、滑轮、电缆卡子等施工工具进行仔细检查，确保完好后对工具进行养护，然后把下放电缆所使用的钢丝绳缠绕到绞车滚筒上，紧固好滚筒上的绳卡。
在副立井井口离井口20米远处清理出一块空地，置放好2套电缆辊支架，并在电缆辊下设制动措施，防止电缆辊转速过快，在电缆辊盘下方放置木板
或道木，电缆辊转速过快时将其抬高，依靠摩擦力来降低电缆辊速度。
按照井筒内电缆支架位置在已加工制作的井子架上合适位置利用钢丝绳套置好导向滑轮和电缆滑轮。
揭开即将下放电缆的外包装，拽出电缆头，利用高压摇表对电缆进行测试，测试完好方可下放。
在副立井天轮平台上，利用已加工制作好的井子架，安装1个φ600天轮、1个φ800的天轮，利用已安装好的JSDB-19回柱绞车下放电缆。
2、施工材料
确保回风立井装备施工用设备及材料必须在开工前3天运至施工场地存放。
设备、材料等开箱检查时应由建设单位负责，组织监理单位、供货单位和施工单位共同参与，以供货单位的设备材料装箱单和设备图纸（说明书，清单）为依据，核实名称、型号、规格，清点零件附件的数量，认真检查其内外表面质量，同时检查设备材料出厂合格证、检验报告及其技术文件是否齐全，对存在的问题认真记录，填写设备材料检查验收清单及时提出处理问题的方法。对于代用材料必须报请甲方、设计单位及监理工程师同意后方可使用。
第四章劳动组织及进度安排
一、施工劳动组织安排
根据工程需要,我处特成立山西金地煤业公司项目部
项目经理：王海根
生产经理：王金昌、王俊海安全经理：王红昌
技术经理：王新建安检员：1人
质检员：1人材料员：1人
绞车司机：3人信号把钩工：3人
安装班：每班15人（三班计：45人）
作业班制：三班八小时工作制
共计：59人
二、工程进度安排详见附表
第五章施工顺序及方案
一、施工顺序：
1、进场后立即进行设备及材料的清点；
2、地面潜水泵高压配电室内电控设备安装；
3、4台潜水泵解体运输与安装（从主斜井运往井下泵房内安装位置）；
4、副立井井口布置：穏车安装、天轮布置；潜水泵电缆敷设，从地面潜水泵高压配电室经副立井井筒往下敷设至潜水泵泵房内。
5、根据现场情况布置风井井口提升机、稳车、天轮平台及临时封口盘；副立井井口穏车、天轮。
6、风井两层吊盘、副立井电缆安装用支架、井下潜水泵安装用龙门架等非标件加工制作；
7、风井井筒内强排管路施工；
8、风井井下强排管路施工；
9、拆除风井、副立井临时凿井设备设施。
10、联合试运转。
二、地面高压强排配电室内电控设备安装：
配电室电源采用YJV22-10KV 3×70mm2 110米电缆，引自地面10KV变电所，在桥架上方敷设。
2.1工程范围：高压开关柜KYN28-12，6台设备就位组装，母线/桥连接；接地系统及安装（GD50 L=2500mm镀锌接地极6个，-40×4镀锌接地线50m）；开关柜底座用[10#槽钢现场加工制作，并防腐；系统试验、整定及调
试、验收、试运行等。
2.2测量放线：由矿方相关人员给出各相关标高点、中心线，依照施工图放出各设备中心线的位置。依据图纸对配电室内开关柜基础进行验收，做好基础交接验收记录，凡不合格的不予验收。
2.3设备检验：对安装所需设备，需在矿方有关人员和设备厂家的陪同下，开箱检验，对设备出现的各种问题做好记录。
2.4设备运输：为保证强排配电室设备安装的正常进行，在设备运输过程中一定做好相关安全措施，防止损坏设备。
（1）运输设备前必须对运输车辆进行检修，发现异常情况严禁动车。
（2）利用8T吊车对设备进行装车时，要有专人指挥和负责，装车时要做好设备清点记录。起吊用的绳套、卸扣等，必须经检验合格后方可投入使用,起吊时，起重臂下严禁站人。
（3）封车要结实，以防运输过程中滑动，造成设备损坏及人员碰伤。
（4）运到现场的设备、构件要摆放整齐。
（5）利用事先铺设好的钢管，用人工的方式将高压开关柜按图纸要求顺序就位。
2.5非标制作：在施工现场根据高压开关柜设备实际尺寸，用10#槽钢加工制作设备底座并防腐。
2.6 设备安装
（1）将加工好的槽钢底座，按矿方要求，安装到位，并用水平尺或水平管调平找正。
（2）将高压开关柜进线柜、PT柜、电机启动柜按照编号安装到槽钢底座上，并用专用螺丝将柜体与槽钢底座固定。
注意事项：
（1）电气设备在起吊和搬运中，受力点位置应符合产品技术文件的规定；
（2）设备安装用的紧固件，除地脚螺栓外应采用镀锌制品，户外用的紧固件应采用热镀锌制品；
（3）接线端子的接触表面应平整、清洁、无氧化膜，并涂以薄层电力复合脂。载流部分的可挠连接不得有折损、表面凹陷及锈蚀。
2.7接地线安装
（1）按设计要求将各接地线和接极敷设完毕，其接地电阻必须符合设计要求。
（2）接地线与设备连接必须用镀锌螺栓，并且联结牢固。
（3）严禁将数个电气设备串联接地。
（4）镀锌扁铁钻眼处理好。
（5）所有电气设备外露可导电部分及穿墙钢管，电缆支架和基础槽钢等均需接零及接地保护，接地电阻不大于2欧，接地极垂直打入地下，顶端距地面0.6m。
2.8母线安装
高压柜内母线已随机安装，施工过程中只需将各高压柜之间的三根母排通过柜内套管穿过六台高压柜连接，完好连接后，可根据矿方或图纸要求，统一刷漆。
2.9二次接线
（1）敷设二次线应在电气柜盘安装完毕后进行。
（2）二次回路绝缘电阻应符合设计要求。
（3）二次回路的接线要求：按图施工，接线正确；导线与电气元件间连接应牢固可靠，不得有中间接头；电缆和分列导线的端部应标明其回路编号；配线应整齐、清晰、美观；每个接线端子上的接线宜为一根，最多不超过两根。
（4）屏蔽电缆的屏蔽层应予接地，非屏蔽电缆，则其备用芯线应有一根接
地。
（5）柜内两导体间，导电体与裸露的非带电的导体间的电气距离和爬电距离符合设计要求。
（6）导线与接线端子链接，10 mm2及以下的单股导线，在导线端部弯一圆圈接到接线端子上，注意线头的弯曲方向与拧入螺母方向一致。4mm2以上的多股铜线需装接线鼻子，再与接线端子连接。
2.10电缆敷设
（1）电缆敷设前应按设计仔细检查型号、规格、电压等级保持一致，并摇测电缆绝缘电阻，高压电缆应做直流耐压和泄露试验。
（2）对检查合格的电缆，按照设计图纸的要求敷设，且要注意顺序，并排列整齐，待留有适当的垂直度后，按要求固定好。
（3）电缆头制作
a、高压电缆头采用10KV交联电缆热缩型终端制作。
b、低压电缆采用干包绝缘。
（4）电缆内侧弯曲半径必须符合规程要求。
（5）电缆敷设完毕后，应在电缆两端挂有编号、型号、规格、长度等内容的标志牌。
2.11试运行
（1）试运行前应保证设备安装完整，连接回路接线正确、齐全、完好。
（2）动力回路应核对相序无误，动力电源和特殊电源应具备供电条件。
（3）电气设备应经绝缘检查符合合格标准，接地良好。
（4）环境整洁，应有的封闭已经做好。
（5）测量仪表校验合格，二次回路通电检查动作无误。
（6）电气系统的保护整定值已按设计要求整定完毕。
屏、柜安装允许误差表
三、主斜井井底泵房内及13#强排水泵房内4台潜水泵解体安装： 3.1、潜水泵、阀门及配管运输
潜水泵、阀体及配管从主斜井利用主斜井提升机用平板车运至井底泵房内，将需运物件带上绳套，利用起吊葫芦、现场制作的龙门架将物件吊到安装部位，进行安装。 3.2运输注意事项
（1）设备与平板车封牢，并用葫芦调紧。 （2）要设专人监护，专人指挥。 （3）起吊物件时，绳套一定挂好。 3.3泵房设备的安装 3.3.1测量放线
由测量人员给出泵房内潜水泵的安装轨道中心线和标高以及配管的标高及中心，并做好标记。
根据测量给出的中心线校对潜水泵的安装轨道基础、垂直度，发现问题及时汇报，修正。 3.3.2泵体的安装
由于潜水泵总体长度较大，运输困难，现场解体后可运输至井下泵房。
吊装前首先清除潜水泵安装轨道中的杂物等。
在轨道两侧安装两套龙门架（现场加工制作，附图），利用龙门架上悬吊的6台葫芦（2t ，3台；5t ，3台）起吊安装泵体。首先先将潜水电机吊起到安装位
项次 项目 允许偏差（mm ）
检验方法
1 垂直度 （/m ） 1.5m 吊线和尺检查
2 水平度 相邻两屏顶部 1 拉线和尺或水平尺(水准仪)检
查
成排屏顶部 3 3 屏面不平度 相邻两屏面 1 拉线和尺检查 成排屏面
5 4
屏间接缝
2
塞尺检查
置，将电机下部滚轮装置安装好，然后下放电机放在轨道上调平找正；然后将潜水电泵吊起到安装位置，将泵体下部滚轮装置安装好，然后下放泵体放在轨道上调平找正；完成泵体与电机对接工作后，分别将电机吸罩、电泵吸罩安装在指定位置，挂上水泵轴中心线和吸水口的中心线，利用水平仪将水泵找平，复测标高和水泵的轴向中心线和吸水口中心线及水平度。
保证水泵找平找正后：
1、泵轴的水平度不超过0.5/1000。
2、单台泵位置偏差＜10mm。
3、单台泵标高误差＜±10mm。
泵体组装、找正好后，依次安装连接法兰、F250逆止阀（6.3MPa）、起吊短管组件DN250等配件。
3.3.3试运转
（一）试运转前须检查项目
1、检查电机绕阻的绝缘电阻，并盘车检查电动机转子转动是否灵活。
2、各紧固联接部位不应松动。
3、润滑油脂的规格、质量、数量应符合设备技术文件的规定。
4、盘车应灵活、正常。
5、检查阀门是否灵活、可靠。
6、仔细检查泵和电动机上是否留有工器具及杂物等。
（二）试运转
1、泵、管路阀门各法兰连接处不滴漏。
2、各紧固螺栓不松动。
3、由出水口出来的水流均匀无间断现象。
四、回风立井强排管路施工方案：
4.1管路敷设路线：
回风立井——总回风巷——13#回风下山——13#煤运输下山——13#运输下山坡底潜水泵房
4.2管路施工方案
回风立井井筒装备强排管路施工采用自上向下一次装备法，即吊盘下行一次即完成整个井筒内管路的安装任务。
1、测量放线
测量放线是整个系统最关键的工序之一，施工人员必须严格执行工程测量规范中的有关规定。
1.1、井筒十字线的放置
由测量人员根据井筒十字线桩利用仪器在井口锁口盘上放点，并在相对应的位置设卡线板用于定线，将放线小车固定好，下放二条基准线（φ1.２mm钢丝）及钢尺，并在井底适当位置设稳线支架，由测量人员校对好基准线后，用卡线板将基准线固定好，并加载30Kg。
1.2、井筒层间放线
将校对无误的钢尺在地面干净处，按照井筒内从下到上的顺序在钢尺上，由始端开始标出井筒管路托架标高点，校对无误后，将钢尺在靠近基准线位置沿井壁下放到井底，加配重到10 Kg，钢尺上标记的第一层与井底第一层标高对齐。根椐钢尺上的标记，进行各层强排管路的施工。
2、施工方法
2.1井筒内强排管路安装
根据这次井筒装备强排管路的施工工艺，强排管路安装在原风井玻璃钢梯子间装备钢梁上，共36层钢梁，管路与钢梁连接处用垫板及两套U型卡支架固定管路，管路连接方式采用（管箍）套袖形式。施工自井口第一层开始向下施工，吊盘自下到上第二层盘进行管路托架的号眼标记、管路焊接及U 型卡固定，第一层盘负责将从风井井口下放的强排管路的搬运及其切口、对
口连接找正。待第一层管路焊接固定完成后，然后吊盘下行重复上述工作。
2.2井下强排管路托架安装
在井下斜巷内，强排管路每间隔6米安装一个型钢托架，采用M27*400树脂锚杆固定。依据矿方相关领导要求，井下强排管路安装根据现场实际情况，管路安装高度距离地面1.2-1.6m之间。首先，用钢尺测量放出托架标高，在井壁上号出锚杆眼位，即可打眼，打眼采用7655风钻，一字钻头φ45。打孔遇有钢筋时，采取措施后继续打眼，不得打半孔，打眼时采取措施，确保孔深400±10mm。打孔出水时，根据出水情况立即汇报，并采取相应措施。
打好眼后，吹净孔内杂物，取一支完好的锚固剂，轻轻推入孔中，用锚杆机带动锚杆向孔内边旋边进约20－30秒，使锚杆到位，锚杆垫圈进入井壁偏差±5，停止旋转，立即调整锚杆位置，10分钟后，轻轻拆下卡具。然后按相应的位置将托架装于锚杆上，然后将托架推向井壁，进行找正，逐步紧固螺母，在紧固时随时将胶泥划平。
2.3 井下强排管路安装：
利用风井井口安装的提升绞车将强排管路从风井井口下放至井底，再人工运输至井下安装位置附近，调整好管路安装距离、水平度等，将管路托架提前加工制作好并用M27*400镀锌锚杆固定在井壁上后，将管路用人工抬高至托架上，找平、找正后将管路与管路间法兰连接处将螺栓拧紧，最后用U 型卡将管路固定牢固。
五、地面配电室至井下泵房电缆敷设：
5.1 井下13#煤强排水泵房内两台潜水泵安装用动力及控制电缆敷设方法：
依据矿方会议纪要该处敷设电缆路线为：
地面强排变电所内——副立井井筒——井下中央泵房通道——13#煤运输下山——13#煤强排水泵房
每趟动力电缆由于重量大，运输困难，采取分段敷设方式，每趟分两段。一辊电缆从副立井下放，另一辊电缆从主斜井往下运输至13#运输下山与南
0号、1号块支架现浇施工工艺标准,
0号、1号块支架现浇施工工艺标准 FHEC - QH -45 -1 -2007 1 适用围 落地式支架主要以承台为支架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基础上。一般情况下，落地式支架适用于连续刚构桥梁墩身高度小于20m的0号、l号块施工。非落地式支架一般由万能杆件拼装而成，由托架、预埋件、垫梁、底模支架组成，通常适用于连续刚构桥梁墩身高度大于20m的0号块施工。 2 主要应用标准和规 2.0.1中华人民国行业标准《公路桥涵施工技术规》(JTJ 041-2000)。 2.0.2中华人民国行业标准《公路桥涵设计通用规》( JTG D60-2004)。 2.0.3中华人民国行业标准《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）( JTGF80/1-2004)。 2.0.4 中华人民国行业标准《公路工程施工安全技术规程》( JTJ 076-95)。 2.0.5中华人民国行业标准《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》(JTGE30-2005)。 3 施工准备 3.1 技木准备
3.1.1根据结构设计要求及现行 有关规、规程等要求，进行支架设计， 绘制支架及相关构件的细部图。支架的 一般类型如图3.1. 1-1。 1)落地满堂式门式支架（具体设计 形式见图3.1.1-1） 要点：落地式支架主要以承台为支 架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面 周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围 布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基 础上，但施工时要注意进行预压处理， 最大限度消除地基沉降，防止承台和地 基承载力不同造成的支架沉降差。在支 架上摆放纵横向方木、槽钢或工字钢作 为底模、侧模纵横肋，底模、侧模亦可 采用定型框架结构钢模。 2)落地柱式支架（如图3.1.1-2） 要点：落地混凝土立柱框架式支架 采用钢图3.1.1-2落地柱式支架示意 筋混凝土墩柱加系梁形成框架式承力结构，如图3.1.1-2将大钢管改为受力相当的混凝土柱即可。 3)托架（非落地式支架）（如图3.1. 1-3）
0号块托架结构检算报告
托架结构检算报告2012年10月
托架结构检算报告 2012年10月 II
0号块托架结构检算报告 目录 1、工程概况及计算依据 (2) 1.1 工程概况 (2) 1.2 计算依据 (2) 2、计算荷载与材料参数 (3) 2.1 计算荷载 (3) 2.2 钢材参数 (3) 2.3 竹胶板及方木材料参数 (3) 3、托架检算 (4) 3.1托架模型 (4) 3.2工字钢纵梁检算 (8) 3.3斜撑检算 (8) I
1、工程概况及计算依据 1.1 工程概况 图1-1为0号块托架设计立面图。图1-2为0号块托架设计侧面图。图1-3为0号块托架设计平面图。 图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm） 图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm） 图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm） 1.2 计算依据 （1）**************； （2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)； （3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)； （5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）； （6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）； （7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）； （8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）； （9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；
2、计算荷载与材料参数 2.1 计算荷载 计算荷载： （1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t； （2）施工荷载5kpa； （2）荷载安全系数取1.3。 2.2 钢材参数 纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及 《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140 w Mpa σ=，[]85Mpa τ=。临 时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182 w Mpa σ=，[]110Mpa τ=。弹性模量5 2.110 E Mpa =?。 2.3 竹胶板及方木材料参数 （1）竹胶板：规格：1220×2440×15mm 弹性模量：104MPa 弯曲强度：［σ］=55MPa （2）方木：落叶松容许抗弯应力：［σ］=14.5MPa， 弹性模量：E=11×103MPa 允许剪应力：［τ］=2.0Mpa
0号块施工方案
巴达铁路站前I标 曾口巴河特大桥悬臂现浇梁工程0#块砼浇筑施工方案 编制：王凯乐 复核：杜武身 批准：张锐 中铁七局集团第三工程公司巴达铁路第六工程队 二〇一二年四月
目录 第一节工程概况 (2) 第二节 0#块悬臂灌注托架施工设计方案 (2) 一、设计概要 (2) 二、托架结构形式 (4) 三、所需要的材料数量 (5) 四、0#块施工流程 (6) 五、0#块施工劳动力 (13) 六、安全保证措施 (14) 七、质量保证措施 (18) 八、环境保护及文明施工 (21)
巴达铁路站前I标 曾口巴河特大桥悬臂现浇梁工程 0#块施工方案 第一节工程概况 曾口巴河特大桥为新建铁路广元至达州线巴中至达州段跨越曾口巴河的一座特大桥。桥址位于巴中市曾口镇江陵村。 该桥中心里程为D1K24+610，其主桥桥跨为:48m+80m+48m,梁体为单箱单室、变高度变截面，主梁顶宽6.5m，箱室宽度为4.0m。主梁根部梁高6m，跨中梁高3.30m；主梁顶板厚35cm（箱梁中心线处），底板板厚由根部0.6m过渡到跨中0.42m，主梁跨中腹板厚度0.70m渐变至0.30m；箱梁底板下缘按二次抛物线变化。主桥0#块混凝土方量为166.2m3，混凝土重量为440.4T。主梁采用55号混凝土。主桥主梁采用双向预应力体系：纵向预应力束和竖向预应力束。 第二节 0#块悬臂灌注托架技术施工设计方案 一、设计概要 根据现场条件，０#块采用托架法施工。施工过程中托架力学变形直接影响着梁体质量，因此进行托架设计时，除综合托架材料的强度、刚度及整体力学性能外，还应对施工中产生各种荷载也进行了力学分析与模拟试验，具体详见《托架技术施工设计计算书》。 附：《0#块托架侧面布置图》； 附：《0#块托架平面布置图》。
连续梁桥0号块托架设计
模板与支架计算 1、荷载取值 静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载 将截面分成如所示 根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载 ⑴、砼单位体积重量：26.5kN/3 m ⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/2 m ⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/2 m ⑷、模板及支架产生的荷载：2.0kN/2 m m ⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/2 荷载系数： ⑴、钢筋砼自重：1.2； ⑵、模板及支架自重：1.2； ⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4； ⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4； ⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4； ⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4； ⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4； 作用在面板顺桥向1m 长，横桥向1m 宽的面荷载：
2、模板验算 模板宽度取1m 计算，作用在底模板上每m 宽的均布荷载为： 翼缘荷载： Q1=1.2×(29.495/3.55+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m 腹板荷载： Q2=1.2×(82.865/0.5+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m 底板荷载： Q3=1.2×(128.26/4.375+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m 2.1、底板底模板验算 外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.3m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m； I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4； A=bh=1×0.015=0.015m2； E=9.5×103 Mpa； W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= Q3=49.48KN/m； 建立力学模型： 结构弯矩图： M max=0.45kN·m 弯矩正应力σ=M/W=0.45×103 /(3.75×10-5)=12MPa<[σw]=13 MPa 结构位移图： fmax=0. 7mm<0.3/400= 0.75mm
0号块支架计算书
0＃块支架计算书 一、工程概况 0＃块支架以三根钢管桩及预埋在临时支撑内的双片40＃槽钢为支撑，其中钢管桩外径40cm、壁厚6mm。三根钢管桩中心在一条直线上，距离墩身边线50cm，相邻钢管桩间距3.8m，中间一根位于墩身轴线上。钢管桩顶上放置两片45＃工字钢，临时支撑悬挑出的双片40#槽钢上各放置一片45＃工字钢，此四根工字钢作为横梁，横梁上共放置12根28＃工字钢作为纵梁，纵梁上再放置15根12＃工字钢作为分配梁，分配梁上满铺10cm×10cm的方木，方木上铺1.5cm的新竹胶板作为底模。具体布置见示意图。 二、支架受力检算 受力检算顺序：12＃工字钢－28＃工字钢－45＃工字钢－钢管桩－双片40＃槽钢 1、12＃工字钢 ⑴简述 均布荷载q 12＃工字钢沿8m底板全宽铺设，相邻工字钢中心间距35cm，为了计算方便，可将工字钢简化成支撑在28＃工字钢上受均布荷载的简支梁，简支梁跨度取夹临时支撑的两根28＃工字钢中心间距92.2cm， 受力简图如下： 12＃工字钢参数：13.987kg/m，Ix＝397cm4，Wx＝66.2cm3 断面面积17.9cm2 跨度0.922m 反力R2 反力R1
问题：如何求均布荷载的大小。 通过0＃块的纵横断面分析,取距中横梁根部0.75m处高侧腹板处的受力最大。 ①混凝土自重 W=(0.8+1.04)/2×0.75×7.372×2.6×10＝132.3KN 经计算q1=67KN/m。 ②施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,推出q2=0.35KN/m ③振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 推出q3=0.7KN/m ④工字钢自重13.987×0.922×10=128.96N, 推出q4=0.14KN/m 结论：12＃工资钢所受的最大均布荷载q＝67＋0.35KN+0.7 KN+0.14 KN=68.19 KN/m。 为了计算更加安全q取值70 KN/m。 弯曲应力检算： 跨中最大弯矩M＝ql2/8＝70000×0.922×0.922/8＝7.438KN.m 跨中最大弯曲应力σ＝M/W＝7.438×1000/(66.2×10－6)＝112.4MPa＜【σ】＝145 MPa 跨中最大挠度w＝5×q×l4/(384×E×I)＝5×70000×09224/(384×2×1011×397×10-8) ＝0.00083m＜ l/400＝0.0023m。 综上所述，12工字钢的强度和刚度满足施工需要。 2、28＃工字钢 28#工字钢可简化为支撑在45＃工字钢上受集中荷载的连续梁。 13×0.35m 0.2m 根据支架示意图知高侧腹板下28＃工字钢受力最大，简化图如下： 0.5m 1.575m 1.35m 1.325m
超长0号块支架结构的设计和施工_张庆文
城市道桥与防洪 2012年6月第6期 摘 要：该文结合工程实例,介绍了超长0号块支架结构的设计和施工，阐述了钢管支架设计、施工流程和施工要点，归纳了此 种支架的优势，取得了良好的经济效益和社会效益。 关键词：超长；0号块；现浇箱梁；钢管混凝土立柱；支架；兰州市中图分类号：U445.46 文献标识码：B 文章编号：1009-7716（2012）06-0212-03 张庆文１，吴靖江２，周东坡２ （1.兰州市市政工程研究所，甘肃兰州730000;2.中国建筑第七工程局有限公司，河南郑州473000） 超长0号块支架结构的设计和施工 1工程概况 元通黄河大桥是兰州市城区横跨黄河，连通南 北的一座大型市政桥梁，主跨为（80+150+80）m 的连续梁拱组合桥。由群桩基础、承台、实体墩、减隔震支座、预应力悬浇箱梁、钢管拱组成。 主梁中支点处梁高7.0m ，跨中处梁高2.5m ，梁高、底板厚度均按二次抛物线变化。主梁截面为单箱三室直腹板形式，顶宽28.8m ，底宽21.0m ，顶板等厚 0.3m ，边腹板厚度由跨中0.4m 变化到墩顶附近 1.3m ，中腹板厚度由跨中0.55m 变化到墩顶附近1.3m 。底板厚度由跨中0.3m 变化到墩顶附近1.0m 。 0号块全长20m ，混凝土1880m 3。 2%支架方案总体设计构想 0号块支架的施工和预压，要根据桥梁所处的 地形地貌条件、设计结构和环境要求等综合确定。一般分为落地支架（碗扣支架、钢管立柱支架、组合梁支架等）和悬空支架（三角支架、纵梁支架等）。在支架设计时，同样需要考虑墩身的高度、承台大小、箱梁的结构形式和重量。 考虑到该桥0号块单侧悬臂长度达到8m ，墩身高度12m ，决定利用主墩承台做基础，在承台上搭设落地支架进行现浇，解决大悬臂施工问题，避免不均匀沉降现象。 因该桥墩顶设计面积较小，仅依靠墩顶临时固结难以满足0号块施工要求，通过设计让支架立柱起到临时固结作用，较好的解决了悬臂施工的安全问题。 2.1%方案比选 根据现场实际情况，设计出两种支架方案。 方案一，贝雷桁架方案： 支架采用贝雷桁架落地拼装，用贝雷桁架做立柱和纵梁，顶部安装工字钢做分配梁。 方案二，钢管立柱方案： （1）采用630×10mm 螺旋钢管作为立柱，顶部安装工字钢作为主梁和分配梁，立柱间焊接剪刀撑结为整体。 （2）采用1200×10mm 螺旋钢管作为立柱，内部灌注混凝土，提高单柱承载能力，顶部安装工字钢作为主梁和分配梁，立柱间焊接剪刀撑结为整体。 三种形式比选如下：全部利用承台作为基础，均可避免支架不均匀沉降，能确保安全可靠。 方案一，虽然架拼简单，但是该地区贝雷桁架使用较少，难以满足要求，若长距离调运成本较高。 方案二之一，由于0号块体较大，尺寸定型，需设计异性结构满足要求，承台上至少设立2排钢管，每排13根，钢管立柱多，立柱间联系多，用钢量大，同样不经济。同时，外端悬臂需要设置斜撑，产生的水平分力平衡困难。 方案二之二，大直径钢管混凝土立柱，较大的提高了立柱承载力，用钢量相对较少，较为经济。可以采用对称布置斜撑的方式，平衡水平力。同时利用钢管立柱点为临时固结，为后期箱梁悬臂施工可能存在的不平衡力矩提供抵抗力。 通过方案比选，大直径钢管混凝土立柱方案能较好地满足设计总体构想，决定施工采用。 2.2%钢管支架结构设计 钢管支架由以下部分组成：8根1200×10mm 钢管立柱做主承力构件，为保证受力良好，2I40b 工字钢承力主横梁采用通长整体形式，把每侧4根立柱连成整体。上布设高度40cm 落架体系，2I56b 工字钢做主纵梁，其上布置I20b 作为分配横梁组成承重体系。 收稿日期：2012－03－05 作者简介：张庆文（1968-），男，甘肃兰州人，高级工程师，从事市政公用工程技术管理工作。 管理施工212
0号块三角托架检算
目录 第一章工程简介 (1) 1.1 工程概述 (1) 1.2 现浇支架方案 (1) 第二章各相关参数确定 (3) 2.1 检算内容 (3) 2.2 参考资料 (3) 2.3 参数取值 (3) 2.3.1 材料参数 (3) 2.3.2 构件参数 (3) 第三章结构的受力计算及验算 (4) 3.1 检算荷载 (4) 3.2 横梁双层I32a工字钢验算 (6) 3.2.1 荷载计算 (6) 3.2.2 建模验算 (6) 3.3 三角托架2I32a工字钢验算 (8) 3.4三角托架整体稳定性验算 (10) 3.5剪刀撑验算 (12) 3.6三角托架上节点对拉钢筋验算 (12) 3.7三角托架下节点2I32a工字钢验算 (12) 第四章结论 (15)
第一章工程简介 1.1 工程概述 某特大桥 40+64+40m连续梁悬臂浇筑 0号块三角托架自上而下的结构为：底模下横向铺设两层 I32a工字钢（横向布置），布置间为 40cm；三角托架纵梁采用 I32a工字钢，斜撑采用 I32a工字钢；剪刀撑采用[22a槽钢。 1.2 现浇支架方案 结合工程概述，0#块现浇段支架具体布置如图1.1~1.2所示。
图1.2 横断面布置图
第二章各相关参数确定 2.1 检算内容 某特大桥40+64+40m连续梁悬臂浇筑0号块三角托架检算。 2.2 参考资料 1、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）； 2、《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》 （TZ324-2010）； 3、《高速铁路桥涵工程施工技术规程》(Q/CR9603-2015)； 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 5、《钢结构设计手册》（第二版）； 6、《路桥施工计算手册》（2001.5）； 7、现场提供的资料：施工图纸等资料。 2.3 参数取值 2.3.1 材料参数 A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=210GPa； （2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=215MPa； （3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa； PSB830直径25mm精轧螺纹的抗拉强度设计值按530MPa。 2.3.2 构件参数 三角托架纵梁双I32a工字钢：材料为Q235级型钢，截面2I32a（H=320mm，B1=260mm，t f1=19mm，t w=15mm，r1=11.5mm，）； 三角托架斜撑I32a工字钢：材料为Q235级型钢，截面I32a（H=320mm，B1=130mm，t f1=9.5mm，t w=15mm，r1=11.5mm，）； 剪刀撑[22a槽钢：材料为Q235级型钢，截面[22a（H=220mm，B1=77mm，t f1=11.5mm，t w=7mm，B2=77mm，t f2=11.5mm，r1=11.5mm，r2=5.75mm）; 双层工字钢横梁为I32a：材料为Q235级型钢，单个截面I32a（H=320mm，B1=130mm，t f1=9.5mm，t w=15mm，r1=11.5mm，）； 。
连续梁0号块支架简算
新建铁路 兰州至乌鲁木齐第二双线甘青段 DK690+193酒泉立交特大桥 连续梁0号块支架简算 编制负责人： 审核负责人： 审批负责人: 中铁九局兰新铁路甘青段项目经理部 二〇一〇年八月
兰州至乌鲁木齐第二双线（甘青段） 酒泉立交特大桥悬浇0#段支架设计 一、工程概况 酒泉立交特大桥起讫里程为DK686+507.12-DK693+878.83，全长7371.71米。孔跨形式为2(35-32m简支箱梁+（40+64+40）m连续梁+12-32m+2-24m简支箱梁+（40+64+40）m连续梁+28-32m+2-24m+24-32m+1-24m+19-32m+2-24m+20-32m+3-24m+10-32m 简支箱梁+（60+100+60）m连续梁+47-32m+1-24m+6-32m简支箱梁），该桥施工难度大、技术含量高为本标段重难点工程之一。 本桥位于酒泉市城乡结合部的城关区和西峰乡，经过路段多为经济作物种植区，农业大棚居多。线路跨越酒泉市政道路肃州路和解放路，在DK691+954.29—DK692+054.29处跨越连霍高速公路。 二、外荷载计算： A砼全=24.66，A砼中=6.32，A砼边=18.34，L中=4.7，L边=2 1、作用在支架上的荷载有 （1）模板按150kg／㎡计，纵横及牛腿自重按20t计，则总重量W1=模板表面积*0.15+20=59.37(t)； （2）0#段悬臂砼重（砼重量按 2.6t／m3计），W2=922.569／14*4.9=322.89(t)； （3）人员及堆放材料和设备按120kg／㎡计，W3=（7-2.1）*12.2*0.12=7.2(t)； （4）砼施工捣固力按200kg／㎡计，W4=（7-2.1）
某大桥0号块托架计算书
XXXXX大桥 0#、1#块支架计算书 2019年11月
目录 1 设计及计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 结构设计 (2) 3.1 支架结构设计 (2) 3.2主要设计参数 (4) 4 材料主要参数及截面特性 (5) 5 计算 (5) 5.1 建立计算模型 (5) 5.2 荷载 (6) 5.3 验算结果 (7) 5.3.1底板分配梁计算 (7) 5.3.2 翼板分配梁计算 (8) 5.3.3 双拼I56b横梁计算 (9) 5.3.4 侧面牛腿双拼I36b工字钢计算 (11) 5.3.5 钢管立柱 (12) 5.3.6钢管立柱 (12) 6 结论 (13) 7 附图
0#、1#块支架计算书 1 设计及计算依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2011 2、《钢结构设计规范》GB 50017-2017 3、《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-2015 4、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2011）实施手册 6、《钢结构－原理与设计》（清华版） 7、《路桥施工计算手册》（人交版） 2 工程概况0#、1#块结构形式：箱型为单箱双室结构，高8.5m，顶板宽25.8m，底板宽 17.3m，两边翼板悬臂4.25m。边腹板厚：1.2~1.5m。中腹板厚：1.2~1.8m，顶板厚：0.28m，底板厚1.2 ~2.0m，翼板0.2~0.9m。P3墩高26m，P4墩高21.5m。
3 结构设计 3.1 支架结构设计
支架结构形式自下而上布置： 1、立柱采用Ф820x10钢管柱，单侧单排，共5根，横向间距4m，横向采用槽钢[20b连接，斜撑采用槽钢[20b连接。钢立柱P3墩高23.5m，P4墩高1900m，钢立柱支撑预埋牛腿。 2、单侧设置5根牛腿，牛腿采用双拼I36b工字钢，在墩身预埋钢板，双拼I36b工字钢焊接在钢板上，焊接高度hf=8mm，牛腿长4.5m，在3.1m处支撑在钢管柱上。墩身侧面单侧预埋2根悬臂牛腿。 3、在牛腿上设置砂箱，作为标高调节，砂箱施工前应进行试压试验。 4、砂箱顶布置横梁，横梁采用双拼Ⅰ56b工字钢，横梁间距2.4m，单根长25.8m。 5、横梁上布置三角式分配梁，采用I20b工字钢焊接，桁架片腹板位置按0.3m间距布置，箱内空腹间距0.8m，边腹板倒角按0.5m，中腹板倒角间距按0.625m，分配梁顶采用铺装钢模板。 6、翼板采用I25b工字钢作为纵向承重梁，I32b布置在预埋牛腿和双拼 I56工字钢上，在I25b工字钢上搭设支架支撑模板。
0号块支架验算
目录 一、工程概况 (2) 二、支承方法与设备 (2) 三、力学分析 (2) 1.荷载分析 (2) ⑴、荷载取值 (2) ⑵、纵桥向每延米荷载计算 (2) 2. 主墩各部受力、强度与刚度分析 (3) ⑴、0号块第一阶段施工 (3) ①墩柱外横梁 (3) ②墩柱内横梁 (4) ⑵、0号块第二阶段施工 (4) ①墩柱外侧纵桁梁 (4) ②砂筒和砂筒座梁 (5) ③牛腿 (6) 四、方案设计图 0.支架构件数量及重量统计表 1～2.大海子大桥箱梁0号块施工方案布置图 3.牛腿键盒立面布置图 4.牛腿键盒平面布置图 5.牛腿上键盒构造图 6.牛腿下键盒构造图 7～14.斜腿构造图 15.砂筒组装图 16.砂筒上件构造图17.砂筒下件构造图 18.斜腿限位件构造图 19.砂筒座梁构造图 20.螺旋筋构造图 21.大海子大桥箱梁0号块支架预压方案图（一） 22.大海子大桥箱梁0号块支架预压方案图（二） 23.大海子大桥箱梁0号块支架拆除方案图
一、工程概况 大海子大桥上部结构为4x30m先简支后连续箱梁+（81+150+81）m预应力砼连续刚构+9x40m先简支后连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.5m，箱梁顶面设单向2.0%的横坡（左右幅相反），两侧翼缘各宽2.75m，0#块件箱梁高度为9.2m，长度为13m，其中桥墩外悬出2.0m，内悬部分（两片墩间净距）4.2米，混凝土标号为C55，单个0号块数量为445.8m3，重约1159.1吨。 二、支承方法与设备 由于大海子大桥箱梁采用桁式斜拉挂篮悬臂浇筑，所以考虑该桥0号块支承 方案亦采用挂篮的构件作为支架进行施工。 0号块支承方案如下： 1、预先在墩柱横桥向两侧外壁预埋螺旋钢筋及键盒，安装牛腿、用精轧螺 纹钢筋将牛腿锚固于墩柱上，在牛腿平梁上安放砂筒（两组纵桁梁共需12个砂筒）。 2、在两侧平梁砂筒上各安装一组纵桁梁，每组由三列贝雷桁架组成，用桁 式斜拉挂篮的水平桁架作为纵桁梁。 3、在两墩柱横桥向内侧铺设内横梁（分配横梁），用桁式斜拉挂篮的滑梁（Ⅰ56a，6根）作为内横梁，两侧均支承于外侧两组纵桁梁上。在两墩柱横桥 向外侧设置0号块支承系统的外横梁（8根Ⅰ56a），单侧外横梁有四根，外横 梁两端均支承于牛腿上的纵桁梁上，同样用桁式斜拉挂篮的滑梁作为外横梁。 4、在内、外横梁上安装模板系统，进行0号块第一阶段施工（浇筑底板及 腹板低侧向上至4m高度）。 5、在第一阶段施工完成后，开始0号块第二阶段施工（浇筑剩余5.2m高的 腹板及顶板），搭建支承翼缘板与顶板浇筑的模板骨架及脚手管支架。 三、力学分析 1、荷载分析 ⑴、荷载取值 ①箱梁自重荷载 箱梁自重按照每立方米26kN计算，0号梁段对应于两根墩柱部分的荷载直接传于墩柱，支架只承受凌空部分的荷载。凌空部分约271.2m3，重约705.1t。 ②模板系统荷载 模板按100kg/m2，即1kN/m2的重量估算，将每延米宽度内的所有模板面积乘以1kN/m2得模板重量加于结构上。 ③振捣混凝土荷载 根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录D，振捣混凝土对水平面模板产生的荷载为2.5kPa，即2.5kN/m2，将每延米宽度内的水平面模板面积乘以2.5kN/m2得振捣荷载加于结构上。 ④施工人员与施工机具荷载 根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录D，施工人员与施工机具荷载为1.5kPa，即1.5kN/m2，计算方法同上。 ⑵、纵桥向每延米荷载计算 ①第一施工阶段 0号块第一阶段施工浇筑底板及腹板低侧向上至4m高度，将底板与腹板分别计算。 Ⅰ、底板荷载（纵向每延米，半幅底板） 底板宽度为6.5/2=3.25m,厚1.2m； 砼与钢筋荷载，容重取26kN/m3 P1=1×3.25×1.2×26=101.4kN 模板荷载，模板重量取1kN/m2 P2=1×3.25×1=3.25kN 振捣砼荷载，取2.5kN/m2 P3=1×3.25×2.5=8.125kN 施工人员及机具荷载，取1.5kN/m2
0号块托架荷载预压方案
湖南省永顺至吉首高速公路 黔戎高架桥主桥箱梁0#块托架 荷载预压方案 中交二公局永吉项目13合同段项目经理部 二○一四年十二月
黔戎高架桥主桥箱梁0#块托架预压方案 一、概述 黔戎高架桥主桥是永顺至吉首高速公路上的一座95+3×170+95m 的五跨连续刚构桥，箱梁0#块长16.0米，为了确保施工时托架安全，并消除托架系统的非弹性变形对0#块浇筑的影响，在托架拼装完成后，对托架进行静荷载试验。 二、试验目的 1、测试托架的施工安全性 通过对托架按施工总荷载的1.1倍进行逐级加载，以此检验验证托架设计的结构稳定性，确保托架的施工安全。 2、测试托架的竖向变形 采用水准仪测量托架在加载过程中的竖向变形，从而得出支架的非弹性变形值及弹性变形参数。 3、根据箱梁0#结构特点，得出托架受力分析：托架A承担两侧翼缘板及外模板荷载，托架B承担墩身两侧0#块悬臂1米段荷载，托架C承担双肢薄壁墩身间8米长度段荷载。 三、荷载计算及加载方式 1、荷载计算 箱梁0#块混凝土分两次浇注完成，为了保守起见，采用整个0号块的重量按结构受力分布对托架A、托架B、托架C进行加载，对于墩身正上方的混凝土重量直接作用于主墩墩身上，设计托架时不予
考虑，因此只计算箱梁两侧翼缘板及外侧模（托架A）两边悬臂的1米段（托架B），以及双肢薄壁墩身间的8米段（托架C）。 施工动载系数按1.2计，施工人员和施工机具荷载取2.5KN/m2，钢筋砼容重取26 KN/m3, 模板重量取110Kg/m2。 单排托架A承受荷载总和分布： 混凝土重量：1.043×2.6×10=27T 模板重量：81.2×0.11=8.9T P c=27×1.2+8.9+0.25×24=47.3T 两排托架C承受荷载总和分布： 混凝土重量：107.34×2.6=279.1T 模板重量：(179.1+106.24)×0.11=31.4T P A=279.1×1.2+31.4+0.25×96+47.3×8/10=428.2T 托架C共设置6个加载点，每个加载点荷载值为71.4T。 单排托架B承受荷载总和分布： 混凝土重量：27.7×2.6=72.1T 模板重量：40.2×0.11=4.43T P B=72.1×1.2+4.43+0.25×16.2+47.3×2/10=104.5T 托架B共设置3个加载点，每个加载点设计值为34.8T 2、加载及卸载 根据计算，加载时利用6台千斤顶按计算荷载值同步缓慢对称加载（综合考虑加载的便利性和用电、操作人员的安全性,采用6台千斤顶），其荷载通过千斤顶下的分配梁均匀传递在托架A、托架B、
钢构连结梁桥0号块托架计算说明
炎陵至汝城(湘粤界)高速公路第二十五合同段 K109+470沤江大桥9、10号墩0号块托架计算书 一、设计规范及计算标准 (一)、《钢结构设计规范》(GB5007-2003) (二)、《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002) 根据钢结构设计规范要求，Q235钢材抗拉强度设计值[σ]=215Mpa、抗剪强度设计值[τ］=125Mpa.受压构件容许长细比[Y]=150。刚度要求：1/400 角焊缝强度设计值w f=160Mpa。 r 二、计算模型 使用有限元分析软件sap2000按照空间杆件模型进行计算。 三、计算荷载 1、混凝土荷载；混凝土比重取26kN/m3，墩身截面以外的箱梁砼均考虑由托架承重,同时考虑1.2的冲击系数，混凝土荷载按照箱梁截面计算成均布荷载。 2、模板以及支持构件荷载 ①、模板 模板重拟取为 2.0KN/m2，每侧翼板及外侧腹板模板重取为260kN，作用于横桥向墩外托架上。 由于混凝土浇筑采用分次浇筑,内模考虑腹板内侧及横隔板内侧模板，不考虑顶板底部模板，取为240kN，作用于墩间托架上。 外侧横隔板模板取为70kN,作用于顺桥向墩外托架上。 3、人群机具荷载：取2.5kN/m,均布于托架上。由于该荷载较大，如卸载装置（如砂箱等）不予考虑。 荷载组合：
计算荷载Q=1.2×(混凝土荷载+模板荷载)+1.4×人群机具荷载托架杆件自重于有限元程序计算过程中自动加入。托架受力计算时，整体荷载施加于分配梁上，分配梁再传递于主梁，经斜撑调整受力最后集中于墩身预埋锚板上。以有限元计算的杆件内力结果依据相关规范对各杆件截面、预埋锚板、焊缝等进行截面复核，以满足强度、刚度的要求。 翼板受力: 1.2×(混凝土荷载+模板以及支持构件荷载)+1.4×人群机具荷载 =1.2×(279+260)+1.4×12×2.5=689kn 加载: 外挑梁29kn/m, 横桥向墩外托92kN/m。作用长度1m 墩间部分: 腹板部分(0.8m): 1.2×6.8×26×0.6+1.4× 2.5×0.8×0.6=161kN/m 底顶板部分 1.2×(1277.1+240)+1.4× 2.5×4.9× 3.8 =1673.55kN.由7根分配梁承重，每根239.08kN,则每延米重 49kN/m 顺桥向墩外托架 腹板部分(0.8m): 1.2×6.078×26+1.4× 2.5×0.8×0.9=192kN 加载:120kN/m 底顶板部分 1.2×(13.9×26+70)+1.4× 2.5×4.9×0.9 =533kN.由2根分配梁承重，每根267kN,则每延米重
【桥梁方案】某大桥桥墩0号块托架计算书
某大桥9、10号墩0号块托架计算书一、设计规范及计算标准 (一)、《钢结构设计规范》(GB5007-2017) (二)、《混凝土结构设计规范》(GB50010—2015) 根据钢结构设计规范要求，Q235钢材抗拉强度设计值[σ]=215Mpa、抗剪强度设计值[τ］=125Mpa.受压构件容许长细比[Y]=150。刚度要求：1/400 角焊缝强度设计值w f=160Mpa。 r 二、计算模型 使用有限元分析软件sap2000按照空间杆件模型进行计算。 三、计算荷载 1、混凝土荷载；混凝土比重取26kN/m3，墩身截面以外的箱梁砼均考虑由托架承重,同时考虑1.2的冲击系数，混凝土荷载按照箱梁截面计算成均布荷载。 2、模板以及支持构件荷载 ①、模板 模板重拟取为 2.0KN/m2，每侧翼板及外侧腹板模板重取为260kN，作用于横桥向墩外托架上。 由于混凝土浇筑采用分次浇筑,内模考虑腹板内侧及横隔板内侧模板，不考虑顶板底部模板，取为240kN，作用于墩间托架上。 外侧横隔板模板取为70kN,作用于顺桥向墩外托架上。
3、人群机具荷载：取2.5kN/m,均布于托架上。由于该荷载较大，如卸载装置（如砂箱等）不予考虑。 荷载组合： 计算荷载Q=1.2×(混凝土荷载+模板荷载)+1.4×人群机具荷载托架杆件自重于有限元程序计算过程中自动加入。托架受力计算时，整体荷载施加于分配梁上，分配梁再传递于主梁，经斜撑调整受力最后集中于墩身预埋锚板上。以有限元计算的杆件内力结果依据相关规范对各杆件截面、预埋锚板、焊缝等进行截面复核，以满足强度、刚度的要求。 翼板受力: 1.2×(混凝土荷载+模板以及支持构件荷载)+1.4×人群机具荷载 =1.2*(279+260)+1.4×12×2.5=689kn 加载: 外挑梁29kn/m, 横桥向墩外托92kN/m。作用长度1m 墩间部分: 腹板部分(0.8m): 1.2×6.8×26×0.6+1.4× 2.5×0.8×0.6=161kN/m 底顶板部分 1.2×(1277.1+240)+1.4× 2.5×4.9× 3.8 =1673.55kN.由7根分配梁承重，每根239.08kN,则每延米重 49kN/m 顺桥向墩外托架
0号块计算书(最终上报)汇总
汉江特大桥0号块托架设计计算书 一、工程概况 武荆高速汉江特大桥主桥桥跨布置为：62+10×100+62m，主桥全长为1124m，结构形式为现浇预应力混凝土变截面连续箱梁，箱梁为分离的单箱单室截面，全桥共22个0号块。0号块长10m，底板宽7m，两端悬出墩身2.85m，梁高6.08m，0号块混凝土数量为222.53 m3，重量约556.325T。０号块为箱梁与墩身联接的隅节点，截面内力最大且受力复杂，钢筋和预应力管道密集，因此保证０号块施工质量是箱梁施工质量控制的关键。 由于三角形托架具有体积小，传力路径明确等优点，所以0号 块采用设置三角形托架作为支撑结构的施工方法。 二、顺桥向托架及分配梁计算 2.1 荷载确定 顺桥向托架布置4道，托架承担其长度范围内0号块混凝土自重、支架、模板、施工人员机具等荷载。其主要荷载确定如下：——2.85m长每侧翼板砼自重： G1=(1.32+0.0975）m2×2.85m*1.35*2.5=13.6t ——2.85m长每侧翼板支架：每道支架重约0.665t，按5道布置， 则：G2=5*0.665*1.35＝4.5t ——2.85m长每侧翼板模板： 肋（14a槽钢）：20根*2.85m*14.53Kg/m=0.83t 面板：8.74*2.85*7850*0.006＝1.173t G3＝（0.83+1.173）*1.35＝2.7t ——2.85m长腹板、顶板及底板混凝土自重： G4＝(15.6+0.35+0.21)*2.85*2.5*1.35＝155.44t ——2.85m内模、内模支架及底模自重：暂按混凝土自重乘以0.15
倍来考虑： G 5＝155.44*0.15＝23.316t ——施工人员机具荷载：（按2.5KN/m 2考虑）： G 6＝2.5*2.85*13.5*1.2＝11.8t 2.2 分配梁计算 托架上设置4根分配梁，分配梁两端各伸出墩身2.5m ，翼板荷载布置按2米范围考虑，由上荷载分析可知每道分配梁上的荷载： q 1＝(G 1+ G 2+ G 3)/(2*4)＝(13.6+4.5+2.7)/(4*2)=2.6t/m=25.48KN/m q 2＝(G 4+ G 5)/7*4＝(155.44+23.316)/28= 6.384t/m=62.565KN/m q 3＝G 6/11*4＝0.2682 t/m=2.63KN/m 荷载布置如下图3所示： 图中A ～B 、G ～H 为翼板荷载范围，B~G 为腹板、底板及顶板荷载范围，C 、D 、E 、F 为顺桥向托架的位置。 2.2.1 截面试选 先不考虑构件自重，求得其最大弯矩： M max =111.55KN*m 以此弯矩来进行截面试选。 所选构件截面模量应满足如下要求： []3max 111.55*1000 4941.05*215 nx x M W cm f γ≥ == 截面选36a 工字钢，其截面参数为： q3=2.63KN/m H 图1 顺桥向托架分配梁计算简图
0号块托架计算书
铁路桥梁连续梁零号块托架计算书 1 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》 1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》 1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002） 1.3《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。 2.2 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值 [fv]=125Mpa； Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪 强度设计值[fv]=180Mpa；φ32精轧螺纹钢筋拉杆采用785级，按两倍安 全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和内容 本支架采用ANSYS通用有限元程序，按照托架实际结构建立空间模型进行整体分析计算，单个零号块按一次浇筑完成进行计算。 荷载施加： 零号块的施工除三角形承重托架单独加工外，其他底模、外模、内模等均利用挂篮的相应构件，作用在托架上的砼荷载为超出墩身宽度以外的2.15悬臂端箱梁砼荷载，计算时按墩身边缘位置最大截面尺寸等截面计算，计算砼荷载超过设计砼荷载约10%。
计算时腹板部分砼以均布荷载形式直接作用在腹板宽度范围的底模面 2 板上，顶板砼、内模自重和底板砼以均布荷载形式作用在底板宽度范围的底模面板上，翼板砼与外模自重以集中力的形式作用在底模两侧的承重梁上，底模及托架的自重以自重形式在计算模型内考虑。 主要计算内容：零号块托架结构的强度、刚度和稳定性计算。 4、荷载组合 ①底模板及托架自重； 底模板及支架结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。 ②新浇筑钢筋混凝土自重； 砼体积按实际截面尺寸计算，按2.6t/ m3的密度换算成荷载施加在模板和托 架结构上。 ③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载； 人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。 ④振捣混凝土时产生的荷载； 砼振捣对水平面模板的荷载取g平=2KN/ m2。 ⑤新浇筑混凝土对模板侧面的压力； 侧模板上的砼侧压力根据桥涵施工技术规范的公式计算。箱梁砼初凝时间8 小时，浇筑速度为1m/h，砼比重为24KN/m3，则侧压力为： P1=0.22γ0t0.k1.k2.v1/2=0.22x2.4x8x1.2x1.15x11/2=58.3KN/m2 ⑥倾倒混凝土时产生的荷载。 砼倾倒对垂直面模板的荷载取g垂=2KN/ m2。 强度计算：①+②+③+④+⑤+⑥
【0号块】某桥0号块托架预压方案
某桥0＃块托架预压方案 一、概述 本次25＃墩0＃块托架待边跨砼浇筑完毕后即进行预压准备工作，采用“钢绞线配合千斤顶模拟施加力”的方式在托架第二层桁架顶进行施压，施压目的主要通过测量观察各施压节点处的变化以检验托架的稳定性、安全性及变形等。 二、方案简述 1、将0＃块托架安装完成，浇筑边跨砼后，测设各锚点所对应施力节点处的相对标高； 2、砼分两次浇筑，第一次按8米高计算，砼方量为799.8m3（即800m3） 其中墩顶以上部份的砼方量为：2×214=428 m3 两墩之间的砼方量为：234.8 m3 墩外2m悬出部份的砼方量为：2×68.5=137 m3 3、模板重量 外模：6×12=72 T 内模：78 T 分配梁及底模：35 T 4、等效荷载计算 钢筋砼比重按28 KN/ m3计算，施工荷载不计，墩顶以上部份砼重量考虑全部由桥墩承受，模板重量由两边梁均摊，中梁承受其上4.75m范围内的荷载。 由此可算出边梁的等效荷载为447 KN/m 中梁的等效荷载为213 KN/m 5、由于原锚具的预埋与现0＃块托架不配套，结合锚具预埋的位置与现托架情况，拟施加位置如下(同见桁架顶层节点板平面位置示意图)
= 90 T 45 T 亦是
中梁P C 值计算 P 1 = 2×213 KN = 42.6 KN ∴取 P 1 = 42.6 T 即每台千斤顶张拉力为21.3 T 同理， 2P 2=213×7 P 2 =746 KN 取 P 2 =80 T 即每个千斤顶张拉力为40 T 亦是 P C = 40 T 6、连接器 预应力筋连接器采用三孔连接器连接 7、分配梁的安装注意以下要点 1>、位置不挡钢绞线的情况下，尽量靠近节点 2>、分配梁槽钢之间间距应满足3根（1束）钢绞线能穿过 3>、预压之前锚垫板必须预压 8、张拉顺序 张拉原则：先中间后边缘对称分阶段施加张拉力 张拉顺序见《主承台预埋锚具位置布置图》 9、张拉测标高 持力24小时测标高，卸载立底模。 三、安全注意事项 1、张拉作业是非常危险的工作，而0#托架张拉又是在梁体外张拉。因此，非作业人员一律不允许靠近现场。 2、检查原承台预埋钢绞线有无机械损伤及锈蚀程度； 3、连接器必须一次连紧； 4、张拉时加载速度服从统一指挥，张拉持荷期间，应有人看住现场，不让人靠近；
0号块满堂支架方案
及边跨现浇段满堂支架施工方案 一．编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、0号块现浇箱梁支架受力计算 (2) （一）、荷载计算 (2) （二）、横梁强度计算 (3) （三）、纵梁强度计算 (3) （四）、支架受力计算 (4) （五）、地基承载力验算 (4) 四、边跨现浇段支架受力计算 (4) （一）、荷载计算 (4) （二）、横梁强度计算 (5) （三）、纵梁强度计算 (5) （四）、支架受力计算 (6) 五、碗口支架施工注意事项 (6) 六、主要材料用量表 (6) 1、0号块现浇满堂支架数量表 (6) 2、边跨现浇段满堂支架数量表 (7) 七、安全施工技术措施 (7) （一）碗扣式钢管脚手架搭设与拆除安全技术措施 (7) （二）高处作业安全技术措施 (10)
及边跨现浇段满堂支架施工方案 一．编制依据 1.《中华人民共和国安全生产法》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ011-2004） 3.《建筑工程安全生产管理条例》（JTG F80/1-2004） 4．《南水北调干渠特大桥》两阶段设计图纸 5.交通基本建设工程施工安全防护设施量化标准 6、《公路工程施工工艺标准》（桥涵） 7、本项目实施性施工组织设计 二、工程概况 南水北调特大桥中心桩号为K130+672,桥梁总长1167m，此桥位于半径为2000m的右偏圆曲线上。桥梁孔径布置为3×30m+4×30m+4×30m+4×30m+4×30m+4×30m+(30m+2×35m+30m)+（65+120+65）m+3×30m。 主跨采用（65＋120＋65）m三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，截面为单箱单室，主墩处梁高为7.2m，跨中和边支点处梁高为2.8m；箱顶全宽为12.75m；底宽为7m；顶板悬臂长为2.875m。箱梁在横桥向顶板为3%单向横坡,底板设平坡. 箱梁底板上、下缘均按照二次抛物线变化。箱梁顶板宽12.75m，底板根部宽7.0m箱梁腹板厚70厘米～50厘米，底板厚25厘米～80厘米，主桥箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。 采用挂篮悬浇方法施工，在120m的1/2长度内共分15个节段，其中0＃块长9.0m，1～3＃块长3m，4～8＃块长3.5m，9～15#块长4m.累计悬臂总长54.5m.中跨合拢段块长2.0m，节段最大重量1400KN。边跨直线段为3.9m长的等截面支架现浇节段，边跨合拢段长2m。 三、0号块现浇箱梁支架受力计算 （一）、荷载计算 1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=338.8m3×26KN/m3=8808.8KN 偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F=G×r÷S=8808.8KN×1.2÷ (7×9) =167.8KN/m2 由于墩身上面的横隔板在墩身上面支撑，因此只验算0号块悬臂部分即可。悬臂部分钢筋混凝土自重：F1=G×r÷S=87 m3×26KN/m3×1.2÷ (7×3.25) =119.3KN/m2