满堂落地碗扣架及贝雷支架方案参考
一期工程标段
现浇支架计算书
根据本工程设计施工图和现场实际地形情况，结合施工合同工期和我司技术力量和经验拟对现浇箱梁支架采取以下支架形式：对于每跨墩柱平均高度小于15m的支架采用碗扣式满堂支架，具体为LA0—LP1跨、LP1—LP2跨、LP2—LP3跨、LP7—LP8跨、LP8—LP9跨、LP13—LP14跨、LP14—LA15跨、RA0—RP1跨、RP8—RP9跨、RP9—RP10跨、RP12—RP13跨、RP14—RP15跨、RP15—RA16跨；对于每跨墩柱平均高度大于20m的支架采用钢管立柱支撑贝雷架的少支架方案，具体为LP3—LP4跨、LP4—LP5跨、LP5—LP6跨、LP6—LP7跨、LP9—LP10跨、LP10—LP11跨、LP11—LP12跨、LP12—LP13跨、RP1—RP2跨、RP2—RP3跨、RP3—RP4跨、RP4—RP5跨、RP5—RP6跨、RP6—RP7跨、RP7—RP8跨、RP10—RP11跨、RP11—RP12跨、RP13—RP14跨。因此对上述碗扣式满堂支架和35m跨、40m跨贝雷架分别对其强度、刚度和稳定性进行计算。
一、碗扣式满堂支架计算：
（一）、支架间距和安装顺序：
本落地碗扣式满堂支架和贝雷架上碗扣式满堂支架顺桥向立杆布置间距为0.9m；横桥向立杆间距为0.9m，但在腹板下横桥向立杆间距为0.6m；纵横水平杆间距均为1.2m, 若支架顶部自由高度＜120cm 而＞90cm，则在90cm处加设一层纵横水平横杆，若支架顶部自由高度＜90cm而＞60cm，则在60cm处加设一层纵横水平横杆；落地碗扣
式满堂支架高度加大为15m，贝雷架上碗扣式满堂支架高度为1.2m；支架安装顺序：地基处理（地形表面土清理、碾压密实、浇筑100mm 厚C20砼，并在顺桥两侧设置排水沟）→测量放样→安装底托调平→安装底层门架→安装纵横水平钢管→安装上层门架→安装调节杆→安装顶托调平→安装剪刀撑及斜撑。
（二）、传力系统：
支架顶部设2层方木将模板荷载传至支架，第一层（模板下）顺桥向布置，截面为10cm×5cm，顶底板下中心间距为40 cm，两方木中间在搁置一根Ф48×3.5的普通钢管；但在腹板下中心间距为
20cm，两木方中间在搁置一根Ф48×3.5的普通钢管，跨距均为90 cm；置于第一层木方下的为第二层方木；第二层木方横桥向布置，截面为10cm×10cm ，间距90 cm，在顶底板下跨距为90 cm，但在腹板下跨距为60cm，置于碗扣式支架顶托上。
（三）、支架规格：
支架立杆底部采用可调底座（0~600 m m），支架立杆顶部采用可调托撑（0~600 m m）
普通立杆规格为3000mm、2400mm、1800mm、1200mm四种，横杆规格为600mm、900mm两种。
（四）、荷载计算：
①钢筋混凝土自重：26KN/m3
②施工人员及设备荷载为：1.0KN/㎡
③浇筑和振捣混凝土荷载为：1.0KN/㎡
④内外模板荷载：0.75KN/㎡
⑤底板上内模支撑架荷载：1KN/m2
⑥传力层方木及钢管荷载为：0.4KN/㎡
⑦支架自重（按25m高取）：3.8KN/㎡
（五）、荷载分析：
本工程支架为临时结构，施工时可避免各种不利因素之间的组合，支架受力主要为箱梁钢筋混凝土自重荷载、支架和模板自重荷载、施工人群和机具荷载、浇筑及振捣混凝土荷载及横向风荷载（不存在动荷载作用），故在其受力验算时不进行荷载安全系数的组合。
（六）受力验算：
1、胶合板强度及挠度验算：
胶合板采用优质覆膜竹胶板（1220*2440*18mm），胶合板最低静弯曲强度fm为25 KN/m㎡；弹性模量E为3500 N/m㎡.
(1)、腹板下强度验算：
取1m单位验算，根据木方间距和中搁置一根Ф48×3.5的普通钢管推算其跨度为0.05m，按三跨等跨连续梁计算，
则线荷载q=26×2.2×1+（1+1+0.75+0.4）×1=60.35N/mm
胶合板截面的抵抗矩W=bh2/6=54000mm3；
弯矩M =0.1ql2=0.1×60.35×50×50=15087.5N〃mm；
抗弯承载能力为M/W=15087.5/54000=0.28N/m㎡＜25N/m㎡.满足相关规范要求。
(2)、腹板下挠度验算：
截面惯性矩I=bh3/12=486000mm4；挠度f=0.52ql4/（100EI）=0.52×60.35×504/（100×3500×486000）=0.001mm＜50/400=0.125mm.满足相关规范要求。
(3)、底板下强度验算：
取1m单位验算，根据木方间距和中搁置一根Ф48×3.5的普通钢管推算其跨度为0.15m，按三跨等跨连续梁计算，
则线荷载q=26×(0.4+0.5)×1+（1+1+0.75+1+0.4）×1=27.55N/mm （按顶底板最大厚度计算）
胶合板截面的抵抗矩W=bh2/6=54000mm3；
弯矩M =0.1ql2=0.1×27.55×150×150=61987.5N〃mm；
抗弯承载能力为M/W=61987.5/54000=1.15N/m㎡＜25N/m㎡.满足相关规范要求。
(4)、底板下挠度验算：
截面惯性矩I=bh3/12=486000mm4；挠度f=0.52ql4/（100EI）=0.52×27.55×1504/（100×3500×486000）=0.043mm＜
50/400=0.125mm.满足相关规范要求。
2、胶合板底方木抗弯强度及挠度验算：
松木抗弯强度值fm为15N/m㎡；弹性模量E=9000N/m㎡；方木截面为100mm×50mm，按三跨等跨连续梁验算。
(1)、腹板下强度验算：
取1m单位验算，根据木方间距和中搁置一根Ф48×3.5的普通钢管推算承载宽度为0.1m，跨度为0.9m。
则线荷载q=26×2.2×0.1+（1+1+0.75+0.4）×0.1=6.035N/mm，方木截面抵抗矩W =bh2/6=100×502/6=41666.66mm3；
弯矩M=0.1ql2=0.1×6.035×9002=488835N〃mm；抗弯承载能力为M/W =488835/41666.66=11.73N/m㎡＜15N/m㎡，满足相关规范的要求。
(2)、腹板下挠度验算：
截面惯性矩I=bh3/12=100×503/12=1041666.66mm4；挠度f
=0.52ql4/（100EI）=0.52×6.035×9004/（100×9000×1041666.66）=2.2mm＜900/400=2.25mm，满足相关规范要求。
(3)、底板下强度验算：
取1m单位验算，根据木方间距和中搁置一根Ф48×3.5的普通钢管推算承载宽度为0.2m，跨度为0.9m，
则线荷载q=26×（0.4+0.5）×0.2+（1+1+0.75+1+0.4）×
0.2=5.51N/mm（按顶底板最大厚度计算），
方木截面抵抗矩W =bh2/6=100×502/6=41666.66mm3；
弯矩M=0.1ql2=0.1×5.51×9002=446310N〃mm；抗弯承载能力为M/W =446310/41666.66=10.7N/m㎡＜15N/m㎡，满足相关规范的要求。
(4)、底板下挠度验算：
截面惯性矩I=bh3/12=100×503/12=1041666.66mm4；
挠度f =0.52ql4/（100EI）=0.52×5.51×9004/（100×9000×1041666.66）=2.01mm＜900/400=2.25mm，满足相关规范要求。
3、胶合板底钢管抗弯强度及挠度验算：
钢管抗弯强度值f为205N/m㎡；弹性模量E=206×103N/m㎡；钢管截面为Φ48×3.5mm，截面模量W=5080mm3,截面惯性矩I=121900mm4
按三跨等跨连续梁验算。
(1)、腹板下强度验算：
取1m单位验算，根据木方间距和中搁置一根Ф48×3.5的普通钢管推算承载宽度为0.1m，跨度为0.9m。
则线荷载q=26×2.2×0.1+（1+1+0.75+0.4）×0.1=6.035N/mm，弯矩M=0.1ql2=0.1×6.035×9002=488835N〃mm；抗弯承载能力为M/W =488835/5080=96.23N/m㎡＜205N/m㎡，满足相关规范的要求。
(2)、腹板下挠度验算：
挠度f =0.52ql4/（100EI）=0.52×6.035×9004/（100×206×103×121900）=0.82mm＜900/400=2.25mm，满足相关规范要求。
(3)、底板下强度验算：
取1m单位验算，根据木方间距和中搁置一根Ф48×3.5的普通钢管推算承载宽度为0.2m，跨度为0.9m。
则线荷载q=26×（0.4+0.5）×0.2+（1+1+0.75+1+0.4）×
0.2=5.51N/mm（按顶底板最大厚度计算），
弯矩M=0.1ql2=0.1×5.51×9002=446310N〃mm；抗弯承载能力为M/W =446310/5080=87.86N/m㎡＜205N/m㎡，满足相关规范的要求。
(4)、底板下挠度验算：
挠度f =0.52ql4/（100EI）=0.52×5.51×9004/（100×206×103×121900）=0.75mm＜900/400=2.25mm，满足相关规范要求。
4、支架顶托上方木抗弯强度及挠度验算：
(1)、腹板下强度验算：
间距为0.9m,跨度为0.6m，按三跨等跨连续梁计算，
则线荷载q=26×2.2×0.9+（1+1+0.75+0.4）×0.9=54.315N/mm
方木100×100mm截面模量W=bh2/6=100×1002/6=166666.66mm3,
弯矩M=0.1ql2=0.1×54.315×6002=1955340N〃mm
抗弯承载能力为M/W =1955340/166666.66=11.72N/m㎡＜15N/m㎡，满足相关规范的要求。
(2)、腹板下挠度验算：
方木100×100mm截面惯性矩I= bh3/12=100×1003/12=8333333.33mm4
挠度f =0.52ql4/（100EI）=0.52×54.315×6004/（100×9000×8333333.33）=0.5mm＜600/400=1.5mm，满足相关规范要求。
(3)、底板下强度验算：
间距为0.9m,跨度为0.9m，按三跨等跨连续梁计算，
则线荷载q=26×（0.4+0.5）×0.9+（1+1+0.75+1+0.4）×0.9=24.8N/mm （按顶底板最大厚度计算），
方木100×100mm截面模量W=bh2/6=100×1002/6=166666.66mm3,
弯矩M=0.1ql2=0.1×24.8×9002=2008800N〃mm
抗弯承载能力为M/W =2008800/166666.66=12.05N/m㎡＜15N/m㎡，满足相关规范的要求。
(4)、底板下挠度验算：
方木100×100mm截面惯性矩I= bh3/12=100×1003/12=8333333.33mm4挠度f =0.52ql4/（100EI）=0.52×24.8×9004/（100×9000×8333333.33）=1.13mm＜900/400=2.25mm，满足相关规范要求。
5、支架强度验算：
钢管抗压及抗弯强度f为205Mpa，壁厚3.5mm，直径48mm，截面积4.89c㎡,i=1.58cm.
(1)、腹板下强度验算：
集中荷载N=26×2.2×0.6×0.9+（1+1+0.75+0.4+3.8）×0.6×0.9=34.641KN，
λ=l0/i=120/1.58=75.95,取76查Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数￠=0.744
抗压承载能力σ=N/￠A=34.641KN/（0.744×4.89cm2）=95.22Mpa ＜205Mpa，满足相关规范要求。
(2)、底板下强度验算：
集中荷载N=26×（0.4+0.5）×0.9×0.9+（1+1+0.75+1+0.4+3.8）×0.9×0.9=25.39KN（按顶底板最大厚度计算），
λ=l0/i=120/1.58=75.95,取76查Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数￠=0.744
抗压承载能力σ=N/￠A =25.39KN/（0.744×4.89cm2）=69.8Mpa ＜205Mpa，满足相关规范要求。
6、支架稳定性分析：
对支架构件结构的稳定性能、倾覆问题可通过加适量的斜杆和剪刀撑来解决，即为保证支架的稳定性，以横桥向每隔3.6 m间距横向布置剪刀撑，同时顺桥向连续布置6道剪刀撑。剪刀撑用6 m长φ48
普通钢管连续布置，与地平面成45度，角度偏差小于15度，每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，剪刀撑必须上至底模板，下至地面混凝土垫层，在地面垫层处设置垫木；而支架整体或局部失稳破坏，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范的有关规定，当支撑架按构造要求设置，高宽比小于3︰1时，可不考虑支撑架的整体稳定，即本满堂支架最高25m,宽16.2m，高宽比小于3︰1。
7、地基承载力计算：
支架基础为先原地表面浮土及杂草等清理，再用机具碾压密实，最后浇筑100mm厚C20砼，立杆底托支撑在100×50×3000mm的木方上，则每根木方上有三根立杆，按腹板下承受最大荷载为35×3=105KN，地基承受最大荷载为：q=105×1000/(100×3000)=0.35MPa
经原地表面浮土及杂草等清理，再用机具碾压密实后，其承载力大于0.5MPa,满足要求。
二、35m跨贝雷架计算：
贝雷架上的1.2m高的满堂碗扣式支架和木方及胶合板等的计算详见一、碗扣式满堂支架计算，下面只对小分配梁I18、各部位贝雷架组、大分配梁HM600×300、钢管立柱、墩柱牛腿、墩柱、钢管立柱基础的受力进行设计和计算。
（一）、施工荷载计算：
1、按箱梁肋板、底板加厚段：模板自重q1’=0.17KN/m2,纵横木枋自重q2’=0.35 KN/m2,则q1=(0.17+0.35)×｛9.5+ 【 (0.52+1.72)+2.53】×2｝=9.414KN/m。
2、内模采用木模，包括支撑体系荷载取q2=1800Kg/m×9.8/1000=17.64KN/m。
3、1.2m高碗扣式满堂脚手架荷载q3=1000Kg/m×9.8/1000=9.8KN/m。
4、I18小分配梁按底模横向间距0.9m设置，则q4=24.143×1/0.9
×16×9.8=3685.5N/m=3.69KN/m。
5、贝雷片自重荷载：暂端跨按11片横向布设、中跨按8片横向布设，根据贝雷片标准自重270Kg/3m，考虑联结销和相互连接架取300Kg/3m计，则贝雷架自重荷载（按11片取）q5=300Kg/3m×11×9.8/1000=10.78KN/m。
6、施工人员、机具及浇筑混凝土、振捣混凝土荷载：因施工时作业面大，人员、机具和浇筑、振捣混凝土荷载相对较小，为了安全取1000Kg/m，则整个作业面施工荷载为35000Kg，满足施工需要，故取q6=1000×9.8/1000=9.8KN/m。
所以施工荷载:q施
=q1+q2+q3+q4+q5+q6=9.414+17.64+9.8+3.69+10.78+9.8=61.124KN/m。（二）、钢筋混凝土自重荷载计算：
端头段横断面积：S端=23.95-5.0727×2=13.8046㎡；
中间段横断面积：S中=4.2211+5.172=9.3931㎡；
则q端=13.8046㎡×26KN/m3=358.92KN/m;
q中=9.3931㎡×26KN/m3=244.22KN/m;
注：钢筋混凝土取26KN/m3。
（三）、荷载分析：本工程支架为临时结构，施工时可避免各种不利因素之间的组合，支架受力主要为箱梁钢筋混凝土自重荷载、支架和模板自重荷载、施工人群和机具荷载、浇筑及振捣混凝土荷载及横向风荷载（不存在动荷载作用），故在其受力验算时不进行荷载安全系数的组合。
（四）、根据箱梁的相应断面尺寸（按两边墩柱宽度最不利的1.5m 进行相应计算）作出受力简图如下：
1、钢筋混凝土自重引起支点反力：考虑贝雷片在各桩顶大分配梁
H600*300上断开设置，每跨各自独立，所以各支点反力可按简支梁计算后叠加。
R1自=【244.22×12.1×11.7/2+(358.92-244.22)/2×4×(12.1-4+4×2/3)】÷11.7=1688.63KN
R21自端=【244.22×12.1×11.7/2+(358.92-244.22)/2×4×(4×1/3)】÷11.7=1503.67KN
R22自中= 244.22×9.3/2=1135.62KN
2、施工荷载引起的各反力：
R1施=61.124×12.1/2=369.8KN
R21施端=61.124×12.1/2=369.8KN
R22施中=61.124×9.3/2=284.23KN
则R1总= R1自+ R1施=1688.63+369.8=2058.43KN
R21总端= R21自端+ R21施端=1503.67+369.8=1873.47KN
R22总中= R22自中+ R22施中=1135.62+284.23=1419.85KN
（五）、单桩受力分析：各支点处荷载横向分布情况分析，取长度1m的箱梁端断面进行分析，则荷载分布情况、贝雷架顶受力见下图（荷载横向分布图）：
1、端跨单桩受力分析：
为了计算简便考虑I18在中部贝雷架处断开，贝雷片间联结间距900mm：
（1）、钢筋混凝土引起的受力：
q1=【2.2m(腹板高度)×0.75m（腹板宽度）】×1m×26KN/m3=42.9KN （按加厚段最大腹板宽度计算）
q2=0.18m(翼缘边高度)×1m×26KN/m3=4.68KN/m
q3=0.5m(翼缘底高度)×1m×26KN/m3=13KN/m
q4= (0.5+0.4)m×1m×26KN/m3=23.4KN/m（按加厚段顶底板最大总厚度计算）
中部贝雷架q1处由R2承担：
则R21= q1=42.9KN
R1、R2间的q4由R1、R2共同承担：
则R11= q4×3.6×(3.6/2+0.9-0.525)÷（3.6+0.95）=40.27KN
R22= q4×3.6- R11=23.4×3.6-40.27=43.97KN
R1外的q1、q2、q3由R1、 R2承担：
则R23=-【q1×0.2+ q2×2.5×（2.5/2+0.9+0.45-0.65）+（q3- q2）×2.5/2×（2.5/3+0.9+0.45-0.65）】÷（3.6+0.95）=-10.4KN
R12= q1+ q2×2.5+（q3- q2）×2.5/2- R23=75.4KN
故：R1= R11+ R12=40.27+75.4=115.67KN
R2= R21+2×（R22+ R23）=42.9+2×（43.97-10.4）=110.04KN （2）、施工荷载引起的受力：
施工荷载q施’=q施/总宽=61.124/16.2=3.77KN/m
则R11=3.77×（2.2+2.3+3.6）×（2.2+2.3+3.6）/2÷（3.6+0.95）
=27.18KN
R21=3.77×（2.2+2.3+3.6）- R11=3.36KN
综合得：R1总=115.67+27.18=142.85KN
R2总=110.04+2×3.36=116.76KN
则：N1=（2×R1总+ R2总）/2=（2×142.85+116.76）/2=201.23KN 故：N总= 2N1=402.46KN
N1比=N1总/N总=201.23/402.46=0.5
支架立柱受力：
对桥墩牛腿受力：R牛= R1总（四）×N1比=2058.43×0.5=1029.3KN 对钢管立柱受力：R钢管柱端=R21总端（四）×N1比=1873.47×0.5+G自（G
100KN）=1036.74KN
自保守考虑为
2、中跨单桩受力分析：
为了计算简便考虑I18在中部贝雷架处断开，贝雷架间联结间距900mm：
（1）、钢筋混凝土引起的受力（含荷载组合系数）：
q1=2.2m(腹板高度)×0.45m（腹板宽度）×1m×26KN/m3=25.74KN
q2=0.18m(翼缘边高度)×1m×26KN/m3=4.68KN/m
q3=0.5m(翼缘底高度)×1m×26KN/m3=13KN/m
q4= (0.22+0.25)m(顶底板最大总厚度)×1m×26KN/m3=12.22KN/m
中部贝雷架q1处由R2承担：
则R21= q1=25.74KN
R1、R2间的q4由R1、R2共同承担：
则R11= 【q4×4.174×（4.174/2+0.225）】÷（3.6+1.4）=23.59KN R22= q4×4.174- R11=12.22×4.174-23.59=27.42KN
R1外的q1、q2、q3由R1、 R2承担：
则R23=-【q2×2.5×（2.5/2+0.25）+（q3- q2）×2.5/2×（2.5/3+0.25）
- q1×0.05】÷（3.6+1.4）=-4.48KN
R12= q1+q2×2.5+（q3- q2）×2.5/2- R23=52.32KN
故：R1= R11+ R12=23.59+52.32=75.91KN
R2= R21+2×（R22+ R23）=25.74+2×（27.42-4.48）=71.62KN （2）、施工荷载引起的受力：
施工荷载q施’=q施/总宽=61.124/16.2=3.77KN/m
则R11=3.77×（2.2+2.3+3.6）×（2.2+2.3+3.6）/2÷（3.6+1.4）
=24.73KN
R21=3.77×（2.2+2.3+3.6）- R11=5.81KN
综合得：R1总=75.91+24.73=100.64KN
R2总=71.62+2×5.81=83.24KN
则：N1=（2×R1总+ R2总）/2=（2×100.64+83.24）/2=142.26KN
故：N总=2N1=142.26×2=284.52KN
N1比=N1总/N总=142.26/284.52=0.5
支架立柱受力：
对钢管立柱受力：R钢管柱中=R22总中（四）×N1比=1419.85×0.5=709.93KN 故综合得支架立柱受力：
对桥墩牛腿受力：R牛= R牛=1029.3KN
对钢管立柱受力：R钢管柱= R钢管柱端+ R钢管柱=1036.74+709.93=1746.67KN （六）、贝雷架顶分配梁I18验算：
由于其外挑端跨和中跨一样，但腹板则中跨的跨度要大些，故考虑按中跨计算，现按最不利简支梁计算中跨悬挑和腹间顶、底板处弯
矩：
1、悬挑部分：M悬=q2×1.85×1.85/2+｛（q3- q2）×1.85/2.5｝
/2×1.85×1.85/3+3.77×2.2×2.2/2=20.64KN〃m
2、腹板顶、底板弯矩：实际跨度为3.65m，按满布荷载q4和
施工荷载计算，则M腹=1/8×q4×3.65×3.65+1/8×q施’
×3.65×3.65- M悬/2=1/8×12.22×3.65×3.65+1/8×
3.77×3.65×3.65-20.64/2=16.31KN〃m
两者相比较M腹=16.31KN〃m＜M悬=20.64KN〃m，则取M悬=20.64KN〃m 进行验算。
因分配梁I18按间距为0.9m设置，则M=20.64×0.9=18.58KN〃m 根据公式：M X/r x w x+M y/r y w y≤【f】,因M y基本无力矩，则不考虑。
查I18特性：h=180mm、b=94mm、t=10.7mm、A=30.756cm2、r x=1.05、w x=185cm3、I x=1660cm4、i x=7.36cm、w y=26cm3、I y=122cm4、i y=2cm、E=206×103N/mm2
则M X/r x w x=18.58×106/（1.05×185×103）=95.65MPa＜【f】
=215MPa（采用Q235钢）
换算最外悬挑集中荷载：F=18.58÷2.2=8.45KN
换算腹板均布荷载：q’=16.31×8÷3.65÷3.65=9.79KN/m
挠度:γ悬=Fl3/3EI=8.45×1000×1.853×109/(3×206×103×
1660×104)=5.22mm＜【L/400】=2100/400=5.25mm,满足钢结构变形要求，施工时考虑起拱5mm.
γ腹=5q’l4/384EI=5×9.79×0.9×3.654×1012/(384×206×
103×1130×104)=8.75mm＜【L/400】=3650/400=9.13mm,满足钢结构变形要求，施工时起拱9mm。
剪力：V悬=4.68×1.85×0.9+（13-4.68）×1.85/2×0.9+3.77×2.1×0.9=22.18KN＜Af v=26.131×100×125/1000=326.64KN，满足钢结构规范要求。
V腹=12.22×3.65/2×0.9+3.77×3.65/2×0.9=26.31KN＜
Af v=26.131×100×125/1000=326.64KN，满足钢结构规范要求。
整体稳定性验算：
（1）、悬挑部位稳定性验算：
λy=l1/i y=220/2=110
ξ=l1t/bh=2200×10.7÷94÷180=1.39
查表B、4双轴对称工字形等截面（含H型钢）悬臂梁的系数βb: βb=1.25+0.31ξ=1.25+0.31×1.39=1.68
则ψb=βb×4320/λy2×Ah/w x×【 1+ (λy t/4.4h)2+ηb】×
235/f y=1.68×4320/1052×30.756×18/185×【 1+ (105×10.7÷4.4÷180)2+0】×235/235=4.76＞0.6(因对双轴对称截面ηb=0) ψb’=1.07-0.282/ψb=1.07-0.282/4.76=1
故M X/ψb’w x=18.58×103/（1×185）=100.43 MPa＜【f】=215MPa （采用Q235钢）满足钢结构规范要求。
（2）、腹板底部分稳定性验算：
查表B、2轧制普通工字钢简支架ψb=1.12-（1.12-0.84）×0.65/1=0.938＞0.6
则ψb’=1.07-0.282/ψb=1.07-0.282/0.938=0.77 故M X/ψb’w x=16.31×0.9×103/（0.77×185）=103.05 MPa＞【f】=215MPa（采用Q235钢），满足钢结构规范要求，施工时采取加设剪刀撑卸力到两边贝雷架支座处，以抵抗风荷载并提高其稳定性要求。
（七）、贝雷片受力分析：
对跨度较长、受力较大的部位进行验算，考虑到箱梁的断面形式及施工需要贝雷片横向布置端跨取11片、中跨取8片（详见附图），现对各部位贝雷架受力计算：
贝雷片特性表：
1、对端跨各部位贝雷架组计算：
根据四、中荷载计算等效均布荷载：q=【1/8×(q中+q施)×11.7×11.7+（q端-q中）×4×4/2÷11.7×11.7/2】×8÷11.7÷
11.7=332.16KN/m
（1）、外边贝雷架组计算：
根据其跨度为11.7m和等效均布荷载q、R1总=142.85KN/m、R2总
=116.76KN/m【详见（五）、1】进行相应计算。
弯矩：M边端=1/8×q× R1总/( 2R1总+ R2总)l2=1/8×332.16×142.85/(2×142.85+116.76)×11.7×11.7=2017.37KN〃m＜0.75×788×
满堂脚手架搭设施工方案
和昌悦澜湾北苑B标段 满堂脚手架施工方案 编制： 审核： 审批：
平煤神马建工集团有限公司 二0一四年四月八日 目录 一、编制依据 (3) 二、工程概况 (4) 三、脚手架搭设施工方案及施工工艺 (5) 四、模板安装方案及工艺 (12) 五、扣件式钢管脚手架及模板安全计算 (16) 六、脚手架、模板支架安全检查 (22) 七、施工注意事项 (25) 八、泵送砼模板安全措施 (26) 九、脚手架平面图、立面图 (27)
一、编制依据 1、业主提供的有关设计施工图纸资料及技术说明 2、业主组织的图纸会审会议纪要 3、和昌悦澜湾北苑B标段施工组织设计 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 6、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006） 7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 8、《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》--北京市建委、质监局 9、《扣件式钢管脚手架计算手册》--中国建筑工业出版社 10、《建筑施工安全计算》--中国建筑工业出版社 11、《建筑施工计算手册》--第二版 二、工程概况 本工程由河南创和置业有限公司开发、河南省建筑设计研究院有限公司勘探、河南省纺织建筑设计院有限公司设计、河南海华工程建设监理公司监理、平煤神马建工集团有限公司承建和昌悦澜湾北苑项目B标段,包含（2#、3#、5#、6#楼及相连商业、地下车库)，占地总面积42520.23㎡。 和昌悦澜湾北苑项目B标段由2#、3#、5#、6#楼4栋高层住宅楼及相连商业、地下车库组成。主楼地下3层，车库部位地下2层，主要是作人防工程、车库及设备用房；主楼地上由2栋27层1栋26层及一栋21层的楼房组成；主楼地下部分为三层地下室，车库部分为地下两层。地下室外墙均为400mm/350mm/300mm厚钢筋混凝土墙。结构类型为：住宅楼范围内为剪力墙结构、CFG桩+筏板基础；住宅楼范围外为钢筋混凝土框架结构、CFG桩+筏板基础。本工程中，梁宽
ms贝雷架施工方案
ms贝雷架施工方案
施工组织设计/方案报审表 工程名称：昆山西大桥工程
江苏省建设厅监制
昆山市西大桥工程 主 跨 贝 雷 架 搭 设 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 昆山市水利建筑安装工程有限公司2009年5月15日
西大桥工程主跨贝雷架支架搭设专项施工方案 一、工程概况 昆山市西大桥位于昆山市中心城区，跨越娄江，桥下仅游船通航。桥梁为老桥拆除，原址重建。工程范围：桩号K0+34.169～K0+305.258，重建后的桥梁宽34米，施工内容包括重建西大桥和桥梁两侧接坡道路及管线、排水。重建后的西大桥是一座一孔净跨36米钢筋砼箱形拱桥。桥台台身内设人行通道沟通滨江人行通道，拱上设8个腹拱孔以减小拱桥自重。受周边路网、地块标高的限制，桥面标高基本与老桥持平，拱桥矢跨比为1/8.571。为了抵抗坦拱强大的水平推力，桥台基础采用钻孔灌注桩基础，人行通道从桥台内部穿过。 根据施工图设计要求，本工程采用娄江河两侧填筑围堰施工的方案。两侧围堰内侧距离为21米。 二、施工准备 （一）、施工部位：昆山市西大桥36米主跨部位。 （二）、设计荷载：按主跨中部24米拱圈进行设计，具体详见贝雷架支架施工计算书。 （三）、搭设材料：主梁及南北临时支墩采用16Mn锰钢六四式军用贝雷片搭设，约400片，横向采用20号槽钢连结。（四）、施工机械：40吨水上浮吊一艘，25吨汽吊一台，水上打桩船一艘，运桩船一艘，1立方反铲挖机两台，电焊机2 台，气割设备一套，电锯一台。 （五）、施工人员：电焊工2名，辅工8名，卷扬机工8名，汽吊及
挖机驾驶员各一名，现场安全员一名，总调度员一名。 三、贝雷架支架施工方案 本工程所需的六四式军用贝雷架片拟采用租赁方式，20号槽钢自购。根据施工计算，本工程拟采用28排贝雷架单片梁过河，每排共8片组成，长度24米。每两排贝雷架片梁用花架连结，间距125厘米。南北临时支墩采用两排贝雷架片梁搭设，每排12片，长度36米，高度1.5米。河中间支墩采用Φ300mm钢管桩，400×400H型钢作横盖梁。具体布置详见《昆山市西大桥贝雷架支架搭设方案示意图》。 1、河中临时支墩施工 本工程拟在南北围堰中间设置临时支墩，临时支墩采用Φ300mm 钢管桩基础，共40根，4跟连接为一个整体，间距4米，桩长14.5米，入土深度11米，其承载力计算书详见附页。 2、中间临时支墩盖梁施工 河中间临时支墩盖梁拟采用HW400×400H+14号双拼槽钢型钢+14号槽钢支承40排贝雷架梁。盖梁总长为36米，总宽为0.8米，拟采用一排HW400×400H+14号双拼槽钢作为盖梁。盖梁安装采用浮吊就位，现场焊接。 3、围堰内场地硬化及临时支墩施工 贝雷架主梁长24米，端部伸入围堰内约1.5米，其下部采用贝雷架梁作为临时支墩，高1.5米。搭设方法详见附页示意图。 围堰内脚的场地硬化工作等到桩基大应变检测结束后进行。回填
地下室落地式脚手架施工方案
目录 1. 编制说明及编制依据 (1) 1.1. 编制说明 (1) 1.2. 主要规程、规范 (1) 1.3. 参考手册 (1) 2. 工程概况 (2) 2.1. 总体工程概况 (2) 2.2. 脚手架工程概况 (2) 2.3. 脚手架平面、剖面图 (3) 3. 施工准备 (4) 3.1. 脚手架主要材料选择和质量规定 (4) 3.1.1. 钢管 (4) 3.1.2. 扣件 (4) 3.1.3. 连墙件、安全网、钢笆板 (4) 3.2.操作人员的要求 (4) 4. 脚手架构造及搭设 (5) 4.1. 落地式脚手架搭设 (5) 4.1.1. 落地式脚手架搭设 (5) 5. 落地式脚手架验算 (8) 6.脚手架验收 (10) 7. 脚手架拆除方法及安全要求 (11)
1.编制说明及编制依据 1.1.编制说明 根据本工程施工组织设计及施工总体部署，计划地下结构和地上1~3层施工时采用落地式脚手架。针对地下室结构脚手架单独编制本落地式脚手架方案。地上4层开始使用爬架。针对爬架的方案后期再行编制上报。 1.2.主要规程、规范 1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）； 2）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）； 3）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 1.3.参考手册 1）《中建三局安全技术规程》； 2）《建筑施工手册缩印本第四版》； 3）《建筑施工计算手册》； 4）置地广场A座工程施工图纸。
2.工程概况 2.1.总体工程概况 本工程为安徽置地投资（合肥）有限公司置地广场A座工程，位于合肥市政务区星光西路和龙图路交口。地下室4层，地上主楼46层；地下层高：3.7m（-4F）、3.8m（-3F）、4.9m（-2F）、5.3m（-1F）；地上层高：6.05m（1F)、6m(2F）、4.5m（3F、避难层15F及31F）、4.2m（4-14F、16-30F、32-46F）。 2.2.脚手架工程概况 地下室外架：采用落地式脚手架，西面和南面与现有结构相连，不需要搭设外架；东面和北面落地架搭设范围从底板至负二层顶；地上外架：西面和南面落地架由1层搭设至4层顶，高度20.7m；北面和东面由负一层底板搭设至四层顶，高度27.1m；东面A-J~A-G轴段为悬挑架，由一层顶悬挑至四层，悬挑高度14.7m。。 外架在底板施工完成后开始搭设，地下室外墙防水施工完毕和基坑回填前拆除。
满堂脚手架施工方案
满堂脚手架施工方案 1、工程概况 大堂厅位于底层，平面尺寸为18m×16m，脚手架搭设高度为9m。为方便施工，拟搭满堂脚手架。 2、编制依据： JGJ130—2017建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ80—91建筑施工高处作业安全技术规范 3、脚手架搭设技术与工序 3.1构配件材质 3.1.1规格：φ48.3×3.6mm； 3.1.2质量：符合国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）。钢号：Q235—A级钢。 3.1.3禁止使用：不通管径的钢管不能混用，严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证和生产许可证或检测合格证明的管材。 3.1.4扣件： 3.1. 4.1符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB/T15831） 3.1. 4.2禁止使用：脆裂、变形、滑丝、无出厂合格证和生产许可证或检测合格证明的扣件。 3.1. 4.3在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。 3.1.5脚手板 3.1.5.1竹笆： a、整齐完好 b、不准使用枯脆、单径、破损、散边的竹片底笆。 3.1.5.2木脚手板：a、厚度≥5cm；宽度≥20cm。 b、禁止使用腐朽、有裂纹的脚手板。
3.1.6密目网：a、网质符合GB16909—97标准； b、2000目/100cm2。每张网上缝有出厂“合格证”和“安鉴”标志； c、禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测报告的“三无”劣质密目网。 3.1.7安全平网：a、网目2.5cm并有网纲绳。 b、有生产许可证和产品合格证。 3.2搭设尺寸 3.2.1高度：H=9m 3.2.2纵距：la=1.5m； 3.2.3横距：lb=1.8m； 3.2.4步距：h=1.8m； 3.2.5搁栅杆间距=@=35.0cm； 3.2.6扫地杆高：20cm； 3.2.7杆高度：1.5m、1.2m、0.6m； 3.2.8剪刀撑：每4跨设纵横双向剪刀撑，斜度450～600； 3.2.9扣件扭力矩：50N·m。 3.3搭设工序 3.3.1施工准备 3.3.1.1向搭设施工人员进行安全技术交底。 3.3.1.2对使用的钢管、扣件、脚手板（笆）、安全网等进行验收，不合格的不准使用。经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放平稳、整齐，堆放场地不得有积水。 3.3.2搭设 3.3.2.1由脚手工专业人员搭设。
贝雷架施工方案
华能巢湖电厂一期工程铁路专用线水上支架设计与施工技术 中铁二十四局集团安徽工程公司 二○○八年八月
目录 1、概述 ２、支架设计思路 3、支架设计及理论计算 3.1支架设计 3.2 支架理论计算 3.2.1荷载取值 3.2.2 受力检算 3.3方案论证 3.3.1受力分析 3.3.2受力计算 3.3.3结构检算 3.3.4受力检算结论 ４支架施工 ４.１材料控制 ４.２支架安装施工控制 ４.2.1 施工要点及技术要求： ４.2.2 安装人员要求 5、支架预压 ５.１端支撑预压 ５.２.跨中支撑预压 ５.3.支撑预压效果 ６、支架拆除 ６.1 中间立柱贝雷梁下降 ６.2 两端立柱贝雷梁下降 ６.3 人工拆除上面底板，
６.4 贝雷梁横移 ６.6 中间支墩钢立柱拆除 ６.5 550工字钢拆除 ６.7 钢轨拆除 ６.8 承台上钢管立柱拆除： ７结论 水上支架设计与施工技术
中铁二十四局集团安徽工程有限公司 1、概述 柘皋河大桥中间２跨现浇槽型梁处于河中央7m深水区域，且地质情况较复杂，每片梁体重达600吨. 支架发生沉降是一个带有普遍性的问题。支架沉降 过大势必使槽型梁体达不到设计要求。如何保证支架的刚度的稳定性是水上支架设计的关键，如何防止支架沉降量过大， 消除支架的非弹性变形是保证梁体质量的重要因素. 所以，结构及 设计与施工作为一个重点课题进行研究，以优化支架设计，对支撑材料质量进行严格控制，制定支架设置和拆除支架施工方案，采用设计和现场控制相结合的预防措施，确保支架的稳定可靠性能。 支架设计与施工的的几个关键问题 （１）支架底部地为软基.为支架在梁体混凝土浇筑后受压发生沉降的主要原因； （２）每孔支架承重能力应达到１２０％梁重（720吨）；. （３）因工期要求，两孔支架同时施工，支架设计时必须考虑满足通航净高、净宽要求； （４）支架施工多为水上作业，地形、地质情况复杂，作业空间狭窄.施工组织和机械配合要科学合理，施工方案要安全可靠. 经过对施工现场的调研，针对工程施工特点和支架设计与施工的关键问题，支架设计的原理是以桥墩承台面为支架两端钢管立柱的支撑点，与跨中振动打入水中持力层的钢管立柱共同形成槽型梁底模板下贝雷梁托架的三个固定支点，钢管立柱作为传力柱与贝雷梁托架形成受力体系，共同承载槽型梁重和施工载荷. 3、支架设计及理论计算 3.1支架设计
满堂支架专项施工方案
第一章专项施工方案 1.1满堂支架支架搭设与拆除方案 1.1.1工程概况 桥梁全长：254.3米。跨径布置为（3×25）+（4×25）+（3×25）=250米。上部结构形式为预应力混凝土现浇箱梁，桥梁左幅21.6米，右幅21.6米。采用满堂支架现浇。 现浇段桥梁参数表
1.1.2机械设备配备 机械设备配备表 1.1.3地基处理 施工现场天然地基的承载力具有明显的差异，湟水河区经筑岛换填后分层压实处理，天然地基条件较好的区段经压实后在原地面以上部分采用填片石，并分层压实后作为支架搭设区的地基持力层。 现浇段地基换填在桩基施工完成后进行，桩基施工时应注意避免泥浆及沉渣等不利填料埋入桥跨区。地基表面清表整平后采用18t振动压路机分层辗压。 填高后地基顶面高于原地面不小于50cm，处理范围超过支架搭设区域边长2m以上，地基外边线纵向设矩形排水沟，同时设2％双向横坡排地表水，地表水由横坡汇入纵向排水沟后排出场外，经处理后的地基表面浇筑砼硬化层。硬化层强度形成后，可进行支架立杆垫板的搭设放样。 1.1.4支架搭设与拆除 支架设计采用满堂钢管支架（剪刀撑及其他用于加固杆件采用普通扣件式钢管），拟进场钢管截面规格为Φ48×3.5mm，支架最大搭设高度小于5.5m，纵向间距为0.9m，（24×0.9）m，步距采用墩柱前后1.5米附近采用0.6m，跨中采用1m，横断面小于6m范围内设一道剪刀撑，纵向剪刀撑沿支架两侧及箱梁腹板轴线位置分别布设一道（共8道），每孔支架两端按每三步设一道之字形水平
面上横向斜撑加强，并在横断面上根据《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）增设斜杆加固。 支架搭设断面图示如下： 支架搭设时，在经换填压实的原地面上铺填石渣层压实（地质条件较好的暨有路面，可不加铺石渣层），石渣层顶面浇筑砼硬化层，砼硬化层以上分别为：5cm厚木垫板、可调节钢底托、扣件式满堂支架、可调钢顶托、10×10cm方木纵梁、10×10cm@25cm木枋横梁、18mm厚胶合板。 1.1.5安全管理要求 1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术 考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格 后方准使用。 4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、 缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 5、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆
落地式双排脚手架施工方案 (4)
xxx工程 外 脚 手 架 专 项 施 工 方 案 xx有限公司 2013年4月AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF
第一章、工程概况 本工程位于海河xx，工程为xx工程，属公共建筑，建筑总面积为77788㎡，由七幢教学楼组成并同时开工。 建设单位：xx建设发展有限公 监理单位：xx监理公司 总包方：xx有限公司 工程方面 本工程位于xx。东至经八路西侧道路红线，南至纬二路北侧道路红线，西至经十路东侧道路红线，北至纬一路南侧道路红线。由图文信息中心、行政会议中心、公共教学楼、经贸外语及国际贸易系教学楼、商务管理及国际物流系教学楼、会计系七幢楼组成，总建筑面积77788㎡其中图文信息中心地上6层，建筑高度29.7m，建筑面积10560.32㎡，地下一层建筑面积619㎡；行政会议中心3层，建筑高度13.55m，建筑面积4013㎡；公共教学楼4层，建筑高度19.55m，建筑面积7892.56㎡；经贸外语及国际贸易系教学楼4层，建筑高度17.75m，建筑面积16175.00㎡；商务管理及国际物流系教学楼4层，建筑高度17.75m，建筑面积16175.00㎡；外包系及生产实训中心4层，建筑高度17.75m，建筑面积14269.15㎡；会计系4层，建筑高度17.75m，建 AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF
筑面积7966.00㎡。 第二章、编制依据 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《施工企业安全生产管理规范》（GB50656-2011） 《建筑工程绿色施工评价标准》GB/T50640-2010 第三章施工操作工艺 1、地基处理： 脚手架底部回填土必须分层夯实，表面用C15砼进行硬化，厚度100mm，宽度1.5m。四周外脚手架硬化的回填土做为基础，所有的基础必须平整，基础底座下设型钢，布设必须平整，不得悬空，并在四周距脚手架外立杆1m处设置浅排水沟。 2、立杆：脚手架均采用双排脚手架，顶端高出结构檐口上皮1.5m，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度向错开的距离不小于50cm。各接头中心距主节点的距离不大于60cm。 3、大横杆：大横杆置于小横杆之下，纵向间距为1.5m,在立杆的内侧用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大 AHAHAGAHAGAGGAGAGGAFFFFAFAF
满堂脚手架工程施工方案
内 架 支 护 搭 拆 方 案 xxxx建筑工程有限责任公司 编制人：xxx 一、总则 1、为了在仁怀市农村信用合作联社综合楼工程建设过程中，
内架支护工程安全工作，特编写本方案作为本项目部开展 本项管理工作的依据。 2、本细则只适用于仁怀市农村信用合作联社综合楼工程施工 阶段内架支护安全使用和操作。 3、本细则如与规范、规程等矛盾之处，以规范、规程等为准 确。 内架支护工程专家组成人员名单 胡吉华韩江 乔良友曾学志 余志明黄海林 二、编制依据 1、仁怀市农村信用合作联合社综合楼工程施工图及监理规 划。 2、依据建筑施工JCJ59-99安全检查标准 3、施工组织设计中的施工建施图和结施图，安全保证体系， 技术方案及保证措施。 三、工艺要求及管理方法 我们根据现有市场砼现浇内架支护工程并结合规范以及我项目实际情况（梁最大断面400×1000、平板100厚）选择如下搭拆方案。为了安全生产，必须严格要求支撑垂直、上下连接规范、主梁第两侧必须有剪刀撑等规范要求。 具体方案实施如下： 1、我们项目采用钢管、扣件、对拉螺杆、步步紧等搭设满堂 内架支护工程。 2、搭设要求按每层高差配备钢管、立杆最大间距不大于1.3m， 扫地杆离地不超过30公分，第二道连系横杆在2米内，上
部横杆可根据楼层高差及工艺要求而定。各梁底部顺梁再加一排顶撑、剪刀撑、斜撑等顶撑，具体操作可参照后图（如图一、图二）。 3、其中我项目结合图纸设计要求（1-4）～（1-8）轴线8米 宽×30长=约240平方米段高度10.2米，在搭设中对各种材料进行严格筛选。立杆对接等要求垂直、上下横杆要求规范、剪刀撑、斜撑等必须严格要求、立杆间距不得大于1米，必须做到层层把关。每一层及每一项支护工程都必须严格检查，报送监理审查验收后再进行砼浇注。 4、在拆除时，必须做到：先支后拆、后支先拆，各种拆下的 材料必须传递，严禁抛掷、乱扔、临边必须系上安全带，并指定专人监护和专人指挥。做到上呼下应，一气呵成等安全工作。拆下后及时清理分类堆放、整理、清扫场地，做到文明施工。 xxxx建筑工程有限责任公司
钢管支架贝雷梁施工方案
一、工程概况 1、工程概况 湾底疏港路高架工程施工四标段自桩号K3+402.345起至K4+177.345止，主线桥共7联包括：29#、30#、31#、32#、33#、34#、35#。基础形式为扩大基础和钻孔灌注桩，扩大基础采用C30钢筋砼包括：5.1×5.8米和5.8×6米两种形式；钻孔灌注桩采用C30钢筋砼包括：桩径为1.0米、1.5米和1.8米三种。承台采用C30钢筋砼，墩柱采用C35钢筋砼，桥梁上部结构采用C50预应力混凝土连续箱梁，桥面铺装采用C50抗渗钢筋混凝土。 由于33#桥位于河道内，为避免雨季施工期间河道内水位上涨浸泡支架基础而造成满堂支架不稳定，我项目部决定下部采用钢管贝雷梁支架，从而可避免受河道内水位及雨水影响，保证支架的整体稳定性，确保施工安全。 箱梁断面图如下图。
桥梁纵断面图 桥梁横断面图 2、主要工程量： 33#桥桥梁面积3380m2，C50混凝土用量2577 m3，混凝土指标0.762m3/m2。普通钢筋用量:395.9t ,普通钢筋指标117.2Kg/m2，预应力钢绞线用量115.59t ,钢绞线指标 34.2Kg/m2。 二、现场特征及施工条件 1、气象 本工程位于青岛市。属于华北暖温带沿海湿润季风性大陆性气候。6-9月份为多雨季节，年平均气温为12.3o C。年平均降水量为711.2 mm,夏季海雾频繁，春夏多东南风，秋冬多西北风，年均受台风影响较多。 2、地质状况 从上至下地质情况如下：（1）杂填土，厚度2米。（2）粉质粘土厚度为1米（3）粗砂、砾砂层，厚度1米左右（4）强风化岩。
三、编制依据 1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 2、《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T 194-2009 3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50—2011） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD063—2007） 5、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 7、《湾底疏港路高架工程施工四标段设计图纸》 8、《湾底疏港路高架工程施工四标段施工组织设计》 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 10、工程地质情况及现场施工条件。 四、资源配备情况 1、项目部主要管理人员配备 序号岗位姓名职责 1 项目经理候武项目组织、协调 2 执行项目经理张期斌项目总体实施、组织与管理 3 项目总工杜洪波方案编制、交底及质量控制 4 项目副经理王建安全文明施工及后勤保障 5 生产副经理孙林林现场施工组织与协调 6 安全工程师崔昕现场安全文明施工及后勤 7 结构工程师张鹏现场施工 8 施工员张春晖现场施工 9 质检工程师田栋现场质量控制 10 测量工程师徐学乐测量放线与高程控制
满堂支架安全专项施工方案
满堂支架专项施工方案 第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。 第二节工程概况 本工程为周六高速路基复工项目，由安徽省高等级公路工程建设指挥部投资建设。本工程为支线上跨。现浇箱梁混凝土总方量758.49m3，本工程由安徽省公路勘测设计院设计，合肥工大建设监理有限责任公司监理，安徽省公路桥梁工程公司承建。 第三节满堂支架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 3、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，上下搭拆方便，便于检查验收； 4、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合安徽省安全质量标准化示范工地的有关标准。
5、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案： 钢管落地脚手架。 第四节满堂支架材料选择 钢管落地脚手架 l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯打孔，锈蚀严重的不得使用，新用的钢管要有出厂合格证。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。 3、搭设架子前应进行保养，除锈，力求外表美观。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求的方木制作，每块质量不大于30kg。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／10cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×5.5m 的单张网重量在1.8kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。 6、连体杆件件采用钢筋柔性连接，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q235A钢的要求。 7、底座，铸铁底座符合国家规范，焊接底座外径尺寸为15*15mm，厚度不低于8mm。 第五节满堂支架搭设流程及要求 钢管落地脚手架 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
落地式脚手架施工方案(范本)
落地式脚手架施工方案 为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99 ），实现安全管理规范化、科学化, 确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1工程概况 1.1本工程位于 建筑面积平方米，长米，宽米，高度米。 1.2基础处理，采用夯实、找平。 2搭设方案 2.1材料及规格选择 根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用0 48X 3.5MM,并使用钢扣件。 2.2搭设尺寸 2.2.1搭设总高度—米，要求随施工进度搭设，高度超出施工层 1.5 米。 2.2.2搭设要求，根据现场实际情况，采用双排脚手架，架体立杆内侧采用安全密目网全封 闭围挡施工。3.2 米高搭设首层平网，随施工进度设随层网，每隔6米设层间网。 2.2.3构造要求 2.2. 3.1立杆间距 1.5米，立杆基础垫通长板（20CM< 5CM< 4CM长的松木板），使用钢底 座（1CM< 15CM< 8MM的钢板）。底座中间设置钢管芯子，高度大于15CM。离地高度20CM 设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方 向错开50CM以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50CM。顶层立杆可搭接，长度不应小于1M，两个扣件。立杆垂直偏差，架高30 M以下时，要求不大于架高的1/200 。 2.2. 3.2大横杆 大横杆间距控制在1.5M，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小 于10CM，但不应大于20CM。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50CM。2.2.3.3小横杆 小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10CM，小横杆间距：立杆与大横杆交接 处必须设小横杆，脚手板处75CM，且伸入墙内不小于18CM。 2.2. 3.4剪刀撑
室内满堂脚手架施工方案
word 红塔区北城中心小学教学楼及大石板小学厕所新建项目建设工程 满 堂 脚 手 架 施 工 方 案 编制单位：云南荣泰建设工程有限公司 编制：方国栋 审核：瞿云春 审批：徐金洪 编制日期：2015年9月25日 目录 1.2 主要规程、规范规范一览表 (2) 2．施工方法： (2) 3．施工准备 (2) 6．钢管脚手架拆除 (3) 7．质量保证措施 (3) 8. 安全保证措施 (4) 9. 文明施工保证措施 (4)
word 1．编制依据 1.1红塔区北城中心小学教学楼及大石板小学厕所新建项目建设工程 1.2 主要规程、规范规范一览表 2．施工方法： 模板采用满樘内脚手架，立杆的横、纵间距1.2米，步距1.5米。 3．施工准备 4.1编制脚手架施工组织设计。明确使用荷载，确定脚手架平面、立面布置，列出构件用量表，制订构件供应和周转计划等。 4.2施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。 4.3对施工班组进行现场安全和技术培训，加强队伍的技术素质。 4.4对多层复合板、木枋、钢管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使用。 4.5脚手板采用宽不小于200mm，厚度为50mm的松木脚手板。脚手架基础必须平整，立杆底座下铺垫板，垫板厚度不小于50mm。 4.6清理组架范围内的杂物. 5．钢管脚手架搭设 5．1搭设顺序： 安放垫板一→安立杆一→安扫地杆一→安横杆一→铺临时脚手板一→安上层立杆一→安上层横杆一→逐层支设到楼板底 5.1.1 地基处理： 混凝土基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。 5.2脚手架搭设： 5.2.1在楼板上按立杆位置安放立杆(下面垫木方)，其上安装2.5m长立杆。横、纵向扫地杆扣入0.3m高处立杆上。 5.2.2立杆接头采用套筒连接。2.5m高上部立杆根据层高选用
施工方案-钢管贝雷梁柱式支架施工方案
目录 第一章、工程概况 (1) 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 (1) 第三章、钢管贝雷支架受力计算 (3) 第四章、施工操作 (5) 第五章、模板安装要求 (6) 第六章、模板拆除要求 (7) 第七章、注意事项 (7)
钢管贝雷梁柱式支架施工方案 第一章、工程概况 该工程为甬台温新建铁路永嘉火车站，处于浙江省温州市永嘉县千石村。甬台温铁路的建设技术标准为一级双线电气化铁路，设计时速为200 千米，预留时速可提升到250-300千米。 永嘉站高架站台工程采用钻孔灌注桩基础、钢管砼柱及钢筋砼柱，上部设计为钢结构雨棚。钢管柱的顶标高为16.35m。站台总长度为450米，站台面的结构标高为8.811米。该高架站台分左右两幅，每幅宽度均为6m，各15跨，跨径除靠近站房范围内的两跨跨度为9.1m外，其余均为10.9m。地勘报告显示，该项目地层分布，由上至下主要为：①素填土，②淤泥，③淤泥质黏土，④细圆砾土。 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 1、结构说明 永嘉火车站站台部分，梁截面为400×900、300×400、250×500、200×400等，顶板厚为150，柱底承台面为1600×4000米，厚2000。我部采用贝雷片拼装桁架主施工承重结构进行施工。纵梁跨度最大10.9米，支墩顶安装2根HN396×199×7×13H型钢梁作为分配梁，分配梁上铺设贝雷梁；每组贝雷片采用标准支撑架进行连接。支墩采用Ф273×8钢管立柱，搁置在承台顶面上,立柱顶、底部均与钢板焊接，为提高支墩的稳定性，在各排支墩钢管之间纵向横向均设置槽钢、角钢连接。贝雷纵梁顶面设置10cm×12cm木方做横向分配梁、6m×8cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、等组成。该工程侧模、底模均采用高强度防水竹胶板制作。 2、受力验算依据 2.1、《永嘉火车站站台施工图》 2.2、《路桥施工计算手册》 2.3、《公路施工计册：桥涵》 2.4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 2.6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）
盖梁满堂支架施工专项方案
郑州市南三环东延线（南台路-107辅道）工程桥梁一标 盖梁施工技术交底书 审批： 交底人： 接收人： 河南七建工程集团郑州市南三环东延线（南台路-107辅道） 第一标段项目部 2015年5月06日 盖梁满堂支架施工专项方案 一、概述 1. 工程概况 南三环东延工程位于郑州市中心城区东南部，规划为城市高架快速路。本标段西起南台路，东至金岱路，全长米，标准段红线70米，匝道段红线74米，沿途与南台路、文兴路、岗东路、文治路、文德路、金岱路等相交。 本标段主线里程桩号—K1+。整个标段由44跨主线桥梁及A、B两条匝道桥梁组成。
绑扎钢筋，然后安装侧模、浇筑盖梁砼。在支架搭设、混凝土浇筑全过程中，重点应加强高空作业、坍塌、机械伤害安全技术措施。 施工工艺流程 施工工艺流程如下： 施工准备→测量放线→地基处理→搭设满堂架→底模安装→钢筋笼加工、绑扎、安装→侧模安装→检查验收签证→浇注混凝土→养护→第一阶段张拉、压浆、封锚→拆模→桥梁上部结构施工→第二阶段张拉、压浆、封锚→竣工验收 具体的施工方法 地基处理 由于承载盖梁所施工的场地基础大部分位于已开挖的承台范围内，所以承台浇筑后回填土必须满足规范要求，不得含有机杂质，淤泥和淤质土不能做为填料，填料粒径不得大于50mm，并分层摊铺压实，每层的松铺厚度不大于28公分，回填压实度不小于95%；回填高度比现状硬化地面低20公分后采用C20混凝土硬化。场上按照满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设支垫板。 材料选用和质量要求 钢管规格为φ48×，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。 扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》
落地脚手架施工方案
目录 一、工程概况 二、施工部署 三、构造要求 四、安全防护措施 五、脚手架的搭设及拆除施工工艺 六、安全施工技术措施 七、文明施工要求 八、脚手架计算
脚手架施工方案 一、工程概况：本工程为鄂尔多斯机场改扩建工程停车库，位 于内蒙古自治区鄂尔多斯市伊金霍洛旗布尔台乡境内，与新建航站 楼相邻，建筑面积约3.26万平方米。建筑物地上一层，主体采用 钢筋混凝土框架结构，结构找破，板顶至地坪最高 6.0米，最低 4.0米. 二、施工部署： 1、安全防护领导小组： 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“示范工地”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下： 组长：高庆杰——负责协调工作 副组长：杨建国——安全方案编制、技术交底、现场安全检查组员：甲武青——现场安全技术协调、安全检查 李志飞、贾磊、杨皋——现场施工技术、质量检查 2、结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全封闭的扣件式双排钢管脚手架。即用于结构施工同时兼做安全防护。 脚手架立杆距结构外沿0.35m，排距（横距）为 1.2m，柱距为 1.5m，大横杆步距为1.5m 三、构造要求及技术措施：
1、地基处理： 基础回填土采用素土分层夯实，压实度经试验≥93%。四周外脚 手架以夯实后的回填土作为基础，所有的基础必须平整。基础上、 底座下设置垫板，其厚度不小于5㎝，布设必须平稳，不得悬空。 并在四周距脚手架外立杆50㎝处设一浅排水沟，在建筑物四角做四 个蓄水坑，使雨水等通过排水沟流入蓄水坑。 2、立杆： 脚手架外立杆顶端高出结构檐口上皮 1.8m，内立杆低于结构檐口0.5m。 立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50㎝；各接头中间距主接点的距离不大于60㎝。 3、大横杆： 大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50㎝，各接头距立柱的距离不大于50㎝。 4、小横杆： 每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15㎝。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的
满堂脚手架施工方案
第一节、工程概况 一、工程概况 1、工程总体概况 南宁市五象湖小学工程，位于南宁市五象新区坛兴路与那兴路西一里交汇处，总建筑面积约为29147平方米，其中，教学综合楼6349 平方米，地下一层，地上五层；1#教学楼3741平方米，地上五层；2# 教学楼3322平方米，地上4层；食堂综合楼5307平方米，地上3层； 午托用房及教师管理用房4425平方米，地下一层，地上五层；门卫室 75平方米。本工程采用基础采用独立基础、筏板基础。总工期：500天。 1．工程名称：南宁市五象湖小学 2．建设地点：南宁市五象新区坛兴路与那兴路西一里交汇处 3．建设单位：南宁市教育局 4. 代建单位：南宁五象新区建设投资有限责任公司 5. 勘察单位：南宁市勘察测绘地理信息院 6．设计单位：南宁市建筑设计院 7．监理单位：山西省建设监理有限公司 8．施工单位：广西建工集团建筑工程总承包有限公司 2、工程模板概况（单位㎜） 梁截面：250×400、250×600、250×700、200×400、200×500、200×600、200×650、200×700、200×800、200×930、200×1000等； 柱截面：400×700、500×750、500×500、400×500、400×400、600×600、600×700、500×800、950×500、400×600、等； 墙截面： 300； 楼板厚： 100、120； 第二节、编制依据 《木结构设计规范》GB 50005-2003（2005） 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 《钢结构设计规范》GB 50017-2003
贝雷架施工方案完整版
贝雷架施工方案完整版 Hessen was revised in January 2021
深圳地铁前海湾车辆段上盖保障性住房平台工程Ⅰ标工程 U型槽通道(双通道)9m平台模板贝雷架支架施工方案 编制： 项目技术负责人： 项目经理： 批准： 深圳市建工集团股份有限公司 2010年03月
目录
1.编制依据 本施工方案作为主导施工的依据，编制时对施工工艺及方法、安全生产保证措施、文明施工及环境保护措施、降低成本措施等诸多因素尽可能充分考虑，突出科学性及可行性。编制依据如下(但不限于)： 根据施工图纸及现场实际情况，以及国家省市相关法律法规、规范要求 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205—2001 《建筑钢结构焊接规程》JGJ81-2002、J218-2002 《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》JGJ82-91 《钢结构工程质量检验评定标准》GB50221-95 《钢结构工程质量检验评定标准》GB50221—95 《混凝土质量控制标准》GB50164—92 《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99 《建筑结构计算手册》 《贝雷架使用手册》 2.工程概况 1、工程整体概况 本标段在建设时需要保证bcd区(b-L~d-U)车辆段范围内下部铺轨(长度约216米宽度13米)的正常进行，在首层高支模的脚手架中需要考虑预留出铺轨用的通道。 本区域施工重点为9m平台8.5m标高，梁450*1200，@3000，板厚180，砼C30。 在梁板施工时需要对漏下的砂浆、混凝土、水进行防护处理，保证下部车辆段铺轨工作的正常进行是工程的重点。
满堂支架专项施工方案31087
第一章 第二章 第三章专项施工方案 3.1满堂支架支架搭设与拆除方案 3.1.1工程概况 桥梁全长：254.3米。跨径布置为（3×25）+（4×25）+（3×25）=250米。上部结构形式为预应力混凝土现浇箱梁，桥梁左幅21.6米，右幅21.6米。 采用满堂支架现浇。 现浇段桥梁参数表 序 号 分项工程 长 度（m） 箱梁断面尺 寸（m） 支架类型 支架 最大搭设 高度（m） 梁 宽 梁 高 1 第一 联 （3× 25）m 0#～ 1# 25 21. 6 1.6满堂支架4 2 1#～ 2# 25 21. 6 1.6满堂支架 4.5 3 2#～ 3# 25 21. 6 1.6满堂支架5 4 第二 联 （4× 25）m 3#～ 4# 25 21. 6 1.6满堂支架 5.4 5 4#～ 5# 25 21. 6 1.6满堂支架 5.5 6 5#～ 6# 25 21. 6 1.6满堂支架 5.5 76#～2521. 1.6满堂支架 4.5
3.1.2机械设备配备 机械设备配备表 3.1.3地基处理 施工现场天然地基的承载力具有明显的差异，湟水河区经筑岛换填后分层压实处理，天然地基条件较好的区段经压实后在原地面以上部分采用填片石，并分层压实后作为支架搭设区的地基持力层。 现浇段地基换填在桩基施工完成后进行，桩基施工时应注意避免泥浆及沉渣
等不利填料埋入桥跨区。地基表面清表整平后采用18t振动压路机分层辗压。 填高后地基顶面高于原地面不小于50cm，处理范围超过支架搭设区域边长2m以上，地基外边线纵向设矩形排水沟，同时设2％双向横坡排地表水，地表水由横坡汇入纵向排水沟后排出场外，经处理后的地基表面浇筑砼硬化层。硬化层强度形成后，可进行支架立杆垫板的搭设放样。 3.1.4支架搭设与拆除 支架设计采用满堂钢管支架（剪刀撑及其他用于加固杆件采用普通扣件式钢管），拟进场钢管截面规格为Φ48×3.5mm，支架最大搭设高度小于5.5m，纵向间距为0.9m，（24×0.9）m，步距采用墩柱前后1.5米附近采用0.6m，跨中采用1m，横断面小于6m范围内设一道剪刀撑，纵向剪刀撑沿支架两侧及箱梁腹板轴线位置分别布设一道（共8道），每孔支架两端按每三步设一道之字形水平面上横向斜撑加强，并在横断面上根据《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）增设斜杆加固。 支架搭设断面图示如下： 支架搭设时，在经换填压实的原地面上铺填石渣层压实（地质条件较好的暨有路面，可不加铺石渣层），石渣层顶面浇筑砼硬化层，砼硬化层以上分别为：5cm厚木垫板、可调节钢底托、扣件式满堂支架、可调钢顶托、10
落地脚手架专项方案
落地式外脚手架施工方案 一、工程概况： 本工程为海宁市袁花镇花溪人家安置房项目工程，建设地点：海宁市袁花镇南街路南侧、长益路西侧，建设规模：建筑34821.08平方米，其中1#楼建筑面积3561.51平方米；2#楼面积3790.35平方米；3#楼3133.25平方米；4#楼3916.7平方米；5#楼3580.49平方米；6#楼5070.72平方米；7#楼7429.46平方米；1#半地下汽车库774.1平方米；2#半地下汽车库774.1平方米；3#半地下汽车库774.1平方米；4#半地下汽车库597.92平方米；5#半地下汽车库1418.38平方米。计划工期：600日历天。工程为一般民用建筑，工程等级二级，耐火等级地上二级，地下一级，屋面防水等级为1级，抗震设防烈度6度，建筑耐久年限为50年，设计单位：浙江鸿翔建筑设计有限公司，勘察单位：浙江省化工工程地质勘察院，监理单位：浙江嘉宇工程管理有限公司，施工单位：深圳中海建筑有限公司。 二、编制依据： 1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《直缝电焊钢管》（GB/T13793-2008） 4、《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091-2008） 5、《碳素结构钢》（GB/T700-2006） 6、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006） 7、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 8、施工图设计文件和现场的实际情况 三、材质： 1、钢管：钢管采用￠48.3*3.6的高频焊接钢管。材质要符合“普通碳结构钢技术条件”中GB/T700—88中的A3钢的技术条件，管材符合“低压流