关于YJK与PKPM计算的对比和区别

关于YJK与PKPM计算的对比和区别

YJK与SATWE都采用三维的杆单元计算梁柱、采用壳单元计算剪力墙和楼板（楼板或使用膜单元），从这点来说两者相同。但是YJK正是根据SATWE不能满足目前工程需要的大量要求出发，采用了比SATWE更加先进的力学有限元计算分析技术，力学有限元是一个与工程设计不同的技术领域，YJK使用了当今在该领域产生的大量先进技术，从而适用目前越来越复杂的工程计算

YJK的力学有限元核心计算，采用了北京大学力学系陈璞教授团队的成果，陈璞教授曾任北京大学力学系主任，是袁明武教授SAP84团队的核心骨干，他作为博士后留学各国十几年，在美国CSI公司也工作过，陈璞教授在工程计算方面具有深厚造诣，在静动力计算和求解器方面应属于国内顶尖的专家。

YJK的力学有限元核心计算方面的改进如下，

1、采用了当今该领域大量先进技术

如死活单元技术实现一种模型多项计算；合理应用偏心刚域、主从节点、协调与非协调单元等技术（简称MPC），即令指定的自由度与一个或多个自由度建立某种关系，用在构件偏心处理、短梁短墙归并、刚性楼板、刚性连接、墙墙不协调关系等很多方面，可避免计算异常、提高计算的稳定性和减少计算单元数量；在墙元的优化计算及准确性、适应性及稳定性计算方面做了大量改进；局部振动判别查找模型缺陷；有效质量系数自动达标算法；新的偶然偏心算法（瑞利-里兹投影反射谱法）；新的重力二阶效应算法等。

2、补充了很多SATWE缺失的功能

比例阻尼算法：计算地震作用时可对砼结构和钢结构组成的混合结构按照不同阻尼比计算，它按照应变能加权平均的方式计算等效阻尼比，属于抗震规范10.2.8条要求的“振型阻尼比法”；

R itz向量法计算地震作用：用于地震作用质量参与系数不容易算够的情况，如较大规模的多塔结构、大跨的体育场馆结构、平面规模较大的结构、竖向地震作用计算等，该方法在

Etabs、Midas等软件也有提供；

自定义节点约束和支座信息：指定两节点间的约束关系和弹性刚度，指定支座的弹簧刚度或者强制位移，用于结构不同部分之间的复杂连接；

指定构件施工次序：按照Etabs、Midas等软件的类似功能方式，适应任意施工次序，从而加强层伸臂桁架、砼核心筒与外钢框架、上连体等复杂施工次序结构准确计算；

墙元能支持面外荷载，解决了地下室外墙的水土压力计算等墙受面外荷载的计算问题。

3、与SATWE的主要差别

偶然偏心计算时，偏心距计算方法不同：YJK先按《广东规程》方法计算等效宽度，再计算偏心距。即对于方形及矩形平面，ei=5%相应边长；对其他形式平面，可取ei=0.1732ri，ri为第i层楼层平面平行地震作用方向的回转半径。SATWE取楼层平面外包矩形相应宽度来计算偏心距。

重力二阶效应：几何刚度矩阵：SATWE没有给出墙（即壳元）的几何刚度矩阵，采用杆元的几何刚度矩阵；YJK的一维构件采用了空间梁元的几何刚度矩阵，能考虑弯曲的影响还能考虑构件偏心的影响，同时剪力墙采用了壳元的几何刚度矩阵。竖向工况应力状态：YJK 采用了竖向导荷的结果，而SATWE直接取用了竖向构件的顶点质量。

温度荷载计算：SATWE对于剪力墙及某些情况的处理存在较大偏差的异常现象；YJK的计算结果可以与Etabs等软件计算一致。

高位转换的计算模型：SATWE采用刚度串模型，先将上部或下部结构各层的侧向刚度求倒数，得出位移后再求和，然后再求倒数得到上部或下部结构的刚度，从而得到上部或下部结构的等效侧向刚度比。在计算侧向刚度时不能考虑梁和边框柱的贡献；YJK按照《高规》附录E.0.3采用单位力法计算。

刚心的计算：YJK对单层的局部模型按强制刚性楼板假定计算刚心，能考虑包括梁、边框柱在内的各类构件；而SATWE只考虑竖向构件，而且对于边框柱等模型计算误差较大。

中梁刚度放大系数：有次梁时计算跨度不同－YJK按主梁的梁跨度计算，而SATWE按次梁跨度；两边板厚不同时YJK按不同板厚的实际情况计算，SATWE按较薄板厚度计算。

网格划分：网格划分的质量对计算精度影响较大，YJK大量采用矩形网格，避免畸变造成的精度降低。YJK计算容量大大提升，支持细分网格进行精确分析，如对短肢剪力墙、连梁等能自动加密一倍。

对普通梁建模的剪力墙连梁按照壳元计算：YJK对于跨高比小于某值（隐含为4）的这种梁按照壳元计算，而SATWE按照杆单元计算，结果与实际相差很大，不能得出正确的内力结果。

对托墙转换梁按照壳元计算：YJK对于托墙转换梁按照壳元计算，而SATWE按照杆单元计算，结果与实际相差很大，不能得出正确的内力结果。

梁梁高差错层计算：YJK按照保持梁之间错层状态、之间用偏心刚域连接的计算模型；SATWE采用斜梁搭接，引起不应有的梁轴力出现。

梁与弹性板连接：YJK可按照楼板中性轴与梁中轴之间的竖向差距设置梁板之间的偏心连接，符合实际工程状况；SATWE按照楼板中性轴与梁中轴直接连接的模型计算，不能考虑二者之间的偏心连接。

有地下室时地震质量参与系数计算：有地下室时SATWE计算出的地震质量参与系数一般偏大很多，当SATWE质量参与系数计算结果达到99%时，继续增加计算振型个数的计算仍可得到明显增加的地震剪力，说明前面的99%属于虚报。

L、T形等异形截面杆件计算：YJK可得到与理论解一致的结果，SATWE相差很多。

剪力墙边框柱：YJK对柱上荷载让墙与柱共同承担，可得到与理论解一致的结果，SATWE 对边框柱计算常给出异常结果。

剪力墙配筋计算：TJK可自动按照考虑翼缘的组合截面进行剪力墙边缘构件的配筋计算，而SATWE对剪力墙配筋采用只能分成若干单肢墙段分别设计，既不安全也不经济。

多方向风：YJK可提供多方向风荷载计算从而适应复杂高层设计，SATWE仅能按照0度和90度两种工况计算风荷载。

复杂空间结构：YJK在普通楼层建模下同时提供三维空间建模方式，从而实现规范要求的复杂结构、空间结构与普通楼层的联合计算；SATWE仅能提供普通楼层的建模方式。

计算容量：YJK可支持64位操作系统，计算能力可达到300万自由度，从而可实现超高层、大体量多塔、复杂空间结构的完整设计计算；SATWE计算能力仅为20-30万。

自动包络设计：YJK提供系列自动包络设计，如多塔结构的配筋取各单塔结果与合塔结果的较大值，少墙框架的框架部分配筋取按框剪结构和框架结构计算的较大值，考虑楼梯计算取考虑楼梯模型与不考虑楼梯模型的较大值，多遇地震计算和中震（或大震）弹性或中震（或大震）不屈服设计结果取大值等，从而这些规范明确要求而手工很难完成的工作；SATWE 没有这样的功能。

时程分析：YJK的时程分析给出各层与反应谱结果的放大系数，并可在反应谱计算时导入时程分析给出的各层X、Y向放大系数；SATWE需手工查找与反应谱结果的放大系数，且只提供全楼统一地震放大系数的计算。

4、全面的转换接口

YJK广受欢迎的特点之一就是它提供了和当前各种流行的结构计算软件的接口，包括PKPM、Etabs、Midas（都是双向接口），还提供和Abaqus的接口。这种接口极大地方便了用户在各个计算软件之间进行对比，发挥各软件优势，取得互相补充的效果。因此使用YJK 软件不仅得出它本身的计算结果，还可同时得到其它各种软件的计算结果。

附：YJK基础模块和JCCAD的区别：

1、冲剪计算：内筒冲切计算冲切力，基地反力取有限元结果而非平均基地反力；柱墙

冲切锥下不验算桩冲切，柱冲切考虑冲垮比等。

2、沉降的二次计算（沉降计算考虑不同类型基础之间影响）所有基础类型可以同时建

模一次性计算，考虑不同基础间相互影响

3、支持桩筏、承台、防水板的协同设计。

4、避免应力集中：网格自动划分均匀，避免因狭长三角网格单元导致应力突变；柱底

集中力下传时，考虑柱底截面和基础厚度，按45度应力扩散角，有效改善柱（墙）

下板带应力集中的问题。

5、计算规模大，效率高，无平面节点数限制，体量不受限。

结构设计pkpm软件satwe计算结果分析 (2)

结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析 SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移

PKPM计算结果正确性的大致判别

PKPM计算结果正确性的大致判别 结构CAD毕竟是一个辅助设计工具，智能化功能很弱，在概念设计、计算模型选择、结果分析等方面必须由设计人员来做，而且结构CAD也会有漏洞、出错，这在软件工程理论来说是不可避免的，因而还需要校审把关。如果设计人员不考虑计算模型是否适用，不考虑计算结果是否合理，不检查输入数据是否正确，一味迷信计算机是很危险的。因为高层建筑结构复杂，构件多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题，上机计算并不能保证计算结果一定正确，设计人员必须要对计算结果进行分析，判断其正确性。 计算结果产生错误的原因大致有两方面：一方面是程序的计算模型和假定与工程的实际情况是否对应；另一方面输入数据错误：一个工程要准备成千上万条原始数据，虽经多方校对，也难保证不出错误。查看SSW计算结果总信息。 对计算结果分析可按以下项目进行： ⒈自振周期：在文件中，依次给出所有周期或先X后Y。按正常的设计，大量工程的自振周期大约在下列范围（未考虑周期折减的计算值）。 第一周期即基本自振周期为： 框架结构： T1＝（0.12～0.15）n 框剪框筒结构： T1＝（0.08～0.12）n 剪力墙筒中筒结构 T1＝（0.04～0.05）n 中给 H为 EK 式中 F EK—结构底部水平地震作用标准值。 G —建筑物总质量。 文件中层数多，刚度小时F EK偏于较小值；层数少，刚度大时F EK趋于较大值。当计算的地震作用小于上述的下限，宜适当加大结构的截面尺寸，提高结构的刚度，使设计地震作用不至太小而不安全；当计算的地震作用大于上述的上限太多，宜适当减小结构的截面尺寸，降低结构的刚度，使结构设计比较经济合理。

剪力墙如何根据SATWE计算结果正确配筋

剪力墙如何根据SATWE计算结果 配筋 假设此楼层为构造边缘构件，剪力墙厚度为200， 剪力墙显示“0”是指边缘构件不需要配筋且不考虑构造配筋（此时按照高规表7.2.16来配），当墙柱长小于3倍的墙厚或一字型墙截面高度不大于800mm 时，按柱配筋，此时表示柱对称配筋计算的单边的钢筋面积。 水平钢筋：H0.8是指Swh范围内的水平分布筋面积（cm2），Swh范围指的就是Satwe参数中的墙水平分布筋间距，是指的双侧的，先换算成1米内的配筋值，再来配，比如你输入的间距是200 mm ，计算结果是H0.8，那就用0.8*100 （乘以100是为了把cm2转换为mm2）*1000/200=400mm2 再除以2 就是 200mm2 再查板配筋表就可以了所以配8@200面积250>200 满足要求了！（剪力墙厚度为200，直径8间距200 配筋率 =2*50.24/(200*200)=0.25%，最小配筋率为排数*钢筋面 积/墙厚度*钢筋间距）。 竖向钢筋：计算过程1000X200X0.25%=500mm2，同样是指双侧，除以2就是250mm2，Φ8@200(面积251mm2)足够。 Satwe参数中的竖向配筋率是可根据工程需要调整的，当边缘构件配筋过大时，可提高竖向配筋率。

剪力墙边缘构件中的纵向钢筋间距应该和箍筋（拉筋）的选用综合考虑 一般情况下，墙的钢筋为构造钢筋，不过在屋面层短墙在大偏心受压下有时配筋很大 墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算是不对的。应该填0.25%(或者0.20%)。 如果填了0.3%，实际配了0.25%，则造成边缘构件主筋配筋偏小。墙竖向分 布筋按你输入配筋率,水平配筋按你输入的钢筋间距根据计算结果选筋。 规范规定的：剪力墙竖向和水平分布钢筋的配筋率，一、二、三级时均不应小于0.25％，四级和非抗震设计时均不应小于0.20％，此处的“配筋率”为水平截面全截面的配筋率，以200mm厚剪力墙为例，每米的配筋面积为：0.25% x 200 x 1000 = 500mm2，双排筋，再除以2，每侧配筋面积为250mm2，查配筋表，φ8@200配筋面积 为251mm2，刚好满足配筋率要求。 至于边缘构件配筋，一般是看SATWE计算结果里面的第三项：“梁弹性挠度、柱轴压比、墙边缘构件简图”一项里面的“边缘构件”，按此配筋，如果出现异常配筋，比如配筋率过大的情况，就用第十五项：“剪力墙组合配筋修改及验算”一项进行组合墙配筋计算，

PKPM必须检查的计算结果输出信息

PKPM必须检查的计算结果输出信息 1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.6和6.4.5。 2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见《高规》的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。 3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。 新抗震规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。 新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80% 新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。上述所有这些刚度比的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法。目前，有三种方案可供选择： （1）高规附录E.0.1建议的方法--剪切刚度 Ki=GiAi/Hi （2）高规附录E.0.2建议的方法--剪弯刚度Ki=Vi /△i （3）抗震规范3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法Ki=Vi/△ui 选用方法如下： （1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1； （2）对于带斜撑的钢结构和底部大空间层数>1层的结构宜采用刚度2； （3）多数结构宜采用刚度3。（所有的结构均可用刚度3） 竖向刚度不规则结构的程序处理： 抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数；

结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析报告

学习笔记 PMCAD中--进入建筑模型与荷载输入： 板荷：点《楼面恒载》会有对话框出来，选上自动计算现浇楼板自重，然后在恒载和活载项输入数值即可，一般恒载要看楼面的做法，比如有抹灰，找平，瓷砖，吊顶什么的，在民用建筑中可以输2.0，活载就是查荷载规范。梁间荷载：PKPM中梁的自重是自己导入的，所以梁间荷载是指梁上有隔墙或者幕墙或者女儿墙之内在建模时不建的构建，把他们折算成均布荷载就行。比如，一根梁上有隔墙，墙厚200mm，层高3000mm，梁高500mm，如果隔墙自重为11KN/m3，那么恒载为11*（3000-500）*200+墙上抹灰的自重什么的即可。 结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析 SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：

PKPM计算结果分析及注意的问题讲义(终审稿)

P K P M计算结果分析及注意的问题讲义 公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]

第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗 震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范 采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求， 见10 版高规和。 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表的规定；对于Ⅳ类场 地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT） Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的 限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严 格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于。

2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取,活载分项系数取）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规条注）。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于,一级(8度)大于,二级大于时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法： 1.程序调整：SATWE程序不能实现。 2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 II、位移和位移比 一、位移和位移比控制

PKPM如何根据SATWE计算结果配筋

PKPM如何根据SATWE计算结果配筋

如何根据SATWE计算结果配筋（剪力墙） 如何根据SATWE计算结果来给剪力墙进行配筋？ 假设此楼层是不是加强层，剪力墙厚度为200， 问题如下： 1.剪力墙下面的“H0.8”根据帮助文件那里说是指Swh范围内水平分布筋面积，我想问问“Swh范围内”是不是指SATWE参数设置里面的“墙水平分布筋间距”？同时这个面积是指两侧的吧？假如是，那根据“H0.8”我配Φ10@200（面积为392，我在SATWE里面设置墙水平分布筋间距为200的），这样对吗？ 两侧面积加起来低于0.8cm2呀！！！各位大侠你们觉得该怎么配！ 2.我找了半天都没见到竖向分布钢筋的计算结果面积，我想问是不是剪力墙上面显示“0”表示暗柱按构造配筋，那么墙的竖向分布钢筋面积就按照SATWE参数设置里面的“墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算”？计算过程是不是：1000X200X0.3%=600mm2，这样那配Φ12@180（面积为628）这样对吗? 或者我的想法是错误的，那该怎么计算墙的竖向分布钢筋 H0.8是指Swh范围内的水平分布筋面积，Swh范围指的就是Satwe参数中的墙水平分布筋间距！双侧。。。不放心就配Φ8@150 剪力墙显示0是指暗柱按构造配筋。。。。。。。你的竖向筋配筋率高了，看结果显示，你的竖向筋配筋率可以按照规范最小配筋率来配。。。。 我知道规范对剪力墙竖向分布筋配筋率是0.25%墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算”？计算过程是不是：1000X200X0.3%=600mm2？ 剪力墙的竖向分布筋没有根据计算结果进行配筋的吗？H0.8是指Swh范围内的水平分布筋面积，Swh范围指的就是Satwe参数中的墙水平分布筋间距，是指的双侧的，那么单侧就是0.8/2=0.4cm^2,而一根8为0.503，已远大于0.4，所以 Φ8@200足够，不必加大。 竖向：计算过程是：1000X200X0.3%=600mm^2，但同样是指双侧，除以2就是 300mm^2. Φ10@200(面积393mm^2)足够,而不需要Φ12@180（面积为628）。 先换算成1米内的配筋值再来配比如你输入的间距是200 mm 计算结果是H0.8 那就用0.8*100*1000/200=400mm2 再除以2 就是200mm2 再查板配筋表就可以了所以配8@200面积250>200 满足要求了！ 首先要明白剪力墙的主筋是水平筋，竖向钢筋是分布筋，端头除外，一般都是 按构造配。 Satwe参数中的竖向配筋率是可根据工程需要调整的，当边缘构件配筋过大时， 可提高竖向配筋率。

PKPM计算结果及注意的问题-资料

第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10 版高规6.4.2和7.2.13。 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表6.3.6的规定；对于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT） Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。 2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于0.3,一级(8度)大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法： 1.程序调整：SATWE程序不能实现。 2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。

PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定

PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定 PKPM计算结果,PKPM计算书合理性决定到设计的成败，要做到PKPM计算准确无误需要有PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定！我们杭州绿树结构施工图设计室在PKPM软件计算，提取计算书时对PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定有如下总结： 1.检查原始数据是否有误，特别是是否遗漏荷载； 2.计算简图是否与实际相符，计算程序是否选则正确 3.7大指标判定： (1).柱及剪力墙轴压比是否满足要求，主要为控制结构延性；见抗规6.3.7和6.4.6 (2).剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性；见抗规5.2.5 剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表 5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。在计算时应注意《抗规》5.2.5条，对于6度区可不要求该剪力系数，可详读该条的条文说明。即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。 剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。另外不要忘了对竖向不规则结构的薄弱层的水平剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数不小于《高规》表3.3.13（即上表）中相应数值的1.15倍。在抗震规范的抗震截面验算的条文说明中,明确指出,剪重比是一个调整系数,即这不是一个指标,计算结果出来后,若剪重比大于规定的最小值,计算结果不作调整,若小于,将地震剪力调大,使剪重比达到规定的最小值.类似框剪结构的0.2Qo,在satwe的结果文件Wmass.out,给出这一调整的信息,多看看这

PKPM 软件计算结果分析详细说明

PKPM软件计算结果分析详细说明 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 《高规》JGJ3-2010中第3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、 B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层 平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层 平均值的1.4倍。 《高规》JGJ3-2010的第3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大 位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 《抗规》GB50011-2010中第3.4.4条第1款第一条：“扭转不规则时，应计入扭转影响， 且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层 间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。” 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。

控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5 Y方向相同 电算结果的判别与调整要点: 1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；

PKPM结果输出文件说明

结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2 ) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下： Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号的数字为梁砼标号 Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号的数字为柱砼标号 Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m)， Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号

PKPM结果输出文件说明

结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外 加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下： Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号 Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号 Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m)， Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y

PKPM结果合理性判定

PKPM结果合理性判定 原文地址：PKPM结果合理性判定作者：kobeduan 1.检查原始数据是否有误，特别是是否遗漏荷载； 2.计算简图是否与实际相符，计算程序是否选则正确 3。7大指标判定： (1).柱及剪力墙轴压比是否满足要求，主要为控制结构延性；见抗规6.3.7和6.4.6(2).剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性；见抗规5.2.5 剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为 0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。在计算时应注意《抗规》5.2.5条，对于6度区可不要求该剪力系数，可详读该条的条文说明。即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。 剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构

计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。另外不要忘了对竖向不规则结构的薄弱层的水平剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数不小于《高规》表3.3.13（即上表）中相应数值的 1.15倍。在抗震规范的抗震截面验算的条文说明中,明确指出,剪重比是一个调整系数,即这不是一个指标,计算结果出来后,若剪重比大于规定的最小值,计算结果不作调整,若小于,将地震剪力调大,使剪重比达到规定的最小值.类似框剪结构的0.2Qo,在satwe的结果文件Wmass.out,给出这一调整的信息,多看看这一信息,对剪重比的理解会更深刻. 注意剪重比和剪压比是两个截然不同的概念，不可混淆。剪重比是对整个结构体系一个宏观概念，而剪压比是针对单个构件的一个控制指标（类似于剪跨比）。一般的转换梁的截面尺寸是由剪压比计算确定,以避免脆性破坏和具有合适的 含箍率.剪压比计算公式:μv=Vmax/fcbho.其中Vmax为转换梁支座截面处最大组合剪力设计值,fc为转换梁混凝土抗压 强度设计值,fc为转换梁的宽度,ho为转换梁截面的有效高度. 关于有没有上限的问题，首先要明白在地震作用下影响建筑水平地震剪力的内在原因是什么，这个明白了此问题也就有解了这个原因就是结构刚度，结构刚度越大产生的剪力就越大，有些建筑不满足剪重比要求多是因为建筑过柔的缘故。结构刚度的大小可参考层间位移比，只要这个比值合适就不

与PKPM对比问题.

与PKPM对比计算结果不同问题的回复 一、对于由PKPM转来的数据必须让用户提供PKPM原模型数据 对于用户提出的YJK计算结果和PKPM不同的问题，用户必须提供PKPM的数据。如果用户没有提供PKPM原模型的数据，应首先回信向用户索要。没有得到PKPM数据前可先不直接回复，最多请用户查看设计结果下的帮助文档“YJK与PKPM差异”，在设计结果——工程对比文本菜单下按【F1】。 二、一般操作流程 1、进行PKPM计算 应尽量按照PKPM较新的版本进行计算。 1）运行PKPM的PMCAD主菜单1：模型与荷载输入； 打开模型后，必须进行存盘退出的操作，即生成当前PKPM版本的数据格式。 2）运行SATWE的主菜单1：接PM生成SATWE数据

在这里必须执行2个标注了“必须执行”的菜单：分析与设计参数补充定义、生成SATWE 数据文件及数据检查。 查看用户在SATWE输入的计算参数。常见到用户勾选了“对所有楼层强制采用刚性楼 板假定”。 如果用户对比的内容是周期比、位移比、等整体指标，可以按照刚性板假定模型对比，但对于一般的内力、位移、配筋等内容，按照刚性板模型的对比没有意义，因此这里应改为不勾选“对所有楼层强制采用刚性板假定”。 注：可在刚性板模型计算的内容是：

（1）位移比和位移角； 软件对水平地震力的位移取强刚模型下的结果，对计算位移比的地震指定水平力采用强刚模型下的结果。 （2）层刚度（层间剪力与层间位移的比）； 软件对计算层刚度的层间剪力与层间位移均采用强刚模型下的地震力（但此时wzq.out 中输出的是非强刚下的地震剪力）和位移结果计算。 （3）周期比； 软件采用强刚模型下计算出的周期计算周期比。 （4）整体稳定验算； 软件采用强刚模型下的地震力和位移计算整体稳定。 （5）图形中的位移标注； 各地震计算工况的位移均采用强刚模型下的结果。 3）运行SATWE主菜单二、结构内力、配筋计算；

PKPM软件计算结果审查分析

计算机的后处理结果，即最终打印结果指内力图、配筋图和详细的内力及配筋表（按构件编号依次输出），有抗震计算时还输出中间分析结果（如自震周期、振型、位移、底部总剪力等）设计人应认真对最终打印结果进行分析，确认无误或无异常情况后再绘制施工图，必要时应将最终确定的构件编号、构件截面和配筋数量、规格绘制成简单的平面图，供校核审定和归档用。对最终打印结果不进行分析，盲目采用其配筋直接绘制施工图的做法是不可取的，往往会造成不良的严重后果，既对工程不负责任、有不利于提高自己的设计水平。 一、整体分析 一、对重力荷载作用下计算结果的分析 审查重力荷载作用下的内力图是否符合受力规律；可以利用结构底层检查竖向内外力的 平衡，即底层柱、墙在重力荷载作用下的轴力之和应等于总重量；如果结构对称、荷载对称，其结构内力图必然对称，即检查其对称性。当以上三者出现异常情况时，需要返回原始数据进行检查。 二、对风荷载作用下计算结果的分析 审查风荷载作用下的内力图和位移是否符合受力规律；可以利用结构底层检查侧向内外力的平衡，即底层柱、墙在风荷载作用下的剪力之和应等于全部风力值（需注意局部坐标与整体坐标的方向）；如果结构沿竖向的刚度变化较均匀、且风荷载沿高度的变化也较均匀时，其结构的内力和位移沿高度的变化也应该是均匀的，不应有大正大负、大出大进等突变。 三、对水平地震荷载作用下计算结果的分析 水平地震荷载作用下，可以利用其结果进行如同风荷载作用下的渐变性分析，但不能进行对称性分析，也不能利用结构底层进行内外力平衡的分析（因为振型组合后的内力与地震作用力不再平衡）。水平地震荷载作用下，对其计算结果的分析重点如下。 1．结构的自振周期 对一般的工程，结构的自振周期在考虑折减系数后应控制在一定的范围内。如结构的基本自振周期（即第一周期）大致为： 框架结构T1≈ ( 0.12~0.15) n 框-剪和框-筒结构T1≈ ( 0.08~0.12) n 剪力墙和筒中筒结构T1≈(0.04~0.06)n 式中,n为建筑物的总层数。 第二周期、第三周期与第一周期的关系大致为： T2≈(1/3~1/5)T1 T3≈(1/5~1/7)T1 周期偏长，说明结构过“软”、所承担的地震剪力偏小，应考虑抗侧力构件（柱、墙）截面太小或布置不当；如周期偏短，说明结构过“刚”、所承担的地震力偏大，应考虑抗侧力构件截面太大或墙的布置太多或墙的刚度太大（宜设结构洞予以减小其刚度）。如果抗侧力构件的截面尺寸、布置都很正常，无特殊情况而自振周期偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。对20层以上的高层建筑结构，如果一切正常，其基本自振周期往往在2.0~3.0之间（叫次长周期），则需要增加地震力（调整系数取1.5~1.8）重新进行计算。 以上的判断是根据平移振动振型分解方法得出来的。考虑弯扭耦连振动时情况要复杂得

PKPM计算结果分析与调整

PKPM计算结果分析与调整 1设定结构整体参数 1.1振型个数 结构的振型个数一般取楼层数的3倍且要满足有效质量系数的要求； 1.2最大地震力作用方向 最大地震力作用方向即结构最不利地震作用方向，若计算得出的角度大于15度则需要调整。 1.3结构基本周期 第一振型周期即为结构基本周期

2确定整体结构合理性 控制结构整体性的主要参数是:周期比，剪重比，位移比，位移角（层间最大位移与层高之比），层间刚度比，层间受剪承载力比，刚重比 2.1周期比（WZQ.OUT） 周期比是控制结构扭转效应的重要指标，是结构扭转刚度，扭转惯量分布大小的综合反映。控制周期比的目的是是使抗侧力构件的平面布置更加有效，更加合理，以此控制地震作用下结构扭转激励震动效应不能成为主振动效应，避免了结构扭转破坏。 2.2剪重比（WZQ.OUT） 剪重比计算是因为在长周期作用下，地震影响系数下降较快，对于基本周期大于3.5秒的结构，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应可能很小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面运动速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用。 2.3位移比（WDISP.OUT） 位移比是控制整体扭转性和平面不规则性的重要指标。

2.4位移角（WDISP.OUT） 层间位移角是控制结构整体刚度和不规则性的主要指标。限制建筑物尤其是高层建筑的层间位移角主要目的有两点：一是保证主体结构基本处于弹性受力状态，避免混凝土受力构件出现裂缝或裂缝超过允许范围；二是保证填充墙和各种管线等非结构构件完好，避免产生明显的损伤。 2.5层间刚度比 层间刚度比是控制结构竖向不规则和判断薄弱层的重要指标。对于转换层，无论刚度比是多少，都应该设置为薄弱层

pkpm计算结果的参数控制与结果判断与

SATWE软件计算结果分析与参数控制 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A 级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。

（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT）

pkpm计算出错问题

1.我是计算结构内力，配筋计算出现的。错误提示如下： Visual Fortan run-time error forrtl:severe(24):end-of-file during read,unit16,flie E:\学习\多层\SATWE计算模型\LOAD.MID 我用2005破解板时SATWE不选一次加载，要选计算水平地震可解决，或者把200 ２破解板SATWE摸块调入覆盖也可解决． 2. pkpm satwe结构内力计算提示错误:有效质量自由度小于指定分析振型数是什么意思？ 振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要的振型数。 但要注意 振型个数不能超过结构固有的振型总数。一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层最多选3个振型。 振型数应是3的倍数

3. pkpm里用satwe算结构内力配筋时，提示“0x00708547”指令引用的“0x1110ffdo”内存，该内存不能被read？ 高手。 PKPM出这个问题是因为节点处数据错误。产生的原因是布置的构件连接处出现了间断，导致荷载没法传递，pkpm无法正常运算。之所以这样，可能是自己在布置构件的时候并没有布置在轴线上，也可能是pkpm自身的原因。 出现这种情况，没办法，删除一般都不行，一般只能重新建模。 4. pkpm satwe多高层内力计算中出现Winsat-F.exe 应用程序错误怎么办？ 那是模型的有问题，你看看是在计算第几层时出现的这个，那就重点修正这层的模型。 5. pkpm在使用satwe模块时提示找不到c:\pkpm\sat\winsat-p.exe是什么原因啊？ 表示pkpm在运行时找不到winsat-p.exe，如果你的pkpm确实安装在c:\pkpm 目录下，那就确认c:\pkpm\sat\winsat-p.exe是否存在，如果不存在建议重装pkpm；

pkpm计算结果判断与分析

SATWE软件计算结果分析 土木2009-05-10 12:21:13 阅读881 评论1 字号：大中小订阅 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT）

pkpm文本输出结果分析

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SATWE软件计算结果分析 土木2009-05-10 12:21:13 阅读881 评论1 字号：大中小订阅 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。