PHC桩实施细则
PHC管桩工程监理实施细则
1、专业工程概况与特点
1.1工程概况：
上海海事大学室外总体工程采用PHC管桩，设计总桩数84根采用DD63—22锤击桩机施工。
本工程设计单位：上海市科达市政交通设计院
承包单位：上海市政一公司
监理单位：上海市建科建设监理咨询有限公司
本桩基工程采用静载荷试验方法对桩承载力进行检验，设计对PHC管桩完整性进
行小应变测试比例100％。
1.2工程特点：本工程地质情况中，各土层特性与特征分为(1)层为黄灰色吹填土，属高压缩性土（2）-1层为灰色吹填土，属中压缩性土(2)一2层为灰色砂质粉土，属中压缩土（3）层为灰色粘土，属高压缩性土(6)层为暗绿草黄色粉质粘土，属中压缩性图（7）层为草黄灰黄色粉砂，属低压缩性土。
2．监理工作依据和工程质量验收规定
2.1监理工作依据：
2.1.1《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—200l。
2.1.2《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002。
2.1.3《建筑桩基技术规范》JGJ94～94
2.1.4设计施工图纸及设计交底、图纸会审纪要。
2.1.5政府有关政策、法规等。
2.1.6监理合同、施工合同和经监理认可的施工组织设计(方案)。
2.1.7建设工程监理规范GB50319--2000
2.2验收规定：
根据《建筑工程施工质量验收统一标准》中划分要求，本桩基工程作为一子分部工程进行验收：
●验收不合格桩必须作处理，不符要求或龄期超过一个月以上的桩严禁使用；
●在桩基工程验收前，须提供本桩基的单桩承载力的静荷测试报告，以及桩身完整性的小应变检测报告
·PHC 管桩沉桩分项工程的检验批，一般划分为一批。若单位工程面积较大，需分批验收，可按施工段、变形缝划分为多个检验批。
2.3桩位和桩顶标高等实测实量项目的质量检验采用全数检验方案。 3．监理工作的流程： 3．1监理质量控制流程 3．1 1成品管桩验收流程
否
可
上报 不合格
成品
分包商自检
厂（场）方提供质保证书 总承包自检后 送成品报验单
检测单位
监理工程师审批
成品进入施工现场使用
总承包按规定批量
自检并填写报验单
专业监理发现有提问提出抽检
监理工程师审批 业主
继续使用
通知停止使用并运出现场
4．监理工作的控制要点及目标值：
4.1质量控制要点及目标值
4.1.1质量目标风险分析
PHC管桩锤击法沉桩过程应控制的关键是PHC管桩成品质量桩锤的合理选择、接装质量、沉桩的质量及最终沉桩贯入度和桩顶标高的控制(与锤击数有关)。PHC 管桩龄期过长，超过1个月以后，蒸压养护的高强砼会疏散，脆性增加，影响桩的耐击打能力，易引起桩身开裂或打碎现象。
桩锤选择不当会引起锤击数过多或锤击力太大，从而引起桩顶混凝土破碎，锤击过多还会使桩身产生的瞬间拉应力超过混凝土抗拉强度引起桩身横向裂缝，严重的使桩发生断裂。
由于接桩质量差，可引起桩位偏差，桩身倾斜，严重者接桩处在沉桩过程中或开挖产生侧向土压力作用下松脱开裂，造成严重事故，所以接桩质量至关重要。对重要工程应抽取10％的接头进行超声探伤检测。
由于地层情况不明或地下障碍物未清除使沉桩困难，造成桩身倾斜或桩身破裂。
如不明确最终沉桩贯入度或停锤条件，盲目沉桩，当贯入度过大可能会引起承载力不足问题，当贳入度过小，甚至沉不至设计标高而盲目沉桩，则可能使桩身破碎、折断，同样使承载力损失，及时按实际情况作出判断，防止因沉桩不当造成质量事故。
4.1.2桩位放样允许的偏差如下：
群桩 20mm
单排桩lOmm
4.1.3桩基工程的桩位验收，除设计有规定外，应按下述要求进行：
4. 1.3.1当桩顶设计标高与施工场地标高相同时，或桩基施工结束后，有可能对桩位进行检查时，桩基工程的验收应在旌工结束后进行。
4.1.3.2当桩顶设计标高低与施工场地标高，送桩后无法对桩位进行检查时，对打入桩可在每根桩桩项沉至场地标高时，进行中间验收，待全部桩施工结束，承台或底板开挖到设计标高后，再做最终验收。
4.1.3.3打(压)入桩的桩位偏差，必须符合表1的规定。斜桩倾斜度的偏差不
得超过倾斜角正切值的15%(倾斜角系桩的纵向中心线与铅垂线问夹角)(强制性条文)
表l预制桩桩位的允许偏差(m)
项项目允许偏差
1 盖有基础粱的桩：
(1)垂直基础粱的中心线
(2)沿基础粱的中心线100+O．01H 150+0.01H
2 桩数为1-3根桩基中的桩100
3 桩数为4一16根桩基中的桩 l／2桩径或边长
4 桩数大于16根桩基中的桩：
(1)最外边的桩
(2)中间桩
l／3桩径或边长 l／2桩径或边长
注：H为施工现场地面标高与桩顶设计标高的距离。
4.l.4桩基承载力和质量检测应符合设计要求，当设计没有规定时，工程桩进行静载荷试验检验桩数不应少于总数的l％，且不应少于3根，当总桩数少于50根时，不应少于2根。对砼预制桩桩身完整性检验数量不应少于总桩数的10％，且不得少于IO根，每个柱子承台下不得少于l根。
4.l.5接桩质量必须符合规范和设计规定，并按要求办理书面隐蔽验收手续，方才能转入下道工序施工。对重要工程应抽取10％的接头进行超声探伤检测。
4.l.6打桩停锤条件必须符合设计和规范规定。对上海市打入桩一般以桩顶标高控制为主，以最后贯入度为辅。
4.2进度控制要点与目标值
4.2.l比较实际进度与计划进度的差异
4.2.2专业监理工程师在实施项目进度控制中，要特别重视纷繁复杂的影响因素对进度计划在执行过程呈现的可变性和不均衡性，要注意相关单位对进度的影响，设计对进度的影响、材料物资供应的影响、不利施工条件的影响、资金因素、技术因素、施工组织不当、不可预见事件的发生、对于上述影响要做到有预测并及
时处理，对关键线路上的影响因素要全力组织解决。进度差异导致多个平行分包商计划的变化，总监理工程师通知总承包单位予以妥善解决。
4.2.3进度控制目标值为经审核批准的计划进度完成节点。
4.3施工现场质保体系审核
4.3.1施工现场质量管理应有相应的施工技术标准，健全的质量管理体系、施工质量检验制度和综合施工质量水平评定考核制度。
4.3.2对桩基分包、总包单位项目班子和特殊工种作业人员资质进行审核，并留下书面报审记录。
5．监理工作的方法和措施
5.1监理质量控制的方法和措施
5.1 IPBC管桩成品质量控制的方法和措施
对每批进场的成品桩质量进行验收重点检查产品出厂合格证(含砼强度、钢绞束镦头检验、钢筋复试等报告)和外形尺寸与外观质量等。
a)外形尺寸的允许偏差要求
项目允许偏差检查方法
桩径±5mm 用钢尺量
管壁壁厚±5mm 用钢尺量
桩尖中心线<2mm 用钢尺量
桩体弯曲<1／1000L 用钢尺量桩长
顶面平整度lOmm 用水平尺量
b)外观质量：
PIIC管桩外观质量要求无蜂窝、露筋、裂缝、色感均匀，桩顶无孔隙。
检验方法：采用直观方法，对桩项处用小锤敲击听是否有空隙。
c)PHG桩的运输、堆放、吊放要求
本工程所需的PHC桩全部采用大型平车运输至施工现场。桩的搁置点必须满足设计要求，搁置点的误差宜控制在±25cm以内。桩在运输过程中应尽量避免桩身跳动和冲撞。
堆桩场地要求平整、坚实，不能有沉陷，堆桩高度视施工现场场地情况，最高
不宜超过3层，以防止桩堆下沉，对于局部较软弱的场地，桩堆下应铺设路基钢板，桩堆应布置在沿道路边缘，(不影响施工为准)以便于运输和卸桩。
在管桩两侧用木楔塞牢，防止滑动。管端要挂标志予以标识。防止其他物件碰撞而损伤和便于施工现场识别。
5.1.2沉桩施工监理工作方法和措施
5.1.2.1沉桩前准各工作
(a)沉桩准备阶段工作要点是：核查各打桩区的地质勘察报告，了解土层分布情况，判定沉桩的可能性；进行试打试桩；组织图纸会审设计交底；审核施工组织设计和确定打桩区域附近的建筑物和地下管线的保护等级。
(b)管桩基础施工前，应督促施工单位完成下列准备工作：
1)组织有关单位会审图纸：
2)调查场地及毗邻区域内的地下及地上管线、地下建(构)筑物及障碍物；。
3)可能受打桩影响的建(构)筑物，并提出相应的安全措施；
4)场地面应平整，排水通畅，坡度不大于1％，承压能力应满足打桩机稳定的要求；
5)在不受施工影响的地方设置坐标、高程控制点及轴线定位点：
6)编制施工组织设计或施工方案；
7)供电、供水、道路、排水、照明、临设房屋等满足施工要求；
8)向打桩操作人员作技术安全交底。
(c)管桩基础施工前，应督促施工单位提供下列文件和资料：
1)建筑场地的工程地质及水文地质资料：
2)管桩基础的施工图及会审纪要；
3)施工组织设计或施工方案；
4)打桩设备(桩机和桩锤等)的技术性能资料；
5)管桩的出厂合格证及产品说明书；
6)有关管桩承载力、施工工艺的试验参考资料。
d)当打桩施工可能影响附近建(构)筑物的正常使用和安全时，应采取减少震动和挤土影响的措施。必要时，应对建(构)筑物进行加固处理并设点观测；在毗邻边坡打桩时，应随时注意打桩对边坡的影响。
e)桩尖应根据地质条件和设计要求选用。
f)地下管线的保护：
为确保基础的顺利施工和地下管线的安全，必须督促施工单位对物探报告进行仔细分析．在施工过程中应先开挖样洞，予以核实后再进行施工，避免损坏管线。对特别重要的地下管线如原水管、煤气管等必须督促施工单位采取必要的监测手段。同时应督促施工单位与有关单位取得联系，调查周围管网的情况，并采取相应措施。
g)地下障碍物清除：
沉桩施工前施工单位应对沉桩范围内的地下障碍物清除。地下障碍物的探查可采用打入钢筋法和轻便触探法等方式进行查明后予以清除。清除障碍物后的场地应进行回填，回填颓密实，回填料粒径≤75mm，回填后的场地必须满足桩机施工的要求。
5.1.2.2测量放样控制
a．由测量控制嘲引测桩基轴线，桩基轴线定位点应设置在不受打桩影响或受打桩影响较小的地点，在施工过程中应终常检查，定位点需要移动时，应先检查其准确性，并作好测量记录。
b．轴线要定期复测校校正，并以此为依据按设计施工图逐个定出桩位中心，每个桩以桩位中心为圆心，以管桩桩靴半径画圆，用石灰粉标出。
c.样桩测放时，应根据轴线用经纬仪(2”级)和钢卷尺测放，用小木桩等材料表示并用白石灰勾出其轮廓线，样桩测放后要做好样桩保护。每根桩在施打前；应检查其准确性，并做好测量复核验收记录。出沉桩过程中，由二台正交的经纬仪和角度计测定桩的精度和角度，以确保打入桩的垂直度和斜桩的角度，由一台水准仪观测沉桩深度及最终贯入度。经纬仪、水准仪均应放在不受打桩机移动厦打桩作业影响的地方，并经常与打桩机导杆成直角的移动。
5.1.2.3沉桩质量控制
(a)根据沉桩及环境特点，督促施工单位合理选择打桩机具酣机型及桩锤，做到重锤低．击。宜选用三点支撑履带自行式柴油打桩机，打桩机的桩架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，并应与所挂柴油锤相匹配。
柴油锤宜选用筒式柴油锤，柴油锤的型号可按下列方法之一确定：
(1)根据有高应变动测法配合测试的打桩结果选用
(2)根据工程地质条件、单桩竖向承载力设计值、桩的规格、入土深度等因素，并遵循重锤轻击的原则综合考虑后选用。
送桩器及衬垫设置应符合下列规定：
(1)送桩器宜做成圆筒形，并应有足够的强度、刚度和耐打性。送桩器长度应满足送桩深度的要求。
(2)送桩器上下两端面应平整，目与送桩器中心轴线相垂直。
(b)打桩前应完成下列准备工作：
(1)认真检奁打桩设备各部分的性能，以保证正常运作：
(2)检查所用管桩桩身质量：
(3)根据施工图绘制整个工程的桩位编号圈：
(4)由专职测量人员分批或全部测定标出场地上的桩位，其偏差必须符合规范规定：．
(5)在桩身上划出以米为单位的长度标记，并按从下至上的顺序标明桩的长度，以便观察桩的入土深度及记录每米沉桩锤击数。
(c)打桩顺序应综合考虑下列原则后确定：
根据桩的密集程度及周围建(构)筑物的关系，并要根据施工整体安排、施工现场条件及桩机运行路线等因素，督促施工单位合理安排施打顺序，要求施工单位根据地质情况采用“分段试打”的办法进行。对密集桩承台(桩距在3～4d时)应跳打，以减少打桩的挤土效应，具体顺序按以下情况：
(1)若桩较密集且距周副建(构)筑物较远、施工物地较开阔时宜从中间向四周进行；
(2)若桩较密集目一侧靠近建(构)筑物时，宣从毗邻建(构)筑物的一侧开始由近及远地进行。
(3)根据桩的入土深度，宜先长后短。
(d)管桩的施打应符合F列规定：
(1)桩机就位后，应检查桩机平整度，并调整导杆位置和角度，使桩锤、桩帽和桩身应在同一中心线上，并对准桩位；第一节管桩起吊就位插入地面时的垂直度偏差不得大于O.5％，并宜用长条水准尺或其他测量仪器校正，当桩身位移较大或明
显走动时，必须督促施工单位拔出重新测设样桩、重新插桩。
(2)桩帽与桩周围的间隙应在5—10tm，锤与桩帽，桩幄与桩之间应有相适应的弹性衬垫。设衬垫可以均匀分布打桩应力，可以减少桩锤对桩头的直接打击破坏，是必要的技术措施，必须督促施工单位执行。
(3)管桩施打过程中，桩锤、桩帽和桩身的中心线应重合。当桩身倾斜率超过0.8％时，应找出原因并设法纠正；当桩尖进入硬土层后，严禁用移动桩架等强行回扳的方法纠偏。
(4)要求施工单位使用两台经纬仪控制插桩和打桩的垂直度和角度，用壹台水准仪控制标高。插桩和打桩的精度偏差应≤1／200，斜桩的倾角偏差应≤桩纵向中心线与铅垂线间的夹角正切值的15％。
(5)在较厚的粘土、粉质粘土层中旌打管桩，不宜采用大流水打桩施工法，宜将每根桩一次性到底，尽量减少中间休歇时间，且尽可能避免在接近设计深度时进行接桩。
(6)同一承台内相邻桩的接头位置错开不小于1米。
(7)承台边缘的桩宜待承台内其他桩打完并重新测定桩位后再插桩施打。
(8)打桩时应由专职记录员及时准确地填写管桩施工记录表，并经当班监理人员验证签名后方可作为有效施工记录。
(9)为保证把桩打到预定标高且桩身完好，可以采取跳打及一桩一打一送的方法减少挤土阻力，或在桩近设计标高时重锤低击等方法。
(10)为保证沉桩质量，应督促施工单位在每根桩的打桩作业时必须在同一作业班次内打到设计标高，不得有过长的停歇时间，造成桩周土固结，沉桩困难。
(e)焊接接桩控制：
钢桩靴与桩端钢端板、上下节桩的钢端板的同心度及其焊接质量直接影响桩的整体性和垂直贯入性，我们必须逐个进行认真检查和办理签证手续，做到未经监理验收不得擅自打八。电焊接桩施工质量应符合下列规定：
(1)当管桩需要接长时，其入土部分桩段的桩头宜高出地面O.5～1.Om。下节桩的桩头处宜设导向箍阻方便上节桩就位。接桩时上下节桩段应保持顺直，上下节端部锘口≤2mm(当桩径≥700mm时应≤3mm)，上下节平面偏差 (2)管桩对接前，上下端板表面应用铁刷子清刷干净，坡口处应刷至露出金属光泽。 (3)焊接时宣先在坡口圆周上对称点焊4~6点，待上下桩节固定后拆除导向箍再分层施焊，施焊宜由两个焊工对称进行。 (4)焊接层数不得少于二层，内层焊必须清理干挣后方能施焊外一层，焊缝咬边深度≤O 5mm，焊缝加强层?高度和宽度≤2衄；焊缝应按二级标准进行检验控制，外观质量应无气孔、无焊瘤和无裂缝，对重要工程应抽lO％的电焊接头经超声探伤检测合格。 (5)电焊接桩时，应检查施工单位电焊工还颓持有有效的上岗证书，焊丝使用前应经200～300。c烘干2小时，并存放在恒温150。C的烘箱内。大风和雨天施工单位必须有可靠的防风、防雨措施，否则不允许其焊接施工。 (6)焊好后的桩接头应自然冷却后才可继续锤击，自然冷却时间应>lmin，严禁用水冷却或焊好即达。 (f)旁站监控预制桩打桩全过程，记录锤击次数、贸入度和入土深度等数据督促施工单位严格遵照设计制定的停扣标准。当蛀后贯入度已达到设计要求，而桩尖未到设计标高时，应连续锤击3阵，每阵费入度均应小于3cm／10击，方才能停打。遇到下列异常情况，应立即通知业主及设计单位，组织有关单位研究处理，并做好记录： ●贯入度突变。 ●桩头混凝土剥落、破碎。． ●桩身突然倾斜、跑位。 ●地面明显隆起、邻桩上浮或位移过大。 ●总锤击数超过2500击。 ●桩身回弹曲线不规则。 (g)送桩应符合下列规定： ●当桩顶打至接近地面需要送桩时，应测出桩的垂直度并检查桩顶质量，合格后立即送桩。 ●送桩的最后贯入度应参考问一条件的桩不送桩时的最后贯入度予以修正。、 ● PHC桩的桩顶标高控制：由于PHC桩桩顶锚固钢筋做法与钢筋混凝土桩不同，其桩顶一般为无损桩顶，应督促施工单位采用锯桩器切割，桩顶标高应控制在±50mm，以避免阻后与承台钢筋联结产生麻烦。 (h)打桩的最后贯入度应在下列条件下测量： ●桩头完好无损； ●柴油锤跳动正常： ●桩锤、桩帽、送桩器及桩身中心线重合； ●桩帽衬垫厚度等正常： ●打桩结束前立即测定。 (i)桩打好后送桩遗留的孔洞，应立即回填或做好覆盖。， (j)截桩头宜用锯桩器截割，严禁采用大锤横向敲击截桩或强行扳拉截桩。 (k)沉桩收锤标准的确定： (1)除设计明确规定以桩端标高控制的摩擦桩应保证设计桩长外，其它管桩应按设计、质检、施工等单位共同确认的收锤标准收锤。 (2)收锤标准应根据场地工程地质条件、单桩承载力设计值、桩的规格和长短、锤的大小和落距(冲程)等因素，综合考虑最后贯入度、桩入土深度、总锤击数、每米沉桩锤击数及最后lm沉桩锤击数、桩端持力层的岩石类别以及桩尖进入持力层深度、桩土弹性压缩量等指标后给出。， (3)收锤标准应以到达的桩端持力层、最后贯入度或最后lm沉桩锤击数为主要控制指标，其他指标可根据具体情况有所选择作为参考指标。 (4)一级及地质条件复杂的二级管桩基础的收锤标准控制指标应通过试打桩确定，其他管桩基础的收锤标准控制指标直通过试打桩确定。 (5)试打桩应符合下列规定： ●试打桩的规格、长度及地质条件代表性。 ●试打桩应选在地质勘探孔附近。 ●施打条件应与工程桩一致。 5.1.3 PHC管桩沉桩工程验收 5.1.3.1管桩基础工程验收程序应符合下列规定： ●当桩顶设计标高与施工现场标高基本一致时，可待全部管桩施打完毕后一 次性验收。 ●当桩顶设计标高低于施工现场标高需要送桩时，在送桩前应进行质量评定；待全部管桩施打完毕并开挖到设计标高后，再进行竣工验收，绘制打柱工程竣工图。 5.1.3.2桩位挖出来后，经监理复测应符合表一的规定，当桩位超偏时，必须与设计联系，由设计出具书面处理意见，并按要求处理到位。 5.l.3.3管桩基础工程竣工验收时，应督促施工单位具各下列文件和资料： ●桩基设计文件和施工图，包括图纸会审纪要、设计变更通知书等； ●桩位测量放线圈，包括工程基线复核签证单： ●工程地质和水文地质勘察报告 ●经审定的施工组织设计或施工方案，包括实旌中的变更文件及资料； ●管桩出厂合格证及管桩技术性能资料(产品说明书)； ●打桩施工记录汇总，包括桩位编号国、现场绘制的管桩收锤回弹曲线； ●打桩工程竣工图： ●成桩质量检查报告； ●单桩承载力检测报告： ●质量事故处理资料。 5.I.4 PHC管桩沉桩常见质量问题原因分析与预控措施 破损类型产生原因纠正措施 桩头破损桩帽内径比管桩外径打得过多使桩帽内径只比桩径大10~20毫米桩帽的上下衬垫或下衬垫倾斜不平，造成偏打更换上衬垫或下衬垫 桩衬失效，仍继续捶打经常更换桩衬 桩身、桩锤、桩帽的轴线不在一条直线上、造成偏打将桩锤和桩帽的轴线高速到与桩身轴线相重合 裂缝下节桩在进土时已被打倾斜，接桩时仍将上节桩按铅（竖）直方向连接，并垂直捶打在下节桩的入土期，用经纬仪或吊锤等从正面和侧面注意观测，加以矫正，必要时可预挖桩坑，当桩进土后，桩身有某种程度倾斜时，应将桩机的导杆按与桩身相平行的方向调整，并沿桩身放下施打 压屈（打坏）桩脚达到坚硬层时，柴油锤突然起跳过高注意调节起锤高度 相对于管桩直径来说，柴油锤锤型过大，桩锤 落程难于调节 改用小型柴油锤 相对于达到填土层下的旧硬层，或达到很硬的 粘土层或砂层时，桩脚滑偏而造成折断 将桩脚改为开口型或三翼式组合桩尖土从开口桩脚挤进管内部，涨裂管壁缩小桩脚的开口面积，限制进桩挤土量 5.1.5砼预制桩质量检验标准如表2 表2先张法预应力管桩质量检验标准 项序检查项目允许偏差或允许值检查方法 单位数值 主控项目 1 桩体质量检验按基桩检测技术规范按基桩检测技术规范 2 桩位偏差见表1 用钢尺量 3 承载力按基桩检测技术规范按基桩检测技术规范 一般项目1 成品桩外观无蜂窝、露筋、裂缝、 色感均匀，桩顶处无 孔隙 直观 2 成品桩尺寸：桩径 管壁厚度 桩尖中心线 桩体弯曲 顶面平整度 mm mm mm mm ±5 ±5 <2 <1/1000L <10 用钢尺量 用钢尺量 用钢尺量 用钢尺量，L为桩长 用水平尺量 3 电焊接桩焊缝质量： （1）上下节端部错口 （外径≥700mm） (外径<700mm) （2）焊缝咬边深度 （3）焊缝加强层高度 （4）焊缝较强层宽度 mm mm mm mm mm ≤3 ≤2 ≤0.5 2 2 用钢尺量 用钢尺量 焊缝检查仪 焊缝检查仪 焊缝检查仪 直观 （5）焊缝电焊质量外观无气孔，无焊瘤，无 裂缝 按设计要求 （6）焊缝探伤检验 上下节平面偏差 节点弯曲失高 电焊结束后停歇时间 满足设计要求用钢尺量 用钢尺量，L为两节桩长 mm min <10 <1/1000L >1.0 4 桩顶标高mm ±50 水准仪 5 停桩标准mm 设计要求现场实测或查沉桩记录 5.4监理工作影音资料的管理 5.4.1专人负责监理工作影音资料的管理，对照片或电子文档进行编号、排序、记录 5.4.2对下列部位或监理工作过程进行拍摄记录 （1）开工前全场平面 （2）桩机安装调试完成 （3）监理样桩桩位复核 （4）监理检查打桩时的垂直度和每米锤击数 (5)监理检查接桩质量 (6)监理检查送桩过程和测量桩顶标高 (7)土方开挖后监理检查桩位偏差情况。 (8)工程设计变更处理情况。 (9)工程施工遇障碍物及处理情况 5.1.6沉桩对环境的保护措施 （1）沉桩开始前，应充分了解周边环境：包括地下障碍物，周边管线、建筑物等，必要时落实保护措施，如开沟防震挖槽、设置应力释放孔、打设塑料排水板和砂井以及桩位预钻孔取土等； （2）打桩前督促施工单位将轴线控制桩移至沉桩影响范围以外，免受沉桩影响移位，并落实保护措施； （3）合理安排打桩流程和沉桩速率。沉桩流程为背离管线方向施打，速率根据监测报告来控制； （4）沉桩过程中对特别重要的地下管线如原水管、煤气管以及工地附近重要的建筑物等，必须督促施工单位采取必要的监测手段，定期向业主及监理报告监测结果，以做到信息化施工。 （5）对很近的管线，应采取开挖暴露的方式予以保护，并掏空管道周围的土体。 6、旁站监理工作 根据国家建设部及本市的有关法规、监理部质量管理体系文件的规定，对本桩基工程应严格实行旁站监理，为确保工程达到预期质量目标，维持监理项目部对桩基工程以下工序做全过程旁站监理； 6.1 试打桩 监理人员应对试桩进行全过程跟踪，包括插桩、打桩、接桩、送桩和停打收锤，配合检测部门做好各种数据的记录，为以后桩基施工积累经验 6.2电焊接桩隐蔽过程 监理人员在电焊接桩时，应根据规范要求，对焊接质量进行全面检查，质量应符合 规范规定办理书面验收记录，并对接头打入全过程进行跟踪监控。 6.3对沉桩的标高、桩位偏差监理人员必须严格按规范规定要求执行。 6.4送桩和停打收锤 对沉桩停打收锤进行旁站，严格控制桩顶标高和最后的贯入度，以保证符合设计要求，桩顶标高误差士50mm范围内，最后贯入度应符合试打桩和设计的规定。 7．安全生产的监理措施： 7．1督促和审查总承包商与其分包商纳入安全管理系统，并签订安全生产协议书； 7.2凡市建委和劳动局规定的持证上岗人员，必须持有上岗证； 7. 3严禁桩架不带路基箱下地直接行走，要求施工方严格按安全操作规程操作； 7.4起重高空作业时，要求簏工方用明显标记定出安全区域。以防坠物伤人； 7.5吊运驳桩严禁操作摆幅度过大、过快必须时应设置溜缆； 7．6在电焊接桩过程中必须等焊完一层焊缝后方能放松大钩，并要求焊工暂避以防吊扣滑落伤人： 7.7对易燃易爆物品应按有关规定存放，作出明显标志，严禁在此区域内明火作业： 7.8监督施工单位加强对施工人员的安全及安全管理； 抗拔桩抗浮计算书 一、工程概况： 本工程±0.00相对标高为100.55m，依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98.00m，即±0.00以下2.55m。 本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求，不需要进行抗浮计算； 本工程副楼为地上三层，地下两层，对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下： 二、浮力计算 基础底板顶标高为:-（4.5+5.4+0.4）=-10.30m 基础底板垫层底标高为：-(4.5+5.4+0.4+0.6+0.15)=-11.05m 浮力为F浮=rh=10x（11.05-2.55）=85KN/m2 1．主楼地上16层，能满足抗浮要求，不做计算； 2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图） 副楼地上3层部分，面积为401m2 故上部三层q 1 =（486+550+550）x9.8/401=38.76KN/ m2 地下一层面荷载为：q 2 =16 KN/ m2 地下二层面荷载为：q 3 =14 KN/ m2 基础回填土垫层：q 4 =15x0.4=6 KN/ m2 基础底板：q 5 =25x0.6=15 KN/ m2 则F抗= q=38.76+16+14+6+15=89.76KN/ m2 F抗/F浮=89.76/85=1.056＞1.05 故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩 副楼立面示意 3.对地上无上部结构的纯地下车库(下图阴影所示)： F抗=16+14+6+15=51 KN/ m2 F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m2 既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮 三、抗拔桩计算 依据《建筑桩基技术规范》第5.4.5条 N k≤2 T uk+G p 抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩，桩经采用d=600mm 桩顶标高为筏板底标高：89.50m，桩长L=15m。 依据《建筑桩基技术规范》，地质报告，抗拔系数λ=0.5 1）群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值 - 1 - 地下室停车场桩相关计算 室内标高 ：±（相当于绝对标高） 室外标高 ： 地下室顶板面：（上有1.200m 覆土） 地下室顶板厚： 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面： （建筑标高） 基础梁顶标高： 基础梁底标高： 桩顶标高 ： 底板厚 ： 底板面标高 ：（上覆土） 高水位标高 ：（室外下去0.500m ） 低水位标高 ：（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：× ，坡道处×7600 桩型 ：PHC-AB400-80-25 抗压承载力 ：d R ＝1180 KN 抗拔承载力 ：` d R ＝480 KN 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN 顶板面恒载 ：2 45.282003.02525.0182.1m KN =?+?+? 顶板面活载 ：2 35m KN （消防车荷载） 底板面恒载 ：2 6.232005.018 7.02540.0m KN =?+?+? 底板面活载 ：2 4m KN 高水位水浮力：()2 8.852.1101.125.8m KN =??- 低水位水浮力：()2 5.61101.225.8m KN =?- 承压计算: 恒+活： ()()2 49.1084357.04.135.16.2345.28m KN =+??+?+ 2 2 2 99.465.6149.108m KN m KN m KN =- KN 35.22898.54.899.46=?? （每根柱脚荷载导算） 94.11180 3 .2289=（根） 取整数 2根 结论：每根柱脚需打桩2根。 抗拔计算: 恒 ： 2 526.2345.28m KN =+ 2 2 2 8.33528.85m KN m KN m KN =- KN 7.16468.54.88.33=?? （每根柱脚水浮力） 92.3420 7 .1646=（根） 取整数4 根 结论：每根柱脚需打桩4根。 坡道处抗拔计算: 坡道底板厚度取200mm 坡道底板恒载 ： 2 50.82005.02530.0m KN =?+? 该处总的恒载：2 2 2 10.3260.2350.8m KN m KN m KN =+ ()()()241.4060 .745.560.710.3245.552m KN =+?+?+跨度跨度底板地下室顶板 ()KN 8.24872 60.745.54.841.408.85=+??- （每根柱脚水浮力） 92.5420 8 .2487=（根） 取整数6 根，420为单桩有效预压应力 通过计算得知，坡道处每根柱下打桩6根，其余每根柱下应打桩4根。 抗浮桩计算 +有实列----难得啊！ 一般抗浮计算： （局部抗浮） 1."05F浮力- 0."9G自重<0即可 （整体抗浮） 1."2F浮力- 0."9G自重<0即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3锚杆的布置方式与优缺点 1)集中点状布置，一般布置在柱下；优点： 可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点： 要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2)集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点： 由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3)面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点： 适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 抗拔桩设计 水池抗浮设计方案的分析与比较 毕雅明 （同济大学建筑设计研究院环境工程设计分院，上海200092） 提要对目前在水池抗浮设计中常用的各种方案进行了较为深入的分析，并针对各种抗浮措施在其适用条件及经济性、可行性上进行比较。有利于在工程设计中采用更为经济、合理的抗浮方案。 关键词水池抗浮，抗浮设计，抗浮措施 Analysis and comparison about Anti-floating on concrete water pool design Abstract In-depth analysis about various anti-floating design projects of commonly used on concrete water pool design, and measures against various anti-floating in its application conditions and the economy, feasibility. Be benefit to chose a more economical and reasonable anti-floating program in design works. Keywords anti-floating of water pool, anti-floating design, Anti-floating measures 1 概述 在市政、环境、水利和工业项目建设中，有大量的埋地式水池构筑物。对于建设在地下水位较高地区的埋地式水池，其抗浮措施是设计中必需解决的重要问题之一。 目前在抗浮设计中常用的方 单桩承载力计算书 、设计资料 1. 单桩设计参数 桩类型编号1 桩型及成桩工艺：泥浆护壁灌注桩 桩身直径d = 0.500m 桩身长度I = 13.00m 桩顶标高81.00m 2?土层性能 3.勘探孔 天然地面标高96.00m 地下水位标高92.00m 注：标高均指绝对标高。 4.设计依据 《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 二、竖向抗压承载力 单桩极限承载力标准值： Q uk = u」q sik|i + q pk A p =1.57 x(60 X2.50 + 38 X4.00 + 65 X6.50) + 0 X0.20 =1138kN 三、竖向抗拔承载力 基桩抗拔极限承载力标准值： T uk = ：Fq sik U i l i =0.75 X60 X1.57 X2.50 + 0.72 X38 X1.57 X4.00 + 0.55 X65 X1.57 X6.50 =714kN 四、基桩抗拔力特征值 R tu=T uk/2+G p=714/2+0.5x0.5x3.14x13x25x1.35=612Kn 桩身强度计算书 、设计资料 1. 基本设计参数 桩身受力形式：轴心抗拔桩 轴向拉力设计值：N' = 750.00 KN 轴向力准永久值：N q = 560.00 KN 不考虑地震作用效应 主筋：HRB400 f y = 360 N/mm 2E s = 2.0 X105 N/mm 2 箍筋：HRB400 钢筋类别：带肋钢筋 桩身截面直径：D = 500.00 mm 纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm 混凝土： C30 f tk = 2.01 N/mm 2 最大裂缝宽度限值：-iim = 0.3000 mm 2. 设计依据 《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010 、计算结果 1. 计算主筋截面面积 根据《混凝土结构设计规范》式（ 6.2.22 ） N' W f y A s + f py A py 因为不考虑预应力，所以式中f py及A py均为0 N' 750.000 X103 A s = ' = = 2083.33 mm 2 f y 360 2. 主筋配置 根据《建筑桩基技术规范》第 4.1.1条第1款 取最小配筋率-min = 0.597% 抗拔桩设计计算 1、设计依据 中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JGJ 9４-94 ２、计算条件 图纸给出筏板面积：２１80、８６m2,每平米浮力：1０t/m２。 则筏板所受总浮力为:2180８、6t。 2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值 (5、2、18－1） Ｕk――基桩抗拔极限承载力标准值； uｉ――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd； q sik――桩侧表面第ｉ层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为４5KPa; λi――抗拔系数，按照表5、2、18－２取值。本次计算λi=０、75。 l i――第ｉ土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度１０m。 2、1 桩径d=０、6m情况得单桩抗拔极限承载力标准值 U k＝0、7５×45×0、6π×１0 = 63６、1７（KＮ）=６3、6t 2、２桩径d＝0、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值 Ｕk=0、75×4５×0、4π×１0 = 424、１2(KN）＝42、４t 3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数 （5、2、１7－2) 其中： γ０――建筑桩基重要性系数,按照表３、３、3确定安全等级，本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１； N――基桩上拔力设计值21808、6ｔ; Gｐ――基桩自重设计值. γs――桩侧阻抗力分项系数，按照表5、２、2取值１、６7。 ３、1 对d=0、6m桩总桩数 1、１×21８08、6≦６3、6/1、6７×ｎ＋ 0、２5×π×0、6２×10 (根) 计算置换率为 桩间距（m） 3、2 对d=0、４m桩总桩数 １、1×2１808、6≦42、4/1、６7× n + 0、２5×π×０、42×１０(根） 计算置换率为 桩间距(m) 4、对上述抗拔设计进行抗压验算 ４、1 单桩竖向承载力设计值 （5、2、2—3) 其中： Q sk、Q pk――分别为单桩总极限侧阻力与总极限端阻力标准值； Q ck――相应于任一复合基桩得承台底地基土总极限阻力标准值，可表示为 qｃk――承台底1／２承台宽度深度范围内(≦5m)内地基土极限阻力标准值; Aｃ――承台底地基土净面积; ηｓ、ηｐ、ηc――分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系数、承台底土阻力群桩效应系数，按表5、2、3—1取用； （5、2、3） A iｃ、A e c――承台内区（外围桩边包络区）、外区得净面积，A c= A i c+Ａe c ηi c、ηe c――承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表5、2、３取用； 抗拔桩单桩基桩拔力计算 经在桩周高压旋喷咬合注浆后，仅考虑消除“泥皮”，填充空洞和涌包不考虑改良桩周土体，提高摩擦系数的情况下，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第46页5.4.5可知，抗拔桩非群桩设计，抗拔力可仅按单桩或（群桩非整体破 坏）考虑的情况下，桩基的基桩拔力N k ≤T uk /2+G p 式中N k —按合在效应标准组合计算的基桩拔力； T uk —群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，按该规范第5.4.6条确定； G p —桩体自重，地下水位以下取浮重度； 此外，T uk =∑λ i q sik u i l i 式中T uk —基桩抗拔极限承载力标准值； u i —桩身周长，对于等直径桩取u=πd； q sik —桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按该规范表 5.3.5-1取值；λ i —抗拔系数，可按该规范表5.4.6-2取值； l i —自桩底起算的长度 因此，按最不利状态下，梧桐山南站7#抗拔桩的基桩拔力T uk /2=（∑λ i q sik u i l i ） /2=（0.7×160×3.142×1.4×5.42+0.7×160×3.142×1.4×2.58） /2=1970.66KN 注：其中取值均按最不利值考虑：λ i 按黏性土、粉土考虑，取值范围为0.7～ 0.8；q sik 按砂土状强风化硬岩考虑，取值范围为160～240. 即便在不考虑结构自重、荷载、桩体自重的情况下，N k ≤1970.66KN ， 取值仍 大于设计值1850KN。 四、后注浆灌注桩竖向增强段的总极限侧阻力标准值计算 7#抗变为后注浆灌注桩，故可按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第40页Ⅶ后注浆灌注桩计算该桩的单桩极限承载力。 按最不利状态考虑，不考虑桩体自重、结构荷载等，仅考虑桩身与土体之间 的竖向负摩擦力，其计算公式为：Q gsk =u∑β si q sik l gi 式中：Q gsk —为后注浆竖向增强段的总极限侧压力标准值； u—桩身周长； 抗浮桩计算+有实列----难得啊！ 一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可 （整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【原创】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1 适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2 锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3 锚杆的布置方式与优缺点 1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3) 面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 4) 集中点状布置推荐用于坚硬岩；集中线状布置推荐用于坚硬岩与较硬岩；面状均匀布置推荐用于所有情况； 4 注意事项 1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候； 2) 参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容； 3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4； 4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 503 地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850）室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土）地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面：-7.100 （建筑标高）基础梁顶标高：-7.150基础梁底标高：-8.250桩顶标高 ：-8.150底板厚 ：0.400m 底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ）低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600桩型 ：PHC-AB400-80-25抗压承载力 ：＝1180 KN d R 抗拔承载力 ：＝480 KN `d R 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN 顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =?+?+?顶板面活载 ： （消防车荷载）235m KN 底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =?+?+?底板面活载 ： 24m KN 高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =??-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =?- 承压计算: 恒+活： ()()2 49.1084357.04.135.16.2345.28m KN =+??+?+ 22299.465.6149.108m KN m KN m KN =- （每根柱脚荷载导算）KN 35.22898.54.899.46=?? （根） 取整数 2根94.111803.2289=结论：每根柱脚需打桩2根。抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN =+ 2228.33528.85m KN m KN m KN =- （每根柱脚水浮力）KN 7.16468.54.88.33=?? （根） 取整数4 根92.34207.1646=结论：每根柱脚需打桩4根。坡道处抗拔计算: 坡道底板厚度取200mm 坡道底板恒载 ： 250.82005.02530.0m KN =?+? 该处总的恒载：22210.3260.2350.8m KN m KN m KN =+()()()241.4060.745.560.710.3245.552m KN =+?+?+跨度跨度底板地下室顶板 （每根柱脚水浮力）()KN 8.2487260.745.54.841.408.85=+??- （根） 取整数6 根，420为单桩有效预压应力 92.54208.2487=通过计算得知，坡道处每根柱下打桩6根，其余每根柱下应打桩4根。断习题电源，线缆敷设完毕，要进行检查和检测处束后进行高中资料试卷调出具高中资料试卷试验报告与相关技术资料，并且部电源高中资料试卷切除从而采用高中资料试卷主 某工程抗拔桩设计 杨意德 (福州市建筑设计院350001) 〔提要〕本文介绍某工程抗拔桩设计，并对抗拔桩设计的若干问题作了探讨。 〔关键词〕抗拔桩，抗拔承载能力 The Design of Uplift Piles for a Basement Abstract: In this paper, the design of uplift piles is introduced and several issues about design of uplift pile are commented Key words : uplift pile , uplift bearing capacity 1工程概况 某工程位于福州湖东路东段，北临五四河、南朝湖东路，建筑面积65000m2，室内±0.00相当于罗零标高7.50m，室外地面标高为-0.15m。主楼分南、北两楼，南楼地下一层、地上二十九层，北楼地下二层、地上三十三层，南、北两楼地下室与四周大面积二层纯地下车库连成一体。主楼基础采用Φ800冲孔灌注桩加桩底压桨。北楼裙房地下室和室外二层地下车库部分由于没有足够的荷载重量，抗浮稳定不满足要求，需要设置抗拔桩。经分析采用Φ600和Φ700两种桩径冲孔灌注桩作为抗拔桩，能解决地下室抗浮问题。 2地质概况和地下室抗浮设防水位确定 根据钻探，场地土层自上而下分布详表1。 表1 场地土层分布 地下水按埋藏条件可分为上层滞水和承压水两种。上层滞水主要埋藏于杂填土中，受大气降水和地表水补给，并与五四河有水力联系。勘探期间场地平均标高约6.0m（罗零，下同）,钻孔混合水稳定水位为4.25-5.18m，近几年地下水最高水位 5.7m。下部承压水埋藏于⑹、⑻、⑾等层。承压水虽和上层滞水有水力联系，但由于含水层埋藏深度超过20m，不直接影响地下室的上浮稳定。 地下室抗浮设防水位应是建筑物设计使用年限内可能产生的最高地下水位。由于福州地区缺少长期地下水观测资料，要准确确定抗浮设防水位还比较困难，目前只能根据近期地下水调查资料和周围地下水补给、排泄条件预测可能出现的最高水位。本场地近年地下水高水位为 5.7m，由于现行城市排水设计标准低于抗浮设防标准，暴雨时虽因室外地面（标高7.35m）高于湖东路面和五四河岸约 1.4m，地面雨水可经湖东路和五四河排泄，地面不会积水，但周围的湖东路面和五四河岸（标高 5.95m），可能短时间积水、抬高地下水位，影响地下室上浮稳定。经分析选择6.30m作为地下室抗浮设防水位。 3桩的抗拔承载力验算 桩的抗拔极限承载力标准值一般按经验公式⑴计算并应满足⑵式要求(2)。 ∑ = i i ski k l u q Uλ------------------------ (1) p s k G U N+ ≤γ/-------------------------⑵ 式中符号物理意义详规范(2) q sik 为桩的极限侧阻力标准值，由于经验数值的局限性，为了比较可靠地确定它的数值，在3根不同直径 水池抗浮设计方案的分析与比较 提要对目前在水池抗浮设计中常用的各种方案进行了较为深入的分析，并针对各种抗浮措施在其适用条件及经济性、可行性上进行比较。有利于在工程设计中采用更为经济、合理的抗浮方案。 关键词水池抗浮，抗浮设计，抗浮措施 Keywords 1 概述 在市政、环境、水利和工业项目建设中，有大量的埋地式水池构筑物。对于建设在地下水位较高地区的埋地式水池，其抗浮措施是设计中必需解决的重要问题之一。 目前在抗浮设计中常用的方法有自重抗浮、压重抗浮、基底配重抗浮、打抗拔桩抗浮或打锚杆抗浮等多种。这些方法各有特点，针对不同的建设场地和不同结构体型的池子，选用不同的抗浮措施，会对结构受力和工程造价产生较大的影响。 2抗浮设计方案的分析与比较 水池的抗浮计算公式为： G/F≥1.05 式中：G为不含池内盛水的水池自重等永久作用荷载，当构筑物为沉井等侧壁与土体紧密接触的结构，可计入侧壁上的磨擦力；F 为地下水浮力。 下图为水池考虑整体抗浮时的抗浮力示意图： 其中：G1为池体自重； G2为池内压重； G3为池顶压重； G4为池壁外挑墙址上压重； G5为池底板下部配重； N1为池底抗浮桩或锚杆的抗拔力。 在水池内设置支承结构时，水池还需验算局部抗浮，其抗浮力示意图如下： 此时各抗浮力均为每一支承单元内的值。 2．1自重抗浮 自重抗浮即通过提高池体结构自重G1来达到抗浮的目的。此种方法一般适用于水池自重与地下水浮力相差不大的情况下。 增加自重一般通过增加水池池壁或加厚底板来实现，这样会增加混凝土用量，但由于结构厚度的增加，可以减小池内配筋，降低配筋率，所以适当的增加结构厚度，其造价的增加幅度并不很大。同时，此方法加大了结构件的截面，提高了结构刚度，对池体结构本身进行了加强。 采用自重抗浮对于原设计水池截面配筋率相对较大的水池最为经济适用，若原水池截面配筋率不大，增大截面后有可能使结构构件为满足最小配筋率而增加钢筋用量，这样池体造价会大幅上升，宜考虑采用其它抗浮措施。 根据工程实践，在自重与地下水浮力相差在10%以内的情况下，通过增加结构自重抗浮具有较好的经济性。若自重与地下水浮力相差达15%，考虑到1.05的抗浮系数及由于结构尺寸加大新增的浮力，结构自重需增加的量一般可表达为： 单桩承载力计算书 一、设计资料 1.单桩设计参数 桩类型编号1 桩型及成桩工艺：泥浆护壁灌注桩 桩身直径d = 0.500m 桩身长度l = 13.00m 桩顶标高81.00m 2.土层性能 天然地面标高96.00m 地下水位标高92.00m 4.设计依据 《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 二、竖向抗压承载力 单桩极限承载力标准值： Q uk = u∑q sik l i + q pk A p = 1.57 × (60 × 2.50 + 38 × 4.00 + 65 × 6.50) + 0 × 0.20 = 1138kN 单桩竖向承载力特征值R a = Q uk / 2 = 569kN 三、竖向抗拔承载力 基桩抗拔极限承载力标准值： T uk = ∑λi q sik u i l i = 0.75 × 60 × 1.57 × 2.50 + 0.72 × 38 × 1.57 × 4.00 + 0.55 × 65 × 1.57 ×6.50 = 714kN 四、基桩抗拔力特征值 R tu=T uk/2+G p=714/2+0.5x0.5x3.14x13x25x1.35=612Kn 桩身强度计算书 一、设计资料 1.基本设计参数 桩身受力形式：轴心抗拔桩 轴向拉力设计值：N' = 750.00 KN 轴向力准永久值：N q = 560.00 KN 不考虑地震作用效应 主筋：HRB400 f y = 360 N/mm 2 E s = 2.0×105 N/mm 2 箍筋：HRB400 钢筋类别：带肋钢筋 桩身截面直径：D = 500.00 mm 纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm 混凝土：C30 f tk = 2.01 N/mm 2 最大裂缝宽度限值：ωlim = 0.3000 mm 2.设计依据 《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010 二、计算结果 1.计算主筋截面面积 根据《混凝土结构设计规范》式（6.2.22） N' ≤ f y A s + f py A py 因为不考虑预应力，所以式中f py 及A py 均为0 A s = N'f y = 750.000×103 360 = 2083.33 mm 2 2.主筋配置 根据《建筑桩基技术规范》第4.1.1条第1款 取最小配筋率 ρmin = 0.597% 验算配筋率时，取 ρ = A s A = 2083.33 196349.54 = 1.061% 根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条第1款 取最大配筋率 ρmax = 5.000% 因为 ρmin ≤ ρ ≤ ρmax 所以，主筋配筋率满足要求 实配主筋：1220，A s = 3769.91 mm 2 3.箍筋配置 按构造配置箍筋 实配箍筋：8@300， A sv s = 0.1676 mm 2 /mm 4.计算ρte A ts = A s = 3769.91 mm 2 排气筒（抗拔桩）基础计算书 1、 确定桩型、截面尺寸及桩长 选用人工挖孔桩、桩径800，嵌入中风化砂岩3m 承台埋深2m 1.1确定桩的竖向受压承载力 0.8 2.5D m μππ=== 2 2 2 /40.8/ 40.5 p A D m ππ=== 扩大头面积：222 11/4 1.6/42p A D m ππ=== 2.51(0.82295 1.4)376.5sk si si i Q q l KN μψ=∑=???+?= 1.0300026000pk p pk p Q q A KN ψ==??= 基桩受压承载力设计值：//376/1.656000/1.653864sk s pk p R Q Q KN γγ=+=+= 1.2确定桩的竖向抗拔承载力 考虑桩扩大头作用，将其视为固结于砂岩内，按桩的强度设计抗拔。 1.3 确定单桩水平承载力 0.88%g ρ= 080080720d m m =-= 5 4 2.0106.7 3.010 s E c E E α?= = =? 2 2 2 23 000.8[2(1)][0.82(6.71)0.88%0.72]0.05432 32 E g d W d d m ππαρ= +-= +-??= 400/20.054/20.022I W d m === 7 52 0.850.853 100.0225.6110 c E I E I K N m ==???=? 00.9(1.50.5) 1.53b d m =+= 查表5.4.5取 4 100/m MN m = 3 610oa m χ-=? 531 0.771 m α=== 0.77132.314 h m α=?=<取2.31 h m α= 查表5.4.2取0.601 m ν=3.526 x ν= 335 3 0.771 5.6110 610437.5 3.526 h oa x E I R K N α χ ν - ?? ==??= 2、确定桩桩数，及桩的平面布置 2.1桩的平面布置 桩中心距：2.50.82m ?=取2m 承台尺寸：4.0x4.0m 承台埋深2m 2.2受压最大时 2900 k F KN =767 y F K N =- 76721534 xk y M F h K N m ==?= 1.25(2900204.64.6) 2 2079 F G n N ++?? ≥==取4 n= 2.3 偏心受压验算 222 1.25(290022044)1.2515341.2 441.2 1506 1106400 1.2 606 y i x i i i i M x M y F G N n y x R +?+????? =±±=± ∑∑? =±=< 满足要求 2.4 抗拔验算 2310 k F KN =-530.4 y F K N = x k y M F h K N m ==?= 222 1.25231022044 1.251060.8 1.2 44 1.2 286 562276 838 y i x i i i i M x M y F G N n y x +-?+?????=±±=± ∑∑? - =-±= - 2.5 水平承载力验算 单桩水平承载力： 1 1.25767 240 4 H K N ? == 01 437.5 h H R KN γ<= 满足要求 3、桩配筋计算 3.1受压时材料C25混凝土HRB335级钢筋 1506 N K N = 3 /1506/0.916730.90.9111.90.5105355 c c N KN f A KN ψ? ==<=????= 排气筒基础抗拔桩计算书 1、 确定桩型、截面尺寸及桩长 选用人工挖孔桩、桩径800，嵌入中风化砂岩3m 承台埋深2m 1.1确定桩的竖向受压承载力 0.8 2.5D m μππ=== 2 2 2 /40.8/ 40.5 p A D m ππ=== 扩大头面积：222 11/4 1.6/42p A D m ππ=== 2.51(0.82295 1.4)376.5sk si si i Q q l KN μψ=∑=???+?= 1.0300026000pk p pk p Q q A KN ψ==??= 基桩受压承载力设计值：//376/1.656000/1.653864sk s pk p R Q Q KN γγ=+=+= 1.2确定桩的竖向抗拔承载力 考虑桩扩大头作用，将其视为固结于砂岩内，按桩的强度设计抗拔。 1.3 确定单桩水平承载力 0.88%g ρ= 080080720d m m =-= 5 4 2.0106.7 3.010 s E c E E α?= = =? 2 2 2 23 000.8[2(1)][0.82(6.71)0.88%0.72]0.05432 32 E g d W d d m ππαρ= +-= +-??= 400/20.054/20.022I W d m === 7 52 0.850.853 100.0225.6110 c E I E I K N m ==???=? 00.9(1.50.5) 1.53b d m =+= 查表5.4.5取 4 100/m MN m = 3 610oa m χ-=? 531 0.771 m α=== 0.77132.314 h m α=?=<取2.31 h m α= 查表5.4.2取0.601 m ν=3.526 x ν= 335 3 0.771 5.6110 610437.5 3.526 h oa x E I R K N α χ ν - ?? ==??= 2、确定桩桩数，及桩的平面布置 2.1桩的平面布置 桩中心距：2.5 1.82m ?=取2m 承台尺寸：4.0x4.0m 承台埋深2m 2.2受压最大时 2900 k F KN =767 y F K N =- 76721534 xk y M F h K N m ==?= 1.25(2900204.64.6) 2 2079 F G n N ++?? ≥==取4 n= 2.3 偏心受压验算 222 1.25(290022044)1.2515341.2 441.2 1506 1106400 1.2 606 y i x i i i i M x M y F G N n y x R +?+????? =±±=± ∑∑? =±=< 满足要求 2.4 抗拔验算 2310 k F KN =-530.4 y F K N = x k y M F h K N m ==?= 222 1.25231022044 1.251060.8 1.2 44 1.2 286 562276 838 y i x i i i i M x M y F G N n y x +-?+?????=±±=± ∑∑? - =-±= - 2.5 水平承载力验算 单桩水平承载力： 1 1.25767 240 4 H K N ? == 01 437.5 h H R KN γ<= 满足要求 3、桩配筋计算 3.1受压时材料C25混凝土HRB335级钢筋 1506 N K N = 3 /1506/0.916730.90.9111.90.5105355 c c N KN f A KN ψ? ==<=????= 一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可 （整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【原创】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1 适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2 锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3 锚杆的布置方式与优缺点 1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3) 面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 4) 集中点状布置推荐用于坚硬岩；集中线状布置推荐用于坚硬岩与较硬岩；面状均匀布置推荐用于所有情况； 4 注意事项 1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候； 2) 参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容； 3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4； 4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 503 30-2002》附录C； 5) 抗浮设计水位的确定应合理可靠，一般应由地质勘测单位提供，比较可靠和有说服力，抗拔桩抗浮计算
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