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50~70m型钢悬挑脚手架

50~70m型钢悬挑脚手架
50~70m型钢悬挑脚手架

施工组织设计(方案)报审表

xxx综合楼工程工程

脚手架工程

编制人: 职务:

负责人:职务:

审核人:职务:

批准人:职务:

xxx建筑集团有限公司公司

年月日

目录

一、编制依据----------------------------------------------------------------------------------------------------------- 4

二、工程概况----------------------------------------------------------------------------------------------------------- 4

三、总体筹划及施工部署 ------------------------------------------------------------------------------------------- 4

四、搭设流程及施工工艺 ------------------------------------------------------------------------------------------- 5

普通型钢悬挑脚手架 ------------------------------------------------------------------------------------------- 5 五、材料选择及构造要求 ------------------------------------------------------------------------------------------- 7

普通型钢悬挑脚手架 ------------------------------------------------------------------------------------------- 7

六、劳动力安排-------------------------------------------------------------------------------------------------------- 7

七、脚手架检查与验收 ---------------------------------------------------------------------------------------------- 8

八、脚手架搭设安全技术措施------------------------------------------------------------------------------------- 8

普通脚手架-------------------------------------------------------------------------------------------------------- 9

九、脚手架拆除安全技术措施------------------------------------------------------------------------------------- 9

十、节点详图----------------------------------------------------------------------------------------------------------- 9

脚手架专项施工方案

一、编制依据

1、依据xxx综合楼工程施工设计图纸;

2、依据《xxx综合楼工程施工组织设计》;

3、各类参考规范、图书:

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社;

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社;

《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社;

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社;

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社;

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社;

《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社;

二、工程概况

xxx综合楼工程工程;工程建设地点:武汉市xxx路南侧xxx号;属于框剪结构;地上18层;地下2层;建筑高度:70.6m;标准层层高:3.6m ;总建筑面积:60000平方米;总工期:315天。

本工程由武汉xxx有限公司投资建设,湖北xxx建筑设计研究院设计,湖北xxx勘察设计研究院地质勘察,xxx工程监理有限公司监理,xxx建筑集团有限公司组织施工;由蒋某某担任项目经理,沈某某担任技术负责人。

拟建建筑物东侧邻近xxx大厦,西侧距xxx路边缘18m,北侧邻xxx路边缘17.5m,地处交通枢纽,车流量密集区。施工时要注意对周边环境的保护,以及对临街道路行车、人防止高处物体打击的防范。

三、总体筹划及施工部署

(一)、总体筹划

本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点:

1、架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。

4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收;

5、综合以上几点,脚手架的搭设,还必须符合JCJ59-99等检查标准要求,要符合相关文明标化工地的有关标准。

6、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下脚手架方案:

普通型钢悬挑脚手架

(二)、安全领导小组

搭设过程中,因处在施工高峰期,各施工班组在交叉作业中,故应加强安全监控力度,现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域,用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作,本小组机构组成、人员编制及责任分工

如下:

蒋某某(项目经理)———组长,负责协调指挥工作;

张某某(施工员)——组员,负责现场施工指挥,技术交底;

李某某(安全员)——组员,负责现场安全检查工作;

刘某某(架子工班长)——组员,负责现场具体施工;

四、搭设流程及施工工艺

普通型钢悬挑脚手架

悬挑脚手架搭设的工艺流程为:水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

1

水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力,水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同,立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施,以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管,立杆套座其外,并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图:

见详图

2、立杆设置

立杆采用对接接头连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置,两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不大于60cm,采用搭接连接时,搭接部位结扎不少于2道。

立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。

3、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值,以便立网挂设,大横杆置于立杆里面,每侧外伸长度为150mm左右。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。

脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

4、脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:板宽为200mm,里外立杆间应满铺脚手板,无探头板。

(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位,不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。

(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。

5、防护栏杆

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18铅丝张挂安全网,要求严密、平整。

(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道,高度分别为0.9m 和1.3m。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

6、连墙件

(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m,则在水平方向加密,如楼层高度超过6m时,则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。

(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密,即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

(3)拉结点应保证牢固,防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆接点处。

(4)外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠,有效

的临时拉结点,以确保外架安全可靠。

五、材料选择及构造要求

l、脚手架钢材强度等级Q235-A,钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样,送有相关国家资质的试验单位,进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应平整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时,扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位,进行扣件抗滑力等试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养,除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色,剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。

4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网,网目应满足2000目/100cm2,做耐贯穿试验不穿透,1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上,颜色应满足环境效果要求,选用绿色。要求阻燃,使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证,以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。

6、连墙件材料采用钢管,其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》(GB 700-88)中Q235A钢的要求。

普通型钢悬挑脚手架

水平悬挑梁是此类型脚手架的重要材料,其钢材强度等级为Q235-A,型号见材料表,水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整,无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距,在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。

搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A,钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样,送有相关国家资质的试验单位,进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试CC验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。

扣件为可锻铸造扣件,应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应平整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时,扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位,进行扣件抗滑力等试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

搭设架子前应进行保养,除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色,剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。

六、劳动力安排

1、为确保工程进度的需要,同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量,确定本工程外脚手架搭设按下

表配置人力资源,操作工均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构,搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除,均应有项目技术负责人的认可,方可进行施工作业,并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

(1)

(2)

七、脚手架检查与验收

1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕,应按规定对脚手架工程的质量进行检查,经检查合格后方可交付使用。

2、高度在20m及20m以下的脚手架,应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m 的脚手架,应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。

3、验收时应具备下列文件:

(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件;

(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志;

(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录;

(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录,

(5)脚手架工程的施工验收报告。

4、脚手架工程的验收,除查验有关文件外,还应进行现场检查,检查应着重以下各项,井记人施工验收报告。

(1)构配件和加固件是否齐全,质量是否合格,连接和挂扣是否紧固可靠;

(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全;

(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定;

(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求;

(5)垂直度及水平度是否合格。

八、脚手架搭设安全技术措施

普通脚手架

1、钢管架应设置避雷针,分置于主楼外架四角立杆之上,并联通大横杆,形成避雷网络,并检测接地电阻不大于30Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内,并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗,并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时,应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性,不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。

11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。

九、脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前,全面检查拟拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下,先搭后拆”的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆除中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时,应用临时撑支住,然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。

9、在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,“当天拆当天清”,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除,应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件,应及时按类堆放,整理保养。

13、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立,防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

十、节点详图

【预埋件节点】

【悬挑主梁平面布置图】

【节点构造】

【搭设后效果示意】

十一、计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书

(一)参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 20.6 m,立杆采用单立杆;

搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m;

内排架距离墙长度为0.30 m;

大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;

采用的钢管类型为Φ48×3.5;

横杆与立杆连接方式为单扣件;

连墙件布置取两步三跨,竖向间距 3.6 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接;

连墙件连接方式为双扣件;

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架;

同时施工层数:2 层;

3.风荷载参数

本工程地处湖北武汉市,基本风压0.35 kN/m2;

风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取1.45,计算立杆稳定性时取1.25,风荷载体型系数μs为0.8;

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248;

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:11 层;

脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度 2.3 m。

锚固压点螺栓直径(mm):20.00;

楼板混凝土标号:C35;

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000;

钢丝绳与墙距离为(m):3.600;

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

(二)大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ;

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ;

活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m;

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m;

活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m;

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2

跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN·m;

支座最大弯距计算公式如下:

M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN·m;

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:

σ =Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2;

大横杆的最大弯曲应力为σ = 83.858 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下:

νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI

其中:静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m;

活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m;

最大挠度计算值为:ν =

0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.291 mm;

大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求!

(三)小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值:p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN;

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN;

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN;

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN;

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

M qmax = ql2/8

M qmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN·m;

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M pmax = Pl/3

M pmax = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN·m ;

最大弯矩 M = M qmax + M pmax = 0.868 kN·m;

最大应力计算值σ = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2;

小横杆的最大弯曲应力σ =170.953 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax = 5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ;

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN;

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI

νpmax = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.929 mm;

最大挠度和ν = νqmax+ νpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm;

小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求!

(四)扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ R c

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN;

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN;

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN;

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN;

活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN;

荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN;

R < 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(五)脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:

(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/m

N G1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×20.60 = 3.230kN;

(2)脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2

N G2= 0.3×11×1.5×(1.05+0.3)/2 = 3.341 kN;

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m

N G3 = 0.15×11×1.5/2 = 1.237 kN;

(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网:0.005 kN/m2

N G4 = 0.005×1.5×20.6 = 0.154 kN;

经计算得到,静荷载标准值

N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 7.963 kN;

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值

N Q = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN;

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q = 1.2×7.963+ 0.85×1.4×4.725= 15.179 kN;

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2N G+1.4N Q=1.2×7.963+1.4×4.725=16.171kN;

(六)立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

W k=0.7μz·μs·ω0

其中ω0 -- 基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:ω0 = 0.35 kN/m2;

μz -- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:μz= 1.25;

μs -- 风荷载体型系数:取值为0.8;

经计算得到,风荷载标准值为:

W k = 0.7 ×0.35×1.25×0.8 = 0.245 kN/m2;

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为:

M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 = 0.85 ×1.4×0.245×1.5×1.82/10 = 0.142 kN·m;

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + M W/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值:N = 15.179 kN;

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值:N = N'= 16.171kN;

计算立杆的截面回转半径:i = 1.58 cm;

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得: k = 1.155 ;

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得:μ = 1.5 ;

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.118 m;

长细比: L0/i = 197 ;

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到:φ= 0.186

立杆净截面面积: A = 4.89 cm2;

立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm3;

钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2;

考虑风荷载时

σ = 15178.746/(0.186×489)+141693.3/5080 = 194.776 N/mm2;

立杆稳定性计算σ = 194.776 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

不考虑风荷载时

σ = 16170.996/(0.186×489)=177.793 N/mm2;

立杆稳定性计算σ = 177.793 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!(七)连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:

N l = N lw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz=1.45,μs=0.8,ω0=0.35,

W k = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.45×0.8×0.35 = 0.284 kN/m2;

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 16.2 m2;

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN;

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:

N lw = 1.4×W k×A w = 6.446 kN;

连墙件的轴向力设计值 N l = N lw + N0= 11.446 kN;

连墙件承载力设计值按下式计算:

N f = φ·A·[f]

其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;

由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;

A = 4.89 cm2;[f]=205 N/mm2;

连墙件轴向承载力设计值为 N f = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN;

N l = 11.446 < N f = 95.133,连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 N l = 11.446小于双扣件的抗滑力 12 kN,满足要求!

连墙件扣件连接示意图

(八)悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。

本方案中,脚手架排距为1050mm,内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4,截面抵抗矩W = 108.3 cm3,截面积A = 21.95 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×7.963 +1.4×4.725 = 16.171 kN;

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m;

渐近法计算型钢受力(该部分仅供参考),因为最外层钢丝绳的钢丝绳变形最大,所以受力也最大,将最外层钢丝绳按照变形求出受力。如果同一型钢上还有其他钢丝绳,则其变形较小,依旧看作是铰支座。

1、将钢丝绳看做支点,通过连续梁求出该点的支座反力。

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

钢丝绳作为支座产生的支座反力为:

R[1] = 21.782 kN;

2.当把钢丝绳看作支座时,该支座没有位移,此时钢丝绳受力最大,为R[1] = 21.782 kN,如果将钢丝绳的支座反力看作一个反向作用在型钢上的集中力Tmax,Tmax=R[1],在这个集中力作用下,该点没有位移。实际情况下,钢丝绳作为柔性构件,将会使型钢产生变形,该点位移为β0, β0 =Tmax×(a2+b2)1/2/E×A =

3.65>0,与实际不符。

a为钢丝绳竖向距离,b为外侧钢丝绳水平距离。

下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环,直到型钢的变形αi与细分力Ti 作用下产生的变形相同βi,则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用在型钢上的力。

令反向力 T1=Tmax×0.5,求出型钢变形α1=10.254mm,钢丝绳使型钢变形β1=T1×(a2+b2)1/2/E×A=1.825mm,α1>β1,继续循环。

令反向力 T10= Tmax×0.849,求出型钢变形α10=3.104mm,钢丝绳使型钢变形β10=T10×(a2+b2)1/2/E×A =3.098mm,α10=β10。

此时的力与变形平衡,T10=18.485kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。将T10带入连续梁求出型钢实际受力。如图所示:

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

普通型钢悬挑脚手架(有斜撑)

普通型钢悬挑脚手架(有斜撑)计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 24 米,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5米,立杆的横距为1.05米,立杆的步距为1.8 米; 内排架距离墙长度为0.30米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 脚手架沿墙纵向长度为 100 米; 采用的钢管类型为Φ48×3.2; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80; 连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3.6 米,水平间距3 米,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件连接; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 本工程地处上海省上海,查荷载规范基本风压为0.550,风荷载高度变化系数μz为1.140,风荷载体型系数μs为0.550;

计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.050;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.090; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:8 层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.4米,建筑物内锚固段长度 1.6 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00; 楼板混凝土标号:C30; 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1;

型钢悬挑脚手架计算(无钢丝绳)

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算参数: 双排脚手架,搭设高度23.2米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.60米,内排架距离结构1.90米,立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0, 连墙件采用2步3跨,竖向间距2.90米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板,荷载为0.30kN/m2,按照铺设2层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.11kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.55kN/m2,高度变化系数1.1100,体型系数0.8690。 悬挑水平钢梁采用20a号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度2.60米,建筑物内锚固段长度3.10米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500=2.326kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.326×0.6002/8=0.105kN.m =0.105×106/4491.0=23.307N/mm2

型钢悬挑脚手架规范

型钢悬挑脚手架 此次新规范对于型钢悬挑脚手架做了很细致的规定,无论是型材的选用还是锚固件都作出了具体的说明。 1、一次悬挑脚手架高度不宜超过20m。 2、型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。如工字钢,工字钢结构性能可靠,双轴对称截面,受力稳定性好,较其他型钢选购、设计、施工方便。 3、悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定,钢梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16㎜。 4、用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算; 5、钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋,其直径不宜小于20㎜,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准。 6、悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定,固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定,U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准。 7、锚固位置设置在楼板上时,楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。 悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷,吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的,也有柔性的,如果使用钢丝绳,其直径不应小于14㎜,使用预埋吊环其直径不宜小于20㎜(或计算确定),预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。 悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要,但在工程结构局部有可能满足不了使用要求,局部悬挑长度不宜超过3米。 在建筑结构角部,钢梁宜扇形布置;如果结构角部钢筋较多不能留洞,可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑板上,否则应采取加固措施。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书1

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计标准》GB50017-2017 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计

) 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区陕西西安市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.25 0.555,0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.139,0.128 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单 立杆稳定性) 计算简图: 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+ 1)=1.404kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.9/(2+1))=0.12kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.404×1.52=0.316kN·m σ=γ0M max/W=1×0.316×106/4120=76.681N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算

型钢悬挑脚手架

型钢悬挑脚手架 一次悬挑脚手架高度不超过20m。 型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定,钢梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土楼板结构上。锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。 用于锚固的U形钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U形钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔楔紧。 每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑梁受力计算;钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋,其直径不应小于20mm,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准,《混凝土设计规范》GB50010中钢筋锚固规定。 悬挑梁悬挑长度应按设计确定,固定段长不小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010中钢筋锚固的规定 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时,钢压板尺寸不应小于100mm×10mm(宽×厚);当采用螺栓角钢压板连接时,角钢的规格不应小于63mm ×63mm×6mm。 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑端部不应小于100mm。 锚固位置设置在楼板上时,楼板厚度不应小于120mm应采取加固措施。 悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置,每一纵距设置一根。 悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。剪刀撑设置应符合本规范剪刀撑方面的规定。 连墙件设置应符合本规范连墙件的规定 锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于c20.

根据最新标准规范JGJ130-2011要求-型钢悬挑脚手架方案

**工程 型钢悬挑脚手架施工方案 编制单位:*********项目部 编制人:****** 编制日期:2012年6月 审核人:****** 审核日期:2012年6月 审批人:****** 批准时间:2012年6月

一、工程概述 本工程位于下部为全地下车库,为框架结构,地上为住宅为全剪结构。 二、设计要点 本工程为高层建筑施工,根据我公司项目部研究决定,本工程外立面脚手架工程采用分段搭设双排脚手架,其中11层部分采用两个搭设段(下段为落地式双排脚手架,上段位悬挑双排脚手架),19层部分采用三个搭设段(下段为落地式双排脚手架,中段及上段为悬挑双排脚手架)。其中落地式双排脚手架设计搭设高度<20米,悬挑双排脚手架设计高度<18米。 编制依据:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及相关设计、施工验收规范。 三、本工程所选用的构配件 3.1钢管 3.1.1 本工程脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793和《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091 中Q235普通钢管,钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢规定。 3.1.2本工程脚手架钢管采用48㎜×3.0㎜钢管 3.2扣件 3.2.1扣件采用可锻造铸铁制造,其质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定。 3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时,不得发生破坏。 3.3脚手板 根据现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164的相关规定,本工程脚手板采用由毛竹制作的竹笆板;。 3.4安全网 根据安全网力学性能应符合GB5726-88)《安全网力学性能试验方法》的规定,安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的产品,同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。 3.5悬挑脚手架用型钢 3.5.1根据现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700或《低合金高强度结构钢》GB/T 1591

悬挑型钢脚手架(专家论证,有阳角计算过程)

省机械工业技术学院汽车大厦工程 悬 挑 钢 管 脚 手 架 施 工 方 案 编制; 审核: 审批: 省第三工程 2014年8月10日

目录 第一章:施工概况---------------------------------1 第二章:编制依据---------------------------------4 第三章:施工方案与施工计划-----------------------5 第一节:方案选择-----------------------------------5 第二节:施工计划----------------------------------12 第四章:施工工艺--------------------------------15 第一节:技术参数----------------------------------15 第二节:工艺流程----------------------------------16 第三节:构造要求----------------------------------17 第四节:悬挑脚手架特殊部位处理--------------------26 第五节:检查与验收--------------------------------31 第五章:安全保障措施----------------------------40 第一节:组织保障措施------------------------------40 第二节:技术保障措施------------------------------43 第三节:预防监控与应急救援------------------------48 第六章:劳动力计划------------------------------64 第七章:计算书与图纸----------------------------65 第一节:计算说明---------------------------------65 第二节:悬挑脚手架典型位置计算-------------------65 第三节:悬挑脚手架阳角位置计算-------------------70 第四节:其他需协助验算处理的问题-----------70

型钢悬挑脚手架

第一节、工程概况 一、工程概况 *** 二、施工要求 1、脚手架、悬挑主梁设计力求做到结构安全可靠,造价经济合理。 2、确保脚手架、悬挑主梁、卸料平台在使用周期内安全、稳定、牢靠。 3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、脚手架、悬挑主梁在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。 第二节、编制依据 1、《建筑施工脚手架实用手册》 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文) 10、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号 11、本工程设计图纸 12、本工程施工组织设计 第三节、方案概述 本工程型钢悬挑脚手架计划布置在北侧○16-○19轴塔吊附墙部位,其余部位使用附着式爬升脚手架。 一、平面布置图

二、节点图 三、技术参数 【型钢悬挑脚手架(扣件式)】

四、工艺流程 【型钢悬挑脚手架(扣件式)】 预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆(格栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 五、施工方法 1、悬挑梁定位 定距定位,放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力,悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时,立杆直接支承在悬挑梁上,水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同;上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施,以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150-200mm、外径Φ40mm的钢管或外径Φ25mm的钢筋,立杆套在其外,并同时在立杆下部设置扫地杆。

普通型钢悬挑脚手架计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书 筑龙施工技术工程;工程建设地点:;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:0天。 本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理,组织施工;由yxb_918担任项目经理,yxb_918担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为15 m,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m; 内排架距离墙长度为0.30 m; 小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根; 脚手架沿墙纵向长度为150.00 m; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件; 连墙件布置取两步三跨,竖向间距 3.6 m,水平间距4.5 m,采用螺栓连接; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架; 同时施工层数:2 层;

3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市,基本风压0.55 kN/m2; 风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数μs为0.214; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:4 层; 脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别:木脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度2.3 m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00; 楼板混凝土标号:C35; 6.拉绳与支杆参数

型钢悬挑脚手架扣件式计算书

8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数

安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.5 风荷载体型系数μs 1.132 风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.938,0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、 单立杆稳定性) 0.531,0.368 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490

纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G k ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.05/(2+1))+1.4×2× 1.05/(2+1)=1.062kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G k ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.1× 1.05/(2+1))+2× 1.05/(2+1)=0.768kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max =0.1ql a 2=0.1×1.062×1.22=0.153kN·m σ=M max /W=0.153×106/4490=34.058N/mm2≤[f]=205N/mm2

普通型钢悬挑脚手架计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书 牡丹江公路客运枢纽站综合楼工程;工程建设地点:牡丹江市光华街北、太平路与东一条路之间;属于框架结构;地上22层;地下1层;建筑高度:94.5m;标准层层高:3.60m ;总建筑面积:27520平方米;总工期:500天。 本工程由牡丹江罗兰斯宝房地产开发有限公司投资建设,黑龙江省建筑标准设计研究院有限公司设计,牡丹江市明月岩土工程有限公司地质勘察,监理,牡丹江市罗兰斯宝建筑工程有限公司组织施工;由张德田担任项目经理,韩福霞担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 单排脚手架搭设高度为 32 m,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.3m,立杆与墙中距离为1.05m,立杆的步距为1.2 m; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 采用的钢管类型为Φ48×3.25; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00; 连墙件布置取两步两跨,竖向间距 2.4 m,水平间距2.6 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):2.000;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数

本工程地处黑龙江牡丹江市,查荷载规范基本风压为0.500kN/m2,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.128; 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1190; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:6 层; 脚手板类别:冲压钢脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.2m,建筑物内锚固段长度 1.8 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00; 楼板混凝土标号:C30; 6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

装配式型钢悬挑脚手架施工工法_20110730162020849

装配式型钢悬挑脚手架施工工法 1、前言 随着我国建筑业的飞速发展,高层建筑及超高层建筑越来越多,建筑外脚手架的选择成为施工组织设计中的一件大事,施工者除了考虑施工工艺及安全防护外,脚手架的经济效益也成为一个重要的考虑指标。装配式型钢悬挑脚手架,它以构造简单,操作方便,减少钢管的投入量、节约人工费等优点,赢得了广大用户,且建筑物越高越经济。 我单位施工的平顶山市行政服务综合楼为地下一层,地上七层的框架结构,建筑高度29.45m,平面尺寸101m×72m,层高3.9m。由于工期紧张主体结构与地下室外防水及回填土同时施工,因此外脚手架采用悬挑脚手架。根据工程实践总结出一套装配式型钢悬挑脚手架的施工工法,达到了缩短工期,节约三钢用量及人工费用预期目标,具有明显的经济效益和社会效益。 2、工法特点 2.1 采用型钢制作的悬挑梁作为装配式型钢悬挑脚手架承力构件,并辅以悬挑梁稳定件,确保该脚手架在施工中的安全。 2.2通过高强钢丝绳二次斜拉卸载大大提高了悬挑型钢梁的支承能力。 2.3不需要地面及坚实基础作为脚手架的支承。 2.4便于装配式型钢悬挑脚手架的安装与拆除。 3、适用范围 本工法适用于普通工业与民用建筑的主体结构工程及外墙装饰工程施工的外脚手架搭设和使用。特别适用于不便于搭设落地式外脚手架的工程和高层建筑。 4、工艺原理 利用预埋在主体结构梁板上的预埋环固定型钢制作的悬挑梁,并辅以悬挑梁斜拉钢丝绳稳定件作为钢管外架的承力构件,搭设钢管外架。搭设高度不宜超过24m,超过24m应分段搭设。 5、施工流程及操作要点 5.1工艺流程 工艺流程(见图5.1-1)

图5.1-1 工艺流程图 图5.1-2装配式型钢悬挑脚手架正立面示意图

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计

立面图

侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/( 2+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m 计算简图如下:

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8,qa12/2]=max[1.89×0.92/8,1.89×0.152/2]=0.19kN·m σ=M max/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI),q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800),1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mm νmax=0.528mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.16kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.84kN q'=0.033kN/m

工具式型钢悬挑脚手架施工工法

工具式型钢悬挑脚手架承力结构及架体底层防护系统 施工工法 中国华西企业股份有限公司第十二建筑工程公司 2013年10月

目录 1.前言 (1) 2.工法特点 (1) 3.适用范围 (2) 4.工艺原理 (2) 5.施工工艺流程及操作要点: (3) 5.1型钢悬挑脚手架承力结构及底层防护系统施工流程 (3) 5.2操作要点 (3) 5.2.1型钢梁制作 (3) 5.2.2可拆卸式定位桩设置 (4) 5.2.3锚固螺栓设置 (4) 5.2.4转角处连接件 (5) 5.2.5钢丝绳连接件 (10) 5.2.6工具式金属压型防护板底层防护 (11) 6.材料与设备 (15) 6.1材料 (15) 6.2主要机具设备 (15) 7.质量控制 (16) 7.1质量控制标准 (16) 7.2质量保证措施 (17) 7.2.1材料质量保证措施 (17)

7.2.2质量控制措施 (17) 8.安全保证措施 (18) 8.1安全保证体系 (18) 8.2安全施工措施 (19) 8.2.1职业健康安全技术措施 (19) 9.现场文明及环保措施 (20) 10.效益分析 (20) 10.1可拆卸式锚固螺栓与一次性U形锚固螺栓的使用成本比较:20 10.2悬挑梁的组合定位桩的效益分析: (21) 10.3金属压型防护板和挑梁连接件的效益分析 (21) 11.应用实例 (22) 11.1成都朗诗?绿色街区项目 (22) 11.2理工东苑1标段工程 (23) 11.3长虹和悦府项目一期工程 (24)

工具式型钢悬挑脚手架承力结构及架体底层防护系统施工工法中国华西企业股份有限公司第十二建筑工程公司 赵立春黄光洪周俊曾长安邓旭东 1.前言 《建筑工程施工扣件钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)自2011年12月1日实施,为使型钢悬挑脚手架的搭设安全、适用、操作方便、工具化、周转使用,公司成立了工具式型钢悬挑脚手架研制小组,重点对型钢悬挑脚手架承力体系及架体底层防护体系,进行了深化设计,研发了此工法。该工法对挑梁锚固螺栓、定位桩、架体转角处连接、钢绳连接等进行了深化设计;架体底层增设了金属压型防护板,形成一套完整的型钢悬挑脚手架承力结构体系,不仅保证了型钢悬挑脚手架稳定,底层金属压型防护板还为架子工搭设脚手架提供了操作平台,使型钢悬挑脚手架结构合理、外形简洁美观,搭设安全、操作方便。 2.工法特点: 本工法具有工艺结构合理、安全、美观、组装灵活、操作方便适用、经济、可周转使用等特点,主要对以下几个方面进行了深化设计: 2.1型钢挑梁加工成长度定制为 3.5m、 4.5m、6m等规格的标准梁,便于周转重复使用,可满足大部分工程需要(针对一些特殊情况,可另行定制钢梁长度); 2.2对型钢挑梁的U形锚固螺栓进行了深化设计,使锚固螺栓

普通型钢悬挑脚手架

脚手架专项施工方案 第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社; 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社; 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 中国建筑工业出版社; 《建筑结构荷载规范》GB50009-200仲国建筑工业出版社; 《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社; 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社;《混凝土结构设计规范》GB50010-200冲国建筑工业出版社; 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社;另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。 第二节工程概况 XXXXXXXXXXX工程建设地点:XXXXXXXX X属于框剪结构;地上 X I;地下X层;建筑高度:XXXm标准层层高:Xm ;总建筑面积:XXXXX平方米;总工期:XXX^o 本工程由XXXXXXXXXX投资建设,xxxxxxxxxxxxx设XX, XXXXXXXXXX XX察, XXXXXXXXXX^, xxxxxxxxxxXX工;由xxxxxxXX任项目经理、XXXXXXXXX目副经理,xxxXE任技术负责人、XXXXB 目副总工。 第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点: 1 、架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。 2 、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3 、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4 、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收; 5 、综合以上几点,脚手架的搭设,还必须符合 JCJ59-99检查标准要求,要符合相 关文明标化工地的有关标准 6 、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下脚手架方案:

型钢悬挑脚手架计算指导书

型钢悬挑脚手架计算指导书 一、主要编制依据编制人:林文剑 1、毕业设计图纸 2、施工标准、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。。。。。。重要依据 (2)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011) (3)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) (4)《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 二、型钢悬挑脚手架构造 根据自己毕业设计图纸,从二层楼设悬挑钢梁,搭设脚手架到屋顶。具体构造示意如下图: 型钢悬挑脚手架剖面图(1—钢丝绳或钢拉杆)

型钢悬挑脚手架立面图 脚手架参数(仅供参考) 悬挑水平钢梁采用16#工字钢,间距1.5m,挑梁建筑物外悬挑长度1.2 m,建筑内锚固长度1.5 m 脚手架钢管宜采用¢48.3×3.6的钢管 立杆纵距1.5m(同水平钢梁间距),横距1.0 m,步距1.8 m 小横杆在大横杆上,间距0.5 m,每跨大横杆上的小横杆数为2 连墙杆采用两步三跨,即竖向间距3.6 m,水平间距4.5 m 剪刀撑自下而上连续布置 三、荷载参数 1.恒载参数 钢管自重标准值0.038KN/ m

木脚手板自重标准值0.35kN/m2 栏杆、木挡脚板自重标准值0.17 kN/m 脚手架上吊挂的安全设施(安全网)的自重标准值0.01kN/m2 立杆承受的每米结构自重标准值0.1422 KN/ m 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值2.0 kN/m2,选用装修脚手架,同时施工层数2层 三、设计计算 荷载传递线路:施工荷载→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→钢梁 1、小横杆计算 (1)计算简图 小横杆计算简图(l为立杆横距1.0 m) (2)荷载计算值 小横杆自重标准值P1=0.038KN/ m 脚手板荷载标准值P2=0.35kN/m2×小横杆间距0.5 m 施工荷载(活)荷载标准值Q=2.0 kN/m2×小横杆间距0.5 m 荷载计算值q=1.2×(P1+P2)+1.4×Q (2)强度计算 σ=M/W≤f σ——弯曲正应力 M——弯矩设计值N.mm,这里按ql2/8计算 W——钢管截面模量(mm3)(JGJ130-2011)附录B表B.0.1采用,为5.26×103 mm3 f——钢材的抗弯强度设计值205 N/mm2 5.1.6采用。 (3)小横杆的挠度验算

型钢悬挑脚手架扣件式计算书

型钢悬挑脚手架扣件式计算书(1.25m)计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20 11 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数

二、荷载设计

稳定性) 计算简图: 立面图

侧面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平 杆在上 横向水平杆上纵向水 平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[ f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 101900 横杆弹性模量E(N/m m2) 206000 横杆截面抵抗矩W(m m3) 4250

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1)=1.261kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))=(0.031+0.1×0.85/(2+1))=0.06kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.261×1.52=0.284kN·m

σ=γ0M max/W=1×0.284×106/4250=66.782N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.06×15004/(100×206000×1019 00)=0.097mm νmax=0.097mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.261×1.5=2.081kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.06×1.5=0.098kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.081kN q=1.2×0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.098kN

型钢悬挑脚手架(0.7m飘板)解析

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 (0.7m飘板处) 计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图:

立面图 侧面图

三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.035+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.035+0.3×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1) =2.322kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.035+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.035+0.3×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.685kN/m 计算简图如下:

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8,qa12/2]=max[2.322×0.852/8,2.322×0.152/2]=0.21kN·m σ=M max/W=0.21×106/4730=44.344N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI),q'a14/(8EI)]=max[5×1.685×8504/(384×206000×113600),1.685×1504/(8×206000×113600)]=0.49mm νmax=0.49mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[850/150,10]=5.667mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.322×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.366kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.685×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.991kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.366kN q=1.2×0.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.991kN q'=0.035kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下:

型钢悬挑脚手架施工方案

型钢悬挑脚手架施工方案 1施工工艺流程 护,严禁非作业人员入内。 (二)、拆除作业人员必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。 (三)、拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则,即先拆拉开、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等(一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆→悬挑钢梁)。 (四)、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。所有连接杆等必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连接杆整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。 (五)、拆除后架体的稳定性不被破坏,如连接杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形,拆除各标准节时,应防止失稳。 (六)、松开的水平杆件要随即撤下,不得松挂在架子上。拆除长杆时两人协同作业,以免单人作业时得闪失事故。拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。拆下来的杆配件及时吊运至地面,不得抛掷,以免伤人损物。拆下来的钢管按照规格及时运送到指定位置码放整齐。拆下来的配件及时清楚污、刷油、装袋入库。 (七)、钢管脚手架拆除结束后最后开始拆除悬挑构件。悬挑工字钢采用室

内人工拖拽的方法拆除,先拆除地锚,然后人工往室内拽的方法一个一个拆除。 (八)、拆除的全部过程,现场安全员应进行旁站。在拆架过程中,不得中途换人,如必须换人,应将拆除情况交代清楚后方可离开。 (九)、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调,防止坠落。 (十)、拆除时不得碰损已完半成品及地面构筑物。 (十一)、拆下的材料,应用绳索拴住,利用塔吊往下吊运,严禁抛掷,并将材料运至地面指定地点,分类堆放。 2施工方法及检查验收 2.1.型钢悬挑架架体搭设 (一)、悬挑支撑:型钢(工字钢)水平间距1.5m(因结构影响部位进行局部微小调整),采用16#工字钢,在楼板设置φ20“U型”锚固螺栓(挑梁末端采取两道地锚),地锚一定要压在楼板下层钢筋下面,在该工字钢的上一层梁或者墙内设置φ20钢筋拉环及φ14钢丝绳。工字钢锚固段长度必须≥1.25倍悬挑段长度。 图6-1 悬挑架悬挑端构造效果图

普通型钢悬挑脚手架计算书(20米)

普通型钢悬挑脚手架计算书 华曙高科工业地产建设项目-1楼工程; 工程建设地点:;属于结构; 地上0层; 地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:0天。 本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理,组织施工;由担任项目经理,担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 20 m,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m; 内排架距离墙长度为0.25 m; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 脚手架沿墙纵向长度为 20.00 m; 采用的钢管类型为 Φ48×3.0; 横杆与立杆连接方式为双扣件;取双扣件抗滑承载力调整系数 0.75; 连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3.6 m,水平间距3 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架;

同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 本工程地处湖南长沙市,基本风压0.35 kN/m2; 风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数μs为0.214; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:4层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用18号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度 2.3 m。 锚固压点螺栓直径(mm):18.00; 楼板混凝土标号:C35; 6.拉绳与支杆参数

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