万方数据
?2658?岩石力学与工程学报2010笠needofrocksamples,andalsocanimprovetestaccuracy.Theresearchachievementsprovidethebasicparametersforre—designingtheprimarysupportstructureandanalyzingthelong—termstabilityofthetunnelliningstructure.
Keywords:tunnellingengineering;Gong,hetunnel:shale:verticalcracks:water-saturatedweakening
1引言
共和隧道是西部大开发省际公路通道重庆至长沙高速公路彭水一武隆段的控制性工程,右洞长4779m,左洞长4745m。其穿越的页岩地层部分地段岩石层理、节理发育,隧道开挖后围岩变形严重,最大水平收敛速度为16mm/d,最大拱顶下沉速度14mrn/d,累计最大收敛及拱顶下沉量分别达到310和200toni,导致隧道初期支护纵向开裂,支护结构扭曲破坏,初期支护严重侵线,给施工带来了巨大难题…(见图1)。
图1共和隧道支护变形
Fig.1DistortionofprimarysupportinOongbetunnel
隧道穿越岩层发生支护变形破坏一直是工程难题,岩石力学特性研究是解决这一工程难题的基础。国内外学者在破碎岩体及软岩的力学性质研究方面做了大量研究工作。同时对于水与岩石相互作用方面的研究也较多,但均集中研究灰岩、板岩、泥岩、砂岩等饱水后的力学性质变化规律[2-61。对于饱水状态的页岩强度、弹性模量影响方面的试验研究则相对较少,同时在进行试验研究时基本采用岩石力学破坏性试验,不同岩石试件个体的较大差异给试验结果带来较大的误差f7,8】。
鉴于此,本文针对共和隧道页岩饱水易软化、水对页岩力学性质具有较大影响、饱水状态下页岩强度及弹性模量均大幅度降低的宏观现象,先进行页岩基本力学试验,然后采用声波探测与单轴抗压试验相结合的方法进行页岩的饱水软化试验,研究页岩在饱水状态下力学性质的变化规律,为共和隧道高地应力大变形破坏段的初期支护结构重新设
计及隧道衬砌结构的长期可靠性分析提供依据。
2共和隧道页岩基本力学性质试验
2.I试验系统
岩体力学性质室内试验采用重庆大学西南资源开发及环境灾害控制工程教育部重点实验室从美国MTS(mechanicaltestingandsimulation)系统公司购置的MTS815电液伺服岩石试验系统(见图2)。MTS815电液伺服岩石试验系统是目前世界上最先进的岩石伺服试验系统,可采用筇0toni标准试件对岩石进行单轴、三轴及孔隙压力加载试验,卸下三轴箱后,可进行郝00mm大试件混凝土等材料的单轴加载试验。同时增配环境箱和高温箱后,可以进行恒温和高温条件下的岩石力学试验。
图2MTS815岩石试验机
Fig.2RocktestmachineMTSSI5
2.2单轴试验及分析
在共和隧道高地应力大变形破坏段取现场页岩岩样,利用岩石取芯机、切割机和打磨机加工成晒O嘞×100咖的标准试样(见图3),利用上述MTS815试验系统进行页岩的主要力学参数测试。试验分组进行,每组3个试件,第一组试件力学参数测试结果见表1,加载与变形关系见图4,5。
2.3三轴试验及分析
单轴试验只能得到岩石部分力学参数,需要对页岩进行三轴试验来获得更多的参数。岩石的三轴力学试验可以根据具体情况加载不同的围压,根据现场实际情况确定加载6种不同围压:or,=仉=l,5,10,15,20和25MPa,分别就6种情况加工一
组试件,每组3个。万方数据
第29卷增l藤宏伟,等.共和隧道页岩饱水软化试验研究
?2659?
图3共和隧道页岩试样
Fig.3
Shale
samplesofGonghetunnel
表l岩石力学参数测试结果表
1.able1
Rockmechanicalparameters
薹譬直径
高度
加载速簟.弹性模鼍泊松比抗压强度编号
/ram
/mm/(mm?rainl)
/1V[Pa
……。/lⅥPal—l51.90
101.10
0.08
26530
0.363
47.35
l一2
51.如
101.10
l一351.81
101.38
0.鸺
28
060
0.铝3
46,04
0.08
275500.470
46.26平均值27
3∞0.438
46.55
嘉
簦
霹
轴向应变
图4试件轴向荷载与轴向应变关系曲线
Fig.4
Relationshipc111we
ofaxialloadandaxialstrain
横向应变/10一2
图5试件轴向载荷与横向应变关系曲线
Fig.5
Relationshipc山Veofaxialloadandlateralstrain
图6为试件3—3在围压为20MPa时的全应力一应变曲线图。
萋
F
蒽
岛/lo一2
图6围压为20MPa试件3—3全应力一应变曲线
Fig.6
Stress-strain饥ll-veofsample3—3whentheconfining
pressureis20
MPa
分析每组数据的‰和围压,画出仃-f曲线(莫
尔圆,见图7),得出页岩黏聚力为2.35MPa,内摩擦角为25。。
f
/
侈
浙p一
图7
0"-f曲线
Fig.7
Curveofo'-f
通过以上单轴和三轴试验得到了共和隧道高地
应力大变形破坏段页岩的基本物理力学参数(见表2)。
表2共和隧道页岩物理力学参数
Table2
Physico-mechanic
parametersofGonghetunnelshale
26.365273800.43846.552.3525
3共和隧道页岩饱水软化试验
3.1试验方案
试验分2个阶段,第一阶段为试探性试验,采
用非破坏性的声波测试方法,在高频率、长时间采
样情况下测得岩石动弹模量与饱水时间的关系;第二阶段为岩石饱水软化单轴抗压试验,根据试探性
试验的测试结果,确定岩石饱水软化单轴抗压试验
的试验频度(间隔时间)及试验次数,通过单轴抗压试
万方数据
.2660.
岩石力学与工程学报2010年
验得到岩石强度随饱水时间的变化规律。
声波试探试验流程见图8,岩石饱水软化单轴抗压试验流程见图9。由于采用了声波试探性试验,整个试验的试件需求数量大大减少,避免了大规模页岩试件制作,解决了以下难题:
图8声波试探试验流程图
Fig.8Flowchartoflrytestbya
soundwave
分析动弹模量随饱
水时间的变化规律
{
确定单轴抗压试验
的频度和次数n
加=3×时『日J点)
I
制作标准岩石试件一个
I
按频度分组进行
单轴抗压试验
l
试验结束
图9饱水软化单轴抗压试验流程图
Fig.9Flowchartofuniaxialcompassiontestofwater-saturatedrock
(1)页岩层理、节理发育,遇水很易惊裂崩解,大规模试样制作十分困难。
(2)试样制作过程中的扰动对试样力学性质影响很大,导致不同页岩试件具有较大的个体差异。
(3)单轴抗压试验是破坏性试验,由多个个体差异较大的页岩试件获得的页岩饱水软化规律具有较大的误差。3.2声波测试系统参数选择及误差分析
本文应用武汉中科智创RSM.SY5声波检测仪(见图10),用超声波脉冲穿透法测定岩石试件纵、横波速,纵波换能器的主频选择700ld-Iz,横波主频选择250kHz。
图10RSM—SY5声波检测仪
Fig.10
RSM—SY5sonicapparatus
(1)测量原理
测得岩石试件的纵波波速和横波波速后,可以用下式计算出被测试件的动弹模量E、动剪切模量G及动泊松比∥等参数f9J:
G=
∥=
E=2G(1+∥)
式中:K为横波波速,P为岩体密度,K为纵波波速。
(2)误差分析
脉冲穿透法测定试件速度的最大系统误差AV[10】可表示为:
△y:丝.+三
,M一,T
+£(2)
式中:fM为所测样品初波走时;tT为换能器对接时间(纵波为15坶,横波为28鹏);△k,蝇为系统采样率(均为0.04ps);AL为样品长度测量误差(0.05mm)。
试验中最大纵波波速4700m/s,最大横波波速为2480m/s。纵波初至波到时差(tM—tO=27岭,则纵波速度测量的绝对误差值为±12m/s,其测量的
一
≯化呵
晴(
万方数据
第29卷增1藤宏伟,等.共和隧道页岩饱水软化试验研究?2661?
相对误差为0.25%。横波初至波到时差(fM—tO--54
岬,则横波速度测量的绝对误差值分别为±4m/s,
其测量的相对误差分别为0.16%。
如式(2)所示,系统误差AV明显受样品长度三的影响,在£增加的同时,初至波到时差(fM一0)增加的幅度更明显,致使△矿减小,相对系统误差也减小。因此,可认为速度测量的相对系统误差的量级纵波约为0.3%,横波约为0。2%。
偶然误差对速度测量的影响主要在于纵、横波初至时间的读取,这一点对于高衰减页岩影响较大,为便于对试验结果进行对比,在试验中统一选取纵、横波波列的第一个有效波峰值读取初至时间,减小偶然误差。
从上面的分析可见纵波换能器的主频采用700kHz,横波主频采用250kHz,可以满足测量精度需求。
3.3试验结果及分析
图11是页岩试件纵波波速测试的图片。
图11声波测试
Fig.11Testingbyasoundwave
表3给出了部分声波测试数据,以页岩浸水时间为横坐标,页岩动弹模量为纵坐标,将各测点绘于坐标平面上(见图12),回归可以得到页岩饱水软化的动弹模量随浸水时间变化的软化方程,其回归相关系数为0.9972214。
E=14380.939+15950.976e。0胤‘(3)根据页岩水软化的动弹模量随浸水时间的变化规律,可以确定单轴抗压试验的频度和次数,选择几个有代表性的浸水时间点进行单轴抗压试验。选择的时间点共6个,分别为O,2,12,36,60和84d,每个时间点需要3个岩石试件,总计试件数量为3x6=18个。
表3给出了全部单轴抗压试验的试验数据,以
重
曼
i
鼙
融
臀
饱水时同,d
图12页岩动弹模量随饱水时间的变化规律
Fig.12Changeruleofshale'sdymmieelasticitymoduluswithwaterloggedtime
表3页岩水软化试验结果数据表
Table3Tableoftestdataofwater-saturatedweakenshale
浸水声波测试单轴抗压试验响/d/纵(m登s-速s)/横(m登s-速I)磊警泊松比艋/M醒Pa勰/10擎??/MPa……一60.0457520703l7300.37246.55l0720.543902000295550.368
43.99109S
33.021158
21.7ll209
页岩浸水时间为横坐标,页岩抗压强度为纵坐标,将各测点绘于坐标平面上(见图13),回归可以得到页岩饱水软化的抗压强度随浸水时间变化的软化方程,其回归相关系数为0.9998575。
吼=18.005+28.772e吨咄’(4)从上面的试验结果可以看到共和隧道页岩动弹模量和强度随浸水时间的增加逐渐减小,服从负指数函数变化规律,页岩试验数据回归的饱水软化方程相关系数最小为0.9972214,表明回归所得方程能够很好反应页岩的实际软化规律。在浸水初始阶段页岩动弹模量及强度下降较快,以后逐渐趋缓,
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共和隧道页岩饱水软化试验研究
作者:藤宏伟, 任松, 姜德义, 杨春和, TENG Hongwei, REN Song, JIANG Deyi, YANG Chunhe
作者单位:藤宏伟,任松,姜德义,TENG Hongwei,REN Song,JIANG Deyi(重庆大学,西南资源开发及环境灾害控制工程教育部重点实验室,重庆,400044), 杨春和,YANG Chunhe(重庆大学,西南资源
开发及环境灾害控制工程教育部重点实验室,重庆,400044;中国科学院武汉岩土力学研究所
,岩土力学与工程国家重点实验室,湖北,武汉,430071)
刊名:
岩石力学与工程学报
英文刊名:CHINESE JOURNAL OF ROCK MECHANICS AND ENGINEERING
年,卷(期):2010,29(z1)
被引用次数:2次
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2.任松.永江.姜德义.陈结.屈丹安.杨春和泥岩夹层软化试验研究[期刊论文]-岩土力学 2013(11)
引用本文格式:藤宏伟.任松.姜德义.杨春和.TENG Hongwei.REN Song.JIANG Deyi.YANG Chunhe共和隧道页岩饱水软化试验研究[期刊论文]-岩石力学与工程学报 2010(z1)