毕业设计论文-给水泵站改造计算书

河海大学文天学院

毕业论文

计算书

课题：给水泵站改造

学号：08013131

班级：08届给排水一班姓名：濮灵宏

校外指导老师：张绍同校内指导老师：章钦

一、项目区基本情况

红旗水库取水及输水工程土建工程服务对象为红旗支渠附近的居民灌溉用水

与红旗水库直线距离约为2.3km。根据长丰县水务局出具的书面证明，确定红旗水库取水及输水工程设计引水流量为1.12 m3/s。

项目区所在地属暖温带大陆性干旱气候，干旱炎热，蒸发强烈，多年平均降水量50.7mm，多年平均蒸发量为2775mm，年平均气温为11.3℃，绝对最高气温为40℃，决对最低温度为－30.9℃，最大冻土深度为63cm。项目区盛行东北风，年平均风速为3m/s，多年平均最大风速为21m/s。

二、工程设计

总体设计依据项目业主提供的资料进行，××水库取水及输水工程设计总流量为1.12m3/s（2×0.56m3/s），另有一台机组（1×0.56m3/s）备用，配套电机总装机功率为555KW （3×185KW），工程规模为Ⅳ等小（1）型工程，主要建筑物等级为4级，次要及临时建筑物等级均为5级。本项目主要工程有：

（1）、引水明渠约2100m，底宽2m，边坡为1：3，其中30m为C20砼衬砌，边坡厚度为20cm，底板厚度为40cm，其余均为土渠；

（2）、进水池1座，混凝土结构，长13.2m，边墙扩散角为20度，首端宽2.00m，末端宽11.6m；

（3）、泵房一座，泵房分为三层，分为水泵层、结构层及操作层，均为钢筋混凝土结构，墙厚均为0.45m；

（4）、安装500S22单级双吸离心泵及配套电机3套，安装配电柜及启动箱3套，

安装DN500、0.6Mpa闸阀、伸缩接管及多功能控制阀；

（5）、钢制压力管道约28m，公称直径为900mm，壁厚为14mm，均采用螺旋焊接钢管，并在适当位置设C25混凝土镇墩；

（6）、夹砂玻璃钢管约2401m，压力等级为0.6MPa，公称直径为900mm，壁厚为

10.5mm，承插口接头，并在适当位置设C25混凝土镇墩。

三、实测资料

本项目各控制点高程：××水库设计死水位为905.80m，设计水位为913.60m，水库坝顶高程为916.50m，管道末端出水池最高水位912.50m。

四、主要参考资料

（1）、《泵站设计规范GB/T50265－97》；

（2）、《灌溉与排水工程设计规范GB50288－99》；

（3）、《《水工混凝土结构设计规范SL/T191－96》；

五、计算水泵扬程

（一）、计算出水管沿程水头损失h沿C：

对玻璃钢管道，采用海曾－威廉公式计算管路沿程水头损失。

则：h沿C＝2410×（10.67×1.121.852）/（1401.852×0.904.87）＝5.62m；

（二）、计算出水管局部水头损失h局C：

h局C＝0.10×h沿C＝0.10×5.62＝0.56m；

（三）、计算水泵设计扬程H扬

H扬＝H净+h损

其中：H净－进水池最低水位与出水池最高水位差值，m；

则：H扬＝（912.50－905.80）+0.62+（5.62+0.56）＝13.50m，根据业主单位调频、调压要求，选双级单吸离心泵500S22，设计扬程为22m，允许汽蚀余量为5.20m，

配套电机功率为185KW。

六、计算水泵安装高程

（一）、计算水泵允许吸上真空高度H允真：

H允真＝Pa/γ－Pv/γ－Δh允+V进2/2g

其中：Pa/γ－装机地点实际大气压力，m；

Pv/γ－水的汽化压力，取0.33m；

Δh允－水泵允许汽蚀余量，500S22为5.20m；

则：H允真＝9.25－0.33－（5.20+0.50）+2.862/2g＝3.64m。

（二）、计算进水管沿程水头损失h沿J：

h沿＝f×L×Q1.9/D5.10，计算得：h沿＝0.24m。

（四）计算进水管局部水头损失h局J：

h局＝Σζi×V i2/2g

进口部分各构件局部阻力系数如下：

a、喇叭型进水口1个，ζ1＝0.65；

b、90度弯管1个，ζ2＝0.144；

c、闸阀2个，ζ3＝0.10；

则：h局＝（0.65+0.144+0.10）×2.862/2g＝0.37m。

（五）计算进水管总水头损失h进损：

h进损＝h沿+h局＝0.24+0.37=0.62m。

（六）计算水泵允许吸上高度H允吸：

H允吸＝H允真－V进2/2g－h进损

则：H允吸＝3.64－2.862/2g－0.62＝2.60m。

（七）计算水泵安装高程H泵安：

H泵安＝H最低+H允吸

则：H泵安＝H最低+H允吸＝905.80+2.60=908.40m。

（八）计算水泵安装层地板顶面高程H泵板：

H泵板＝H泵安－h1―h2

其中：h1－水泵叶轮中心线至水泵基础顶面高程，m，参照值取0.80m；

h2－水泵基础顶面至水泵安装层地板高度，对单级双吸泵，参照值取0.60m；则：H泵板＝908.40－0.80－0.60＝907.00m。

七、进水池设计

注：D0－进水管喇叭口直径，m，一般取D0≥1.25D进＝0.75m，本设计取D0＝0.80m。

（一）、喇叭口悬空高P1＝（0.6～0.8）×0.80＝0.48～0.64m，实际取P1＝0.50m；

（二）、喇叭口淹没深P2＞（1～1.25）×0.8＝0.80～1.00m，实际取P2＝1.50m；

（三）、喇叭口中心线至后墙距P3＝（0.8～1）×0.80＝0.64～0.80m，实际取P3＝0.70m；

（四）、喇叭口中心线至侧墙距P4＝1.5×0.80＝1.20m，实际取P4＝1.80m；

（五）、喇叭口中心线至进水室进口距P5＞4×0.80＝3.20m，实际取P5＝3.30m；

（六）、单台水泵进水池池宽DJB＝3D0＝3×0.8＝2.40m,实际取JB＝3.60m；

（五）、计算进水池池长JL：

JL=KQ/Bh

其中：K—进水池秒换水系数，当Q＝1.12＞0.50m3/s时K＝15～20；

Q—泵站总装机流量，m3/s；

B—池宽3.60m；

H—进水池最小水深，H＝P1+P2=2.00m；

则：JL=（18×1.12）/（3.60×2.00）=2.80m，实际取JL=4.00m。

（六）、进水池进口断面处流速Vj：

Vj＝Q/S＝1.12/（2×2）＝0.28m/s。

八、泵房设计

（一）、泵房形式：

泵房为矩形，四周边墙厚均为0.45m，共分三层，泵房各层底板顶面高程自下而上依次为：907.00m、911.90m、916.50m。

（1）计算泵房净长度L：

L=n×L1+（n－1）L2+2×L3

其中：n—水泵台数，取3台；

L1—水泵基础宽度，m，取3.00m；

L2—水泵基础间距，m，取1.00m，

L3—机组与墙体应保持的距离，m，取1.00m；

则：L=3×3.00+（3－1）×1.00+2×1.00=13.00m，考虑到水泵的安装、主梁设置及人员上下需要，实际取L＝15.07m。

（2）计算泵房净宽B：

考虑到安装闸阀及多功能水泵控制阀的需要，水泵进口距墙内侧取3.40m，水泵基础宽度取1.50m，水泵出口距墙内侧取3.90m，

则：泵房净宽度B＝3.40+1.50+3.90＝8.80m，实际取8.80m。

（二）、验算泵房整体抗浮稳定（不计桩基础作用）：

1、荷载计算

泵房自重G k1＝（15.97×9.7×0.6+（15.97+8.80）×2×14.4×0.45+15.07×8.80×0.20×3+8.80×0.50×0.30×26）×25＝13196.36 KN；

设备自重G k2＝2.3×9.8+（1.7+0.80）×9.8×3＝96.04KN；

地下水浮力F k＝γ水V＝9.80×（15.97×9.9）×7.20＝11155.75KN；

2、计算整体抗浮系数：

抗浮系数Kf＝（G k1+ G k2）/F k＝（13196.36+96.04）/11155.75＝1.19≥1.05～1.10，因此泵房满足整体抗浮稳定要求。

（三）、验算泵房整体抗滑稳定（不计桩基础作用）：

1、荷载计算

水下土压力P k＝Kγ土’Htg2（45°－30°/2）＝1.20×12×4.70×tg2（45°－28°/2）＝24.43N/m2；

填土推力P＝L×Pk×H/2=15.97×24.43×4.7/2＝916.85KN；

2、计算最不利情况下整体稳定抗滑系数：

抗滑系数Ka＝f×（G k1+ G k2－/F k）/P＝0.40×（13196.36 +96.04－11155.75）/916.85＝2.33≥1.30，因此泵房满足整体抗滑稳定要求。

（四）、泵房基础结构设计：

1、桩基础计算：

布置群桩如下图（钻孔灌注桩，桩径均为Φ800），并在群桩顶部设框架梁，梁高及梁宽均为800mm。

（2）、计算各桩承受的荷载

公式：2i i

x y y ΣΣΣM N G P i ±=

其中：Pi －第i 根桩承担的竖向荷载，KN ；

ΣG －底板以上全部竖向荷载，KN ；

N －桩数；

ΣMx －底板底面以上全部荷载对桩群重心轴x 的力矩，KN-m ；

yi －第i 根桩距桩群重心轴x 的距离，m ；

因为：群桩为对称结构，因此ΣMx ＝0，

所以：P ＝ΣG/N ＝（G k1+ G k2）/N ＝（13196.36 +96.04+（16.32×3+3.825×2×5）×0.80×0.80×25））/15＝979.18KN ；

（3）、计算单桩桩长

Nd ＝（Up ×Σfi ×Li+fp ×Ap ）/K

其中：Nd －单桩竖向允许承载力，KN ；

Up －桩身截面周长，m ；

fi －桩周第i 层土的极限摩阻力，Kpa ；

Li －第i 层土的厚度，m ；

fp －桩端处的极限端承力，Kpa ；

Ap －桩端横截面面积，m 2；

K－安全系数，一般取K＝2.00；

红旗水库附近地基基本为中粗砂，因缺乏桩周土的极限摩阻力及桩端处的极限端承力试验值，估计桩长15m左右，假设地基全部为粉砂时（4～15m），参考《取水输水建筑物丛书－水闸》，取fi为45Kpa，取fp为900 Kpa，

则：Li＝（K×Nd－fp×Ap）/（Up×Σfi）＝（2×979.18－900×0.25×3.142×0.802）/（3.142×0.80×45）=13.30m；

实际取Li＝14.85m，满足竖直承载力要求。另外按构造配置Ⅱ级钢筋8φ18（As=2036mm2），配筋率为0.40％，满足灌注桩最小配筋率（0.20％～0.65％）要求。此外沿桩长度方向配置φ8@200环形箍筋。

（4）、桩身强度验算：

Nd≤Ap×fc×Φc

其中：fc－桩身混凝土抗压设计值，对C20砼取fc ＝10Mpa；

Φc－工作条件系数，取0.6～0.7；

则：Ap×fc×Φc＝0.25×3.142×8002×10×0.6/1000＝3016.32KN＞Nd＝979.18KN，因此桩身强度满足设计要求。

2、桩基础顶端框架梁计算：

在群桩之间设置框架梁，梁宽bL＝800mm，梁高hL＝800mm，并假设泵房所有荷载均作用与框架梁上。

则：梁上作用均布荷载qB＝（G k1+ G k2）/（Sz）=（13196.36+96.04）/（（16.32×3+3.825×2×5））＝152.42KN/m；

（1）、沿框架梁基础短方向，可将联系梁看作两跨连续梁，计算简图如下：

查内力计算表得：支座剪力V2＝440.59KN；跨中弯矩M12＝228.23 KN-m；支座弯矩M2＝－407.54KN-m；

（2）、在框架梁基础长方向，可将联系梁看作四跨连续梁，计算简图如下：

查连续梁内力计算表得：支座剪力V7＝－V5＝358.97KN；跨中弯矩M45＝M78＝176.68KN-m；支座弯矩M5＝M7＝－245.52KN-m；

（3）、框架梁基础短方向结构设计：

（a）、配筋计算：

γd M＝γdγ0φ0Mk=1.20×1×1×407.54＝489.05KN-m；

αs=γd M/（fcb f’h C02）＝（489.05×106）/（10×800×7302）＝0.107；

ξ=1－（1－2αs）0.5＝1－（1－2×0.107）0.5＝0.114＜ξb=0.614；

As＝fcξbf’h C0/fy＝10×0.114×800×755/310＝2215mm2，选用Ⅱ级钢筋7φ20（As=2199mm2），框架梁配筋率为0.38％，满足梁最小配筋率（0.20％）要求。

（b）、次梁斜截面剪力V cs复核：

V c＝0.07f c bh C0＝0.07×10×800×755/1000＝422.80KN；

梁承受的最大剪力为γd V＝1.20×440.59＝528.71KN；

则：V c＜γd V，T形梁应由计算确定腹筋。

沿梁全长布置配四肢箍筋φ8@200，满足s≤250mm要求，

所以：V sv＝1.25f yv h Z0A sv/s＝1.25×210×755×2×2×50.3/200＝199.38KN；

则：V cs＝V c+ V sv＝422.80+199.38＝622.18＞γd V＝528.71KN；

同时：箍筋配筋率ρsv＝Asv/bs＝2×2×50.3/（800×200）＝0.13％≥ρmin＝0.12％，因此箍筋满足抗剪及最小配筋率要求。

（c）、构件截面尺寸下限复核：

hw/b＝755/800＝0.94≤4.0，则：（0.25f c bh C0）＝（0.25×10×800×755）＝1510KN；

梁承受的最大剪力为γd V＝1.20×440.59＝528.71KN；即：梁承受的最大剪力为γd V≤（0.25f c bh C0），因此构件截面尺寸下限满足斜截面承载力要求。

（d）、其他：另外在梁底端配7φ20钢筋筋，在梁高一半处设4φ20腰筋。

（4）、框架梁基础长方向结构设计：

计算过程同（3），选用Ⅱ级钢筋7φ16（As=1407mm2），框架梁配筋率为0.24％，满足梁最小配筋率（0.20％）要求，另外在梁底端配7φ16钢筋筋，在梁高一半处设4φ16腰筋。

（五）、泵房边墙结构设计：

泵房边墙尺寸：净长15.07m，净宽8.80m，墙厚均为0.45m，总长15.97m，总宽9.70m，总高度为14.40m。

计算时将泵房结构简化为矩形无盖水池，总长15.97m，总宽9.70m，墙厚均为0.45m，计算长度为15.52m，计算宽度为9.25m，边墙计算高度为7.76m，作用荷载：水荷载作用高度为6.60m，水下土荷载作用高度为4.06m，计算简图如下：

（a）、计算边墙承受的荷载q墙：

计算边墙承受的水压力qqs：

qs＝1.00×（913.60－907.00）×9.8＝64.68KN/m；

泵房底板均布荷载qq＝G/（Bz×Lz）＝10872.72/（9.7×15.97）＝70.19KN/m2；

计算边墙承受的水下土压力荷载qqt：

qt＝K×γ土’×Ht×tg2（45°－28°/2）＝1.20×12×4.06×tg2（45°－28°/2）＝21.11N/m；

则：q墙＝qs+qt＝64.68+21.11＝85.79，由于边墙承受的荷载为三角形分布，为简化计算，计算时认为q墙沿全墙高度（墙高为7.76m）呈三角形分布。

（b）、查表计算边墙节点弯距：

对甲类板：长L1=15.52m，高H=7.76m，则：K甲＝H/L1＝7.76/15.52＝0.50，

查《给排水工程结构设计手册》板三边固定、一边自由板计算表，对甲类板，有：M甲支X＝－0.0367×q墙×H2＝－189.59 KN-m；M甲支Y＝－0.0622×q墙×H2＝－

321.33 KN-m；M甲中X＝0.0044×q墙×H2＝22.73 KN-m；M甲中Y＝0.0252×q墙×H2＝130.18 KN-m；

对乙类板：长L2＝9.25m，高H＝7.76m，则：K甲＝H/L1＝7.76/9.25＝0.83，

对乙类板，同理有：

M乙支X＝－0.0328×q墙×H2＝－169.45 KN-m；M乙支Y＝－0.0439×q墙×H2＝－226.79 KN-m；M乙中X＝0.0101×q墙×H2＝52.18 KN-m；M乙中Y＝0.0134×q墙×H2＝69.23 KN-m；

（c）、计算边墙水平向节点不平衡弯距：

M A＝M甲支X－M乙支X＝－189.59－（－169.45）＝－20.15 KN-m；

（d）、计算节点线刚度分配系数：

R AB＝（1/15.52）/（（1/15.52）+（1/9.25））＝0.373；

R AD＝（1/9.25）/（（1/15.52）+（1/9.25））＝0.627；

（e）、计算节点实际弯距：

M ABX＝M甲支X－M AB×R AB＝－189.59－（－20.15）×0.373＝－182.07 KN-m；

M ADX＝－M乙支X－M AB×R AD＝169.45－（－20.15）×0.627＝182.07 KN-m；

（f）、计算板所受的轴力：

N AB＝N AD＝0.25×q墙×H＝0.25×85.79×7.76＝166.45 KN；

N AD＝N AB＝0.25×q墙×H＝0.25×85.79×7.76＝166.45 KN；

（g）、板水平向（X向）结构计算：

（1）、计算偏心距

e0：

e0＝M/N＝1094 mm

（2）、计算参数ξ1、ξ2：

ξ1＝0.5fcA/（γd Ndx）

其中：fc－混凝土抗压强度，Mpa，本设计取10MPa；

γd－钢筋混凝土结构系数，本设计取1.20；

Ndx 构件轴力，KN；

则：ξ1＝11.26 ＞1；取ξ1＝ 1.00

ξ2＝ 1.15－0.01L0/h

其中：L0－构件计算长度，m；两端固接时为0.5倍杆件长度；

h－截面高度，m；则：ξ2＝ 1.002

（3）、计算偏心距增大系数η：

η＝1+（1/（1400×e0/h））（L0/h）2ξ1ξ2

＝

1.065

ηe0＝1164.97

0.3h0＝121.5 mm

则：0.3h0＜ηe0，底板属于大偏心

受压。

（4）、配筋计算：

e＝

ηe0+h/2－as

＝

1350 mm 当采用Ⅱ级钢筋时，

ξb＝

0.544

则：αb＝ξb（1－0.5*ξb）

＝

0.396

As'＝（γd*N*e－fcαbh02）/fy’（ h0－as’）

＝

-3358 ＜ 0

所以As'按最小配筋率计算。

取墙的最小配筋率0.20%，

则：As’＝0.20%×1000×

355＝

710 mm2

实际取As’＝1884 mm2 选6φ20

αs＝(γd* N*e－fy’As’（h0－as’))/ fcbh020.0344

＝

则：ξ＝1－（1－2αs）0.5

＝

0.0350 ＜Ⅱ级钢筋ξb＝0.544

混凝土受压区计算高度x

＝

ξh0＝14.19 ＜2as＝80 则：x＝2as＝80 mm

e'＝ηe0－h/2+as’＝980 mm

所以：γd *N*e’ /fy（ h0－as’）

＝

1730 mm2

实际取As＝1884 mm2

选6φ

20

（h）、板垂直向（Y向）结构计算：

垂直向节点弯距不调整。

垂直向板受到的轴力NY＝（25×（（15.97+8.8)×2×6.64+0.3×0.5×8.8×17+15.07×8.8×0.2×2－1.8×1.8×2×0.2－0.8×2×2×0.2））/（（15.97+8.8）×2）＝203.12KN/m；

计算过程同（g），计算得：As’＝710mm2，As＝3163 mm2，考虑到进行结构计算时荷载作用高度大于实际高度，因此，选用钢筋6φ25（As’＝As=2945mm2），钢筋截面面积减少约6.9％，板（墙）配筋率为0.73％，满足墙最小配筋率（0.15％）要求。

（六）、泵房底板结构设计：

泵房底板尺寸：总长15.97m，总宽9.70m，板厚为0.60m。

（1）、计算泵房底板均布荷载qB：

泵房底板以上全部结构重量及活荷载G＝（（15.97+8.80）×2×14.4×0.45+15.07×8.80×0.20×3+8.80×0.50×0.30×26）×25＝10872.72KN；

泵房底板均布荷载qB＝G/（Bz×Lz）＝10872.72/（9.7×15.97）＝70.19KN/m2；

（2）、底板结构计算：

由于底板四周均嵌固与框架梁上，因此可将底板看做四边固定板，因此可以按多跨连续梁进行计算。

每块板的计算长度L D＝4.625m，计算宽度B D＝3.88m，。

则：L D /B D＝4.625/3.88＝1.19，查《给排水工程结构设计手册》双向板荷载系数表，有：qBX＝0.6747×qB＝47.36 KN/m2；qBY＝（1－0.6747）×qB＝22.83KN/m2；

（3）、沿底板短方向，可将底板看作四跨连续梁，计算简图如下：

查内力计算表得：支座剪力V7＝－V5＝111.54KN；跨中弯矩M45＝M78＝54.90KN-m；支座弯矩M5＝M7＝－76.29KN-m；

（c）、沿底板短方向结构设计：

γd M＝γdγ0φ0Mk=1.20×1×1×76.29＝91.54KN-m；

αs=γd M/（fcb f’h C02）＝（91.54×106）/（10×1000×5552）＝0.030；

ξ=1－（1－2αs）0.5＝1－（1－2×0.030）0.5＝0.030＜ξb=0.614；

As＝fcξbf’h C0/fy＝10×0.030×1000×555/310＝540mm2，选用Ⅱ级钢筋6φ14（As=924mm2），梁配筋率为0.17％，满足梁最小配筋率（0.15％）要求。

（d）、构件截面尺寸下限复核：

hw/b＝555/1000＝0.555≤4.0，则：（0.25f c bh C0）＝（0.25×10×1000×555）＝1388KN；

梁承受的最大剪力为γd V＝1.20×111.54＝133.85KN；即：梁承受的最大剪力为γ

d

V≤（0.25f c bh C0），因此构件截面尺寸下限满足斜截面承载力要求。

（4）、沿底板长方向结构设计：

沿底板长方向，可将底板看作两跨连续梁，计算简图如下：

查内力计算表得：支座剪力V2＝65.99KN；跨中弯矩M12＝34.18 KN-m；支座弯矩M2＝－61.04KN-m；

结构计算过程同（3），计算得：As＝368 mm2，选用Ⅱ级钢筋6φ14（As=924mm2），梁配筋率为0.17％，满足梁最小配筋率（0.15％）要求。

（5）、受传递荷载影响的底板结构计算：

底板承受边墙（板）传来的支座弯距为：

沿底板长度方向：M长＝－321.33 KN-m；沿底板宽度方向：M宽＝－226.79 KN-m；

结构计算过程同（3）。

则：沿底板长度方向，计算得：As＝1659mm2，选用Ⅱ级钢筋6φ20（As=1884mm2），梁配筋率为0.34％，满足梁最小配筋率（0.15％）要求。

沿底板宽度方向，计算得：As＝2402 mm2，考虑到进行结构计算时荷载作用高度大于实际高度，因此，选用Ⅱ级钢筋6φ22（As=2281mm2），钢筋截面面积减少约5.03％，梁配筋率为0.41％，满足梁最小配筋率（0.15％）要求。

九、操作层底板结构计算

操作层底板为梁、板结构，主梁高700mm，梁宽b＝300mm，板厚0.20m，吊物孔两侧加设次梁。计算简图如下：

（一）、操作层底板吊物附近孔两侧次梁计算

（1）、计算梁的计算跨度：

简支梁计算跨度取其中的较小值：L0＝Ln+a；L0＝1.05*Ln；

其中：L0－板或梁的净跨度；

a－板或梁的支承长度；

h－板厚。

则：L C0＝L nC+a＝1.80+0.30＝2.100m；L C0＝1.05L nC＝1.80×1.05＝1.89m；

L Z0＝L nZ+a＝8.80+0.45＝9.250m；L Z0＝1.05L nZ＝1.05×8.80＝9.240m；

即：吊物孔两侧次梁计算跨度L C0＝1.890m；吊物孔两侧主梁计算跨度L Z0＝9.240m；

（2）、吊物孔两侧次梁结构计算：

吊物孔两侧次梁按矩形截面计算，截面尺寸为：梁宽b＝200mm，梁高h＝400mm，梁计算跨度取1.89m。

估计受拉钢筋为单排，取a＝45mm，则h C0＝h－a＝400－45＝355mm；

（3）、计算次梁荷载：

均布荷载按DL5077－97生产副厂房中央控制室荷载5KN/m2并考虑0.85折减。

q＝（梁的自重荷载（1.89×0.20×0.40×25×1.05）+均布荷载（0.85×5.00×1.89×0.20）×1.2））/1.89＝3.12KN/m；

次梁承受一个集中荷载（吊物重量）设计值P＝2吨力×动力系数K＝（2×9.8）×1.2＝23.52KN；

（4）、两端固接矩形次梁结构设计：

次梁最大端弯矩γd M＝－γdγ0φ0（PL C0/8+Q L C02/12）=－1.20×1×1×（23.52×1.89/8+3.12×1.892/12）＝－7.78KN-m；

αs=γd M/（fcb f’h C02）＝（－7.78×106）/（10×200×3552）＝0.031；

ξ=1－（1－2αs）0.5＝1－（1－2×0.031）0.5＝0.031＜ξb=0.614；

As＝fcξbf’h C0/fy＝10×0.031×200×355/210＝106mm2，选用钢筋2φ14（As=308mm2），次梁配筋率为0.43％，满足梁最小配筋率（0.20％）要求。

（5）、次梁斜截面剪力V cs复核：

V c＝0.07f c bh C0＝0.07×10×200×355/1000＝49.70KN；

梁承受的最大剪力为γd V＝1.20×（3.12×1.89+23.52）/2＝17.65KN；

则：V c＞γd V，次梁截面满足抗剪要求，仅按构造配置箍筋。

沿梁全长布置配箍筋φ8@200，满足s≤300mm要求，

同时：箍筋配筋率ρsv＝Asv/bs＝2×50.3/（300×200）＝0.17％≥ρmin＝0.12％，因此箍筋满足最小配筋率要求。

（6）、构件截面尺寸下限复核：

hw/b＝355/200＝1.78≤4.0，则：（0.25f c bh C0）＝（0.25×10×200×355）＝177.50KN；

梁承受的最大剪力为γd V＝1.20×（3.12×1.89+23.52）/2＝17.65KN；即：梁承受的最大剪力为γd V≤（0.25f c bh C0），因此构件截面尺寸下限满足斜截面承载力要求。

（7）、其他：另外在梁底端配2φ12架立筋。

（8）、挠度验算：由于次梁跨度较小，挠度验算略。

（二）、操作层底板吊物附近孔两侧主梁（主梁A）计算

吊物孔两侧主梁板条计算宽度取2.10m，主梁按两端固接梁计算，计算跨度L Z0＝9.240m。最不利荷载作用下的计算简图如下：

Q1

（1）、板条荷载：

均布荷载按DL5077－97生产副厂房中央控制室荷载5KN/m2并考虑0.85折减。

qa＝【梁和板的自重荷载（9.240×0.50×0.30+9.240×2.100×0.20）×25×1.05+均布荷载（0.85×5.00×9.240×2.100）×1.2）】/9.240＝25.67KN/m；

主梁承受由次梁传递的一个集中荷载Q1＝1.20×（3.12×1.89+23.52）/2＝17.65KN；

（2）、判别主梁T形梁翼缘宽b c’：

截面尺寸：翼缘厚h f’＝200m，b＝300mm，h＝700mm，梁计算跨度L Z0＝9240mm。

估计受拉钢筋为双排，取a＝70mm，则h Z0＝h－a＝700－70＝630mm；

则：h f’/h Z0＝200/630＝0.32≥0.1；L Z0/3＝9240/3＝3080mm；b+sn＝300+1800＝2100mm；所以：取翼缘计算宽度b f’＝2100mm。

（3）、判别T形梁中和轴位置：

集中荷载Q1产生的跨中最大正弯距为M Q1+＝2Q1×a2b2/ L Z03＝2×17.65×5.872×3.372/9.2403＝17.51KN-m；

集中荷载Q1产生的支座（左侧）最大负弯距为M Q1－＝－Q1×a2b/ L Z02＝－17.65×5.872×3.37/9.2402＝－24.01KN-m；

均布荷载qa产生的跨中最大正弯距为M q1+＝qa×1L Z02/ 24＝25.67×9.2402/24＝91.33KN-m；

均布荷载qa产生的支座最大负弯距为M q1－＝－qa×L Z02/ 12＝－25.67×9.2402/12＝－182.65KN-m；

则：γd M max+＝γdγ0φ0（M Q1++ M qa+）=1.20×1×1×（17.51+91.33）＝130.61KN-m；

γd M max－＝γdγ0φ0（M Q1－+ M qa－）=－1.20×1×1×（24.01+182.65）＝－247.99KN-m；

fcb f’h f’（h Z0－h f’/2）＝10×2100×200×（630－200/2）＝2226KN-m；

则：γd M max≤fcb f’h f’（h Z0－h f’/2），属于T形梁第一种情况，按矩形截面计算。

（4）、T形简支梁结构设计：

截面尺寸：翼缘宽b f’＝2100mm，翼缘厚h f’＝200m，b＝300mm，h＝700mm，h Z0＝630mm；梁计算跨度L Z0＝9200mm。

对跨中正弯距：

αs=γd M max+/（fcb f’h Z02）；ξ=1－（1－2αs）0.5；As＝fcξbf’h Z0/fy，计算得：As ＝674mm2，选用钢筋4φ18（Asc+=1018mm2），配筋率为0.54％，满足梁最小配筋率（0.20％）要求。

对支座负弯距：

αs=γd M max－/（fcb f’h Z02）；ξ=1－（1－2αs）0.5；As＝fcξbf’h Z0/fy，计算得：As ＝1289mm2，选用钢筋6φ18+跨中上弯2φ18（梁顶上弯点距支座边缘250mm）（Asc －=2036mm2），配筋率为1.08％，满足梁最小配筋率（0.20％）要求。

（5）、T形梁斜截面剪力V cs复核：

V c＝0.07f c bh Z0＝0.07×10×300×630/1000＝132.30KN；

而：集中荷载Q1产生的最大剪力为V Q1＝Q1 ×a2（1+2b/L Z0）/ L Z02＝17.65×5.8702×（1+2×3.37/9.240）/9.2402＝12.32KN；

均布荷载q1产生的最大剪力为V q1＝q1×L Z0/2＝25.67×9.240/2＝118.60KN；

因此：梁承受的最大剪力为γd V＝1.20×（12.32+118.60）＝157.10KN；

则：V c＜γd V，T形梁应由计算确定腹筋。

沿梁全长布置配箍筋φ8@200，满足s≤250mm要求，

所以：V sv＝1.25f yv h Z0A sv/s＝1.25×210×100.6×630/200＝83.18KN；

则：V cs＝V c+ V sv＝132.30+83.18＝215.48＞γd V＝156.49KN；

同时：箍筋配筋率ρsv＝Asv/bs＝2×50.3/（300×200）＝0.17％≥ρmin＝0.12％，因此箍筋满足抗剪及最小配筋率要求。

（6）、构件截面尺寸下限复核：

hw＝h Z0－h f’＝630－200＝430mm，当：hw/b＝430/300＝1.43≤4.0，

则：（0.3f c bh Z0）＝（0.30×10×300×630）＝567.00KN；

梁承受的最大剪力为γd V＝1.20×（12.32+118.60）＝157.10KN；

即：梁承受的最大剪力为γd V≤（0.3f c bh Z0），因此构件截面尺寸下限满足斜截面承

载力要求。

（7）、其他：沿梁高一半处配2φ14腰筋及φ8@400拉筋。

（8）、跨中挠度验算：

荷载效应短期组合M S：M S＝γ0（2Q1×a2b2/ L Z03 +qa×L Z02/ 24）＝99.95KN-m；

荷载效应长期组合M L：M L＝γ0（2Q1×a2b2/ L Z03 +qa×L Z02/ 24）＝84.08KN-m；

因为：受压翼缘高度h f’＝200mm＞0.2h Z0＝0.2×630＝126mm，

所以：h f’＝0.2h Z0＝0.2×630＝126mm，

所以：γf’＝（b f’－b）h f’/bh Z0＝＝1.20；而：γf＝（b f－b）h f/b h Z0＝0；

计算梁的短期刚度Bs：

Bs＝（0.025+0.28αEρ）（1+0.55γf’+0.12γf）Ecbh Z03＝3.799×1013N/mm2；

另外：对T形梁，θ＝1.2×（2－0.4×ρ’/ρ），当受压区不配钢筋时，θ＝2.0；

对应于荷载效应短期组合：BL＝M S×Bs/（M L×（θ－1）+M S）＝2.063×1013N/mm2；

对应于荷载效应长期组合：BL＝Bs/θ＝3.799×1013/2＝1.900×1013N/mm2；

对应于荷载效应短期组合：

M S1＝γ0（2Q1 ×a2b2/ L Z03）＝17.51KN-m；M S2＝γ0（qa’×L Z02/ 24）＝82.44KN-m；

fs1＝M S1×a×b/（6×BL）＝2.79mm；fs2＝1/16×（M S2×L Z02/BL）＝21.32mm；

则：fs1＝fs1+fs2＝2.79+21.32＝24.11mm；

因此：fs/L0Z＝24.11/9240＝1/383＜【fs/L Z0】＝1/250；

对应于荷载效应长期组合：

M L1＝γ0（2Q1 ×a2b2/ L Z03）＝17.51KN-m；M L2＝γ0（qa’×L2/ 24）＝66.57KN-m；

fL1＝M L1×a×b/（6×BL）＝3.04mm；fL2＝1/16×（M L2×L Z02/BL）＝18.70mm；

则：fL1＝fL1+fL2＝3.04+18.70＝21.74mm；

因此：fL/L0Z＝21.74/9240＝1/425＜【fL/L Z0】＝1/250；因此挠度满足规范要求。

（三）、操作层主梁B计算

主梁B板条计算宽度取1.23m，主梁按两端固接梁计算，计算跨度L Z0＝9.240m。最不利荷载作用下的计算简图如下：

Q2

（1）、板条荷载：

均布荷载与主梁A 取值相同。

qb ＝【梁和板的自重荷载（9.240×0.50×0.30+9.240×1.230×0.20）×25×1.05+均布荷载（0.85×5.00×9.240×1.230）×1.2）】/9.240＝16.67KN/m ；

主梁B 承受由240mm 厚空心砖墙产生的集中荷载Q2＝1.05×（16.4×0.24×4.2×

1.23）＝21.35KN ；

（2）、结构计算：

计算过程与本节（二）对应部分相似，对跨中正弯距，As ＝521mm 2，选用钢筋4φ18（Asc+=1018mm 2），配筋率为0.54％，满足梁最小配筋率（0.20％）要求。

对支座负弯距，As ＝896mm 2，选用钢筋4φ18（Asc+=1018mm 2），配筋率为0.54％，满足梁最小配筋率（0.20％）要求。

沿梁全长布置配箍筋φ8@200，沿梁高一半处配2φ14腰筋及φ8@400拉筋。

（3）、跨中挠度验算：

按楼盖梁的允许挠度进行验算，计算过程与本节（二）对应部分相似。

对应于荷载效应短期组合：fs/L 0Z ＝22.98/9240＝1/402＜【fs/L Z0】＝1/250； 对应于荷载效应长期组合：fL1＝fL1+fL2＝5.72+15.48＝21.20mm ；

因此：fL/L 0Z ＝21.20/9240＝1/436＜【fL/L Z0】＝1/250，因此挠度满足规范要求。

（四）、操作层主梁C 计算

主梁C 板条计算宽度取1.025m ，主梁按两端固接梁计算，计算跨度L Z0＝9.240m 。最不利荷载作用下的计算简图如下：

Q2

QBY

水闸设计说明书_毕业设计

水闸设计说明书专业方向：水利水电建筑工程

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：

学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日

坝体稳定计算书

1 坝顶高程及护坡计算 根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）,坝顶高程等于水库静 水位与坝顶超高之和，应分别按以下运用条件计算，取其最大值：①正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；②设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高；③校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高。考虑坝前水深、风区长度、坝坡等因素的不同，分别计算安全加固前后主坝及一、二、三副坝的坝顶高程。 计算波浪要素所用的设计风速的取值：正常运用条件下，采用多年平 均年最大风速的倍；对于非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。根据水库所处的地理位置，多年平均年最大风速值采用15.2m/s 计算。主坝风区长度为886m西营副坝风区长度为200m马尾副坝风区长度为330m 采用公式法进行计算。 坝顶超高计算 根据《碾压式土石坝设计规范》SL274— 2001，坝顶在水库静水位的超 高应按下式计算： y=R+e+A 式中：R――最大波浪在坝坡上的爬高（m； e —最大风壅水面高度（m ； A安全超高（m,对于3级土石坝，设计工况时A=0.7m,校 核工况时A=0.4m； 加固前坝顶超高的计算 1.2.1计算参数 各大坝计算采用的参数见表121.1 —2。

表 121.1 主坝加固前波浪护坡计算参数表 1.2.2加固前坝顶高程复核 各坝坝顶高程计算成果见表1.2.2.1?2 从表1.2.2.1可以看出，校核工况下主坝坝顶高程最大，所以坝顶高 程取17.39m,小于现状防浪墙顶高程~17.63m ，现坝顶高程满足现行规范的 西营副坝加固前波浪护坡计算参数表 主坝加固前坝顶高程计算成果表 表 121.2

重力坝稳定及应力计算书

重力坝稳定及应力计算 书 Document number：WTWYT-WYWY-BTGTT-YTTYU-2018GT

重力坝剖面设计及原则 5.1.1剖面尺寸的确定 重力坝坝顶高程，坝高H=。为了适应运用和施工的需要，坝顶必须要有一定的宽度。一般地，坝顶宽度取坝高的8%～10%，且不小于2m。若有交通要求或有移动式启闭设施时，应根据实际需要确定。综合考虑以上因素，坝顶宽度m 。 B10 考虑坝体利用部分水中增加其抗滑稳定，根据工程实践，上游边坡坡率n=0～，下游边坡坡率m=0～。故上游边坡坡率初步拟定为，下游边坡坡率初步拟定为。上游折坡点位置应结合应力控制标准和发电引水管、泄洪孔等建筑物的进口高程来定，一般折坡点在坝高的1/3～2/3附近，故初拟上游折坡点高程为。下游折坡点的位置应根据坝的实用剖面形式、坝顶宽度，结合坝的基本剖面计算得到（最常用的是其基本剖面的顶点位于校核洪水位处），故初拟下游折坡点高程为。 5.1.2剖面设计原则 重力坝在水压力及其他荷载的作用下，主要依靠坝体自重产生的抗滑力维持抗滑稳定；同时依靠坝体自重产生压应力来抵消由于水压力引起的拉应力以满足强度要求。 非溢流坝剖面设计的基本原则是：①满足稳定和强度要求，保证大坝安全；②工程量小，造价低；③结构合理，运用方便；④利于施工，方便维修。 遵循以上原则拟订出的剖面，需要经过稳定及强度验算，分析是否满足安全和经济的要求，坝体剖面可以参照以前的工程实例，结合本工程的实际情况，先行拟定，然后根据稳定和应力分析进行必要的修正。重复以上过程直至得到一个经济的剖面。 重力坝挡水坝段荷载计算 5.2.1基本原理与荷载组合 重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、冰压力、地震荷载等。本次设计取单位长度的坝段进行计算。相关荷载组合见表。 表荷载组合表

结构毕业设计计算书

目录 第一部分设计原始资料 0 第二部分结构构件选型 0 一、梁柱截面的确定 0 二、横向框架的布置 (1) 三、横向框架的跨度和柱高 (2) 第三部分横向框架内力计算 (2) 一、风荷载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (2) 三、竖向恒载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (10) 四、竖向活载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (21) 第四部分梁、柱的内力组合 (28) 一、梁的内力组合 (28) 二、柱的内力组合 (30) 第五部分梁、柱的截面设计 (34) 一、梁的配筋计算 (34) 二、柱的配筋计算 (35) 第六部分楼板计算 (38) 第七部分楼梯设计 (40) 第一节楼梯斜板设计 (40) 第二节平台板设计 (41) 第三节楼梯梁设计 (41) 第八部分基础设计 (43) 第一节地基承载力设计值和基础材料 (43) 第二节独立基础计算 (43) 参考文献 (48) 致谢 (49)

第一部分 设计原始资料 建筑设计图纸：共三套建筑图分别为：某办公楼全套建筑图：某五层框架结构。 1．规模：所选结构据为框架结构，建筑设计工作已完成。总楼层为地上3~5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2．防火要求：建筑物属二级防火标准。 3．结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度详分组名单。 4．气象、水文、地质资料： （1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W 0详分组名单。 （2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 （3）自然地面-10m 以下可见地下水。 （4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I 1=0.90，场地覆盖层为1.0 M ，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。 （5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于6度设防区，按构造进行抗震设防。 （6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计。 第二部分 结构构件选型 一、梁柱截面的确定 1、横向框架梁 (1)、截面高度h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=)8 1 ~121(L 。 h=)81~121( L 1=)8 1 ~121(×9200＝767~1150mm 取h=750mm (2)、截面宽度 b=)2 1~3 1(h=)2 1~3 1(×750＝250~375mm 取b=250mm 2、纵向连系梁 (1)、截面高度 h=11( ~)1218L 1=11 (~)1218×3600＝300~200mm 取h=300mm (2)、截面宽度

水利水电工程水闸毕业设计

第一章总论 第一节概述 一、工程概况 涡河发源于河南省中牟县境内，经开封、通许、尉氏、太康、鹿邑等县，在安徽省与惠济河汇合后流入淮河。汇合口以上流域面积4200km2，涡河在鹿邑县境内属平原稳定型河流，河面宽约200m，深约7——10米。由于河床下切较深，又无适当控制工程，雨季地表径流自由流走，而雨过天晴经常干旱，加之打井提水灌溉，使地下水位愈来愈低，严重影响两岸的农业灌溉和人蓄用水。为解决当地40万亩农田的灌溉问题，上级批准的规划确定，在鹿邑县涡河上修建挡水枢纽工程。 本工程位于河南省鹿邑县城北约1Km，距汇合口18Km。它是涡河梯级开发中最末一级工程，涡河闸控制流域面积4070Km2。 二、拦河闸任务 涡河拦河闸所担负的任务是正常情况下拦河截水，抬高水位，以利灌溉。洪水时开闸泄水，以保安全。 本工程建成后，可利用河道一次蓄水800万m3，调蓄河水两岸沟塘，大量补给地下水，有利于进灌和人蓄用水，初步解决40万亩农田的灌溉问题，并为工业生产提供足够的水源，同时渔业、航运业的发展，以及改善环境，美化城乡都是极为有利的。 第二节基本资料 一、地形资料 闸址处系平原型河段，两岸地势平坦，地面高程约为40.00m左右。河床坡降平缓，纵坡约为1/10000，河床平均标高约为30.0m，主槽宽度约为80—100m，河滩宽平，至复式河床横断面，河流比较顺直。

附闸址地形图一张（1/1000） 二、地质资料 （一）根据钻孔了解闸址地层属河流冲积相，河床部分地层属第四级蟓更新世Q3与第四纪全新世Q4的层交错现象，闸址两岸地面高程均在43m 左右。 闸址处地层向下分布情况如下： 1、重粉质壤土：分布在河床表面以下，深约3m。 2、细砂：分布在重粉质壤土以下（河床部分高程约在28.8m以下。） 3、中砂：分布在细砂层以下，在河床部分的厚度约为5m左右。 4、重粉质壤土：分布在中砂层以下（深约22m以下）。 5、中粉质壤土：分布在重粉质壤土以下，厚度5—8m。 附闸址附近地址剖面图一张 三、土的物理力学性质指标 1.物理性质 湿容重γa=19kN/m3 饱和容重γ饱=21kN/m3 浮容重γ浮=11Kn/m3 细砂比重γg= 27kN/m3 细砂干容重γ干=15kN/m3 2．内摩擦角 自然含水量时φ=280 饱和含水量时φ=250 3.土基许可承载力：【δ】=200kN/m3 4.混凝土、砌石与土基摩擦系数 密实细砂层f=0.36

土石坝稳定计算安全评价与计算毕业设计

第4章大坝稳定计算 4.1. 计算方法 4.1.1. 计算原理 本设计稳定分析采用简单条分法——瑞典圆弧法。该法基本假定土坡失稳破坏可简化为一平面应变问题，破坏滑动面为一圆弧形面，将面上作用力相对于圆心形成的阻滑力矩与滑动力矩的比值定义为土坡的稳定安全系数。计算时将可能滑动面上的土体划分成若干铅直土条，略去土条间相互作用力的影响。 图4.1 瑞典圆弧法计算简图 下游坝坡有渗流水存在，应计入渗流对稳定的影响。在计算土条重量时，对浸润线以下的部分取饱和容重，对浸润线以上的部分取实重（土体干重加含水重）。假设土条两侧的渗流水压力基本上平衡，则稳定安全系数的综合简化计算公式为：

∑∑+±+ψ--±= ] /cos )[(} sec ]sin sec cos ){[(R e Q V W b c tg Q b u V W K i i i i i i i i i i i i i i i i i C ααααα‘ ’ （4.1） 其中：i ——土条编号； W ——土条重量； u ——作用于土条底部的孔隙水压力； ,b α——分别为土条宽度和其沿滑裂面的坡角； //,c ?——有效抗剪强度指标; S ——产生滑动的作用力； T ——抗力。 表4.1 坝体安全系数表 4.1.2. 计算工况 根据水工建筑物教材的要求，稳定渗流期校核两种工况的上下游坝坡稳定：正常运用条件和非正常运用条件I ，对于设计洪水位的上下游坝坡，其浸润线和水位均处于正常和校核条件之间，在坝体尺寸和材料相同的情况下，正常和校核满足要求，设计即满足要求。 4.1.3. 基础资料 表4.2 三百梯水库坝体土物理力学指标建议值

混凝土重力坝设计

XXXXXX 继续教育学院 毕业论文 题目 XXX水库 混凝土重力坝枢纽设计 专业水工 层次专升本 姓名 学号

前言 关键词：重力坝剖面稳定应力细部构造地基处理 本次设计内容为河南南潘家口水利枢纽，坝型选择为混凝土重力坝，坝轴线选择和枢纽布置见1号图SG-01潘家口水库平面图所示。 整座重力坝共分53个坝段，主要有非溢流挡水坝段、溢流表孔坝段、溢流底孔坝段和电站厂房坝段。其中非溢流挡水坝段每坝段宽15米，分布于大坝两端；厂房坝段每段宽16米，布置在靠近右岸的主河床上，装机3台机组；底孔坝段每段宽22米，布置在厂房坝段左侧的主河床上；溢流坝段每段宽18米，布置在滦河主河床上。详见1号图SG-02下游立视图。 挡水坝段最大断面的底面高程为128米，坝顶高程为228米，防浪墙高1.2米，最大坝高为101.2m，属高坝类型。坝顶宽12米，最优断面的上游坝坡坡率为1:0.2，上游折坡点高程为181米，下游坝坡坡率为1:0.7，下游折坡点高程688.98英尺，详细情况参见1号图SG-03挡水坝剖面图。 溢流坝段最大断面的底面高程为126米，堰顶高程210米，溢流堰采用WES曲线设计，直线段坡率为1：0.7，反弧段半径取25.0米，鼻坎高程取159米，上游坝坡坡率取1：0.2，折坡点高程为181米，上游坝面与WES曲面用1/4椭圆相连，详细情况见1号图SG-02溢流堰标准横断面图所示。 本枢纽溢流堰采用挑流方式消能，挑角取250。止水采用两道紫铜中间加沥青井的形式。坝基防渗处理（主要依据上堵下排的原则），上游帷幕灌浆（两道），下游侧设置排水管。 以非溢流挡水坝段为计算选择断面，进行了抗滑稳定分析和应力分析，分别采用抗剪断计算法和材料力学法计算法进行计算，最终验算满足抗滑稳定，上游坝踵没有出现拉应力，设计剖面合理可行。 本次设计只是部分结构物设计，考虑问题较单一，采用基础资料一般以书本为主，跟实际情况难免有出入，敬请读者批评指正。 编者 2008.9

混凝土结构设计毕业设计计算书

混凝土结构设计毕业设 计计算书 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.

本科毕业设计 河南省郑州市企业办公楼的设计 学院:城市建设学院 专业:土木工程 学号:1162 学生姓名:郑健 指导教师:唐红 日期:二○一七年六月 摘要 本设计的题目是：河南省郑州市企业办公楼的设计，结构建筑规模为6层框架结构，各层层高（底层层高）,建筑物总高度为 ,总建筑面积为。 对本课题的研究将分为毕业实习、建筑设计、结构设计、毕业设计整理四个方面。毕业实习阶段，收集必要的设计原始资料，做好设计前的调查研究工作，参考同类型设计的文字及图纸资料。学习有关的国家法规及规范。建筑设计分为初步设计及施工图设计两个阶段，在此阶段将拟定建筑方案，确定建筑使用的材料及做法，确定建筑的总体形状及各种尺寸，绘出平、立、剖、总平面图、详图、写出施工说明并列出门窗明细表。结构设计

阶段主要是进行结构计算简图的确定、荷载计算、内力分析、内力组合、梁、柱截面配筋、板的设计、楼梯的设计、基础的设计以及结构施工图的绘制等；毕业设计整理阶段则是对毕业设计所需资料的装订，按学校毕业设计条例及教研室实施细则整理毕业设计成果，做好毕业答辩准备工作。 关键词：结构设计；框架结构；荷载；配筋

Abstract This design topic is the design of Zhengzhou city enterprise office building, construction scale of 6 storey frame structure, each layer of (bottom height , the building’s height is , and the total construction area are . The study on this subject will be divided into graduation practice, architectural design, structural design, from four aspects of the design of finishing. The graduation practice stage, collecting the original design information necessary to do research work, before the design, drawings and documents with reference to the text type design. Learn about the national regulations and architectural design specifications. The design of the two stages of preliminary design and construction drawing, this stage will draw the construction plan, determine the use of materials and construction practices, to determine the overall shape and size, building paint Ping, Li, section, general layout, construction details, write instructions and lists the windows list. The structure design stage is mainly determined. The structure calculation diagram load calculation, internal force analysis, the combination of internal forces, beam, column reinforcement, plate design, stair design, foundation design and construction drawing design; finishing The stage is the information needed in the graduation design of binding rules for the

边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算

边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算 一、概述 抗滑桩是将桩插入滑面以下的稳固地层内，利用稳定地层岩土的锚固作用以平衡滑坡推力，从而稳定滑坡的一种结构物。除边坡加固及滑坡治理工程外，抗滑桩还可用于桥台、隧道等加固工程。 抗滑桩具有以下优点： (1) 抗滑能力强，支挡效果好； (2) 对滑体稳定性扰动小，施工安全； (3) 设桩位置灵活； (4) 能及时增加滑体抗滑力，确保滑体的稳定； (5) 预防滑坡可先做桩后开挖，防止滑坡发生； (6)桩坑可作为勘探井，验证滑面位置和滑动方向，以便调整设计，使其更符合工程实际。 二、抗滑桩类型

实际工程应用中，应根据滑坡类型及规模、地质条件、滑床岩土性质、施工条件和工期要求等因素具体选择适宜的桩型。 三、抗滑桩破坏形式 总体而言，抗滑桩破坏形式主要包括： (1)抗滑桩间距过大、滑体含水量高并呈流塑状，滑动土体从桩间挤出； (2) 抗滑桩抗剪能力不足，桩身在滑面处被剪断； (3) 抗滑桩抗弯能力不足，桩身在最大弯矩处被拉断； (4) 抗滑桩锚固深度及锚固力不足，桩被推倒； (5)抗滑桩桩前滑面以下岩土体软弱，抗力不足，产生较大塑性

变形，使桩体位移过大而超过允许范围； (6)抗滑桩超出滑面的高度不足或桩位选择不合理，桩虽有足够强度，但滑坡从桩顶以上剪出。 对于流塑性地层，滑体介质与抗滑桩的摩阻力低，土体易从桩间挤出。此时，可在桩间设置连接板或联系梁，或采用小间距、小截面的抗滑桩，因流塑体的自稳性差，当地下水丰富时，开挖截面过大的抗滑桩易造成坍塌，对处于滑移状态的边坡，还可能会加速边坡的滑移速度，甚至造成边坡失稳。 四、抗滑桩设计 01 基本要求 抗滑桩是一种被动抗滑结构，只有当边坡产生一定的变形后，才能充分发挥作用。因此，抗滑桩宜用于潜在滑面明确、对变形控制要求不高的土质边坡、土石混合边坡和碎裂状、散体结构的岩质边坡。 抗滑桩宜布置在滑体下部且滑面较平缓的地段；当滑面长、滑坡推力大时，可与其它加固措施配合使用，或可沿滑动方向布置多排抗滑桩，多排抗滑桩宜按梅花型布置。此外，抗滑桩设计还应满足以下要求： ?通过桩的作用可将滑坡推力滑坡的剩余抗滑力传递到滑面以下 稳定地层中，使滑体边坡安全系数达到规定值。保证滑体不越过桩顶，不从桩间挤出。 ?桩身有足够的稳定性。桩的截面、间距及埋深适当，锚固段的横向应力在容许值内。 ?桩身有足够的强度。钢筋配置合理，能够满足截面内力要求。 ?保证安全，施工方便，经济合理。 02 设计流程

水闸设计过水流量和水闸设计规范毕业论文

水闸设计过水流量和水闸设计规毕业论文 1 工程概况 1.1 基本资料 新东港闸是一座拦河闸，防洪保护农田45万亩。设计灌溉面积5.3万亩。设计排涝面积40万亩。起着引水灌溉和防洪排涝的重要作用。 1.1.1 建筑物级别 根据水闸设计过水流量和水闸设计规（SL-265-2001）的平原区水闸枢纽工程分等指标知本工程规模属于中型，其建筑物级别为3级。 1.1.2 孔口设计水位 孔口设计水位组合见表1-1。 表1-1 孔口设计水位组合表 1.1.3 消能防冲设计 消能防冲设计水位组合见表1-2。 表1-2 消能防冲设计水位组合表 1.1.4 闸室稳定计算 闸室稳定计算水位组合见表1-3。 表1-3 闸室稳定计算水位组合表

1.1.5 地质资料 本拦河闸持力层为局部含砂砾，含铁锰质结核及砂礓的棕黄夹灰色粘土、粉质粘土，可塑—硬塑状态，中压缩性，直接快剪c=55kPa ，φ=17°。地基允许承载力220kPa 。 1.1.6 回填土资料 回填土采用粉砂土，其摩擦角17,0c ?==，湿容重3 /18m kN ，饱和容重为 3/20m kN ，浮容重3 /10'm kN =γ。 1.1.7 地震设计烈度 地震设计烈度：7。 1.1.8 其他 上下游河道断面相同均为梯形，河底宽分别为40.0m ，河底高程4.2m ，边坡1:2.6。河道堤顶高程与最高水位相适应。两岸路面高程相同8.2m 。交通桥标准：公路Ⅱ；双车道。 1.2 工程概况 东新港闸主要作用是引水灌溉和防洪排涝。该闸为开敞式钢筋混凝土结构，共5孔，每孔净宽 6.0m 。闸墩为钢筋砼结构，边墩和中墩厚为 1.0m ，缝墩厚 1.2m ，闸室总宽36.40m 。闸底板为砼结构整体式平底板，顺水流方向长16.0m ，底板厚1.5m ，顶高程与河底同高为▽4.20m 。钢筋砼铺盖长18.0m ，厚0.5m ，顶高程▽4.20m ；下游消力池为钢筋砼结构，厚0.8m ，池长19.0m ，顶高程▽3.5m 。海漫前1/3浆砌块石结构；后2/3干砌石结构，并设有混凝土格埂，长21.0m 。公路桥为C25钢筋砼斜空心板结构，公路桥标准：公路Ⅱ，双车道，桥面高程▽9.64m ，桥面宽8.0m ，两边人行道为0.8m 。工作桥为钢筋砼π梁式结构，且在上面建房子。工作桥桥总宽3.9m ，启闭机房墙厚0.24m,机房净宽3.42m 。纵梁高0.6m ，宽0.4m ；横梁高0.4m ，宽0.25m 。闸门为露顶式平面钢闸门,门顶高程▽8.7m 门底高程▽4.2m 。在闸门上游侧设有胸墙，胸墙顶高程▽11.0m ，胸墙底高程▽8.5 m 。采用2×16 t 双吊点卷扬式启闭机5台套，上、下游翼墙均为反翼墙；上游翼墙分为5段；下游翼墙分为4段。上游翼墙后回填土高程9.5m ；下游翼墙回填土

《土石坝设计与施工》实训任务书(五组)

《土石坝设计与施工》实训任务书 一、设计资料： 1、地形、地质资料。 某河流位于山区峡谷内，全长约122km，两岸地势高峻，土石坝坝址处位于其中游地段的峡谷地带，为梯形河谷，河床比较平缓，坡降不太大，河床宽约120m，河床基面高程为380.0m。坝址一带均为原生黄土，河槽底部有深4～5m的沙卵石。 2、水文水利计算资料如下： 正常高水位436.0m，相应下游水位382.0 m； 设计洪水位437.0 m，相应下游水位385.0 m； 校核洪水位438.0 m，相应下游水位386.40 m； 死水位516.2 m； 3、气象地理资料如下： 多年平均最大风速 12m/s 水库吹程：1km； 该地区地震烈度5度。 4、建筑材料资料如下： ①该坝址附近壤土比较丰富，蕴藏量约为500万m3，河床中有沙砾料可供开 采，运距约1.5km，但储量仅为15万m3，距坝址8km处可开采块石，交通较方便； ②壤土试验有关指标：干容重16.5kN/ m3，浮容重10.6kN/ m3，饱和容重 20.6 kN/ m3，粘结力19Kpa，内摩擦角18度，渗透系数2.4×10-5cm/s； ③可供作堆石排水体的石料有关指标：比重2.71，干容重19.50 kN/ m3， 饱和容重22.30 kN/ m3，浮容重12.30 kN/ m3，湿容重20.30 kN/ m3，内摩擦角31°，渗透系数2×10-2cm/s。 二、实训要求 1、根据所给资料规划工程布置；绘制其布置图 2、试按选择坝形设计土石坝，按比例绘制其剖面图并做必要的计算； 3、画出防渗、排水和护坡等细部构造，标明必要的尺寸和高程； 4、编制设计说明书，绘制设计图（设计图手绘、机打均可）

混凝土重力坝毕业设计计算书

1 目录 目录 (1) 第1章非溢流坝设计 (4) 1.1坝基面高程的确定 (4) 1.2坝顶高程计算 (4) 1.2.1基本组合情况下： (4) 1.2.2特殊组合情况下： (5) 1.3坝宽计算 (6) 1.4 坝面坡度 (6) 1.5 坝基的防渗与排水设施拟定 (7) 第二章非溢流坝段荷载计算 (8) 2.1 计算情况的选择 (8) 2.2 荷载计算 (8) 2.2.1 自重 (8) 2.2.2 静水压力及其推力 (8) 2.2.3 扬压力的计算 (10) 2.2.4 淤沙压力及其推力 (12) 2.2.5 波浪压力 (13) 2.2.6 土压力 (14) 第3章坝体抗滑稳定性分析 (16) 3.2 抗滑稳定计算 (17) 3.3 抗剪断强度计算 (18) 第4章应力分析 (20) 4.1 总则 (20) 4.1.1大坝垂直应力分析 (20) 4.1.2大坝垂直应力满足要求 (21) 4.2计算截面为建基面的情况 (21) 4.2.1 荷载计算 (22) 4.2.2运用期（计入扬压力的情况） (23) 4.2.3运用期（不计入扬压力的情况） (23)

4.2.4 施工期 (23) 第5章溢流坝段设计 (25) 5.1 泄流方式选择 (25) 5.2 洪水标准的确定 (25) 5.3 流量的确定 (25) 5.4 单宽流量的选择 (25) 5.5 孔口净宽的拟定 (26) 5.6 溢流坝段总长度的确定 (26) 5.7 堰顶高程的确定 (27) 5.8 闸门高度的确定 (27) 5.9 定型水头的确定 (28) 5.10 泄流能力的校核 (28) 5.11.1 溢流坝段剖面图 (29) 5.11.2 溢流坝段稳定性分析 (29) （1）正常蓄水情况 (29) （2）设计洪水情况 (30) （3）校核洪水情况 (30) 第6章消能防冲设计 (31) 6.1洪水标准和相关参数的选定 (31) 6.2 反弧半径的确定 (31) 6.3 坎顶水深的确定 (32) 6.4 水舌抛距计算 (33) 6.5 最大冲坑水垫厚度及最大冲坑厚度 (34) 第7章泄水孔的设计 (36) 7.1有压泄水孔的设计 (36) 7.11孔径D的拟定 (36) 7.12 进水口体形设计 (36) 7.13 闸门与门槽 (37) 7.14 渐宽段 (37) 7.15 出水口 (37) 7.15 通气孔和平压管 (38) 参考文献 (39)

钢框架结构计算书-毕业设计

摘要 该计算书为滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构设计计算书，本设计依据建筑方案及给出的结构类型。参照规范有《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）、《建筑抗震规范》（GB 50011-2010）、《混凝土结构规范》（GB 50010-2010）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）等。完成设计内容有：建筑方案、结构平面布置、结构计算简图确定、荷载统计、内力计算、内力组合、主、次梁、柱选取及布置连接截面验算以及节点设计、楼梯设计、基础设计、工程概预算。结构类型为钢框架结构，梁、柱为钢梁、钢柱，板为组合楼板，柱脚采用埋入式，楼梯为板式钢筋混凝土楼梯、基础采用锥形独立基础。本计算书中列出了框架在恒荷载、活荷载、地震荷载、风荷载作用下的弯矩、剪力、轴力图以及内力组合表。 关键词结构设计；钢框架；独立基础；医用建筑

Abstract The calculations for the BinDao medical center clinic building steel frame building solutions and design calculations, based on the design and construction program structure given type. Design process based on structural loads standard (GB50009-2012) determine the structure of the load, in accordance with the Seismic Design of Buildings (GB50011-2010), design of steel structures (GB50017-2003) and the relevant requirements for structural design and calculation. The main work to complete the structure diagram layout and calculation of the identification, load statistics, internal force calculation and combination of primary and secondary beams and floor cross-section design and checking, node connection design, staircase design, basic design as well as project budget.Type of structure is steel frame structure, beams, columns of steel beams, steel columns, plates of composite slabs, column foot buried, reinforced concrete slab staircase stairs, independent foundation with a tapered base. Meanwhile, The calculations in the framework of the book lists the dead load, live load, seismic loads, wind loads bending moment, shear, axial force, and force combination table. Keywords Structural Design; Steel Frame;single footing medical building;

抗滑桩设计计算书

目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算 3.1 计算参数 3.2 计算工况 3.3 计算剖面 3.4 计算方法 3.5 计算结果 3.6 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算

、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030?K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m,设计为二级公路，设计纵坡3.50%,地面高程为720.846m?741.70m,设计起止路面高程为724.608m?729.148m, K96+080-K96+100 为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。 二、计算依据 1. 《重庆市地质灾害防治工程设计规范》 (DB50/5029-2004)； 2. 《建筑地基基础设计规范》 ( GB 50007-2002)； 3. 《建筑边坡工程技术规范》 ( GB 50330-2002)； 4. 《室外排水设计技术规范》 (GB 50108-2001)； 5. 《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001); 6. 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)； 7. 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》 ( GB 50086-2001)； 8. 《公路路基设计规范》 ( JTG D30—2004)； 9. 相关教材、专著及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 3.1 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：丫1=20.7kN/m3, ? 1=18.6 °，C=36kPa 饱和工况：Y=21.3kN/m3，?=15.5 ° C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa，饱和抗压强度17.30 Mpa,天然密度2.564g/cm3,比重2.724,空隙度8.25%，属软化岩石，软质岩石。

O江水利枢纽工程毕业设计计算书.doc

O江水利枢纽工程毕业设计计算书- 本设计以O 江流域的水文、地形、地质为基础，通过调洪演算确定了坝型及枢纽布置、大坝设计、泄水建筑物设计和施工组织设计等方面进行简略的计算。在设计中对经济、技术及安全等方面进行了详细分析与比较,拟定相应的斜心墙土石坝设计方案。 本设计以O 江流域的水文、地形、地质资料为基础，通过调洪演算确定了水库的特征水位，进行了枢纽布置；对大坝、泄水建筑物进行了比较详细的设计。通过编制施工组织计划，确定了枢纽工程各主体部分的进度。设计中考虑了经济、技术及安全等方面的因素，并对各部分可行的方案进行了比较，确定了最优方案。 O江水利枢纽工程毕业设计计算书.zip

P＆G公司诉上海晨铉智能科技发展有限公 司不正当竞争案- 本案是上海法院受理的第一起计算机网络域名与商标相冲突的案件。本案判决是人民法院认定驰名商标的酋例生效判决，也是人民法院就域名与商标的冲突作出的酋例生效判决。本案主要解决了以下问题：第一，确认将他人商标注册为域名使用产生的纠纷属于法院受理民事诉讼的范围第二，法院在审理将他人商标注册为域名使用的案件中，可以根据当事人的请求，就系争商标是否构成驰名商标作出调定；第三，确立了将他人商标注册为域名使用构成不正当竞争的判定标准。 案情 原告：（美国）普罗克特和甘布尔公司（Procter ＆Gamble，简称P＆G公司） 被告：上海晨铉智能科技发展有限公司 1976年5月，（瑞士）P＆G公司在中国注册了“SAFEGUARD”商标，核定使用商品为第70类香皂、肥皂等。原告（美国）P＆G公司（中译为宝洁公司）于1992年8月经国家工商行政管理局核准，从（瑞士）P＆G公司受让上述商标。1994年6月，宝洁公司在中国注册了“safeguard／舒肤佳”商标，核定使用商品为第3类肥皂、护发制剂等。宝洁公司还在中国注册了“舒肤佳”。“safeguard”及其组合的多个商标。宝洁公司自

重力坝稳定及应力计算书..

5.1重力坝剖面设计及原则 5.1.1剖面尺寸的确定 重力坝坝顶高程1152.00m，坝高H=40.00m。为了适应运用和施工的需要，坝顶必须要有一定的宽度。一般地，坝顶宽度取坝高的8%～10%，且不小于2m。若有交通要求或有移动式启闭设施时，应根据实际需要确定。综合考虑以上因素，坝顶宽度m B10 。 考虑坝体利用部分水中增加其抗滑稳定，根据工程实践，上游边坡坡率n=0～0.2，下游边坡坡率m=0～0.8。故上游边坡坡率初步拟定为0.2，下游边坡坡率初步拟定为0.8。上游折坡点位置应结合应力控制标准和发电引水管、泄洪孔等建筑物的进口高程来定，一般折坡点在坝高的1/3～2/3附近，故初拟上游折坡点高程为1138.20m。下游折坡点的位置应根据坝的实用剖面形式、坝顶宽度，结合坝的基本剖面计算得到（最常用的是其基本剖面的顶点位于校核洪水位处），故初拟下游折坡点高程为1148.50m。 5.1.2剖面设计原则 重力坝在水压力及其他荷载的作用下，主要依靠坝体自重产生的抗滑力维持抗滑稳定；同时依靠坝体自重产生压应力来抵消由于水压力引起的拉应力以满足强度要求。 非溢流坝剖面设计的基本原则是：①满足稳定和强度要求，保证大坝安全；②工程量小，造价低；③结构合理，运用方便；④利于施工，方便维修。 遵循以上原则拟订出的剖面，需要经过稳定及强度验算，分析是否满足安全和经济的要求，坝体剖面可以参照以前的工程实例，结合本工程的实际情况，先行拟定，然后根据稳定和应力分析进行必要的修正。重复以上过程直至得到一个经济的剖面。 5.2重力坝挡水坝段荷载计算 5.2.1基本原理与荷载组合 重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、冰压力、地震荷载等。本次设计取单位长度的坝段进行计算。相关荷载组合见表4.5。 表4.5 荷载组合表 组合情况相关 工况 自 重 静水 压力 扬压 力 泥沙 压力 浪压 力 冰压 力 地震 荷载 动水 压力 土压 力 基本正常√√√√√√

毕业设计结构计算书(格式模板)

湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日

湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）

湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：

湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：

湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：

抗滑桩设计计算书

抗滑桩设计计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数 计算工况 计算剖面 计算方法 计算结果 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算

一、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。 二、计算依据 1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）； 2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）； 3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）； 4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）； 5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）； 6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）； 7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）； 8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）； 9. 相关教材、专着及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa 饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。 表1 各岩土层设计参数建议值表

水闸毕业设计任务书

水闸毕业设计任务书 慈溪市三八江水闸初步设计 浙江水利水电专科学校 水利工程系 二00四年三月

一、毕业设计目的和作用 毕业设计是学生在大学期间最后一个全面性、总结性、实践性的教育环节，是学生运用所学的知识和技能，解决某一工程具体问题的一项尝试，是走向工作岗位前的一次实战演习，主要目的作用如下： 1、将学生在专业课程及基础课程内说学到的知识加以系统化、巩固 和加深，扩大学生所学的基本理论知识和专业知识。 2、培养学生独立解决本专业技术问题和综合运用所学知识解决实际 问题的能力和创新精神，鼓励大胆提出新的设计方案和技术措施。 3、培养学生掌握设计工作的流程和方法，在设计、计算、绘图、编 写设计文件等方面的锻炼和提高。 4、培养学生形成正确的设计思想，树立严肃认真，实事求是和刻苦 钻研的精神。 二、设计题目 慈溪市三八江水闸初步设计 三、设计内容 （一）围垦工程枢纽总体布置 （二）水闸设计（详见指导书） 1.闸址选择（定性分析） 2.枢纽布置 3.闸室布置 4.两岸连接建筑物设计 5.消能防冲设计 6.防渗排水设计 7.闸室稳定计算 8.地基处理设计 9.水闸主要结构设计 10.施工组织设计和概预算（本次不作要求） 四、设计成果与要求 （一）设计成果 （1）毕业设计计算书说明书各一份 （2）图纸： i.围垦工程枢纽布置图

ii.闸室平面布置图 iii.水闸上下游立视图 iv.水闸纵向剖视图 v.水闸闸底板配筋图及细部构造图 （二）设计要求 （1）认真阅读设计任务书及指导书，根据设计任务书查找参考 书及有关资料、设计规范，复习教材相关内容。 （2）根据设计任务书要求，理清全部工作程序及基本共作思 路，以便更好更快地搞好设计。 （3）设计计算说明书便写有逻辑，思路清楚，计算公式清楚，架设条件及参数选取有说明，参考资料能及时注明。说明 文字简练，语句通顺，计算必须附以示意简图。 （4）毕业设计期间应严格遵守设计纪律，独立完成各阶段设计 任务。 五、进度安排及各阶段要求 毕业设计时间短，除去答辩、制图、整理计算说明书及五一放假，实际设计约6周，时间安排大致如下表，希同学们能尽量在规定时间完成相应设计任务。 1、毕业设计进度计划： 周数时间各设计阶段主要内容工作量（%）第9周0405--0409 熟悉资料，工程总体布置10 第10周0412--0416 闸孔布置、水力计算10 第11周0419--0423 防渗排水布置计算、消能防冲设计20 第12周 0426--0507 闸身渗流稳定、抗滑稳定计算及校核20 第13周 第14周0510--0516 闸底板、闸墩、翼墙结构计算20 第15周 0517--0530 制图、整理说明书20 第16周 第17周0530--0604 答辩准备及毕业答辩2、各阶段要求详见毕业设计任务书。