搅拌桩计算书

水泥搅拌桩作基坑支护结构的实践应用

姚松清

[摘要]通过靖江上海城地下消防水池以水泥搅拌桩作支护结构的工程实例，着重介绍了水泥土挡墙的设计计算及施工要点。

[关键词] 水泥搅拌桩基坑支护

1工程概况

水泵房及消防水池地处靖江上海城东南角绿化区内，水泵房长19.75米，宽15.85米，设有地下钢筋混凝土消防水池两个，总容量750M3，水池基底标高为－6.250，室外地坪标高为－0.250，建筑面积351.82M2，最大开挖深度为6.0m。场地地下水主要为浅层孔隙潜水，地下水位埋深在0.8m左右，地下水对砼无腐蚀性。

周边建筑物概况分析：

(1)东侧：2层钢结构临时办公室，相邻3米。

(2)南侧：距离现在施工的D区最小距离10m，基坑开挖降水施工会对其产生不利影响，必须采取可靠的支护防水措施。

(3)西侧：6层的民房，相距12米，要采取支护防水措施。

(4)北侧：南园宾馆5层，相距7米，也要采取支护防水措施

2工程地质条件

根据该工程的岩土工程勘察报告，该场地土层为近代长江冲积、堆积而成，基坑支护结构埋深范围内其土层自上而下依次为：

表层：杂填土，以粉质粘土等杂物为主，结构松散，层厚在0.6～1.0m。

1 层：粘土，黄灰色，软塑，厚层状，高压缩性，干强度高，摇震反应无，韧性硬，可塑性高，土面光滑，从上而下土质渐变灰变软，土质不甚均一，层厚1.00～2.50m。

2a层：淤泥质粘土，灰色，流塑，鳞片状，高压缩性，层厚2.80～7.30m。

2b层：淤泥质粉质粘土，灰色，流塑，鳞片状，高压缩性、含粘土团粒，韧性中硬，摇震反应慢，土面光滑无光泽，可塑性中等，土质不均，局部为粉质粘土，层厚3.70～16.6m。

3基坑支护方案选择

拟建水池开挖深度为 6.0m，根据场地工程地质及水文地质条件可以考虑的支护方案大体有三种：

①、无支护放坡大开挖方案；优势是施工速度快、挖土方便、造价相对便宜。但放坡开挖土方量增大,无支护大开挖将会影响周围邻近建筑物，道路及各种管道会变形。

②、采用钢板桩支护截渗；钢板桩结构具有重量轻，强度高，锁口紧密，施工方便，施工速度快等优点，但造价较高，施工时可能对邻近建筑产生影响。

③、采用格构式深层搅拌桩进行支护，并作为止水帷幕,基坑内采用轻型井点降水；为了最大限度降低工程造价，避免不必要的浪费，根据周围地形许可条件，在自然地面先挖去1.0m 土层，然后进行深层搅拌桩的施工，但搅拌桩支护需满足稳定性、强度及变形要求。

为了确保在基坑施工期间基坑及周围建筑物的安全，尽可能降低工程造价,针对上述三种方案，施工、监理、设计及建设单位相关技术人员进行了详细论证比较，相比之下，无论从工期角度，还是从造价角度分析，采用深层搅拌桩止水及支护方案为最佳方案。

4 水泥搅拌桩挡土墙设计计算

水泥搅拌桩挡土墙的计算参考重力式挡土墙计算方法，主要包括：滑动稳定验算、倾覆稳定验算和墙身材料应力验算。

本工程设计采用桩径700mm,桩间搭接长度200mm ，有效桩长为14.75m 的水泥土深层搅拌桩作为围护桩，剖面图见下图。具体设计计算如下：

（1） 墙体截面的选择

根据土质条件和基坑开挖深度H ，先确定搅拌桩插入基坑底深度D 。按软土地基，一般要求D/H ≥1．1～1．2，且宜插到不透水层，以阻止地下水的渗流。墙体宽度B 一般可取B/H ＝0．8～1.0，且不宜小于0.6。本工程基坑开挖深度为6.0m ，因为卸去1.0m 土层，实际挖土深度H=5.0m ，坑壁桩按格栅状布置，挡墙宽度B ＝4.20m ﹢1.30m,其中1.30m 为自坑底密排式布置两排，用于加固固定，挡墙插入深度D ＝9.75m,总长度取h ＋d ＝5m ＋9.75m ＝14.75m 。D/H=1.95,B/H=0.84,满足要求。

11.25m

0.4m

1.0m

3.1m 1、粘土

挡墙剖面图

（2） 滑动稳定验算

抗滑稳定安全系数：K h =(E p +μW)/E a ≥1.3

（K h ：抗滑稳定安全系数μ：基底摩擦系数；W ：挡土墙自重；Ep ：被动土压力；E a ：主动土压力）

① 挡土墙土压力计算

主动土压力 p an =(q+ Σ r i h i )m 2-2cm

其中 m=tg (45°－φ/2)

被动土压力 p pn =( Σ r i h i )K pn ＋2c( k pn )1/2 其中 K pn =tg 2(45°+φ/2) 土压力计算结果如下图:

4.2m 土压力计算图

1.3m

14.75m

11.25m

9.75m

3.1m 5m

0.4m

1.0m

q=10KN/M2

15.35

10.35

2.1042.46

39.41

58.95

32.73

2、r=16.8,c=14.0,内摩擦角7.31、r =17.5,c=20.7,

内摩擦角7.3

内摩擦角8.9

269.8

186

3、r=17.8,c=14.0,

② 抗滑稳定安全系数

K h =(E p +μG)/E a =(ΣE pi +μΣG i )/ ΣE ai =1.34>1.3

满足抗滑移安全需要。 (3) 抗倾覆稳定性验算

抗倾覆安全系数：K q =(E p h p +W ·B ／2)/E a h a ≥1.5

（K q ：抗倾覆安全系数；h p ：E p 的力臂；h a ：E a 的力臂；B ：挡土墙宽） K q =(Σ E pi h pi +ΣG i ·B i /2)/ ΣE ai h ai =1.57>1.5

满足抗倾覆安全需要。

(4) 挡墙墙身正截面承载力验算（取基础坑底处截面）。

水泥土试块30d 龄期无侧限抗压强度大于fc ＝1.2mpa,抗拉强度ft ＝150～250kpa 。

①、正应力验算

Mc=2.10×3.10×(1/2 ×3.1+1.5)+ 1/2 ×(42.46-2.10) ×3.1×(1/3 ×3.1+1.5)+39.41×1.5×1/2 ×1.5+1/2 ×(58.95-39.41) ×1.5×1/3 ×1.5

=6.51×3.05+62.56×2.53+59.12×0.75+14.66×0.5 =229.8 KN ·m

1.25γcZ+1.25Mc/W=1.25×19.0×5+1.25×229.8×6/（4.2×4.2） =118.75+97.70 =216.45Kpa

1.25Mc /W -γcZ=1.25×229.8×6/4.2×4.2 -19.0×5 =97.70-95=

2.70Kpa<0.06fc=72Kpa

满足要求。

验算表明，深层搅拌桩的抗倾覆稳定性、抗滑动稳定性及墙身应力均满足要求。

5 施工要点及主要技术措施

深层搅拌桩是采用水泥等材料作固化剂，在地基深处将软土和固化剂强制搅拌，使软土硬结成具有整体性、稳定性和一定强度的抗体，从而起到加固地基或坑壁支护的作用。本工程采用V 型双头钻机，单头ф700mm ，一次成桩2排，双头中心距0.5m ，相互搭接0.2m ，以32.5号普通硅酸盐水泥作固化剂，水泥掺入量13%，水灰比0.5-0.6。为保证搅拌桩施工质量，施工中应严格工序控制：

①、保证桩体质量，注意水泥浆的搀加量，保证桩体搅拌均匀，桩长达到设计深度，桩体垂直度偏差小于1%；

②、严格掌握喷浆速度和提升速度，一般机头提升速度应控制在0.5m/min以内（规范规定），也可放宽到0.8m/min，但应确保机头提升速度的均匀，水泥浆液的压力稳定，防止桩体出现夹心现象；

③、施工停浆面必须高于桩顶设计标高0.5m, 防止上部桩头部位停浆过早，造成桩顶质量差；

④、相邻桩体施工间隙时间不超过8h。

土方开挖前至少15天开始井点降水，水位降至基坑底面以下1米。保证土方均匀开挖，严防开挖机械及车辆直接压在搅拌桩上，造成搅拌桩体破坏。

6基坑监测

基坑开挖后,期间的安全问题就成了施工中的关键环节,为保证基坑支护结构在挖土和地下结构施工完成之前的稳定,确保周围建筑物及其它相关设施的安全,在此期间的施工过程实行了严密的监测管理,监测内容有:

(1)支护结构顶部水平位移:沿支护桩桩顶圈梁每隔15M设置一个水平位移观测点，随着基坑开挖的不断加深和地下水池施工的进行监测支护结构水平位移情况；

(2)支护结构沉降和裂缝；

(3)临近建筑物、道路的沉降、倾斜和裂缝的监测：在相邻建筑上每栋设置2-3个沉降观测点，监测周边建筑物沉降情况；周边道路每隔15M设一个沉降观测点，监测地下水池施工过程中道路下降情况；

(4)基坑底隆起的观测；

(5)现场目测，巡视：土方开挖及施工过程中实行24小时值班，每隔3－5小时现场巡视一次，观察渗水，漏水，塌方，基坑内外表面裂缝等情况。

本工程围护结构主要预警指标：支护结构墙顶位移监控值：30mm,支护结构最大水平位移监控值：50mm，地面最大沉降监控值：5mm。

各项监测的时间间隔视施工进程而定，在土方开挖期间，每天观测一次，其余情况下可延至1-3天一次，雨天适当增加观测次数。当变形超过预警指标时应加密观测次数，当有危险事故征兆时应进行连续监测。

该围护结构自土方开挖至地下水池基坑土方回填完成，历时48天，共观测20次，周边道路最大累计沉降量为4mm，桩顶最大累计位移为25mm，均未超过设计预警值，但在土方开挖至设计标高后,发现基坑侧面局部有渗水现象,由于对渗漏点及时进行了堵漏处理，最终未产生任何影响，围护结构安全可靠。

7 施工体会

(1) 深基坑施工前要对周边环境及地下管网进行详细调查，取得周边建筑基础形式，地下综合管线图等详细资料以便选择基坑支护方式。

(2) 基坑开挖深度小于7m,采用水泥搅拌桩作为基坑支护具有以下优点：

①、无噪音，不挤土，对周围环境影响小；

②、水泥搅拌桩重力式挡墙具有比较好的整体刚度和良好的止水效果；

③、施工进度快且方便；

④、工程造价相对较低。

(3) 深基坑必须按规定进行监测，进行信息化施工，掌握和控制支护结构的变形情况，

以便及时采取相应措施，确保支护结构以及周边建构筑物、道路、地下管网等的安全和正常使用。

(4) 要科学组织施工，尽量缩短地下工程的施工工期，地下室施工完成后及时回填土方以消除对周边环境的不利影响。

(5) 深基坑的施工要严把工序质量关，制定专项施工方案并根据实际情况和遇到的问题制定相应措施。本工程在搅拌桩施工时遇有较大块石，但未引起重视而采取有效措施进行处理，导致出现搅拌桩倾斜、下部开叉，基坑侧面局部渗水等一系列问题。

(6) 基坑侧壁出现渗漏水的处理——基坑侧壁若出现渗水，如流量小，应立即在围护墙体中打人注浆管，压入油溶性聚胺脂浆液，该浆液遇水后会急剧膨胀，其形成的聚合体在被水面形成一堵胶体密封挡墙，这种方法见效较快。若侧壁渗水流量较大，则应在围护墙体上打入3—4根导流管，该导流管为装有球阀，并焊接好止水片的自来水管，导流管的作用是将水头压力分散，在导流管四周用双快水泥加厚墙体，插入细钢筋则更好，其作用是抵抗动水压力。待水泥强度基本满足要求，则压人油溶性聚胺脂浆液。该工程中采用此种办法处理基坑侧壁渗漏取得了很好的效果。

8 结束语

该基坑工程采用水泥搅拌桩支护结构方案，达到了预期的目的，为建设单位减少投资与工程早日完成投入使用创造了条件，这也充分体现出深层搅拌桩支护是一种经济、实用、行之有效的施工技术。

参考文献

［1］《建筑基坑支护技术规范》（JGJ120—99）

［2］《建筑地基设计规范》（GB50007—2002）

［3］余志成,施文华编著，《深基坑支护设计与施工》，中国建筑工业出版社

作者简介：姚松清（1974年出生）男江苏靖江人毕业于（江南大学）工程管理专业

水泥搅拌桩桩计算书

CFG桩复合地基计算书 一.设计依据 1）.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012） 2）.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011） 3) .《城市桥梁设计规范》（CJJ_11-2011） 二.设计参数 沥青混凝土 r =23 KN/m3水稳基层 rd=24KN/m3 水容重 rs=10 KN/m3填土 rt=18 KN/m3 碎石垫层 r=23 KN/m3 三.地质条件 根据勘察报告C2钻孔的情况得出，计算桩基位置自然标高为,此位置设计标高为。地下水位位于地面线以下，按勘察资料得出地质由上至下土层及其厚度为： 地质参数表 四．设计计算 1、水泥搅拌桩参数 根据土层分布，持力层为(2-1)粉质粘土夹粉土，有效桩长取，桩端进入持力层的最小深度为。地面标高，水位标高。路基填土厚度h=(其中路面厚度62cm)，路基宽度20m（车行道宽12m），路面结构10cm沥青面层+32cm水稳基层+20cm 厚级配碎石。 2、基底压力 基础地面以上土的加权平均重度为： γ =*23+*24+*23+*18+*23)/=m3 m （1）车道荷载： 本道路荷载应采用城-B级:

①均布荷载为qk=*=m ②集中荷载 =360*=270kN 取最大值P k 根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第5.2.2条规定：轴心荷载基础底面的压力，可根据下列公式确定，得到加固地基顶面压力（地下水位为地面线以下1m）为： Pk=(Fk+Gk)/A=*1+1+270/（20*1）= 3、单桩承载力计算 初步拟定桩径，桩间距。桩周长up=，桩面积Ap=。 根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）第7.3.3-3条规定，单桩竖向承载力特征值应通过现场荷载试验确定。初步设计也可按第进行估算。并应满足搅拌桩桩身强度要求，应使由桩身材料强度确定的单桩承载力大于（或等于）由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力； 取桩长为,桩体伸入(2-3)黏土层2m. 初步设计可按第进行估算。 Ra=up×∑qsi×li+ ap×f ×Ap=**8+*0+2*15+2*14)+*90*= ak (淤泥质土层由于有负侧摩擦力，侧摩擦力取0;桩端端阻力发挥系数ap=～，本次拟定为。) 4、桩身强度计算： fcu≥4λRa/Ap=(4*1*/= （1）取fcu= Ra=η×fcu×Ap=**= 其中：(η=，fcu=～，λ= 故单桩承载力应满足Ra=。 （2）取fcu= Ra=η×fcu×Ap=**= 其中：(η=，fcu=～，λ= 故单桩承载力应满足Ra=。 5、水泥搅拌桩复合地基承载力计算

桩基础设计计算书

课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月

桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：

钻孔灌注桩计算书

桩基础计算 一.钻孔灌注桩单桩竖向承载力计算 1.桩身参数 ZH1 桩身直径d=600mm 桩身周长u=n d=1.884m，桩端面积Ap= n d2=0.2826m2 岩土力学参数 取-20kpa。 2.单桩承载力特征值 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)5.3.5公式(5.3.5) Q uk=q pk ? Ap+U ?刀q sik ? Li =1400x0.2826+1.884x(-20x3+75x7+80x4) =1874.58kpa 单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk/2=937.29kpa，取Ra=920kpa ZH2 桩身直径d=600mm，扩底后直径D=1000mm 桩身周长u=n d=1.884m，桩端面积Ap= n D2=0.785m2 取-20kpa。 2.单桩承载力特征值 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 5.3.5公式(5.3.5) Q uk=q pk ? Ap+u?刀q sik ? Li =1400x0.785+1.884x(-20x3+75x7+80x4) =2577.94kpa 单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk/2=1288.97kpa，取Ra=1250kpa

二.桩身强度验算 1 ?设计资料 截面形状：圆形 截面尺寸：直径 d = 600 mm 已知桩身混凝土强度等级求单桩竖向力设计值基桩类型：灌注桩工作条件系数：￡ = 0.70 2 混凝土：C25，f c = 11.90N/mm 设计依据：《建筑地基基础设计规范》 2 ?计算结果 (GB 50007-2011) 桩身横截面积 2 2 A d 600 A ps = n = 3.14 X = 282743 mm H 4 4 单桩竖向力设计值： Ra < A ps f c' c = 282743 1X.90 0(70 = 2355.25K N 故桩身可采用构造配筋。 由《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 4.1.4条，灌注桩正截面配筋率取0.5%，桩身 配筋计算：As=0.5%x3.14x300x300=1413m 2,实配 6 C 18 三.桩数选择 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)公式(5.1.1-1 ) 1) 对于ZH1，考虑覆土及承台自 重选用单桩能够承受的F K最大值为 F K=Ra x n- G K=1250x1- (20x1.2x1.2x3+26x1.2x1.2x0.8 ) =803.65KN >634KN，满足 对于ZH2，考虑覆土及承台自重选用单桩能够承受的F K最大值为 F K=Ra x n- G K=1250x1- (20x1.2x1.2x3+26x1.2x1.2x0.8 ) =1051.28KN > 962KN，满足 2) 本工程荷载效应标准组合N最大值为1382KN，根据《建 筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 5.1.1 及5.1.2 条，初步选用ZH1 其中 F k=1382KN , G=20x1.2x3x3+26x1.2x3x1=309.6KN, M xk=-212KN.m, Yi=0.9m, Xi=0 , Ra=920kpa Ni=( F k + G k)/n ± (M xk X Yi)/ 刀Yi 2 ± (M y k x Xi)/ 刀Xi 2 ( 5.1.1-2) Ni w 1.2Ra ( 5.2.1-2)故n >( F k+G k)/{1.2Ra-(M xk X Yi)/ 刀Yi 2} =(1382+309.6)/{1.2x920+212x0.9/(0.9 x2)}=1.38, 取2根ZH1能够满足要求

三轴搅拌桩计算

1) 、大幅桩截面积为：S=<( 1-90.198宁360) X 3.14X 0.852X 1/4+0.3 X 0.301>X 2+ (1-90.198- 360X 2)X 3.14X 0.852 X 1/4+0.3X 0.301 X 2?1.495m 2或 3X 3.14X 0.852X 1/4- ((90/360)X 3.14X 0.852X 1/4-0.3X 0.301）X 4?1.495 （注 1） 2） 、大幅桩水泥用量：m 1二S X 桩长X 1.8X 水泥掺量。（注2） 3） 、坝体第1排施工按顺序施工，在第2排起施工时注意搭接并 防 止前后左右出现施工冷缝。 2、 单排止水 1）、大幅桩截面积为：3=1.495*; 一、三轴搅拌桩 1、 多排坝体 图 i.i.i 图 1.1.2 0O 1 : J X ZF CX. z z J v z z / J t z y z / r z / 600 600 1200 1200 1200 1200 1~T _―——i * ---- 扌 彳 -------- 图 1.2.1 tfeZL 1 ifeZLJ ife 工 2 ZE.j 陆工心 ■ ■ ?J ■" ■= t.. ..r_ ------- ------------------------------------------------------------------------------------------------------ . o LTI

小幅桩截面积为： S=3.14x 0.851 2 x 1/4=0.567m F ; 中幅桩截面积 为： S 二(S+ 9) - 2=1.031 m 2; 2）、大幅桩水泥用量：m i 二S x 桩长x 1.8 x 水泥掺量; 小幅桩水泥用量： m 2二9 x 桩长x 1.8x 水泥掺量； 中幅桩水泥用量： m 3二S x 桩长x 1.8x 水泥掺量。 3）单排止水施工顺序按图1.2.1施工1、施工2、施工3、施工4、 施工5,双排止水除按图1.2.1施工同时注意前后排施工冷缝的出 1 ）、一幅桩截面积： S= （ 1-88.831/360） x 0.35 2 x 3.14 x 2+0.25X 0.49=0.702* ；（同三轴搅拌桩计算方法） 2）、一幅桩水泥用量：m= SX 桩长x 1.8x 水泥掺量。 3）、在第1排施工按顺序施工，在第2排起施工时注意搭接并防止前 2.1 、双轴搅拌桩

搅拌桩水灰比计算

水泥搅拌桩施工中的水灰比一般是设计给出。大体的范围介于0.4～0.5之间。这个假如是0.5来推算一些公式，供大家参考使用。 一、水泥浆比重的概念 1、水泥浆比重，是指水泥浆的重量与体积之比。比如是水灰比是0.5，那么我们可以计算出水泥浆的比重如下： 假如是水是1，那么水泥是2，水的体积是1，水泥的体积是2/3.1（3.1是水泥的比重）， 这样计算出水泥浆的比重为： （1 2）/(1 (2/3.1))=1.823 2、现场监测根据水泥浆的比重计算水灰比公式 现场水泥浆如何测算其水灰比，采用下面的公式很有用的。 我们使用NB-1水泥浆比重仪测量水泥浆的比重，然后反算这种水泥浆的水灰比。假如现场测量的水泥浆的比重为 x，设定水灰比为n，公式如下（推算过程略）： n=（3.1-x）/（3.1*(X-1)) 我们可以验证一下。我们假如测量的水泥浆的比重是1.823，那么计算水灰比就是： 1.277/ 2.551=0.50 ,就是0.5了与前面计算是一致的。 好了，这个供大家参考。 给大家一个nb-1水泥浆比重计使用说明 一、用途： NB-1型泥浆比重计是用于测定比重的仪器，其单位为克/立方厘米。 二、主要技术特性： 测量范围从0.96～3克/立方厘米，刻度分度值为0.01克/立方厘米，泥浆杯的容量为140立方厘米。

三、结构简要说明： 本型泥浆比重计是不等臂杠杆式仪器，它的主要部件，如图所示。 四、使用简要说明： 本泥浆比重计使用时，须将泥浆注入（3）泥浆杯内，齐平杯口为止，不要留有气泡，将杯盖（4）轻轻盖上，多余泥浆和空气即从杯盖中间小孔中排出，再将溢出的泥浆揩刷干净。然后把（1）杠杆的主刀口（2）放到底座（7）的主刀垫（8）上去，将砝码（6）缓缓移动，当水泡位于中央时，杠杆呈水平状态，砝码左侧所示刻度，即为泥浆比重。 如需测得泥浆比重2～3克/立方厘米范围时，需将平衡圆柱盖旋开（11），然后将平衡重锤（10）放入，旋上螺纹盖即可测得。（测量方法及步骤同上）仪器使用后应冲洗揩刷干净。 五、校验方法： 检验仪器是否准确，可在泥浆杯中注满蒸馏水，用同样方法测量所测得比重如为1，则表时比重计是准确的。如果测得结果不为1，则可将比重计的平衡圆柱盖拧开，增减圆柱内的金属颗粒，使所测量的比重为1即可。 六、外形尺寸： 本泥浆比重计所占体积为：500×100×100毫米

四桩基础计算书1

四桩基础计算书 华清家园工程；工程建设地点：武清区新城翠通路西侧；属于结构；地上33层；地下1层；建筑高度：100m；标准层层高：3m ；总建筑面积：11500平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：TQ60/80，塔吊起升高度H：65.000m， 塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：852.6kN，基础承台厚度Hc：1.000m， 最大起重荷载F2：80kN，基础承台宽度Bc：6.000m， 桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.700m， 桩间距a：5m，承台箍筋间距S：200.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35； 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=852.60kN； 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN； 作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=932.60kN； 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝2188.71kN·m； 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算

1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。 N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2； 其中 n──单桩个数，n=4； F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=932.60kN； G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00× 1.00=900.00kN； M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2188.71kN·m； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.54m； N ik──单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：N kmax=(932.60+900.00)/4+2188.71×3.54/(2×3.542)=767.68kN。 最小压力：N kmin=(932.60+900.00)/4-2188.71×3.54/(2×3.542)=148.62kN。 不需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 M x = ∑N i y i M y = ∑N i x i 其中 M x,M y──计算截面处XY方向的弯矩设计值； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.25m； N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N i1=1.2×

6#塔吊单桩基础的计算书

6#塔吊单桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=541.6kN,Fh=23.8kN 塔机非工作状态:Fv=475.3kN,Fh=93.5kN 工作状态倾覆力矩:M=1936.0kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2562.3kN.m 塔吊计算高度:H=114m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C35 桩钢筋级别:HRB400E 桩直径: d=1.00m 桩入土深度: 32m 保护层厚度:70mm 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台顶面埋深:D=0.00m 承台顶面标高:-5.100m 地下水位标高:-6.5m 二. 荷载计算 1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F =541.6kN k 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F =475.3kN k 3) 基础以及覆土自重标准值 G =6×6×1.35×25=1215kN k

2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 = 23.80kN F vk 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F = 93.50kN vk 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 = 1936.00kN.m M k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 = 2562.30kN.m M k 三. 承台计算 承台尺寸:6000mm×6000mm×1350mm 单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！ 四. 桩身最大弯矩计算 计算简图：

搅拌桩计算公式

搅拌桩水泥掺量计算 有关水泥土搅拌桩的计算 （一）搭接的水泥土搅拌桩每幅桩截面积的计算： 见每幅搅拌桩的截面积计算表（SMW工法）。 （二）水泥土搅拌桩水泥用量的计算： 根据上海地区的岩土工程勘察报告得知：土的重度（r0)在16～20KN/m3之间，大多为18KN/m3左右。当设计未表明被加固土体的重度时，土的重度按18KN/m3来计算水泥土搅拌桩的水泥用量。有的围护工程设计提出土的重度按19KN/m3计算。 换算公式： 1tf/m3=9.80665KN/m3≈10KN/m3 18KN/m3÷10KN/m3=1.8tf/m3 加固土体的水泥用量=被加固土体的重度×水泥掺量 如：常用的水泥掺量为13%或15% 1、当水泥掺量为13%，土的重量按1.8t/m3 水泥用量=1.8t/m3×13%=0.234t/m3=234kg/m3 即：加固1m3土体的水泥用量为234kg 2、当水泥掺量为15%，土的重量按1.8t/m3 水泥掺量=1.8t/m3×15%=0.270t/m3=270kg/m3 即：加固1m3土体的水泥用量为270kg （三）每幅水泥土搅拌桩每m段的水泥用量计算：

根据每幅搅拌桩的截面积计算表（SMW工法），φ700mm的每幅桩截面积为0.70224549㎡，计算时按0.702㎡。 1、当水泥掺量为13%，截面积按0.702㎡每m段的水泥用量=234kg/m3×0.702㎡×1m=164.27kg 2、当水泥掺量为13%，常规截面积按0.71㎡ 每m段的水泥用量=234kg/m3×0.71㎡×1m=166.14kg （四）水泥土搅拌桩的灰浆密度计算： 水泥密度3t/m3 水的密度1t/m3 1、当水灰比为0.5 即：1t水泥：0.5t水 两体拌和后的重量为1.5t 两体拌和后的体积=1/3m3＋0.5/1m3=0.83m3 灰浆密度=重量÷体积=1.5t÷0.83m3=1.8t/m3 2、当水灰比为0.55 即：1t水泥：0.55t水 两体拌和后的重量为1.55t 两体拌和后的体积=1/3m3＋0.55/1m3=0.883m3 灰浆密度=重量÷体积=1.55t÷0.883m3=1.755t/m3

桩基计算书汇总

独立桩承台设计(J2a-5) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(2 桩承台第 1 种) 承台底标高: -1.200(m) 承台的混凝土强度等级: C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算a s: 150(mm) 承台尺寸参数 e11(mm)875e12(mm)875 A'(mm)500H(mm)1200 桩参数 桩基重要性系数: 1.0 桩类型: 混凝土预制桩 承载力性状: 端承摩擦桩 桩长: 10.000(m) 是否方桩: 否 桩直径: 500(mm) 桩的混凝土强度等级: C80 单桩极限承载力标准值: 3500.000(kN) 桩端阻力比: 0.400 均匀分布侧阻力比: 0.400 是否按复合桩基计算: 否 桩基沉降计算经验系数: 1.000 压缩层深度应力比: 20.00% 柱参数 柱宽: 500(mm) 柱高: 500(mm) 柱子转角: 0.000(度) 柱的混凝土强度等级: C30 柱上荷载设计值 弯矩M x: 50.000(kN.m) 弯矩M y: 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x: 15.000(kN) 剪力V y: 15.000(kN) 是否为地震荷载组合: 否 基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数: 1.20 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 = R a Q uk K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 3500.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1750.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力在轴心荷载作用下,桩顶全反力 N k = 1458.333(kN) 按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (γ0N k≤1.00R) 验算 (γ0N k=1458.333kN) ≤ (1.00R=1750.000kN) 满足. 在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (γ0N kmax≤1.20R) 计算桩号 1 : (γ0N1k=1425.952kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 桩号 2 : (γ0N2k=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 (γ0N kmax=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足. 2.2 承台受力计算 (1) 各桩净反力(kN) 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN) 桩号01 净反力: 1711.143(kN) 桩号02 净反力: 1788.857(kN) 最大桩净反力 : 1788.857(kN) (2) 受弯计算 根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩 : 1069.464(kN.m) 柱边右侧承台弯矩 : 1118.036(kN.m) 柱边上侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 柱边下侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 承台控制弯矩 M x : 0.000(kN.m) M y : 1118.036(kN.m) 根据《混凝土规范》附录G G.0.2，按深受弯构件计算承台计算配筋 ≤ M f y A s z 取按板单筋和深受弯计算配筋的最大值 承台X方向计算配筋A sx : 3768(mm2) 承台Y方向计算配筋A sy : 按构造筋 (3) 柱对承台的冲切 不需要验算 (4) 桩对承台的冲切 桩号 1 不需要验算 桩号 2 不需要验算

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版

塔式起重机安拆施工方案审批表

TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角钢焊接而成，不允许中间对接。 3.4塔吊底座与塔吊的安装应该按塔吊出场说明书要求执行，控制好预埋螺栓的位置及锚固深度，钢格构柱顶段应浇入塔基承台内0.6m。 3.5【20槽钢外围加固杆应随挖土深度及时焊接，每隔2.2米焊接水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑。钢格构柱体露在土层以上格构的高度不得大于1.5米。斜向剪刀撑及水平剪刀撑的中间，一定要彼此连接好。具体的水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑见附图。 3.6所有钢构件的焊接均为接触边长度内满焊，焊接厚度大于8mm。 3.7格构周围50cm以内的土，在开挖的时候，不允许使用大型机械进行开挖，必须使用人工进行挖土，以防止大型机械破坏格构柱。 3.8塔机在第一次安装好以后，需要顶升级到51米高，高于周围建筑物的高度。此后塔机在做附墙以前不再进行加节顶升。

桩基础设计计算书样本

桩基础设计计算书

桩基础设计计算书 1、研究地质勘察报告 1.1地形 拟建建筑场地地势平坦，局部堆有建筑垃圾。 1.2、工程地质条件 自上而下土层一次如下： ① 号土层：素填土，层厚约为 1.5m ，稍湿，松散，承载力特征值 a ak KP f 95= ② 号土层：淤泥质土，层厚 5.5m ，流塑，承载力特征值 a ak KP f 65= ③ 号土层：粉砂，层厚 3.2m ，稍密，承载力特征值a ak KP f 110= ④ 号土层：粉质粘土，层厚 5.8m ，湿，可塑，承载力特征值 a ak KP f 165= ⑤ 号土层：粉砂层，钻孔未穿透，中密-密实，承载力特征值 a ak KP f 280= 1.3、 岩土设计参数 岩土设计参数如表1和表2所示。 表1地基承载力岩土物理力学参数

表2桩的极限侧阻力标准值 q和极限端阻力标准值pk q单位KPa sk 1.4水文地质条件 ⑴拟建场区地下水对混凝土结构无腐蚀性。 ⑵地下水位深度：位于地表下4.5m。 1.5 场地条件 建筑物所处场地抗震设防烈度为7度，场地内无可液化沙土、粉土。 1.6 上部结构资料 拟建建筑物为六层钢筋混凝土结构，长30m，宽9.6m。室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm。柱截面尺寸均为 400mm 400mm，横向承重，柱网布置如图所示。

2.选择桩型、桩端持力层、承台埋深 根据地质勘查资料，确定第⑤层粉砂层为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为方桩，400mm×400mm桩长为15.7m。桩顶嵌入承台70mm，桩端进持力层1.2m承台埋深

塔基单桩基础计算书

塔基单桩基础计算书 本工程属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米； 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由某某担任项目经理，某担任技术负责人。 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63， 塔吊自重(包括压重)G:450.800kN, 最大起重荷载Q:60.000kN 塔吊倾覆力距M: 630.000 kN.m 塔吊起升高度H: 105.000 m 塔身宽度B: 1.600 m : 60.000 kN 桩顶面水平力 H 混凝土的弹性模量E ：31500.000 N/mm2 c 地基土水平抗力系数m：24.500 MN/m4 混凝土强度: C35 钢筋级别: II级钢 桩直径d: 1.600 m 保护层厚度: 100.000 mm 二. 塔吊对桩中心作用力的计算 1. 塔吊自重(包括压重)G = 450.800 kN 2. 塔吊最大起重荷载Q = 60.000 kN 作用于塔吊的竖向力设计值 F = 1.2×450.800 + 1.4×60.000 = 624.960 kN 塔吊的倾覆力矩设计值 M = 1.4×630.000 = 882.000 kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图：

1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数 (1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数，取 24.500 MN/m4； b 0──桩的计算宽度，b = 0.9×(1.600+1)= 2.340 m； E──抗弯弹性模量，取 31500.000 N/mm2； I──截面惯性矩，I=π×1.6004 /64= 0.322 m4；经计算得到桩的水平变形系数: α = (24.500×2.340/31500.000×0.322)1/5 = 0.355 (2) 计算 C I : C I = 0.355×882.000/60.000 = 5.222 (3) 由 C I 查表得：C Ⅱ = 1.064, h- = az = 0.517 (4) 计算 Mmax: M max = C Ⅱ ×M o = 1.064×882.000 = 938.840 (5) 计算最大弯矩深度 :z= h-/α= 0.517/0.355 = 1.455 m ； 四.桩配筋计算

桥梁桩基础计算书

桥梁桩基础课程设计

桥梁桩基础课程设计 一、恒载计算（每根桩反力计算） 1、上部结构横载反力N1 N1= 1 2 ?2350=1175kN 2、盖梁自重反力N2 N2= 1 2 ?350=175kN 3、系梁自重反力N3 1 2 ?25 ?3.5 ?0.8 ?1=35kN 4、一根墩柱自重反力N4 KN N 94.222)1025(5.01.5255.0)1.54.13(224=-???+???-=ππ（低水位） KN N 47.195255.08.4155.06.8224=???+???=ππ （常水位） 5、桩每延米重N5（考虑浮力） m KN N /96.16152.14 25=??= π 二、活载反力计算 1、活载纵向布置时支座最大反力 ⑴、公路二级：7.875/k q kN m = 193.2k P kN =

Ⅰ、单孔布载 55.57822.1932 875 .74.24=?+?=）（R Ⅲ、双孔布载 24.427.875 (193.2)2766.3082R kN ??=+?= （2）、人群荷载 Ⅰ、单孔布载 11 3.52 4.442.72R kN =??=

1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ） 汽 ?∑i i y P + 人?ql = 1175+175+（1+0.2）?1.245?766.308+1.33?85.4 =2608.45kN （汽车、人群双孔布载） 2、计算桩顶最大弯矩 ⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力 R= 1N +2N +（1+u ）汽 ?∑i i y P + 人 ?ql 2 1 = 1175+175+1.2?1.245?578.55+1.33?42.7 = 2271.14kN （汽车、人群单孔布载） ⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力0N 、水平力0Q 和弯矩0M 0N = max R +3N + 4N （常水位） = 2608.45+35+195.47=2838.92 kN 0Q = 1H + 1W + 2W = 22.5+8+10=40.5 kN 0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R = 14.7?22.5+14.05?8+11.25?10+0.3?(2608.45-1175-175) = 933.185kN.m 活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力。 四、钻孔灌注桩单桩承载力及强度计算 1、单桩承载力计算 桩长计算：

桩基础设计计算书

基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼，上部结构为十层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30，上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础，预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震地区，不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1 米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理，力学指标见下表： 表1 地基各土层物理、力学指标

基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出，拟采用预制桩基础。 还根据资料知，建筑物拟建场地位于市区内，为避免对周围产生噪声污染和扰动地层，宜采用静压法沉桩，这样不仅可以不影响周围环境，还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布，第3层是粘土，压缩性较高，承载力中等，且比较厚，而第4层是粉土夹粉质粘土，不仅压缩性低，承载力也高，所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h ，h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ，地下水位离地表2.1m ，为使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第2层土0.3m ，即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出，取350mm ×350mm ，预制桩在工厂制作，桩分两节，每节长11m ，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m ，是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为： uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标，查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧，桩端阻力特征值列于下表：

(完整版)桩基础设计计算书

目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)

一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。

（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m

桩基础的设计计算 m值法

桩基础的设计计算 1．本章的核心及分析方法 本节将介绍考虑桩与桩侧土共同抵抗外荷载作用时桩身的内力计算，从而解决桩的强度问题。重点是桩受横轴向力时的内力计算问题。 桩在横轴向荷载作用下桩身的内力和位移计算，国内外学者提出了许多方法。目前较为普遍的是桩侧土采用文克尔假定，通过求解挠曲微分方程，再结合力的平衡条件，求出桩各部位的内力和位移，该方法称为弹性地基梁法。 以文克尔假定为基础的弹性地基梁法从土力学观点看是不够严密的，但其基本概念明确，方法简单，所得结果一般较安全，在国内外工程界得到广泛应用。我国公路、铁路在桩基础的设计中常用的"m"法、就属此种方法，本节将主要介绍"m"法。 2．学习要求 本章应掌握桩单桩按桩身材料强度确定桩的承载力的方法，" "法计算单桩内力的各种计算参数的使用方法，多排桩的主要计算参数及其各自的含义。掌握承台计算方法,群桩设计的要点及注意事项,了解桩基设计的一般程序及步骤。本专科生均应能独立完成单排桩和多排桩的课程设计。 第一节单排桩基桩内力和位移计算 一、基本概念 （一）土的弹性抗力及其分布规律

1．土抗力的概念及定义式 （1）概念 桩基础在荷载（包括轴向荷载、横轴向荷载和力矩）作用下产生位移及转角，使桩挤压桩侧土体，桩侧土必然对桩产生一横向土抗力，它起抵抗外力和稳定桩基础的作用。土的这种作用力称为土的弹性抗力。 （2）定义式 （4-1） 式中：--横向土抗力，kN/m2； --地基系数，kN/m3； --深度Z处桩的横向位移，m。 2．影响土抗力的因素 （1）土体性质 （2）桩身刚度 （3）桩的入土深度 （4）桩的截面形状 （5）桩距及荷载等因素 3．地基系数的概念及确定方法 （1）概念

搅拌桩计算书

水泥搅拌桩作基坑支护结构的实践应用 姚松清 ［摘要］通过靖江上海城地下消防水池以水泥搅拌桩作支护结构的工程实例，着重介绍了水泥土挡墙的设计计算及施工要点。 ［关键词］水泥搅拌桩基坑支护 1 工程概况 水泵房及消防水池地处靖江上海城东南角绿化区内，水泵房长19.75米，宽15.85米，设有地下钢筋混凝土消防水池两个，总容量750M3，水池基底标高为—6.250,室外地坪标 高为—0.250,建筑面积351.82M2,最大开挖深度为6.0m。场地地下水主要为浅层孔隙潜水，地下水位埋深在0.8m左右，地下水对砼无腐蚀性。 周边建筑物概况分析： (1) 东侧：2层钢结构临时办公室，相邻3米。 (2) 南侧：距离现在施工的D区最小距离10m，基坑开挖降水施工会对其产生不利影响，必须采取可靠的支护防水措施。 (3) 西侧：6层的民房，相距12米，要采取支护防水措施。 (4) 北侧：南园宾馆5层，相距7米，也要采取支护防水措施 2工程地质条件 根据该工程的岩土工程勘察报告，该场地土层为近代长江冲积、堆积而成，基坑支护结 构埋深范围内其土层自上而下依次为： 表层：杂填土，以粉质粘土等杂物为主，结构松散，层厚在0.6?1.0m。 1层：粘土，黄灰色，软塑，厚层状，高压缩性，干强度高，摇震反应无，韧性硬，可塑性高，土面光滑，从上而下土质渐变灰变软，土质不甚均一，层厚 1.00?2.50m。 2a层：淤泥质粘土，灰色，流塑，鳞片状，高压缩性，层厚 2.80?7.30m。 2b层：淤泥质粉质粘土，灰色，流塑，鳞片状，高压缩性、含粘土团粒，韧性中硬，摇 震反应慢，土面光滑无光泽，可塑性中等，土质不均，局部为粉质粘土，层厚 3.70?16.6m。 3基坑支护方案选择 拟建水池开挖深度为6.0m，根据场地工程地质及水文地质条件可以考虑的支护方案大体有三种： ①、无支护放坡大开挖方案；优势是施工速度快、挖土方便、造价相对便宜。但放坡开挖土方量增大，无支护大开挖将会影响周围邻近建筑物，道路及各种管道会变形。 ②、采用钢板桩支护截渗；钢板桩结构具有重量轻，强度高，锁口紧密，施工方便，施工速度快等优点，但造价较高，施工时可能对邻近建筑产生影响。 ③、采用格构式深层搅拌桩进行支护，并