当前位置：文档库 › 20米装配式钢筋混凝土简支T型梁桥

20米装配式钢筋混凝土简支T型梁桥

三明学院建筑工程学院

课程设计

20米装配式钢筋混凝土简支T型梁桥上部结构设计及计算

专业：道路与桥梁

课程：《桥梁工程》

学号：

学生姓名：

指导教师：

完成期限：2013-10-25——2013-11-01

一、设计资料 (1)

二、设计内容及要求 (2)

三、设计正文 (2)

（一）恒载内力计算 (4)

（二）活载内力计算 (4)

（三）荷载组合计算 (5)

1.2.1用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系 (5)

1.2.2用“修正刚性横梁法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数 (6)

1.2.3 计算主梁在荷载作用下跨中截面、支点和L/4截面的弯矩和剪力 (10)

1.3主梁内力组合 (21)

2、配筋计算及强度验算 (26)

四、主要参考文献 (28)

五、图纸 (29)

20米装配式钢筋混凝土简支T形桥上部结构设计及计算

一、设计资料

1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×0.75（人行道）。

2、主梁跨径和全长

标准跨径：Lb=20m（墩中心距离）。

计算跨径：L=19.5m（支座中心距离）。

预制长度：L’=19.96m（主梁预制长度）。

3、设计荷载

公路-I级，人群3.0kN/m2。

4、桥面铺装：3厘米厚的沥青混凝土面层（重度为21KN/m3）和平均厚9厘

米的防水砼，重度25KN/m3

5、材料

（2）混凝土技术指标（T形主梁、桥面铺装（防水）为C30，栏杆、人行道为

6、结构尺寸

横隔梁5根，肋宽15cm。

桥梁纵向布置图（单位：cm）

桥梁横断面图（单位：cm）

T型梁尺寸图（单位：cm）

7、设计依据

①．《桥梁工程》范立础主编，人民交通出版社；

②．《公路通用桥涵设计规范》(JTG D60-2004)；

③．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004，简称《公预规》；

④．《结构设计原理》叶见曙主编，人民交通出版社；

⑤．《公路桥梁设计丛书—桥梁通用构造及简支梁桥》胡兆同、陈万春编著。

二、设计内容及要求

按照相关规范，进行一跨钢筋混凝土简支T梁的横断面设计、内力计算和强度验算。

1．根据给定的基本设计资料，参考标准图、技术规范与经验公式，正确拟定桥梁纵断面和横断面的布置，选取恰当的桥面铺装层，初步确定T 形主梁、横隔梁、桥面铺装层等的细部尺寸。绘制桥梁横断面布置图、纵断面布置图，T 形梁细部尺寸图。

2. 主梁内力计算、配筋及强度验算

（1）用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系数。（2）用“修正刚性横梁法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数。（3）计算主梁在荷载作用下跨中截面、支点截面和1/4截面的弯矩和剪力。（4）进行主梁内力组合，并画出主梁弯矩包络图和剪力包络图。 3.主梁载面设计、配筋及验算 4.主梁配筋图，构造图

三、设计正文

(一)恒载内力

1．每延米板上的恒载个g 桥面铺装

沥青混凝土面层：10.03 1.0210.63/g kN m =??= 防水砼：20.09 1.025 2.25/g kN m =??=

每延米跨宽板恒载合计：120.63 2.25 2.88/g g g kN m =+=+=

2．永久荷载产生的效应

弯矩：22

011 1.60.182.88()0.73222

sg M gl kNm -=-=-??=-

剪力：0 1.60.18

2.88() 2.042

sg Q gl kN -==?=

（二）、活载内力 1）、铰接板桥面计算

以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）规定，局部加载选用车辆荷载。规范中表 4.3.1规定，车辆荷载前轮着地长度及宽度为0.2m ?0.3m ，中后轮着地长度及宽度为0.2m ?0.6m ，则板上荷载压力面的边长为：

前轮： 1220.220.120.44a a H m =+=+?= 1220.320.120.54b b H m =+=+?= 中、后轮：1220.220.120.44a a H m =+=+?=

1220.620.120.84b b H m =+=+?=

规范中，纵向前轮与中轮轴距为3.0m ，中轮与后轮前轴距离为7.0m ，中轮与后轮的前后轴之间的距离均为1.4m ，横向同一车辆两个车轮之间的距离为1.8m ，并行车辆间最接近距离为1.3m ，计算车辆荷载对于悬臂根部的有效分布宽度。前轮：1020.4420.71 1.86()3.0()a a l m m =+=+?=? 中后轮：1020.4420.71 1.86()1.4()a a l m m =+=+?=?

由此可知，中后轮的纵向有效分布宽度存在重叠部分，计算重叠后的有效部分宽度为： ,1020.44 1.42071 3.26()a a d l m =++=++?=

横向而言，布置在铰缝中央的车轮中心最近车轮边缘的距离为：

101.30.5 1.30.50.840.88()0.71b b m l m =-=-?=?=

那么车轮作用在横向上没有产生叠加效应。根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），车辆荷载的中轮轴重为120KN,后轮轴重为140KN,取较为不利的后轮轴重进行加载，每米宽板条上，车辆荷载作用于悬臂根部的弯矩标准值为：

1102800.84

()(0.8)12.67/444 3.264

sp k b P M l kN m a =--=-?-=-?

车辆冲击作用的弯矩标准值为：

210.312.67 3.80/m sp k sp k M M KN μ==-?=-

每米宽板上车辆荷载作用的剪力标准值为：

1280

21.4744 3.26

sp k P Q KN a ===?

每米宽板上车辆荷载冲击作用的剪力标准值为：

210.321.47 6.44sp k sp k Q Q KN μ==?=

2)外挑悬臂板桥面板计算

车辆荷载对于外挑悬壁板根部的有效分布宽度与前一致，但弯矩和剪力标准值的计算不同，根据相关公式，由于车辆荷载后轮对应的压力面宽度

120.60.120.720.71b b H m m =+=+=?，所以对应每米宽板条上，车辆荷载作用于

外挑悬臂根部的弯矩标准值为：

022112800.7115.0344 3.260.72

sp k P M l KN m ab =-

?=-?=-??? 车辆荷载冲击作用的弯矩标准值为： 210.315.03 4.51sp k sp k M M KN m μ==-?=-? 每米宽板条上车辆荷载作用的剪力标准值为：

1012800.7142.3522 3.260.72

sp k P Q l KN ab ?=

==?? 每米宽板条上车辆荷载冲击作用的剪力标准值为： 210.342.3512.71sp k sp k Q Q KN μ==?=

（三）荷载组合

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）的规定，分别对桥面板进行承载能力极限状态设计和正常使用极限状态设计，并进行不同的作用效应组合。

（1）承载能力极限状态设计结构重要度系数取1.0，永久作用效应分项系数取1.2，汽车荷载效应分项系数取1.4则：

铰接板悬臂根部弯矩组合

1112() 1.20.73 1.4(12.67 3.80)23.93ud G sg Q sp k sp k M M M M KN m

γγ=++=-?-?+=-? 铰接板悬臂根部剪力组合

1112() 1.2 2.04 1.4(21.47 6.44)63.55KN ud G sg Q sp k sp k Q Q Q Q γγ=++=?+?+=

外挑悬臂根部弯矩组合

1112() 1.20.73 1.4(15.03 4.51)28.23ud G sg Q sp k sp k M M M M KN m

γγ=++=-?-?+=-? 外挑悬臂根部剪力组合

1112() 1.2 2.04 1.4(42.3512.71)79.53KN ud G sg Q sp k sp k Q Q Q Q γγ=++=?+?+=

（2）正常使用极限状态设计

汽车荷载的频遇值系数取0.7，则铰接板悬臂根部弯矩组合

1110.730.712.679.60sd sg sp k M M M KN m ψ=+=--?=? 铰接板悬臂根部剪力组合

1112.040.721.4717.07

s d s g s p k

Q Q Q K N ψ=+

=+?= 外挑悬臂根部弯矩组合

1110.730.715.0311.25u d s g s p k

M M M K N m ψ=+

=--?=-?

外挑悬臂根部剪力组合

111 2.040. 742.3531.69sd sg sp k Q Q Q KN ψ=+=+?=

(三)截面设计、配筋与强度验算

1.界面设计与配筋

悬臂板根部高度14h cm =，净保护层2a cm =。若选用12φ钢筋，则有效高度0h 为：

00.0140.140.020.11322

d h h a m =--

=--= 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2条：

00()2

d cd x

M f bx h γ≤-

化简：20.2260.004250x x -+= 解得：0.0205x m =

验算：00.560.1130.06330.0205b h m x m ξ=?=>=

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.2条：

sd s cd f A f bx =

需要的间距为：100/(8.42/1.131)13.4s cm ==，取13s cm = 此时2100

1.1318.713

s A cm =?

= 即桥面板布置间距为13cm 的12φ钢筋

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9条，抗剪截面应符合：

000.5110d V γ-≤?

30.51101000113315.6542.41d kN V kN -??=>=

满足规范要求

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.10条

30200.5010d td V f bh γα-≤?

30.5010 1.0 1.23100011369.542.41d kN V kN -?????=>=

故不需要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋用

8φ，间距取25cm 。 2.承载能力验算由sd s cd f A f bx =可得：

/()0.0211sd s cd x f A f b m ==

0()

24.8624.46/d cd A x

M f bx h kNm M kN m

=-=>= 承载能力满足要求三、主梁的计算

(一)主梁的荷载横向分布系数

1．跨中弯矩横向分布系数(根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正) (1)主梁的抗弯惯矩I 及抗扭惯矩T I

平均板厚：01

(814)112

h cm =?+=

主梁截面的重心距顶缘距离x a ：11140(16018)11140182245.3(16018)1114018

x a cm -??

+??=

=-?+?

3232

424

11111401421114211(45.3)1814018140(45.3)122122

81434478.14344710I cm m -=

??+??-+??+??-==? T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗扭惯矩之和：顶板：11/ 1.6/0.1114.5b t ==，查表得333.01=a 腹板：22/(1.40.11)/0.187.17b t =-=，表得20.303a =

3330.333 1.60.110.303 1.290.18 2.9910T I -=??+??=?

(2)抗扭修正系数β

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》3.1.6条，E G 4.0=

15 3.2a a m == 24 1.6a a m ==

m a 03=

2221

2(3.2 1.6)25.6i

i a

==?+=∑

2232

0.9170.419.55 2.9910111225.68.1434471012Ti

i i

Gl I E a I β--=

=????+

???∑∑

(3)各主梁横向分布系数 1号主梁的横向影响线

111 3.2 3.20.9170.567525.6η?=+?=

377.04.328.16.3883.05112=??+=η

2.04.3206.388

3.05113=??+=η

023.04.328.16.3883.05114=??-=η

153.04.326.36.3883.05115-=??-=η

具体见下图

-0.153

0.023

0.2

0.377

0.553

5号4号3号2号

1号

1号主梁横向影响线

同理可求得2号主梁和3号主梁的影响线，由于结构对称，4号主梁的影响线与2号主梁影响线对称，5号主梁的影响线与1号主梁影响线对称.

1号2号3号4号5号

0.377

0.288

0.2

0.112

0.02

2号主梁横向影响线

5号

4号3号2号1号0.2

0.2

3号主梁横向影响线

对1、2、3号主梁进行最不利加载以求得横向分布系数，加载的位置见下图

0.015

0.191

0.318

0.494

1号

2号3号4号5号0.377

0.20.023-0.1530.553

人群

人行道板及栏杆

人群

0.592-0.19

0.641-0.239

1号主梁最不利加载

0.105

0.194

0.258

0.347

0.023

0.1120.20.288

0.377

5号

4号3号2号1号人行道板及栏杆

人群

人行道板及栏杆

0.3970.422

0.001-0.02

2号主梁最不利加载

3号两的横向影响线为直线，可直接计算对于公路II 级

1号主梁的横向分布系数：11

(0.4940.3160.1910.015)0.5082

q η=?+++=

2号主梁的横向分布系数：21

(0.3470.2580.1940.105)0.4522q η=?+++=

3号主梁的横向分布系数：31

0.240.42

q η=??=

对于人群

1号主梁的横向分布系数：10.592r η= 2号主梁的横向分布系数：20.397r η= 3号主梁的横向分布系数：320.20.4r η=?= 对于人行道板和栏杆

1号主梁的横向分布系数：10.6410.2390.402b η=-= 2号主梁的横向分布系数：20.4220.020.402b η=-= 3号主梁的横向分布系数：30.20.20.4b η=+= 2．梁端剪力横向分布系数(根据杠杆法计算)

0.667

1号2号

3号4号5号

1.00

人群

1.222

1号主梁加载

1号2号3号4号5号

人群人群

1.00

-0.222

2号主梁加载

1号2号3号

4号5号

人群

1.00

0.278

3号主梁加载

对于公路II 级

1号主梁的横向分布系数：11

'0.6670.3342q η=?=

2号主梁的横向分布系数：21

' 1.000.52q η=?=

3号主梁的横向分布系数：31

'(1.00.278)0.6392

q η=?+=

对于人群

1号主梁的横向分布系数：1' 1.222r η= 2号主梁的横向分布系数：2'0.222r η=- 3号主梁的横向分布系数：3'0r η= (二)作用效应计算 1．永久作用效应 (1)永久荷载

假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担主梁：[(1.80.2)0.11 1.40.2]2511.4/kN m -?+??= 横隔板：

中梁：0.5(1.06 1.12)0.820.1525524.5 1.33/kN m ?+?????÷= 边梁：0.5(1.06 1.12)0.80.1525524.50.67/kN m ?+????÷=

桥面铺装：0.1 1.824 4.32/kN m ??=

人行道板及栏杆按照 5.5kN/m 来计算，根据横向分布系数分摊至各主梁的荷载为：

1号主梁：0.402 5.5 2.21/kN m ?= 2号主梁：0.402 5.5 2.21/kN m ?= 3号主梁：0.4 5.5 2.2/kN m ?= 各梁的永久荷载为：

1号主梁：11.40.67 4.32 2.2118.6/kN m +++= 2号主梁：11.4 1.33 4.32 2.2119.26/kN m +++= 3号主梁：11.4 1.33 4.32 2.219.25/kN m +++= (2)永久作用效应计算 1号主梁

跨中弯矩：21/21

18.615.5558.68M kNm =??=

支点剪力：01

18.615.5144.152

Q kN =??=

2号主梁

跨中弯矩：21/21

19.2615.5578.48M kNm =??=

支点剪力：01

19.2615.5149.32

Q kN =??=

3号主梁

跨中弯矩：21/21

19.2515.5578.18M kNm =??=

支点剪力：01

19.2515.5149.22

Q kN =??=

2．可变作用效应 (1)汽车荷载冲击系数取冲击系数0.3μ=

(2)可变作用产生的弯矩 a ．公路II 级

根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条规定，公路II 级车道荷载按照公路I 级车道荷载的0.75倍采用，即均布荷载7.875/k q kN m =，195k P kN = 各主梁的跨中弯矩：

1号主梁：21/211

0.508(10.3)(7.87515.5.519515.5)655.284M kNm =?+???+??=

2号主梁：21/211

0.452(10.3)(7.87515.519515.5)583.084M kNm =?+???+??=

3号主梁：21/211

0.4(10.3)(7.87515.519515.5)515.984

M kNm =?+???+??=

b ．人群荷载

人群荷载： 3.0 1.0 3.0/r p kN m =?= 各主梁的跨中弯矩：

1号主梁：21/21

0.592315.553.38M kNm =???=

2号主梁：21/21

0.397315.535.88M kNm =???=

3号主梁：21/21

0.4315.536.08

M kNm =???=

c ．弯矩基本组合

根据《公路桥涵设计通用规范》4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：

永久荷载作用分项系数：1 1.2G γ= 汽车荷载作用分项系数：1 1.4Q γ= 人群荷载作用分项系数：2 1.4Q γ= 结构重要性系数：0 1.0γ= 组合系数：0.8c ψ= 各主梁的弯矩基本组合：

1号主梁：1/2 1.0(1.2558.6 1.4655.20.8 1.453.3)1647.3M kNm =??+?+??= 2号主梁：1/2 1.0(1.2578.4 1.4583.00.8 1.435.8)1550.4M kNm =??+?+??= 3号主梁：1/2 1.0(1.2578.1 1.4515.90.8 1.436.0)1456.3M kNm =??+?+??= (3) 可变作用产生的跨中剪力

按照跨中的横向分布系数来计算跨中的剪力，横向分布系数沿桥跨没有变化，计算剪力时，根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条规定，集中荷载标注值k P 需乘以1.2的系数，即195 1.2234k P kN =?= a ．公路II 级

各主梁的跨中剪力：

1号主梁：1/211234

0.508(10.3)(7.87515.5)87.3242Q kN =?+????+=

2号主梁：1/211234

0.452(10.3)(7.87515.5.5)77.7242Q kN =?+????+=

3号主梁：1/211234

0.4(10.3)(7.87515.5)68.8242

Q kN =?+????+=

b ．人群荷载

各主梁的跨中剪力：

1号主梁：1/211

0.592 3.015.5 3.41124Q kN =????=

2号主梁：1/211

0.397 3.015.5 2.324Q kN =????=

3号主梁：1/211

0.4 3.015.5 2.324

Q kN =????=

c ．跨中剪力基本组合

各主梁的支点剪力基本组合：

1号主梁：0 1.0(1.2144.15 1.487.30.8 1.4 3.411)299.02Q kN =??+?+??= 2号主梁：0 1.0(1.2149.3 1.477.70.8 1.4 2.3)290.52Q kN =??+?+??= 3号主梁：0 1.0(1.2149.2 1.468.80.8 1.4 2.3)277.94Q kN =??+?+??=

(三)持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算 1.配置主筋

根据前面的弯矩基本组合可知，1号梁的跨中弯矩最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按1号梁的弯矩进行配筋计算。

假定主梁单向配筋，钢筋净保护层为3cm ，钢筋重心至底边距离12a cm =，则主梁有效高度014012128h h a cm =-=-=

已知1号梁跨中弯矩0=1647.3kNm d M γ，根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.3条：

0000'[()(')'()]''(')2

f d cd f f sd s s h x M f bx h b b h h f A h a γ≤-+--

在这里11.5cd f MPa =，0.2b m =，' 1.78f b m =，'0.11f h m =，'0s A =

360.11

1647.31011.510[0.2(1.28)(1.780.2)0.11(1.28)]22

x x ?≤??-+-??-

2 2.560.910x x -+=

求解得0.430.11x m m =>

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.3条：

[(')']sd s cd f f f A f bx b b h =+-

2211.5[0.20.43(1.780.2)0.11]

1.0710280

s A m -??+-?=

选用1432φ钢筋

22148.042112.59107s A cm cm =?=>

钢筋的重心距底缘的距离为：'3 3.5 3.414.9y cm =+?= 实际有效高度：014014.9125.1h cm =-= 配筋率验算：107/(20125.1) 4.28%0.2%μ=?=> 2.持久状况截面承载能力极限状态计算

实际受压区高度：[112.59280/11.5(17820)11]/2050.2x cm =?--?=

050.20.56125.170.1x cm h cm ξ=<=?=满足规范要求

截面抗弯极限状态承载力为：

0063'[()(')'()]

0.5020.11

11.510[0.20.502(1.28)(1.780.2)0.11(1.28)]1022

36361647.3f d cd f f h x

M f bx h b b h h kNm kNm

-=-+--=????-+-??-?=>

满足要求

3.根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置

根据剪力基本组合，3号梁的支点剪力最大，1号梁的跨中剪力最大，偏安全计，支点剪力以3号梁为准，跨中剪力以1号梁为准：

01/2136.9d V kN γ=，00649.8d V kN γ=

假定有632φ通过支点，

3.43

4.72a cm =?+=

0140 4.7135.3h cm =-=

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9条，抗剪截面需满足构造要求：

000.5110d V γ-≤?

30.51102001353755.89649.8kN kN -??=>

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.10条：

33200.50100.5010 1.0 1.232001353166.4649.8td f bh kN kN α--?=?????=<

介于两者之间，应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。积算图式如下图所示：

136.9k N

649.8k N

h/2

内插得到距离梁高/2h 处的剪力/2620.5dh V kN = 则由混凝土和箍筋承担的部分：620.50.6372.3kN ?= 由弯起钢筋承担的部分：620.50.4248.2kN

?= 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7条，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力为：

30.7510sin sb sd sb s V f A θ-=?∑

在这里280sd f MPa =，45s θ= ，故相应于各排弯起钢筋的面积：

0.7510sin 0.75102800.7070.1485

sb sb sb

sb sd s V V V A f θ--=

==???? 则每排弯起钢筋的面积为：

21248.2/0.14851671.4sb A mm ==

弯起232φ：211'1608.4sb sb A mm A =<

1671.41608.4

3.9%5%1608.4

-=<，能够满足工程上的要求

22223.1/0.14851502.4sb A mm ==

弯起232φ：222'1608.4sb sb A mm A =>

23172.8/0.14851163.6sb A mm ==

弯起232φ：233'1608.4sb sb A mm A =>

24122.6/0.1485825.6sb A mm ==

弯起232φ：244'1608.4sb sb A mm A =>

2572.3/0.1485486.9sb A mm ==

弯起218φ：255'509sb sb A mm A =>

2622.1/0.1485148.8sb A mm ==

弯起218φ：266'509sb sb A mm A =>

在近跨中处增设218φ辅助斜筋，256''509sb sb A A mm ==，根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.11条，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面以外不小于0/2h 处，满足要求

4.箍筋配置

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.11条，箍筋的间距为：

0v d S =

在这里1 1.0α=，3 1.1α=，0.6ξ=，选用28φ双肢箍筋，195sv f MPa =，

2100.5sv A mm =，距离支座中心0/2h 处的主筋为632φ，24825.2g A mm =，

0 3.4

1403 3.4131.92

h cm =---

=，048.2520.018320131.9g A bh μ=

==?，100 1.83P μ==，计算剪力0649.8d V kN γ=，计算可得：

168v S mm ==

选用150v S mm =。

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》9.3.13条，在支座中心向跨径方向长度不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm 。综上所述，全梁箍筋的配置为28φ双肢箍筋，由支点至距支座中心2.5处，v S 为10cm ，其余地方箍筋间距为15cm 。则配箍率分别为：

当10v S cm =时， 1.005

/0.5%0.18%1020sv sv v A s b ρ===>?

当15v S cm =时， 1.005

/0.34%0.18%1520

sv sv v A s b ρ===>?

5.斜截面抗剪承载能力验算

根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7条，当受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：

0d cs sb V V V γ≤+

31230.4510cs V bh ααα-=?30.7510sin sb sd sb s V f A θ-=?∑

为了简化计算，0h 取用平均值，即

(131.9125.1)128.52

h cm =+?

= 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.6条，需要验算的斜截面有： (1)距离支座/2h 处截面，相应的620.5d V kN =

4825.2

100 1.882001285

P =?

=?，0.005sv ρ=

31.0 1.0 1.10.45102001285496.8cs V kN

-=??????=30.75102801608.40.707238.8sb V kN -=????=

496.8238.8735.6620.5cs sb V V kN kN +=+=>

(2)距离支座中心1.3m 处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的595.4d V kN =

4825.2

100 1.882001285

P =?

=?，0.0034sv ρ=

31.0 1.0 1.10.45102001285409.7cs V kN

-=??????=30.75102801608.40.707238.8sb V kN -=????=

409.7238.8648.5595.4cs sb V V kN kN +=+=>

简支T型梁桥课程设计

桥梁工程课程设计土木工程专业本科（四年制）适用指导教师：李小山班级： 10土木一班学生姓名：董帅设计时间：浙江理工大学建筑工程学院土木系土木工程专业桥梁工程课程设计任务书浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨m l 60.240= 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T 型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用：桥梁横断面布置图

[1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容：主梁、横隔梁和行车道板的内力计算五、设计成果要求：设计计算书。设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。六、提交时间：第14周周五前提交，过期不候。设计计算书基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ），主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸：拟定采用的梁高为，腹板宽18cm 。主梁间距：,主梁肋宽度：18cm 。结构尺寸如图行车道板计算结构自重及其内力每延米板上的结构自重

钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文

毕业设计（论文）

计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。者签名：日期：导教师签名：日期：使用授权说明人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：

学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。者签名：日期：年月日师签名：日期：年月日

钢筋混凝土简支t型梁桥主梁设计书

一、设计题目：钢筋混凝土简支T形梁桥一片主梁设计。二、设计资料 1、某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图(单位mm)：梁高1500。为便于计算，现将右图的实际T形截面换算成标准T梁计算截面， h f′=(90+150)/2=120mm，其余尺寸不变。 2、计算内力（1）使用阶段的内力跨中截面计算弯矩（标准值）结构重力弯矩：M1/2恒=844.72KN·m 汽车荷载弯矩：M1/2汽=573.28KN·m 人群荷载弯矩：M1/2人=75.08KN·m 作用效应组合中取Ψc=0.8 1/4跨截面弯矩：（设计值） M d.1/4=1500.00KN·m；（已考虑荷载安全系数）

支点截面弯矩 M d0=0.00KN·m, 支点截面计算剪力（标准值）结构重力剪力：V恒=196.75KN; 汽车荷载剪力：V汽=163.80KN; 人群荷载剪力：V人=18.60KN; 跨中截面计算剪力（设计值） V j1/2=76.50KN；（已考虑荷载安全系数）主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数1+μ=1.192. (2)施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值结构重力剪力：M k.1/2=585.90KN·m,在吊点的剪力标准值结构重力剪力：V0=110.75KN·m。 3、材料主筋用HRB335级钢筋 f sd=280N/ mm2;f sk=335N/m㎡;E S=2.0×10N/mm2. 箍筋用R235等级钢筋 f sd=195N/m㎡;f sk=235N/m㎡;E S=2.1×10N/ mm2. 采用焊接平面钢筋骨架，初步可设a s=30+0.07h 混凝土为C30 f cd=13.8N/ mm2;f ck=20.1N/ mm2; f td=1.39N/ mm2;

20m简支t型梁桥设计

目录摘要:.................................. I Abstract.............................. I I 第1章设计内容及构造布置. (1) 1.1 设计内容 (1) 1.1.1 设计标准 (1) 1.1.2 主要材料 (1) 1.1.3 设计依据 (1) 1.2 方案比选 (1) 1.3横断面布置及主梁尺寸 3 第2章主梁内力计算 (5) 2.1 恒载内力计算 (5) 2.1.1结构自重集度计算 5 2.1.2 结构自重内力计算 (5) 2.2 活载内力计算 (6) 2.2.1荷载横向分布计算 6 2.2.2汽车人群作用效应计算

10 2.3 主梁内力组合 (18) 2.3.1 作用效应计算公式 (19) 2.3.2 主梁内力组合 (19) 第3章主梁配筋计算 (21) 3.1 跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21) 3.1.2 确定简支梁控制截面弯矩组合设计值和剪力设计值 (21) 3.1.3 T型截面梁受压翼板的有效宽度 (21) 3.1.4 钢筋数量计算 (21) 3.1.5 截面复核 (22) 3.2 腹筋设计 (23) 3.2.1 截面尺寸检查 (23) 3.2.2 检查是否需要根据计算配置箍筋 (23) 3.2.3 计算剪力图分配 (23) 3.2.4 箍筋设计 (24) 3.2.5 弯起钢筋设计 (25) 3.2.6 斜截面抗剪承载力验算 (29) 3.2.7 持久状况斜截面抗弯极限承

载能力状态验算 (33) 3.3持久状况正常使用极限状态裂缝宽度验算 (33) 3.4持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (35) 第4章横隔梁内力与配筋计算 (38) 4.1横隔梁内力计算 38 4.1.1确定计算荷载 38 4.1.2绘制中横隔梁弯矩、剪力影响线 38 4.1.3截面内力计算 40 4.1.4内力组合 40 4.2横隔梁配筋计算 40 4.2.1正弯矩配筋 (40) 4.2.2剪力配筋 (41) 第5章行车道板的计算 (43)

某装配式钢筋混凝土简支T型梁桥

石家庄铁道学院毕业设计某装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计与计算 2009届工程力学系专业工程力学学号20052011 学生何强江指导教师军黄羚完成日期 2009年6 月 2 日

毕业设计成绩单

毕业设计任务书

毕业设计开题报告

摘要设于墩柱顶部的盖梁是钢筋混凝土简支梁桥下部结构的主要承力构件。本文以北京某一六跨25m连续简支T梁桥为工程实例，着重设计与分析计算了其盖梁部分。通过人工和ANSYS程序分别计算出盖梁在各种受力情况下的力，并根据荷载组合得到的最大弯矩或最大剪力的数据，选择构件型号及截面，验算构件的弯曲强度，抗剪强度和挠度。在计算力的时候，选择合适的方法计算横向分布系数是非常重要的。经过对比，电算比手算更加迅速及精确。盖梁的主要作用是支撑桥梁上部结构并将全部荷载传递到桥梁的基础。盖梁的设计是所有桥梁设计中的重要环节，必须认真对待。关键词：盖梁设计配筋验算

Abstract Bent cap located at the top of the pillar are the primary load bearing component of the substructure of reinforced concrete simply supported bridge．In this paper the design and analysis of bent cap is focused based on the engineering background of a six spans consecutive 25-meter bridge by simply supported T-beam in Beijing. The internal forces of bent cap are calculated by artificial and ANSYS software in various loading situations respectively. Based on moment or shearing maximum which derived by the composed load，the component models and cross-section are chosed. At the same time, the component deflection, bending strength and shearing strength are checked. While the internal forces are calculated, it is important to choose suitable way for the calculation of horizontal distribution coefficient. To contrast, by the program is more quickly and precise than by artificial．The main role of bent cap are for supporting the upper structure of the bridge and delivering the full loading through the pillar to the basis structure. It is an important component element of bridge design, which the designer should be handled carefully. Key words：the design of capping beams reinforcement placement checking

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥结构设计

课程编号：021141 《桥梁工程》课程设计大纲 2周2学分一、课程设计性质、目的及任务桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业方向重要的实践性教学环节，是学生修完《桥梁工程》课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下内容： 1．梁式桥纵断面、横断面的布置，上部结构构件主要尺寸的拟定。 2．梁式桥内力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算（尤其是各种荷载横向分布系数的计算）、作用效应的组合。 3．梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。 4．板式橡胶支座的设计计算。二、适用专业交通土建专业三、先修课程材料力学、弹性力学、结构力学、结构设计原理、地基与基础工程、交通规划与道路勘测设计、道路工程、桥涵水力水文四、课程设计的基本要求本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计（上部结构），其下部结构为重力式桥墩和U型桥台，支座拟采用板式橡胶支座。学生在教师的指导下，在两周设计时间内，综合应用所学理论知识和桥梁工程实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成装配式钢筋混凝土T型梁桥的设计。基本要求为：计算书应内容完整，计算正确，格式规范，叙述简洁，字迹清楚、端正，图文并茂；插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置合理。五、课程设计内容 1．题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构） 2．基本资料（1）桥面净空：净—9+2×１ｍ（2）永久荷载：桥面铺装层容重γ=23kN/m3。其他部分γ=25kN/m2。（3）可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级（或Ⅱ级），人群荷载2.5kN/m2；人行道+栏杆=5kN/m2。（4）材料：主筋采用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土标号C40。（5）桥梁纵断面尺寸：标准跨径Lb=25m，计算跨径L=24.5m，桥梁全长L，=24.96m（或标准跨径Lb=30m，计算跨径L=29.5m，桥梁全长L，=29.96m）。 3．设计内容

预应力混凝土简支T形梁桥设计

桥梁工程课程设计计算说明书题目:预应力混凝土T形简支梁桥设计说明书姓名： * * * 班级：道桥**-*班学号： 3 2015年00月00日

目录一、设计资料及构造布置 (1) 1.设计资料 (1) 桥梁跨径及桥宽 (1) 设计荷载 (1) 材料规格 (1) 设计依据 (1) 基本计算数据 (1) 2.横截面布置 (2) 主梁间距与主梁片数 (2) 主梁跨中截面主要尺寸拟订 (4) 3.横隔梁沿跨长的变化 (6) 4.横隔梁的设置 (6) 二、主梁作用效应计算 (6) 永久作用效应计算 (6) 可变作用效应计算 (9) 主梁作用效应组合 (19) 三、横隔梁计算 (19) 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用 (19) 跨中横隔梁的作用效应影响线 (20) 四、行车道板的计算 (24) 悬臂板荷载效应计算 (25) 连续板荷载效应计算 (26) 五、支座计算 (31) 选定支座的平面尺寸 (31) 确定支座的厚度 (31) 验算支座的偏转 (32) 验算支座的抗滑稳定性 (32) 参考文献 (33)

预应力混凝土T 形简支梁桥设计说明书一、设计资料及构造布置 1.设计资料桥梁跨径及桥宽标准跨径：36m （墩中心距离）主梁全长：计算跨径：桥面净空：净—14+2×= 设计荷载汽车：公路—∏级，人群：23.0/KN m ,每侧人行栏、防撞栏重力的作用力分别为 1.52/,4.99/KN m KN m 。材料规格混凝土：主梁用50C ，栏杆及桥面铺装用30C 。预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的15.2s φ钢绞线，每束6根，全梁配7束，标准强度1860pk f MPa =。普通钢筋直径大于和等于12mm 采用HRB335级钢筋；直径小于12mm 的均用R235钢筋。设计依据《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）基本计算数据表1-1 基本数据计算表

预应力简支T型梁桥计算.

（预应力简支T型梁桥）第一章绪论梁式桥种类很多，也是公路桥梁中最常用的桥型，路桥梁常用的梁式桥形式有简支梁、悬臂梁、连续梁等，梁式桥跨径大小是技术水平的重要指标，一定程度上反映一个国家的工业、交通、桥梁设计和施工各方面的成就。80年代以来，我国公路上修建了几座具有代表性的预应力混凝上简支T型梁桥（或桥面连续），如河南的郑州、开封黄河公路桥，浙江省的飞云江大桥等，其跨径达到62m，吊装重220t。 T形梁采用钢筋混凝土结构的已经很少了，从16m到50m跨径，都是采用预制拼装后张法预应力混凝土T形梁。预应力体系采用钢绞线群锚，在工地预制，吊装架设。其发展趋势为：采用高强、低松弛钢绞线群锚，混凝土标号40～60号；T形梁的翼缘板加宽，25m是合适的；吊装重量增加；为了减少接缝，改善行车，采用工型梁，现浇梁端横梁湿接头和桥面，在桥面现浇混凝土中布置负弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。预应力混凝土T形梁有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点。其最大跨径以不超过50m为宜，再加大跨径不论从受力、构造、经济上都不合理了。大于50m跨径以选择箱形截面为宜。目前的预应力混凝土简支“准连续“。随着交通建设事业的发展，大量的预应力混凝土简支T梁被广泛应用，其中的标准化设计起到了重要作用。我国交通行业预应力混凝土简支T梁标准化设计经历过了一个从无到有的发展过程。20世纪60年代，主要套用过去苏联的标准图。20世纪70年代由交通部组织交通部第二公路勘察设计院编制了装配式后张法预应力混凝土简支梁标准图JT/GQB-025-75。20世纪80年代出版了新的标准图－装配式钢筋混凝土简支梁JT/GQB-024-83。进人20世纪90年代，交通部先后出版了预应力空心板、预应力混凝土I型组合梁标准图。但预应力混凝土简支T梁标准化工作相对滞后，这期间的预应力混凝土简支梁在桥梁建设中

简支T型梁桥课程设计

桥梁工程课程设计土木工程专业本科（四年制）适用指导教师：李小山班级：10土木一班学生姓名：董帅设计时间：2013.5.20 浙江理工大学建筑工程学院土木系

土木工程专业桥梁工程课程设计任务书浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨

m 24 . l60 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用：桥梁横断面布置图桥梁纵断面布置三、设计依据： [1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容：主梁、横隔梁和行车道板的内力计算

五、设计成果要求：设计计算书。设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。六、提交时间：第14周周五前提交，过期不候。设计计算书基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ），主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸：

整体简支T型梁桥计算书

整体简支T型梁桥计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图：二、基本设计资料 1．依据规及参考书目：《公路桥涵设计通用规》JTJ D60-2004，以下简称《通规》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》JTJ D62-2004，以下简称《公预规》2．几何信息：桥总长L = 8800 mm 支承宽度Bz = 1000 mm 悬挑宽b2 = 0 mm 板厚度t = 250 mm T型梁片数n = 2 梁中心距D = 2250 mm T梁腹板宽b5 = 400 mm T梁直段高h = 450 mm T梁斜段宽b3 = 600 mm T梁斜段高h4 = 60 mm 两侧T梁外侧斜段高h6 = 60 mm 安全带高h1 = 250 mm 安全带宽b1 = 250 mm 悬挑端高h2 = 0 mm 悬挑斜高h3 = 0 mm 磨耗层厚c = 120 mm 保护层厚as = 30 mm 3．荷载信息：汽车荷载等级：公路-Ⅱ级，1车道设计安全等级：二级；结构重要系数：γo = 1.0 人群荷载q r = 3.00 kN/m2；两侧栏杆自重g l = 1.87 kN/m 4．材料信息：混凝土强度等级：C30 f ck = 20.1 MPa f tk = 2.01 MPa f cd = 13.8 MPa f td = 1.39 MPa Ec = 3.00×104 MPa 混凝土容重γh = 24.0 kN/m3钢筋砼容重γs = 25.0 kN/m3 钢筋强度等级：HRB335 f sk = 335 MPa f sd = 280 MPa Es = 2.0×105 MPa 三、计算跨径及截面特性

钢筋混凝土简支T型梁桥设计

课程设计题目：钢筋混凝土简支T型梁桥主梁设计 1设计资料： 1.1桥面净空 7+2×0.75m人行横道 1.2主梁跨径和全长学号：40712039（按照规则及学号确定）标准主梁计算跨径：L=16.40m（支座中心距离）标准主梁全长:L=16.96m（主梁预制长度）按学号计算规则：学号最后一位为奇数，调整后的主梁计算跨径，全长分别为准值减去修正值（取学号最后两位数值乘以0.03）计算修正后的主梁计算跨径：L=16.40-39×0.03=15.23m 计算修正后主梁全长：L=16.96-39×0.03=15.79m 1.3设计荷载设计荷载为公路-II级 1.4人群荷载人群荷载为3kN?m3 1.5材料钢筋：主筋用HRB335级钢，其它用R235级钢；混凝土标号：C30 1.6计算方法计算方法为极限状态法

1.7结构尺寸纵向主梁和横隔梁布置图如图1.1所示，其中横梁用5根。图1.1混凝土简支梁示意图 2计算采用的技术规范和参考书目 2.1中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004,人民交通出版社，2004年9月； 2.2中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004,人民交通出版社，2004年9月； 2.3易建国，《混凝土简支梁（板）桥》，人民交通出版社； 2.4佋旭东，《桥梁工程》，人民交通出版社； 2.5范立础，《桥梁工程》，人民交通出版社。 3主梁内力计算 3.1恒载内力计算 3.1.1恒载集度计算主梁:g1=[0.18×1.30+1/2×(0.08+0.14)×(1.6-0.18)]×25=9.76kN/m 对于边主梁：

混凝土简支T形梁桥设计计算实例

钢筋混凝土简支T形梁桥设计 1 基本资料 1.1公路等级：二级公路 1.2主梁形式：钢筋混凝土T形简支形梁 1.3标准跨径:20m 1.4计算跨径：19.7m 1.5实际梁长：19.6m 1.6车道数：二车道 1.7 桥面净空桥面净空——7m+2×0.75m人行道 1.8 设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2004）》，简称《桥规》。（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）》,简称《公预规》。（3）《公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 124-85)》,简称《基规》。 2 具体设计 2.1 主梁的详细尺寸主梁间距：1.7m 主梁高度：h=（1 11～1 18 ）l=（1 11 ～1 18 ）20=1.82～1.1（m）（取1.8）主梁肋宽度：b=0.2m 主梁的根数：（7m+2×0.75m）/1.7=5 2.2行车道板的内力计算考虑到主梁翼板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋,故行车道板可按两端固接

和中间铰接的板计算。已知桥面铺装为2cm 的沥青表面处治（重力密度为23kN/m 3）和平均9cm 厚混泥土垫层（重力密度为24kN/m 3），C30T 梁翼板的重力密度为25kN/m 3。 2.2.1结构自重及其内力（按纵向1m 宽的板条计算）） ①每米延板上的恒载1g 沥青表面处治：1g =0.02×1.0×23=0.46kN/m C25号混凝土垫层：2g =0.09×1.0×24=2.16kN/m T 梁翼板自重：3g =（0.08+0.14）/2×1.0×25=2.75kN/m 每延米板宽自重：g= 1g +2g +3g =0.46+2.16+2.75=5.37kN/m ②每米宽板条的恒载内力：弯矩：M g m in,=-21gl 20=-2 1×5.37×0.712 =-1.35kN.m 剪力：Q Ag =g·l 0=5.37×0.71=3.81kN 2.2.2汽车车辆荷载产生的内力公路II 级：以重车轮作用于铰缝轴线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载下图：

简支T型梁桥课程设计

简支T型梁桥课程设计文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]

桥梁工程课程设计土木工程专业本科（四年制）适用指导教师：李小山班级： 10土木一班学生姓名：董帅设计时间：浙江理工大学建筑工程学院土木系土木工程专业桥梁工程课程设计任务书浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T 型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用：桥梁横断面布置图

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2 1m人行道（二）主梁跨径和全长标准跨径 l=20.00m(墩中心距离) b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料主梁混凝土：40 C，容重26KN/m 防水混凝土厚6.5~17cm，容重25KN/m3 （五）计算方法

（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称“桥规” （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称“公预规” （3）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix和I TX

求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4242323106275.66627500)2.412130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； 111 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 故 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0.183 =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm (2)横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度λ计算（图3）横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即 l =4b=4╳1.6=6.4m c=1/2(4.85-0.15)=2.35m h ′=100m, b ′=0.15m=15cm /c l =2.35/6.40=0.367

预应力简支T型梁桥设计

大力发展交通运输事业，是加速实现四个现代化的重要保证。四通八达的现代交通，对于加强全国各族人民的团结，发展国民经济，促进文化交流和巩固国防等方面，都具有非常重要的作用。我国幅员辽阔，大小山脉和江河湖泽纵横全国，在已通车的公路路线中尚有大量渡口需要改建为桥梁，并且随着社会主义工业、农业、国防和科学技术现代化的逐步实现，还迫切需要修建许多公路、铁路和桥梁，在此我们广大桥梁工程技术人员将不断面临着设计和建造各类桥梁的光荣而艰巨的任务。一、工程概况及方案比选（一）概述平远街至锁龙寺高速公路是国道主干线GZ75（衡阳～南宁～昆明公路）位于云南省境内罗村口至昆明公路的重要段落，是云南省列为“九五”和“十五”期间改造的六条主要干线公路之一。它途径红河、文山两个地州的弥勒、开远、砚山等市县，东连广西省，南接国家级边境口岸那发、河口、船头等，西接国道主干线GZ40及国道326线、国道323线，服务于滇中、滇东、滇南、滇东南等广阔地域，是云南省出海通边的主要通道，对云南乃至大西南的经济发展起着十分重要的作用。路线地处云南东南部，位于东经102°43′～103°20′，北纬24°50′～25°02′之间。本设计路段为平远街～锁龙寺高速公路11合同段庄田段，属于改地方路1。此桥梁主要用于连接攀枝花村和庄田村。（二）工程概况 1．地形地貌平远街～锁龙寺高速公路路线起点位于砚山县平远镇，止点位于弥勒县朋普镇。行政区划包括文由州、红河州。路线所经区域位于云贵高原南缘，属滇东南高原及滇中湖盆高原，根据地貌成因可分为三个小的地貌单元。本工程位于第三地貌单元内，即：K124+100～K128+200段内，该地段以地表水、地下水强烈溶蚀作用、大陆停滞水堆积和地表

标准跨径20m简支T型梁桥设计

钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2? 0.75m 人行道（二）主梁跨径和全长标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法极限状态法（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称“桥规” （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称“公预规” （3）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算

（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2 131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 111 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 故 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0.183 =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm (2)横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度λ计算（图3）横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即 l =4b=4╳1.6=6.4m c=1/2(4.85-0.15)=2.35m h ′=100m, b ′=0.15m=15cm

某预应力混凝土简支T型梁桥施工方案设计-课程设计

某预应力混凝土简支T型梁桥施工方案设计-课程设计某预应力混凝土简支T型梁桥施工方案设计一、工程概况某桥中心里程AK0+783，上部为3×30m预应力混凝土T梁。设计荷载为公路II级，设计方法为悬臂节段拼装法。该桥下部结构为摩擦桩，桩柱式桥台，桩柱式桥墩，本桥桥墩桩基全部为200cm的水中桩，施工时桥台挖孔桩安排，在经过松散层和渗水较大的地段改为钻孔施工。材料规格：混凝土：预制梁及其现浇接缝、封锚，墩顶现浇连续段，桥面现浇层均采用 C50混凝土，基桩采用C25，其余构件均采用C30混凝土。普通钢筋：钢筋直径大于12mm者，均采用HRB335带肋钢，钢筋直径小于 12mm者，采用R235钢。预应力钢绞线：d 15.2mm，公称面积140mm2，标准强度，弹性模量预应力管道：预埋圆形或扁形塑料波纹管成型。桥面铺装：10cm厚沥青混凝土。二、编制依据《公路工程技术标准》 JTG01----2003 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG62---2004 《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041---2000 《公路工程抗震设计规范》 JTJ001---89 《公路桥涵通用规范》 JTG06----2004 《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTJ024---85 1.1放样

钻孔桩施工前先放样。根据已布置好的控制网，用全站仪测定将要施工的桩位，做好保护桩，并填写桩位放样及保护桩位置记录，以便随时检测护筒和桩位的准确性。 1.2 场地准备本桥梁桩基为陆地桩，施工时先清除施工位置杂物，换除软土，并整平夯实。钻机底座不宜直接置于不坚实的填土上，以免钻机就位后产生不均匀沉降。 1.3 护筒的制作与埋设护筒具有固定桩位，引导钻锥方向，隔离地面水流入井孔，保证孔内水位（泥浆）高出地下水位或施工水位一定高度，形成静水压力，以保证孔壁不致坍塌。护筒口顶端高度至少高出地下水位1.5-2m及高出地面至少0.3m，护筒内径应比桩径大20-30cm。护筒一律采用钢护筒，每节钢护筒的高度一般为 1.5-3.0m，护筒接头用法兰螺丝连接，中间用0.5cm的橡胶，以确保接头不漏水。护筒埋设采用挖埋法，埋设前先准确放样，并设置中心桩的保护桩，以便随时校验护筒的位置，埋设护筒必须平、直、稳固，且底部不漏水，保证筒内水头稳定，形成静水压力，以便在成孔过程中孔壁不坍塌。护筒埋设好后，四周用粘土夯实。护筒中心线与桩中心线偏差小于5cm，竖直倾斜度不大于1%。 1.4 泥浆的制备及处理泥浆在钻孔中起着很重要的作用。由于泥浆比重大于水的比重，故护筒内同样高的水头，泥浆的静水压力比水大，在静水压力作用下，泥浆在井孔壁形成一层泥皮，阻隔孔外渗流，保护孔壁免于坍塌，此外，泥浆还起着悬浮钻渣的作用。冲击钻进时，泥浆的上升流速是靠钻锥上下搅动而产生的，钻渣被泥浆上升流速带上来后，希望钻渣尽量悬浮在泥浆中，不致很快沉淀，使钻锥能经常冲击到新的土层上。因此要求泥浆相对密度较大，一般地层为1.1-1.2左右，易塌地层1.2-1.4左右。

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥资料讲解

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2 1m人行道（二）主梁跨径和全长 l=20.00m(墩中心距离) 标准跨径 b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料主梁混凝土：40 C，容重26KN/m 防水混凝土厚6.5~17cm，容重25KN/m3 （五）计算方法

求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 b i 、t i 为相应各矩形的宽度与厚度。查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 故 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0.183 =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm

简支T型梁桥课程设计

桥土木工程专业本科（四年制）适用指导教师：李小山班级： 10土木一班学生姓名：董帅设计时间： 2013.5.20 浙江理工大学建筑工程学院土木系

土木工程专业桥梁工程课程设计任务书

浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T 型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用：桥梁横断面布置图桥梁纵断面布置 1.5% 4cm厚沥青混凝土 6cm厚铺装混凝土单位：cm 610 610

三、设计依据： [1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容：主梁、横隔梁和行车道板的内力计算五、设计成果要求：设计计算书。设计计算说明书制作成Word文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。六、提交时间：第14周周五前提交，过期不候。

20m预应力混凝土简支T形梁桥设计

《桥梁工程》课程设计20m预应力混凝土简支T梁桥设计姓名：盛先升学号: 1442264132 专业班级: 14土木道桥（1）班院系:土木与环境工程学院指导老师: 鹏设计时间: 2017.5.29~2017.6. 9 教务处制

目录前言 (1) 第一章桥梁设计总说明 (2) 1.1设计标准及设计规 (2) 1.2技术指标 (2) 1.3主要材料 (2) 第二章截面设计 (2) 2.1主梁间距与主梁片段 (2) 2.2主梁跨中截面主要尺寸拟定 (3) 第三章主梁作用效应计算 (5) 3.1永久作用效应计算 (5) 4.1.1 永久作用集度 (5) 4.1.2 永久作用效应 (5) 3.2可变作用效应计算 (6) 3.2.1 冲击系数和车道折减系数 (7) 3.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数 (8) 第四章预应力钢束数量估算及其布置 (11) 4.1预应力钢束数量的估算 (12) 4.2预应力钢束的布置 (15) 第五章主梁界面承载力与应力计算 (15) 5.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 (15) 第六章横隔梁的计算 (18) 6.1横隔梁上的可变作用计算（G-M法） (18) 6.2横梁截面配筋与验算 (20) 第七章行车道板的计算 (22)

7.1行车道板截面设计、配筋与承载力验算 (22) 第八章结论 (24) 参考文献 (25)

前言随着我国公路事业的迅速发展，我国的桥梁建设亦突飞猛进。在理论研究、设计施工技术及材料研究应用等方面都取得了快速的发展和提高，桥梁结构形式也在不断地被赋予新的容和活力。而简支梁式桥是工程上运用最为广泛的桥梁，其结构传力途径十分明确，设计计算理论已趋于完善。本设计所采用的是预应力钢筋混凝土简支T梁桥。主要依据2004年10月颁布的《公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62—2004）[简称《公预规》]和《公路桥涵设计通用规》(JTG D60—2004)[简称《桥规》]编写的。《公预规》是按《公路工程结构可靠度设计统一标准（GB/T 50283—1999）的规定采用了以概率论为基础的极限状态设计方法，较旧《公预规》（JTJ 023—85）在设计理论上有重要改进。同时，在力组合、材料取值、结构耐久性设计以及有关计算方法、计算容等方面都有明显的变化。本设计对钢筋混凝土结构及预应力混凝土结构，分述了持久状况承载能力极限状态、持久状况正常使用极限状态计算以及持久状况和短暂状况的应力验算等构件的计算分析方法及要点，并给出了完整的计算思路和框图，以便能够更好的理解桥梁设计的全过程。应该着重说明的是，在进行公路桥梁结构（构件）设计时，计算分析是很重要的一部分，但还有更重要的一部分是有关构造要求，这或许是更容易被我们忽略的一部分，我们应该给予足够的重视。因为这是根据多年的工程经验以及科学实验总结出来的。《公预规》提供了一套丰富、有益的构造规定，设计时一定要认真阅读《公预规》中这方面的有关容及要求。由于设计者水平有限，设计中难免会有一些缺点和错误，欢迎给予批评指正。盛先升 2017年5月