行车主梁拱度下挠修复工程

济南黄河特钢有限责任公司行车主梁拱度下挠修复工程

施

工

方

案

河南省宏瑞防腐安装有限公司

2015-05

行车主梁拱度下挠修复工程施工方案

1、行车主梁拱度严重下挠，修复主梁拱度并加固，达到国家相关标准要求。

2、施工质量标准：工程质量按照GB/T14405-93等国家标准执行。

3、计划维修项目和要达到的数值或效果

3.1 修复双主梁上拱度均至1/1000L即16.5mm（L为起重机跨度）使其符合GB/T14405-93《通用桥式起重机》优等品标准,并使双主梁同截面高差不大于1mm。

3.2 修复双主梁水平弯曲使之符合标准，（1/2000L之内，并均向走台侧凸曲）即：1-8mm，均向走台侧凸曲。

3.3 双主梁加固：

3.3.1 刚度指标：使其静刚度均达到GB/T14405-93《通用桥式起重机》新车优等品标准（技术条件：额定静载荷，小车位于跨中，从实际上拱度计算，静态刚性不大于1/800L）即不大于20.6mm。

3.3.2 强度指标：主梁强度指标按GB/T14405-93新车标准和GB5905—86实验规范执行：即3次加载1.25倍额定载荷,距地100mm,每次10分钟，最后一次主梁不得再有永久变形。

4、维修方案

4.1 起拱、加固技术路线的选定

4.1.1 目前国内现行起重机主梁下挠起拱、加固方法概述

目前国内起重机主梁下挠有多种起拱、加固方法，概括起来、主

要分为热（冷）缩主梁受拉区和预应力张拉两大类，两类方法虽然采取形式、手段、材料有差别，但修复原理从根本上说是一样的，都是反弯主梁，并且走的都是修复、补强、保持的技术路径。

4.1.2 现行两类方法的区别特征

1）第一类是利用热（冷）手段缩短主梁自身受拉区，依靠产生的偏心拉力来拉弯主梁，然后用型钢进行加固。

2) 第二类是利用加装的预应力拉筋，依靠施加偏心拉力的方法来拉弯主梁,并依靠增加的应力来增强主梁。

4.1.3 现行两类方法的不足和主要缺陷

1）现行第一类热（冷）缩主梁受拉区方法的主要缺陷是：变形与受拉区增加的应力较大并且与工作载荷应力重叠。不足之处还有：矫形尺寸差、型钢加固效果差、不易二次修复、工程量大、工期长等。

2）现行第二类预应力张拉方法的主要缺陷是：选用的拉筋材料不能长久保形、保力;每根拉筋受力不均、预加力不能对准偏轨梁的剪力线。

3）现行两类方法的共同不足是：修复效果都不能保持长久稳定，并易存安全隐患。

4.1.4 选定主梁起拱、加固方法

本项目选用一种改进的预应力张弦新方法，即《梁式起重机主梁下挠的修复方法及其梁式起重机》专利技术

4.1.5 选用方法的技术特点：

该方法主要是解决了拉筋长久保形、保力与每根拉筋受力均等的问题；能够使修复、加固效果长久保持稳定，并且，修复拱度曲线滑顺、精度高、受力好、可控制、可调整、施工简便用时短、增强效果

显著、对主梁没有损害等诸多优点。

4.1.6 本项目选用修复加固装置规格2×94.5tf-16.5m（选用计算过程略）

4.2 选用主梁起拱、加固、隔热、旁弯矫正的方法、机理

4.2.1 双主梁拱度修复方法及原理简述

4.2.1.1 体外预应力张弦修复增强起重机主梁下挠的基本形式

1、主梁

2、加强板

3、筋板

4、横梁

5、止退盖

6、保护夹板

7、撑顶器

8、安全夹板

9、钢绞线

4.2.1.2 张拉起拱方法示意图

1、等高棒

2、0.5mm 钢丝

3、直尺

4、主梁 5管式测力计、

6、端梁

7、固定端支座

8、预应力钢绞线拉筋

9、撑顶器

10、张拉端支座 11、超高压双回路油泵 12、转换后的压力表

13、高压油管 14、空芯千斤拔

4.2.1.3 预应力钢绞线布置形式

1、加强板

2、筋板

3、横梁

4、扁夹具

5、预应力钢绞线 （箱型正轨梁扁夹具布置示意图）

4.2.1.4 撑顶器结构示意图

1、主梁下盖板

2、上顶板

3、5锁紧螺母

4、调整螺母

5、调整螺母

6、螺杆

7、下顶板

8、安全夹板

9、钢绞线

4.2.1.5 维修方法及原理简述

本维修方法就是通过反向张弦将主梁制成挠性预弯状态（起拱），同时附加反向应力（加固），用于抵消工作应力和形变，并改善小车通过的平顺性来实现修复加固之目的。

如图一至图四所示，将预应力张弦修复装置分别焊装于两主梁下盖板下面，穿入预应力钢绞线，将固定端夹牢，用专用小千斤拔配合油泵分别调整每根预应力钢绞线的初始应力，使其受力均等，然后再用专用大千斤拔统一张拉预应力钢绞线拉筋，在这一偏心拉力作用下便产生一个较大的相对于中性层的偏心力矩，迫使主梁向上弯曲变形。

张拉至设定拱度值后，切掉工艺段预应力钢绞线，夹牢张拉端，调整撑顶器螺母，使其受力，然后锁紧，去掉维修工具即完工。

采用该方法修复加固后，修复加固装置留置原位，成为起重机重要的承载构件，和主梁共同工作，承担着极大的修复主梁拱度和工作载荷的拉力。

撑顶器用于微量调整拱度和调整梁上载荷应力分布，增加对主梁及预应力钢绞线的约束，改善抗弯截面模量，防止钢绞线飞出造成伤害和备用再次调整拱度等。

4.2.4 增强主梁强度、刚度及承载能力的机理简述

4.2.4.1 应用体外预应力张弦修复主梁拱度的形式，也就是在主梁负荷之前，根据等效荷载和平衡荷载的原理，用修复装置给主梁施以载荷的反向预加力，将其制成一个下凹上凸的负弯矩，因梁的负弯矩的拉、压应力刚好与工作载荷造成的上凹下凸的正弯矩的拉、压应力相反，所以预应力抵消了一部分或者全部梁的工作载荷应力和工作弯矩，减小了或者使梁的最大工作应力值等于零。

预应力随载荷的增减而变化，无载荷时预应力为初始应力。

4.2.4.2 由于加装了修复装置，主梁的中性层相应的下移，受压区截面积增大，受拉区截面积缩小，但预应力钢绞线离中性轴最远，大部分拉应力都集中到预应力钢绞线上，又因预应力钢绞线有着优越的抗拉性能，所以修复后的主梁抗拉、抗压能力都增强了。

4.2.4.3 修复装置张紧后替代了大部分主梁的受拉工作，并对主梁原受压区的翘曲变形，受拉区的延伸、裂纹进行反向修复。

4.2.4.4 由于主梁下加装了修复装置，加大了主梁截面的惯性矩和抗弯截面模量，使主梁的刚度、强度都得到了加强。

4.2.4.5 增装了修复装置，相当于附加了一个下弦拉杆和几个支座，从而合理的调整了载荷分布和增加了支座约束，降低了最大弯曲正应力和最大弯矩值，显著提高梁的刚度。

4.2.4.6 修复装置张紧后，主梁的拱度、抗弯截面模量、弯矩值三者之间的变化近似，使原来的等截面梁改善为近似等强度梁。

4.2.5 双主梁旁弯矫正方法

主梁水平刚度较小、旁弯度需要矫正值较小时，采用张拉主梁中线两侧钢绞线不同顺序的方法即可完成旁弯矫正。

当主梁水平刚度较大，需矫正值较大时采用下面方法进行矫正：在预应力修复装置张紧之前，在双主梁之间用千斤顶将双主梁向走台侧顶至旁弯标准值上限，然后张拉钢绞线，起拱与旁弯矫正分别至设定值、待2小时定性期过后，去掉千斤顶测量旁弯值观察回弹量，如旁弯值符合标准值，此项修复工作结束；如旁弯值接近标准值，松开预应力修复装置，重复以上工作，加大千斤顶力度；如旁弯值与标准值相差较大时，则需用氧—乙炔火焰在主梁大筋板处配合矫正；如旁弯值相差更大，则需割开边梁，按以上工艺矫正，待旁弯值符合标准值后，再将边梁割口补焊。

修复双主梁不等值内旁弯示意图

4.3 修复后主梁拱度、旁弯度及增强效果保持长久稳定的技术保障

修复后主梁的拱度值是主梁弯曲应力与修复装置张拉力的平衡点，要保持拱度和增强效果的长久稳定主要取决于张拉力的长久稳定，张拉力的长久稳定主要取决于拉筋材料的性能和配筋。本项目选用高强度、低松弛、防腐性能好的桥梁缆索用预应力钢绞线作为拉筋；按五十一年应力松弛和蠕变等于零、450MP应力幅200万次脉动拉伸不断裂的疲劳寿命为原则进行配筋设计。所以修复后在同样的载荷条件下，起重机主梁的工作安全和保持拱度数值及增强效果的长久稳定是有保证的。

退一步说，使用若干年后，如果拱度数值及增强效果万一发生变动可再调整撑顶器螺母或二次张拉，恢复效果非常简单。

4.4 施工工艺流程

4.4.1、前期准备阶段

4.4.1.1 检查、测量、分析、评估

4.4.1.1.1 检查主梁有无开焊、裂纹、局部变形等缺陷，如有起拱前采取相应的手段消除之。

4.4.1.1.2 按专利技术之《修前检测项目表》逐项检测、认真填写

4.4.1.1.3 拉钢丝法测量主梁上拱图（附图）

4.4.1.1.4 主梁水平弯曲的测量（附图）

4.4.1.2 施工方案设计及施工准备

4.4.1.2.1 根据测量结果预设修复值（本工程拱度修复值设定为1/1000L，优等品标准值，即16.5mm；旁弯度修复值设定为1/2000L，即1-8mm均向走台侧凸曲）。

4.4.1.2.2 根据预设修复值，计算修复装置各部件及主梁各受力构件最大受力，然后校验、定值。（计算过程略）。

4.4.1.2.3 根据受力计算结果选用修复加固装置规格（本工程选用2×94.5Tf—16.5m修复加固装置，选用原则、过程略）。

4.4.1.2.4 按设计要求制作预应力张拉修复装置。

4.4.1.2.5 运至施工现场。

4.4.1.2.6 按本方案之安全措施做好安全准备工作。

4.4.2、施工及验证阶段

1）挂施工吊栏或支平台等 2）安装测量工具

3）划线确定焊装位置 4）焊装撑顶器及支座

5）穿入钢绞线 6）夹固固定端夹片

7）按一定顺序分别分四次控力张拉钢绞线至设定拱度并保证钢绞线受力均等

8）夹固张拉端夹片 9）安装止退密封盖

10）安装保护夹板 11）切掉工艺段钢绞线

12）调整撑顶器螺母使其受力，然后锁紧锁紧螺母

13）主梁水平弯曲的维修（略）

施工吊篮草图

4.4.3 交工、验收、质量评价及保修阶段

1）试吊、测量、验证其效果。

2）清理施工现场、交工。

5、维修及验收依据标准

GB3811-83 起重机设计规范

GB/T14405-93 通用桥式起重机

GB6067-88 起重机安全规程

GB/ZQ8001-89 通用桥式起重机产品质量分等

GB5905—86 起重机试验规范和程序

6、施工安全措施

6.1 甲方职责

6.1.1 甲方将检修段大车滑线断电，并挂“有人施工禁止送电”警示牌。并用绝缘材料将作业区内角钢滑线保护起来。

6.1.2 甲方分别在两侧大车轨道上设置大车轮卡子4个，防止本车移动和相邻工作天车越界碰撞本车。

6.1.3 甲方清理作业区域障碍物及杂物，施工场地尽可能干净、平整。

6.1.4 甲方在作业区，设置安全围栏和警示标志，严禁非施工人员入内，注意防火、防电、防盗、防爆。

6.1.5 甲方向乙方介绍本单位、本行业的特殊规定和特点；介绍施工现场及相邻设备应注意事项。

6.2 乙方职责

6.2.1 乙方参与该工程人员应遵守甲方厂规厂纪，服从甲方领导，听从甲方指挥，接受甲方监督。

6.2.2 建立健全安全管理机构和制度，落实安全责任，明确安全责任分工，设专职或兼职安全员。

6.2.3 参与直接施工人员必须持有特种设备操作证。

6.2.4 乙方施工人员进入现场前，请甲方讲解现场注意事项及相关知识。

6.2.5 施工人员进入现场，必须穿棉质工作服，戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。

6.2.6 施工中所用起重设备、工具、梯子、绳索、吊点，必须经过试拉、试用，确保安全，工作可靠。电器设备、工具、电缆、确保不漏电，不飞出伤人。检修临时专用电盘，要有保护装置。

6.2.7 如发现有施工人员身体不适，或未按规定穿戴劳动保护服装和鞋帽以及违规违纪现象者，严禁进入施工现场，勒令停工。

6.2.8 从事危险性作业时，必须设安全监护人员，发现安全隐患时应及时报告，主动处理。

6.2.9 吊装时由专业起重工统一指挥，上下呼应，全面照应。钢丝绳套及缆风绳要可靠。吊装物件要捆绑牢固，有棱角处要用破布

等物品过渡，防止切断钢丝绳。吊装物件要用棕绳系留，控制摆动，防止碰撞。严禁人员在吊装物下走动、作业。

7、乙方对质量负责范围和期限

（正常使用及防腐蚀条件保证下）主梁项目保质5年，其它项目保修半年。

河南省宏瑞防腐安装有限公司

起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的测量方法

△f 测 起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的测量方法 1. 测量条件:室内起重机应水平放置，并无强辐射和热源影响；室外起重机应水平放置， 并无风、无日照。 当测量时，有日照影响，其实测上拱值应为测得的上拱值减去附表 2.1 的修正值。 2. 上拱度应在跨中 S/10 区域内测量；悬臂上翘度应在悬臂全长处及最大有效悬臂处分 别测量（后者为与测下挠度值比较）。 3. 计算上拱度值或上翘度值的基准点。当采用电动单梁起重机时，应为两侧大车车轮中 心向跨内约 500～600mm 处确定的基准点；当采用通用桥式起重机及通用门式起重机时， 应为主梁上翼缘板的测量线与大车轮中心铅垂线的交点。 4. 当有条件时，可以用经纬仪、水准仪等测标高的方法进行基准线测量，亦可以张紧的 钢丝进行基准测量。 5. 测量时，宜清除小车自重的影响。 6. 电动单梁起重机主梁跨中上拱度的测量（附图 2.1），应采用 15kg 的重锤将直径为 ф0.49～ф0.52mm 的钢丝拉好（附图 2.1），测出上拱度测量值△F 测。 上拱值应按下式计 算： F=△F 测-△g (附 2.1) 式中： F----上拱度值（mm ）； △F 测 ----上拱度测量值（mm ）; △ g -----钢丝下垂修正值（mm ），可按附表 2.2 取值。 500～600 测上拱度时钢丝固定点 s 500～600 附图 2.1 电动单梁起重机上拱度测量

起重机械作业指导书附表2.1 测量上梁上拱度的日照温度差扣除值 跨度S(m) 上下翼缘板的温度差（℃） 1234567891011121314151617 扣除值（mm） 10.500.350.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45 2.80 3.15 3.50 3.85 4.20 4.55 4.80 5.25 5.7059.95 13.500.450.90 1.35 1.80 2.25 2.70 3.15 3.60 4.05 4.50 4.95 5.40 5.85 6.30 6.757.207.65 16.500.53 1.06 1.59 2.13 2.65 3.18 3.71 4.24 4.77 5.30 5.88 6.36 6.897.427.858.489.01 19.500.67 1.34 2.01 2.68 3.75 4.02 4.69 5.46 6.03 6.707.378.058.719.3810.0010.7211.89 22.500.80 1.60 2.40 3.20 4.00 4.80 5.60 6.407.208.008.809.5010.4011.2012.0012.8013.60 25.500.90 1.80 2.70 3.60 4.50 5.40 6.807.208.109.009.0010.8011.7012.8013.5014.4015.80 28.50 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.007.008.009.0010.0011.0012.0013.0014.0015.0016.0017.00 31.50 1.10 2.20 3.30 4.00 5.50 6.607.708.809.9011.0012.1013.2014.3015.4016.5017.6018.70 注：①上翼板的温度应在主梁中段位置的横筋板之间、受阳面轨道侧附近测量； ②下翼缘板的温度应在主梁中段位置两横筋板之间、翼缘板中心位置测量； ③对起重量为30～50t的起重机，表中数值应乘以0.85； ④非标准跨度的起重机，可以用比例插入法计算。

通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施(标准版)

( 安全技术 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施(标准版) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes

通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治 理措施(标准版) 我厂是生产中小型汽轮发电机和大中型异步电动机的国有大型企业，拥有各类通用桥式起重机40台。桥式起重机能否正常运转直接影响和制约着生产任务的顺利完成。为确保起重机械的安全正常运行，我厂每年都要组织有关专业技术人员对全厂的起重机械进行一次全面安全检测，并对查出的问题及时落实整改，以消除事故隐患。根据国家有关技术标准规定，桥式起重机主梁须有足够的上拱度（注1），然而我们在安全检测中发现，部分起重机主梁不仅没有上拱度，而且出现了下挠，已成为威协起重机安全运行的一大祸患。本文仅就通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施谈几点粗浅的认识。 一、主梁下挠原因

从每年的安全检测结果看，我厂先后查出16台桥式起重机主梁下挠，占我厂起重机总台数的40%。我们对这16台起重机的工作环境，使用年限，主梁结构，产地等进行调查研究，走访了起重机使用单位和操作人员，了解了起重机安装调试和使用维护等情况。从使用环境分布看，铸造车间5台、机加工车间6台，总装车间3台，铆焊车间2台；从使用年限看，5年以下0台，5－10年2台，10－20年6台，20年以上8台；从主梁结构看，箱式双梁9台，四桁架式2台，单腹板式5台；从产地来看，外购10台，本厂自制6台。通过对以上几方面的分析，我们认为造成桥式起重机主梁下挠原因主要有以下几点： 1、高温工作环境的影响。从上述分析可以看出，16台主梁下挠起重机中铸造车间就占了5台，由此看来高温工作环境对起重机主梁有较大影响。这是因为在热加工车间使用的桥式起重机，其主梁长期处于高温烘烤状态，从而降低了金属材料的屈服极限和产生温度应力，一方面温度应力与其他应力叠加后可能超过材料的屈服极限；另一方面由于主梁上下盖板受热不均匀，下盖板温度大大高于

2、预制预应力T梁预拱度计算及控制

预制预应力T梁预拱度计算及控制 摘要：本文结合***高速公路***桥25m预制T梁的工程实践，介绍了T梁预拱度设置的必要性及设置注意事项，提供了依据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土弹性计算理论计算梁体挠度的方法。 关键词：预制T梁预拱度设置挠度计算 0、桥梁简介 ****桥分左右两幅，左幅桥长483.2m，右幅桥长478.2m。全桥左幅共5联：3*25+4*25+4*30+3*35+3*25，右幅共5联：4*25+4*25+3*30+3*35+3*25,上部结构左幅第1联、左幅第2联、左幅第4联、右幅第1联、右幅第2联采用预应力砼（后张）先简支后连续T梁：其余采用预应力砼（后张）T梁桥面连续结构；全桥共有T梁203片，其中122片25m、41片35m、40片30m。T梁预应力束为钢绞线，锚具为VOM锚。 1、预拱度设置 1.1设置原因 预制T梁设计时，为使梁体具有足够的强度、刚度来承受恒载和活载所产生的弯矩，往往布置预应力筋，通过预应力筋张拉对梁体产生的负弯矩来抵消恒载和活载产生的正弯矩。为了控制梁体张拉时产生的过大的向上反拱，则需通过对预制梁台座（底模）设置一个向下的合适的拱度来抵消反拱，所设的拱度即为“预拱度”。 1.2注意事项 预拱度设置的合理与否十分重要，如设置不合理，将直接影响梁的外观及后续工作的质量。如预拱度设置过大，为保证桥面铺装设计标高，则需增加桥跨中段铺装层的厚度，这样就增加了桥面铺装混凝土的重量，既降低了梁的承载储备又造成了浪费；如预拱度设置过小，受桥面铺装设计标高控制，桥跨中段铺装层厚度将达不到设计厚度，这样就影响了桥面的耐久性及梁体的使用寿命。 预拱度的设置不仅梁底要设，梁顶也要设。如梁顶不设置预拱度，而只有梁底设置，梁片浇注完成后将会出现梁顶平、梁底凹的现象。预应力张拉后，由于预应力筋的作用，向上的拱度抵消了梁底的凹拱，却产生了梁顶的凸拱，预拱度的设置也就失去了意义。故，预拱度设置时，不仅要考虑梁底，也要考虑梁底。 2、梁体挠度计算 根据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土梁弹性计算理论，25m后张预应力预制T梁上拱度

道路工程验收报告3篇

道路工程验收报告3篇 道路工程，从事道路的规划、勘测、设计、施工、养护等的一门应用科学和技术。本文是WTT小雅为大家整理的道路工程验收报告，仅供参考。 道路工程验收报告篇一：市政道路竣工报告 一、工程概况 一号道路起点为创新基地沙河西区十八号道路设计与一号道路设计分界处桩K0+010.64，终点为现况西沙桥西匝道，桩号 K0+963.道路红线宽25~27m，全长952.36m。道路为一幅路型式，机动车道宽14m，渐宽段14~16m，两侧人行道各为5.5m(含树池) 本工程由北京振邦承基开发建设有限公司投资，北京市市政工程设计研究总院北京市龙泰设计咨询开发公司设计，北京照普博伦工程管理有限公司监理，北京昌水建筑公司一号道路项目部负责施工。 1.1 机动道路面结构 细粒式沥青混凝土AC-13 3cm 中粒式沥青混凝土AC-16 5cm 乳化沥青下封层 1cm 石灰粉煤灰沙砾混合料 20cm 石灰粉煤灰沙砾混合料 20cm 总厚度 49cm

1.2 人行道结构 透水型步道砖10*20*6 6cm 1:5水泥中砂干拌 2cm C15无砂混凝土 15cm 粗砂垫层 5cm 总厚度 28cm 二、主要工程数量 机动车道面积 13753.61㎡ 人行道面积 9342.75㎡ 混凝土树池 365套 路缘石12*30*74.5 1888m 路缘石8/10*30*49.5 1868m 三、施工过程 3.1 开、完工日期 开工日期 20xx年7月6日 完工日期 20xx年6月25日 3.2工程测量 测量人员依据业主提供的控制点CX3A~CX1，根据施工现场面宽、线长、重点部位测量精度要求高的特点做了一条附合导线D 线(D1~D10)。 3.3 路基工程

起重机主梁上拱度计算方法

起重机主梁上拱度计算方法 传统检测法有：“水准仪”检测法，包括吊钩检测法、塔尺检测法两种；测距仪法。由于受电动单梁起重机主梁结构、小车行程止挡限位及电动葫芦等多种因素的限制，对在用电动单梁起重机主梁上拱度的检验不管采用哪种检测方法，测量时所选取的跨度与起重机实际跨度或多或少都存在有一定的偏差。有时（如采用吊钩法）这种偏差甚至会达1～2mm。此时如果没有对所检测的主梁上拱度进行正确的修正，那么对检验结果的判定（特别是跨度较小时）很有可能会出现误判。如：1台新安装的电动单梁起重机的实际跨度为7.0m，而测量时所选取的跨度最大只能为6.0m。试载前所检测出的上拱度为5.5mm。根据检验标准规定新安装的电动单梁起重机主梁上拱度应为（1～1.4）S/1000，此时如果按跨度7.0m简单地按测量所选取的6.0m跨度所对应的标准来直接判定所检测的数值时，可能会误判为该项目不合格，而实际上将检测数据经过跨度偏差修正后，其上拱度应为合格。因为跨度的偏差与上拱值并非成线性关系，所以，对所测的上拱值如果不加以正确修正，那么其所检测的上拱值对检验结果的判定影响很大，甚至可能会出现误判。 如图1所示为起重机主梁检测示意图，检测时所需拱度尺寸为HE。 图1 现场检验电动单梁起重机主梁示意图 1.主梁 2.电动葫芦 3.大车轨道 4.小车行程止挡装置

基于高精度全站仪与AC MES 的现场检查方法如下： 现场测量得：AF 、EF 、CH 根据几何关系可计算得： () EF EF AF OE 22 2+= 22CH OE OH -= 则： OH OE HE -=

起重机轨道检测 1、轨道测量参数 超高基准：左右两根钢轨中心之间的距离 基本轨距：左右两根钢轨表面以下16mm处内侧之间的距离； 棱镜常数/高度：轨道小车棱镜常数-34.4mm； 图4.1.2-1 中心线、超高说明图 中心线：轨距的一半，在直线段是平行于两根铁轨的，而在曲线段应该是平行于曲线切线的。 超高：两根铁轨表面中心线之间在竖直面内高差。

通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施通用版

解决方案编号：YTO-FS-PD490 通用桥式起重机主梁下挠原因、危害 及治理措施通用版 The Problems, Defects, Requirements, Etc. That Have Been Reflected Or Can Be Expected, And A Solution Proposed T o Solve The Overall Problem Can Ensure The Rapid And Effective Implementation. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards

通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施通用版 使用提示：本解决方案文件可用于已经体现出的，或者可以预期的问题、不足、缺陷、需求等等，所提出的一个解决整体问题的方案（建议书、计划表），同时能够确保加以快速有效的执行。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 我厂是生产中小型汽轮发电机和大中型异步电动机的国有大型企业，拥有各类通用桥式起重机40台。桥式起重机能否正常运转直接影响和制约着生产任务的顺利完成。为确保起重机械的安全正常运行，我厂每年都要组织有关专业技术人员对全厂的起重机械进行一次全面安全检测，并对查出的问题及时落实整改，以消除事故隐患。根据国家有关技术标准规定，桥式起重机主梁须有足够的上拱度（注1），然而我们在安全检测中发现，部分起重机主梁不仅没有上拱度，而且出现了下挠，已成为威协起重机安全运行的一大祸患。本文仅就通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施谈几点粗浅的认识。 一、主梁下挠原因 从每年的安全检测结果看，我厂先后查出16台桥式起重机主梁下挠，占我厂起重机总台数的40%。我们对这16台起重机的工作环境，使用年限，主梁结构，产地等进行调查研究，走访了起重机使用单位和操作人员，了解了起

道路工程竣工报告

XXXXXXXXXXXXXXXXX路道路建设工程 竣工验收报告 2018.10 一、工程概况 1、XXXXXXXXXXXXXXXXX路道路建设工程位于XXXXXXXXX北面，XXXX路呈南北走向，道路全长560米，为城市次干道，双向四车道，路幅宽度16米，设计车速30km/h，XXXX路南接XX路，北接XX路，西侧为XXXX有限公司，东侧为XXX小区。 道路标准横断面：人行道1m +车行道6m +车行道6m +人行道3m，道路总宽度为16m。道路西侧1m人行道主要用于行人避让车辆，过往行人的通行主要依靠道路东侧3m宽人行道进行。车行道采用1.5%的双向坡，人行道采用2.0%的单向坡。 最大纵坡：imax=1.1% 最小纵坡：imin=1.1% 路面类型：沥青砼路面 交通饱和设计年限：15年 路面结构设计年限：15年 路面结构设计荷载：BZZ-100型标准车 路面结构：4cm AC-13细粒式沥青混凝土+8cm AC-25粗粒式沥青混凝土+40cm水泥稳定碎石（5.5%）+20cm级配碎石。 2、本工程排水分雨水和污水

排水实行雨污分流排水体制，道路左侧人行道布置R0608型排水沟，道路右侧人行道布置DN600钢筋混凝土雨水管、DN400钢筋混凝土污水管。雨水检查井和污水检查井合并为一个检查井，均采用MU10砖砌检查井，中间设12cm隔水墙。雨污排水管道、排水沟均设置一个纵坡，纵坡为1.1%。 3、绿化行道树木为香樟树，原则上按每5米栽种一棵。 4、道路照明路灯为单臂灯，原则上按每30米设置一盏。供电干线采用YJV-0.6/1KV的交联聚乙烯绝缘电力电缆，供电干线引上至顶部灯具的分支线采用BVV-0.5KV-3×2.5的绝缘护套线。每处灯杆旁均设置一个分线检查井。 5、开工日期为2017年12月10日，竣工日期为2018年9月28日。 6、本工程参建的相关单位如下： 建设单位：XXXXXXXXXXXXX基地投资开发有限公司 设计单位：XX省XX市规划设计院 监理单位：XXXXXXXXX监理有限责任公司 施工单位：XXXX建筑工程有限公司 二、本工程主要工程量： 本工程主要工程量：①沥青混凝土路面长541.06m，水泥混凝土路面长18.24m。②雨水管539.15m，污水管551.65m，钢筋混凝土排水沟564.05m。雨、污水合用井检查井共20座，Φ700雨水检查井1座，L型雨水检查井1座，Φ700污水检查井1座。③绿化香樟树栽

道路工程竣工验收报告范本(完整版)

报告编号：YT-FS-4879-19 道路工程竣工验收报告范 本(完整版) After Completing The T ask According To The Original Plan, A Report Will Be Formed T o Reflect The Basic Situation Encountered, Reveal The Existing Problems And Put Forward Future Ideas. 互惠互利共同繁荣 Mutual Benefit And Common Prosperity

道路工程竣工验收报告范本(完整 版) 备注：该报告书文本主要按照原定计划完成任务后形成报告，并反映遇到的基本情况、实际取得的成功和过程中取得的经验教训、揭露存在的问题以及提出今后设想。文档可根据实际情况进行修改和使用。 一、工程情况 二、工程竣工验收实施情况 (一)验收组织 建设单位组织勘察、设计、施工、监理等单位和其他有关专家组成验收组,根据工程特点,下设若干个专业组。 1.验收组组长副组长 组员 2.专业组 专业组建筑工程 建筑设备安装工程通讯、电视、燃气等业工程工程质保资料

(二)验收程序 1.建设单位主持验收会议。 2.建设、勘察、设计、施工、监理单位介绍工程合同履约情况和在工程建设各个环节执行法律、法规和工程建设强制性标准情况。 3.审阅建设、勘察、设计、施工、监理单位的工程档案资料。 4.验收组实地查验工程质量。 5.专业验收组发表意见，验收组形成工程竣工验收意见并签名。 组长 组员 (三)工程质量评定 分部工程名称 验收意见 质量控制资料核查 安全和主要功能核查 及抽查结果

新旧国标-桥式起重机主梁上拱度验收标准对比

新旧国标-桥式起重机主梁上拱度验收标准对比 GB/T14405-2011是2011年修订的《通用桥式起重机》国家标准，与GB/T14405-1993版相比有较大的改变。现仅就对桥式起重机主梁的上拱度的检验验收标准及其如何满足标准要求进行分析对比，来加强对就GB/T14405-2011版的技术标准的理解。 GB/T14405-1993版标准关于桥式起重机主梁上拱度的描述为: 桥架在运行机构组装完成以后，主梁应有上拱，跨中上拱度应为(0.9-1.4)S/1000(S为主梁跨度)，且放大上拱应:应控制在跨中的S/10范围内。这项要求是制作后出厂前的验收条件。在静载试验时，起升机构按1.25Gn(Gn为起重机的额定起重重）加权，超升离地面100mm-200mm高度处，悬空时间不少于10分钟，重复三次。卸才先后，小车开至跨端，检查主梁实有上拱度应不小子0.7S/1000。 GB/T14405-2011版标准关于桥式起重机主梁上拱度的描述为: 起重机在做完静载试验时，应能承受1.25 Gn的试验载荷，主梁不应有永久变形。静载试验后的主梁，当空载小东在极|破位置时，上拱最高点应在跨度中部S/10范围内，其值不应小于O.7S/1000。显然 GB/TI4405-2011版标准与GB/T14405-1993版标准关于桥架桥式起重机主梁上拱度拱度的要求的区别在于，GB/TI4405-2011版标准没有对组装后的桥式起重机主梁的上拱皮直接提出验收条件，而是对静载试验后提山了上拱度的要求。 在GB/T14405-1993标准应用过程中，生产现场为达到标准要求，通常采取的措施是，第一，质检方面综合各种因素按桥式起重机主梁跨度分成两个区段对上拱度制定验收标准，即S≤9.5m时，主梁上拱度按(1.2-1.4)S/1000验收，当S>19.5m时，主梁上拱度核 (1.4-1.6)S/1000验收。第二，腹板下料前生产班组对腹板的上拱度再增加一个附加值，经过焊接等过程后确保上拱度达到检验要求。 在GB/T14405-2011标准应用过程中，标准没有提出桥式起重机主梁在制作后出厂前的上拱度应为(0.9-1.4)S/1000(S为主梁跨度)的要求，尽管如此，现阶段制作时仍采用执行 GB/T14405-1993标准的上述两个措施，其目的是保证起重机加载1.25Gn静载试验后主梁跨中上拱度不小于0.7S/1000。多年的实践表明按上述措施进行控制，桥式起重机主梁的上拱度没有出现过违背标准的事故发生。

梁底下挠处理方案

梁底下挠处理措施 一、情况说明 本项目部在施工A组团49#楼3.6m~7.2m时，由于木工班组施工人员粗心大意，没顶撑加固好局部梁板模板的支撑体系，致使（5）～（7）/（F）～（D）轴范围局部现浇梁板在浇筑成型拆模后有下挠现象，经过我方现场领导召集项目技术部、工程部分析，拟将上述部位现浇梁底未下挠部分植筋挂网；下挠部分凿掉保护层，重新支模，整理完毕后浇注C30细石混凝土，确保梁底平整。 二、处理措施 1、先将需要处理的部位搭设好稳固的施工脚手架即模板支撑体系，确保无沉降。 2、凿毛梁底，将没有下挠与接近下挠部位的梁底部沿梁长度方向每边预留30～50mm钻双排孔，孔径φ8，间距300mm，孔深不少于10d。 3、植筋：用“L”形φ6圆钢结合结构胶植入双排孔内，凝固后再横向绑扎φ6圆钢两根，然后在横向钢筋上铺设一层不大于梁底宽度250mm 或300mm的钢丝网片，防止结合层脱层、开裂。 4、凿除梁底下挠的最底部保护层，方便沿梁底全长铺设钢丝网片。 5、支梁底模，底模面距剔凿后的梁底下挠部位不得小于25mm，确保梁底模水平。梁底模须宽于梁底250mm或300mm，一侧平梁侧，另一侧超出梁侧，方便一侧梁墙模板搁置并调节角度以便设置混凝土灌注口。

6、支梁侧模，采用钢管步步紧及木枋加固。 7、在留有灌注口一侧用人工浇注细石混凝土，并用木扦插捣，用小锤轻轻敲捣，确保混凝土密实。 8、浇筑后第二天则及时拆除浇灌口一侧的梁侧模板，剔除突出的混凝土，用M5纯水泥砂浆抹面收平。 9、待新浇混凝土强度达到要求后方可拆除架体及梁底模板。 具体详见后附图： 后附图1：

后附图2： 后附图3：

起重机主梁上拱度计算方法

起重机主梁上拱度计算方法 传统检测法有:“水准仪”检测法,包括吊钩检测法、塔尺检测法两种;测距仪法。由于受电动单梁起重机主梁结构、小车行程止挡限位及电动葫芦等多种因素得限制,对在用电动单梁起重机主梁上拱度得检验不管采用哪种检测方法,测量时所选取得跨度与起重机实际跨度或多或少都存在有一定得偏差。有时(如采用吊钩法)这种偏差甚至会达1～2mm。此时如果没有对所检测得主梁上拱度进行正确得修正,那么对检验结果得判定(特别就是跨度较小时)很有可能会出现误判。如:1台新安装得电动单梁起重机得实际跨度为7、0m, 而测量时所选取得跨度最大只能为6、0m。试载前所检测出得上拱度为5、5mm。根据检验标准规定新安装得电动单梁起重机主梁上拱度应为(1～1、4)S/1000,此时如果按跨度7、0m 简单地按测量所选取得6、0m跨度所对应得标准来直接判定所检测得数值时,可能会误判为该项目不合格,而实际上将检测数据经过跨度偏差修正后,其上拱度应为合格。因为跨度得偏差与上拱值并非成线性关系,所以,对所测得上拱值如果不加以正确修正,那么其所检测得上拱值对检验结果得判定影响很大,甚至可能会出现误判。 如图1所示为起重机主梁检测示意图,检测时所需拱度尺寸为。 图1 现场检验电动单梁起重机主梁示意图 1、主梁 2、电动葫芦 3、大车轨道 4、小车行程止挡装置

基于高精度全站仪与AC MES得现场检查方法如下: 现场测量得:、、 根据几何关系可计算得: 则: 起重机轨道检测 1、轨道测量参数 超高基准:左右两根钢轨中心之间得距离 基本轨距:左右两根钢轨表面以下16mm处内侧之间得距离; 棱镜常数/高度 :轨道小车棱镜常数-34、4mm; 图4、1、2-1 中心线、超高说明图 中心线:轨距得一半,在直线段就是平行于两根铁轨得,而在曲线段应该就是平行于曲线切线得。 超高:两根铁轨表面中心线之间在竖直面内高差。

支架预拱度详细计算说明

南平市跨江大桥支架施工预拱 度计算说明书 武汉理工大学南平跨江大桥监控项目部 2008年12月

南平跨江大桥主桥支架预拱度计算说明书 一、主桥支架施工系统说明 福建省南平市跨江大桥主桥采用跨径组合为38+126+76米的自锚式独塔悬索—斜拉协作体系桥，全长240米。跨江大桥的主梁采取箱型混合梁，中跨中部采用钢箱梁，其余部分为预应力混凝土梁，主梁采用支架施工。 从2号墩开始沿纵向方向共设置有17个临支墩，即L1—L17，见图1，每排临支墩由6根外径为1000~1200mm 的钢管桩并联而成，临时墩管柱上横向分配梁采用4~6根I56b 工字钢支撑于钢管桩顶部，临支墩之间以沿横桥向共17根双排单层加强型的贝雷片相连接，见图2。 图1. 主桥支架纵桥向设置 图2. 主桥支架横桥向设置

二、主桥支架预拱度计算 ㈠ 荷载计算 1、主梁自重（纵向分布） ① 市区侧砼梁段自重 ② 九峰侧砼梁段自重 ③ 钢箱梁段自重 钢箱梁段：共1450T ，宽长m m 3085 (底宽)，平均2/69.5m kN 。 2、贝雷支架及其上分配梁，模板：2/5m kN 3、振捣砼时产生的荷载：对垂直面模板为2/4m kN 4、倾倒砼时产生的荷载：取2/2m kN

5、塔竖转施工前位于4号墩靠九峰侧砼段处拼装，塔的自重 塔：共573.74T ，068斜面内顶点到桥面的垂线长度为m 262.55，平均 m to n f /382.10 ㈡ 支架在荷载作用下的挠度计算 根据支架施工图纸提供的结构图，支承分布情况，将结构离散，建立有限元模型，采用有限元程序MIDAS/CIVIL 进行计算。 又考虑到贝雷片不能贯穿3号墩和4号墩，故将全桥支架分为3部分进行计算。 1、2号墩到3号墩之间支架 ①2号墩到3号墩之间的支架有限元模型，见图3。 有限元模型共有851个节点和891个单元，单元采用空间梁单元。模型单元材料采用Q235，材料物理参数为： 弹性模量：Pa E 111006.2?= 泊松比：3.0=PRXY 密度：33/1085.7m Kg ?=ρ 图3. 2#墩到3#墩之间支架有限元模型 ②荷载工况 考虑荷载包括：1.1倍市区侧砼梁自重+贝雷支架及其分配梁和模板+振捣与倾倒砼时产生的荷载。

行车主梁拱度下挠修复工程

济南黄河特钢有限责任公司 行车主梁拱度下挠修复工程 施 工 方 案 河南省宏瑞防腐安装有限公司 2015-05 行车主梁拱度下挠修复工程施工方案1、行车主梁拱度严重下挠，修复主梁拱度并加固，达到国家相关标准要求。 2、施工质量标准：工程质量按照GB/T14405-93等国家标准执行。 3、计划维修项目和要达到的数值或效果 3.1 修复双主梁上拱度均至1/1000L即16.5mm（L为起重机跨度）使其符合GB/T14405-93《通用桥式起重机》优等品标准,并使双主梁同截面高差不大于1mm。 3.2 修复双主梁水平弯曲使之符合标准，（1/2000L之内，并均向走台侧凸曲）即：1-8mm，均向走台侧凸曲。 3.3 双主梁加固： 3.3.1 刚度指标：使其静刚度均达到GB/T14405-93《通用桥式起重机》新车优等品标准（技术条件：额定静载荷，小车位于跨中，从实际上拱度计算，静态刚性不大于1/800L）即不大于20.6mm。 3.3.2 强度指标：主梁强度指标按GB/T14405-93新车标准和GB5905—86实验规范执行：即3次加载1.25倍额定载荷,距地100mm,

每次10分钟，最后一次主梁不得再有永久变形。 4、维修方案 4.1 起拱、加固技术路线的选定 4.1.1 目前国内现行起重机主梁下挠起拱、加固方法概述 目前国内起重机主梁下挠有多种起拱、加固方法，概括起来、主要分为热（冷）缩主梁受拉区和预应力张拉两大类，两类方法虽然采取形式、手段、材料有差别，但修复原理从根本上说是一样的，都是反弯主梁，并且走的都是修复、补强、保持的技术路径。 4.1.2 现行两类方法的区别特征 1）第一类是利用热（冷）手段缩短主梁自身受拉区，依靠产生的偏心拉力来拉弯主梁，然后用型钢进行加固。 2) 第二类是利用加装的预应力拉筋，依靠施加偏心拉力的方法来拉弯主梁,并依靠增加的应力来增强主梁。 4.1.3 现行两类方法的不足和主要缺陷 1）现行第一类热（冷）缩主梁受拉区方法的主要缺陷是：变形与受拉区增加的应力较大并且与工作载荷应力重叠。不足之处还有：矫形尺寸差、型钢加固效果差、不易二次修复、工程量大、工期长等。 2）现行第二类预应力张拉方法的主要缺陷是：选用的拉筋材料不能长久保形、保力;每根拉筋受力不均、预加力不能对准偏轨梁的剪力线。 3）现行两类方法的共同不足是：修复效果都不能保持长久稳定，并易存安全隐患。 4.1.4 选定主梁起拱、加固方法

新旧国标-桥式起重机主梁上拱度验收标准对比

新旧国标-桥式起重机主梁上拱度验收标准对比 GB/T14405-2011是2011年修订的《通用桥式起重机》国家标准，与GB/T14405-1993版相比有较大的改变。现仅就对桥式起重机主梁的上拱度的检验验收标准及其如何满足标准要求进行分析对比，来加强对就GB/T14405-2011版的技术标准的理解。 GB/T14405-1993版标准关于桥式起重机主梁上拱度的描述为: 桥架在运行机构组装完成以后，主梁应有上拱，跨中上拱度应为(0.9-1.4)S/1000(S为主梁跨度)，且放大上拱应:应控制在跨中的S/10范围内。这项要求是制作后出厂前的验收条件。在静载试验时，起升机构按1.25Gn(Gn为起重机的额定起重重）加权，超升离地面100mm-200mm高度处，悬空时间不少于10分钟，重复三次。卸才先后，小车开至跨端，检查主梁实有上拱度应不小子0.7S/1000。GB/T14405-2011版标准关于桥式起重机主梁上拱度的描述为: 起重机在做完静载试验时，应能承受1.25 Gn的试验载荷，主梁不应有永久变形。静载试验后的主梁，当空载小东在极|破位置时，上拱最高点应在跨度中部S/10范围内，其值不应小于O.7S/1000。显然GB/TI4405-2011版标准与GB/T14405-1993版标准关于桥架桥式起重机主梁上拱度拱度的要求的区别在于，GB/TI4405-2011版标准没有对组装后的桥式起重机主梁的上拱皮直接提出验收条件，而是对静载试验后提山了上拱度的要求。 在GB/T14405-1993标准应用过程中，生产现场为达到标准要求，通常采取的措施是，第一，质检方面综合各种因素按桥式起重机主梁跨度分成两个区段对上拱度制定验收标准，即S≤9.5m时，主梁上拱度按(1.2-1.4)S/1000验收，当S>19.5m时，主梁上拱度核 (1.4-1.6)S/1000验收。第二，腹板下料前生产班组对腹板的上拱度再增加一个附加值，经过焊接等过程后确保上拱度达到检验要求。 在GB/T14405-2011标准应用过程中，标准没有提出桥式起重机主梁在制作后出厂前的上拱度应为(0.9-1.4)S/1000(S为主梁跨度)的要求，尽管如此，现阶段制作时仍采用执行GB/T14405-1993标准的上述两个措施，其目的是保证起重机加载1.25Gn静载试验后主梁跨中上拱度不小于0.7S/1000。多年的实践表明按上述措施进行控制，桥式起重机主梁的上拱度没有出现过违背标准的事故发生。

道路竣工验收情况总结报告

兆新路道路工程第一标段 （岳塘路～连山路） 竣工验收情况总结报告 建设单位：长沙先导城市投资建设有限公司 设计单位：中国市政工程西北设计研究院有限公司勘察单位：湖南省勘测设计院 监理单位：友谊国际工程咨询有限公司 施工单位：中建五局土木工程有限公司 编制人：张伟 中建五局土木工程有限公司 2013年01月29日

兆新路道路工程第一标段（岳塘路～连山路） 竣工验收情况总结报告 一、工程概况 兆新路道路工程第一标段，起止桩号为K1+024.069-K2+792.103，全长1768.034m，宽26m；内容包括：路基、圆管涵工程、排水工程、箱涵工程及桥梁工程。 该工程于2011年03月05日开工，2012年12月25日完成了合同约定的全部施工内容，并经我单位自检合格，具备了竣工验收条件，现将有关情况予以汇报，请核验。 二、施工所遵循的规范 《城镇道路工程施工与质量验收规范》 CJJ1-2008 《给水排水管道工程施工及验收规范》 GB 50268-2008 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 《混凝土工程强度检验评定标准》 GBJ107-87 《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005 《建筑施工安全检查评分标准》 JGJ59－99 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2001 《建设工程文件归档整理规范》 GB/T50207－2001 《道路工程质量评定标准》 JTGF80-1-2004 三、本工程主要参建单位 建设单位：长沙先导城市投资建设有限公司

监理单位：友谊国际工程咨询有限公司 施工单位：中建五局土木工程有限公司 设计单位：中国市政工程西北设计研究院有限责任公司 勘察单位：湖南省勘测设计院 质监单位：长沙市建设工程质量监督站 四、施工过程控制简介 我公司对该工程非常重视，制定了完善的质量保证体系，严格按照设计图纸及施工规范组织施工。开工前编制了详细的施工组织设计，经我单位技术主管部门审定并报监理批准后组织实施。在施工中严格执行强制性条文，严把进场材料质量关，对进场的材料检验试验合格，向监理报验并同意后才准予使用。每个分项工程开工前，进行详细的技术交底，重点做好过程控制，认真落实“三检”制度。对于隐蔽工程及时向监理报验，形成文字记录后，才允许进入下道工序。在质量验收时，严格按照《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001)进行验收，根据制定的检验批划分原则和计划，对每个检验批进行验收，在检验批验收合格的基础上进行分项工程验收，进而进行子分部工程的验收。 在施工过程中，我施工方重点控制了以下几点： 1、路基工程 1）、按照设计图纸要求开挖基槽，挖至设计标高后请建设、勘察、设计和监理单位验槽。 2）、回填片石、级配砂砾前，均先对其原材料进行了现场取样试验，经试验结果合格达到设计要求后进行下道工序。 3）、路基土方回填，严格按照30cm每层回填压实完成后，监理、试

《安全技术》之通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施

通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措 施 我厂是生产中小型汽轮发电机和大中型异步电动机的国有大型企业，拥有各类通用桥式起重机40台。桥式起重机能否正常运转直接影响和制约着生产任务的顺利完成。为确保起重机械的安全正常运行，我厂每年都要组织有关专业技术人员对全厂的起重机械进行一次全面安全检测，并对查出的问题及时落实整改，以消除事故隐患。根据国家有关技术标准规定，桥式起重机主梁须有足够的上拱度（注1），然而我们在安全检测中发现，部分起重机主梁不仅没有上拱度，而且出现了下挠，已成为威协起重机安全运行的一大祸患。本文仅就通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施谈几点粗浅的认识。一、主梁下挠原因从每年的安全检测结果看，我厂先后查出16台桥式起重机主梁下挠，占我厂起重机总台数的40%。我们对这16台起重机的工作环境，使用年限，主梁结构，产地等进行调查研究，走访了起重机使用单位和操作人员，了解了起重机安装调试和使用维护等情况。从使用环境分布看，铸造车间5台、机加工车间6台，总装车间3台，铆焊车间 2台；从使用年限看，5年以下0台，5－10年2台，10－20年6台，20年以上8台；从主梁结构看，箱式双梁9台，四桁架式2台，单腹板式5台；从产地来看，外购10台，本厂自制6台。通过对以上几方面的分析，我们认为造成桥式起重机主梁下挠原因主要有以下几点： 1、高温工作环境的影响。从上述分析可以看出，16台主梁下挠起重机中铸造车间就占了5台，由此看来高温工作环境对起重机主梁有较大影响。这是因为在热加工车间使用的桥式起重机，其主梁长期处于高温烘烤状态，从而降低了金属材料的屈服极限和产生温度应力，一方面温度应力

市政道路工程竣工验收汇报材料

XXXXXXX市政道路工程竣工验收汇报材料 各位领导、各位专家： 今天是我公司承建的XXXXXXXXX项目竣工验收会，首先我代表X X X X 工程有限公司向A B C市X X X建设有限公司、A B C市市质检站领导以及勘察、设计、监理等各位专家对我公司工作的大力支持表示诚挚的感谢。从2013年3月6日进场施工，经过一年多的努力，克服了工程征地拆迁困难及施工区域原管线众多拆迁难度大等诸多障碍，在业主和监理、设计、勘察、质监等相关部门的大力支持和帮助下，于2014年5月25日工程竣工；下面我就项目施工情况做一简要汇报： 一、工程概况 XXXXXXX市政道路工程为BT投资城市道路拓宽工程，总长2.94km。道路两侧各拓宽5.75-12.75m不等，整个单位工程施工内容包括：道路工程（包含箱涵5座）、交通工程（标志、标牌）、排水工程、电力工程、通信工程、路灯照明工程6个子单位工程。工程道路结构拓宽标准断面共分3段，分别为： 第1段从A路至B路口两侧拓宽分别为12.75米，其中绿化分隔带1.5米，非机动车道3米，人行道4.25米，为花岗石面层铺设； 第2段从B路至C路段两侧拓宽分别为12.25米，其中绿化分隔带1.5米，非机动车道3米，人行道3.25米，为透水砖面层铺设； 第3段从C路口至终点左侧拓宽为5.75米，其中绿化分隔带1.5米，非机动车道为4.25米；右侧拓宽为12.25米，其中绿化分隔带1.5米，非机动

车道3米，人行道2.25米，为透水砖铺设。 工程合同总造价为14351.6367万元（大写：1亿肆仟叁佰伍拾壹万陆仟叁佰陆拾柒元整），总工期为360日历天。 二、工程项目实施阶段的工作： 工程施工前由建设单位组织，质检部门监督下，勘察、设计、监理、施工等单位进行图纸会审。并根据图纸会审情况对现场进行障碍物及地形地貌的查勘核对；核查清楚后，发现道路两侧存有大量的管线，具体包括燃气、给水、通信、国防光缆、高压电杆、电缆；这对我公司施工造成一定的困难，我公司项目部针对以上情况调整了具体的施工组织方案，并制定了一系列有针对性的专项施工方案（如对原有管线的保护专项施工方案、抛石挤淤专项施工方案、安全文明专项施工方案、安全生产事故应急救援预案等专项方案）。与此同时，征地拆迁的困难又出现在面前，我公司本着坚持为临港作贡献的原则，给业主交满意答卷的心态，对道路征地不统一进行了分批次、分阶段、分班组施工；哪段先移交后，就施工哪段，施工计划按征地进度进行调整，动态监控施工，哪里有施工面，就立即组织技术人员进行施工。 为保质量、树形象、出效果，配合业主建设需要；业主要求我公司在2个月内将K0+680-K0+980(化工路口至B路口)作为施工示范段。我公司针对此要求进行施工调整，增加机械及施工班组，调整投资方案，加班加点施工。在业主及相关单位领导的指导下，奋战60天顺利完成示范段施工，并按业主要求将此段作为典范推行到整个工程的其他段。最终在业主要求的期限内圆满完成了整个工程项目。 三、工程完成情况及质量控制和安全文明施工： 为保证质量，我公司严格按现行国家规范及设计要求进行施工，对所有

连续梁成桥预拱度计算过程

5.5.1 成桥预拱度计算方法 目前，由于对混凝土徐变的计算，不论是老化理论，修正老化理论还是规范规定的计算方法，都难以正确地估算混凝土徐变的影响，在施工中对这一影响不直接识别、修正，通常是用以往建成的同类跨径的下挠量来类比的，并且通过立模标高的预留来实现的。因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。 根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。中孔跨中下挠。因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。 根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算方法：“中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，边跨最大挠度在3/4L处。其余各点按余弦曲线分配。在中孔跨中fc确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进行分配。边孔3/4L处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，满足平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。

1．活载挠度计算 1) 荷载等级：公路—Ⅰ； 2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78； 3) 中跨活载最大挠度： d 2＝0.029m; A 曲线：1cos()290y = -???? (090x ≤≤) B 曲线：21cos()261fc x y π??= -???? (22.553x ≤≤) C 曲线：21cos()245fc x y π??=-???? (022.5x ≤≤) 5.5.2 施工预拱度的计算方法 不论采用什么施工方法，桥梁结构在施工过程中总要产生变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施工过程中的实际位置（立面标高、平面位置）状态偏离预期状态，使桥梁难以顺利合拢，或成桥线形与设计要求不符，所以必须对桥梁进行施工

市政道路竣工验收报告

竣工验收报告 一、工程概述 国道207汝州养田至焦柳公铁立交桥段改建工程3B标段由州市鑫源投资投资建设、市公路交通勘察负责设计、豫路工程检测咨询负责现场监理、永吉路桥发展负责施工、市南北公路工程试验检测负责材料检测和现场测试。 本标段位于汝州市东南角，道路工程起点与3A标段相接，终点与第4标段相接。道路全长2.55km。道路标准路基断面70m，横断面组合为：5m人行道+5m非机动车道+4m绿化分隔带+16m主路面+10m中央绿化带+16m主路面+4m绿化分隔带+5m非机动车道+5m人行道。主车道为单向4车道16m沥青混凝土路面，设计时速为60，主要施工项目包括道路工程、雨水工程、污水工程及给水消防工程，其中： 1、污水管道管材采用钢带波纹管（钢环度8KN/㎡），基础采用沙石基础。污水检查井井盖、井座采用钢筋混凝土材料，井盖采用重型球墨铸铁井盖。 2、雨水管道管材采用Ⅱ级平口钢筋混凝土管，雨水横向连管采用Ⅱ级管，基础采用120?混凝土带型基础，管段采用钢丝网水泥砂浆抹带接口。雨水检查井井盖、井座采用钢筋混凝土材料。雨水口采用单、双篦偏沟雨水口,雨水口连接管采用D300混凝土管。 3、给水管道管材采用K9级给水用球墨铸铁管，采用滑入式柔

性接口，消火栓管径为DN100管材采用球墨铸铁管。给水管道基础采用砂垫层基础150mm。检查井采用砖砌立式检查井。 4、主车道路面结构自上而下为：40mm厚AC-13C细粒式改性沥青混凝土，60mm厚AC-20C中粒式沥青混凝土，180mm厚4.5%水泥稳定碎石上基层,180mm厚4.5%水泥稳定碎石下基层,180mm 厚4%水泥粉煤灰砂砾石底基层。 5、非机动车道路面结构自上而下为：30mm厚AC-13C细粒式改性沥青混凝土，40mm厚AC-20C中粒式沥青混凝土，180mm厚4.5%水泥稳定碎石基层,180mm厚4%水泥粉煤灰砂砾石底基层。 6、人行道结构自上而下为：60mm厚C30砼环保渗水地砖，40mm厚M10水泥砂浆，150mm厚C20无砂大孔混凝土基层。 二、工程施工依据 1、本工程施工合同、施工图纸、设计变更及其他设计文件。 2、《市政排水工程质量检验评定标准》（CJJ3-90） 3、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 4、《公路沥青混凝土路面施工技术规》（JTG F40-2004) 5、《公路路面基层施工技术规》（JTJ 034-2000) 6、《公路路面基层施工技术细则》（JTG/T F20-2015) 三、工程质量验收情况: 根据市政工程和道路工程专业施工和竣工验收质量验收规以及业主代表和监理工程师要求，对施工全过程进行了工程质量自检，全部工序均验收合格，具体如下表：