主跨56米现现浇连续梁支架方案验算

主跨56米现现浇连续梁支架方案验算

一、施工方案介绍

模板采用1.5cm厚竹胶板；纵向上分配梁采用10cm×10cm方木，翼缘板下布置间距0.4米，腹板侧面布置间距0.3米，腹板下间距0.2米，跨中底板下布置间距0.4米，0#梁段底板下布置间距0.2米，边跨端隔板段底板下布置间距0.3米；底板和腹板下横向上分配梁采用15cm×15cm方木，布置间距都为0.6米，立杆采用υ48×3.5mm碗扣式支架，水平连接杆件有0.3米、0.6米、0.9米和1.2米四种规格，步距为1.5米，横向间距为0.3米、0.6米、0.9米和1.2米四种，纵向间距都为0.6米；横向下分配梁采用采用15cm×15cm方木，纵向布置间距为0.6米；纵向下分配梁采用单层贝雷片，横向连接支撑架采用0.45米、0.9米和1.35三种型号；门洞处都采用两排三层的贝雷片做临时墩柱；10米门洞处基础采用条形扩大基础，采用C20素混凝土浇注，每个长25米，宽1.5米，高0.3米，8米门洞处基础采用条形扩大基础，采用C20素混凝土浇注，每个长13.5米，宽1.5米，高0.5米；支架和门洞处原地面地基应做换填处理，处理后的地面地基承载力≥150KPa。

支架段传力途径为：模板纵向上分配梁横向上分配梁立杆

混凝土基础处理后地面基础（σ≥150KPa)。

门洞段传力途径为：模板纵向上分配梁横向上分配梁立杆横向下分配梁纵向下分配梁临时墩柱混凝土基础处理后地面基础（σ≥150KPa)。

二、结构检算

箱梁混凝土竖向荷载取值为q砼=γcH，模板荷载取值为q模=2KN/m2，设备和

人员荷载取值为q均=1KN/m2；砼浇注作用于底模冲击及振捣荷载q冲=2KN/m2；砼浇注作用于侧模冲击及振捣荷载q冲=4KN/m2；混凝土竖向荷载和模板荷载的荷载分项系数取为1.2，施工荷载的荷载分项系数取为1.4。

（一）、模板检算

模板采用1.5cm厚竹胶板，由于模板单个受力单元最长边为1.2米，1200/15=80＜100，属小跨度连续梁，面板可按三跨连续梁检算。模板力学参数有：E=7.6GPa，[σ]=80MPa，W=bh2/6，I=bh3/12，[f]=L/400。

工况一、受力单元宽0.2米，长0.6米，模板以上砼高4.35。按照计算简图，q=(1.2 ×(4.35×26+2)+1.4×(1+2))×0.6=85.392KN/m

M m a x=qL2/10=85.392×0.22/8=0.427KNm

σ= M m a x/W=427/(0.6×0.015×0.015/6)=19MPa＜[σ]=80MPa,

f=0.677ql4/(100EI)

=0.677×85.392×103×0.24/(384×7.6×109×10-9×0.6×153/12)

=0.19mm＜[f]=L/400=200/400=0.5mm

强度和刚度满足要求。

工况二、受力单元宽0.3米，长0.6米，模板以上砼高3.05米。按照计算简图，q=(1.2 ×(3.05×26+2)+1.4×(1+2))×0.6=61.056KN/m M m a x=qL2/10=61.056×0.32/8=0.687KNm

σ= M m a x/W=687/(0.6×0.015×0.015/6)=30.5MPa＜[σ]=80MPa,

f=0.677ql4/(100EI)

=0.677×61.056×103×0.34/(384×7.6×109×10-9×0.6×153/12)

=0.68mm＜[f]=L/400=300/400=0.75mm

强度和刚度满足要求。

工况三、受力单元宽0.4米，长0.6米，模板以上砼高1.2米。按照计算简图，q=(1.2 ×(4.35×26+2)+1.4×(1+ 2))×0.6=26.424KN/m

M m a x=qL2/10=26.424×0.42/8=0.528KNm

σ= M m a x/W=528/(0.6×0.015×0.015/6)=23.5MPa＜[σ]=80MPa,

f=0.677ql4/(100EI)

=0.677×26.424×103×0.44/(384×7.6×109×10-9×0.6×153/12)

=0.9mm＜[f]=L/400=400/400=1.0mm

强度和刚度满足要求。

（二）、纵向分配梁验算

纵向分配梁采用10cm×10cm方木，方木的力学参数如下：

W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3,I m=bh3/12=10×103/12=833.3cm4,[σ]=9.5MPa，[f]=l/400。

按简直梁均布荷载结构分别进行检算，计算跨度为0.6米。

翼缘板下布置间距0.4米，腹板侧面布置间距0.3米，腹板下间距0.2米，跨中底板下布置间距0.4米，0#梁段底板下布置间距0.2米，边跨端隔板段底板下布置间距0.3米。

工况一、跨度为0.6米，砼高4.35米(0#梁段根部腹板)，布置间距0.2米。

q=(1.2×(4.35×26+2)+1.4×(1+ 2))×0.2=28.464KN/m

M m a x=qL2/8=28.464×0.62/8=1.281KNm

σ= M m a x /W=1281/166.7=7.684MPa＜[σ]=9.5MPa,

f=5ql4/(384EI)

=5×28.464×103×0.64/(384×1010×833.3×10-8)

=0.6mm＜[f]=L/400=600/400=1.5mm

强度和刚度满足要求。

工况二、跨度为0.6米，砼高3.05米(边跨端隔板段底板)，布置间距0.3米。

q=(1.2×(3.05×26+2)+1.4×(1+2))×0.3=30.528KN/m

M m a x=qL2/8=30.528×0.62/8=1.374KNm

σ= M m a x /W=1374/166.7=8.242KN/m2＜[σ]=9.5MPa,

f=5ql4/(384EI)

=5×30.528×103×0.64/(384×1010×833.3×10-8)

=0.6mm＜[f]=L/400=600/400=1.5mm

强度和刚度满足要求。

工况三、跨度为0.6米，砼高1.2米(0#梁段和1#梁段根部底板)，布置间距0.4米。

q=(1.2×(1.2×26+2)+1.4×(1+ 2))×0.4=17.616KN/m

M m a x=qL2/8=17.616×0.62/8=0.793KNm

σ= M m a x/W=793/166.7=4.757KN/m2＜[σ]=9.5MPa,

f=5ql4/(384EI)

=5×17.616×103×0.64/(384×1010×833.3×10-8)

=0.4mm＜[f]=L/400=600/400=1.5mm

强度和刚度满足要求。

（三）、横向上分配梁验算

底板和腹板下横向分配梁采用15cm×15cm方木

W=bh2/6=15×152/6=562.5cm3,

I m=bh3/12=15×153/12=4218.75cm4,

[σ]=9.5MPa,

[f]=L/400。

按简直梁均布荷载结构分别进行检算，有三种跨度，分别0.6米、0.9米和1.2米。

按简直梁均布荷载结构分别进行检算，计算跨度为

工况一、跨度为0.6米，砼高4.35米（0#梁段腹板），布置间距0.6米。

q=(1.2×(4.35×26+2)+1.4×(1+2))×0.6=85.392KN/m

M m a x=qL2/8=85.392×0.62/8=3.843KNm

σ= M m a x /W=3843/562.5=6.832MPa＜[σ]=9.5MPa

f m a x=5ql4/(384EI)

=5×85.392×103×0.64/(384×1010×4218.75×10-8)

=0.3mm＜[f]=L/400=600/400=1.5mm

强度和刚度满足要求。

工况二、跨度为0.9米，砼有效高度1.2m米（底板），布置间距0.6米。

q=(1.2×(1.2×26+2)+1.4×(1+ 2))×0.6=26.424KN/m

M m a x=qL2/8=26.424×0.62/8=2.675KNm

σ= M m a x /W=2675/562.5=4.756MPa＜[σ]=9.5MPa

f m a x=5ql4/(384EI)

=5×26.424×103×0.94/(384×1010×4218.75×10-8)

=0.5mm＜[f]=L/400=900/400=2.25mm

强度和刚度满足要求。

工况三、跨度为1.2米，砼有效高度0.45m米（翼缘板），布置间距0.6米。

q=(1.2×(0.45×26+2)+1.4×(1+ 2))×0.6=12.384KN/m

M m a x=qL2/8=12.384×1.22/8=2.229KNm

σ= M m a x/W=2229/562.5=3.963MPa＜[σ]=9.5MPa

f m a x=5ql4/(384EI)

=5×12.384×103×1.24/(384×1010×4218.75×10-8)

=0.8mm＜[f]=L/400=1200/400=3mm

强度和刚度满足要求。

（四）、碗扣式支架立杆验算

碗扣式支架立杆采用υ48×3.5mm钢管，横向间距为0.3米、0.6米、0.9米和1.2米四种，纵向间距都为0.6米，步距为1.5米，长细比（Φ48×3.5的

钢管）为λ=L/i=1500/15.78=95,(回转半径i=

42

2d

D

)查表可得Ф=0.626，则有[N]=ФA[σ]=0.626×489×205=62.753KN。

工况一、腹板下立杆检算

取箱梁高4.35m，单箱单室，腹板下立杆按60cm*30cm布置，取1#梁段根部腹板进行验算。

q腹=1.2 ×(q砼+q模)+1.4×(q均+ q冲)

=1.2 ×(4.35×26+2)+1.4×(1+2)

=142.32KN/m2；

由于腹板处立杆布置为60cm×30cm，所以：

N1=P×0.60×0.60=142.32×0.60×0.30=25.618KN<[N]=62.753KN。

腹板下立杆稳定性满足要求。

工况二、底板下立杆检算

取箱梁底板以上有效高度1.2m，单箱单室，底板下立杆按60cm*90cm布置，取1#梁段根部底板进行验算。

q腹=1.2 ×(q砼+q模)+1.4×(q均+ q冲)

=1.2 ×(1.2×26+2)+1.4×(1+ 2)

=44.04KN/m2；

由于腹板处立杆布置为60cm×90cm，所以：

N2=P×0.60×0.90=44.04×0.60×0.90=23.782KN<[N]=62.753KN。

底板下立杆稳定性满足要求。

工况三、翼缘板下检算

取箱梁翼缘板以上有效高度0.6m，单箱单室，底板下立杆按60cm*120cm布置，取1#梁段根部翼缘板进行验算。

q腹=1.2 ×(q砼+q模)+1.4×(q均+ q冲)

=1.2×(0.6×26+2)+1.4×(1+2)

=25.32 KN/m2；

由于腹板处立杆布置最大间距为60cm×120cm，所以：

N3=P×0.6×1.2=25.32×0.6×1.2=18.23KN<[N]=62.753KN。

翼缘板下立杆稳定性满足要求。

（五）、支架立杆下基础检算

满堂支架下采C20混凝土硬化，硬化厚度0.2m，由于地基以下为地基承载力特征值为120KPa粉质粘土和地基承载力特征值为60KPa淤泥质粘土，

1、基础抗压强度检算

取立杆与混凝土的接触面积为A1=0.14×0.14=0.0196m2，

取计算荷载：P m a x1=N1=25.618KN,

C20混凝土压应力：σm a x1=P m a x1/A1=25.618KN/0.0196m2=1.3MPa＜f c=9.6MPa，所以C20素混凝土抗压强度满足要求。

2、基础抗剪切强度检算

取剪切面积A2=(0.14+0.14+0.2+0.2)×4×0.2/2/sin45°

=0.1923m2

取计算荷载：P m a x2=P m a x1+G砼

=25.618KN+25KN/m3×0.54m×0.54m×0.2m

=27.076KN

基础剪切应力：τm a x=P m a x2/A2=27.076KN/0.1923m2=0.14MPa＜f t=1.1MPa，

所以C20素混凝土抗剪切强度满足要求。

3、基础持力层承载力检算

原地面地基资料：第一层地基承载力特征值为120KPa，取厚度为0.5米，土重γ土1=18.2KN/m3。第二层地基承载力特征值为60KPa，土重γ土2=17.7KN/m3。

第一层地基有效受力面积A3=0.54m×0.54m=0.2916m2,

取计算荷载：P m a x3=P m a x2=27.076KN

第一层地基接触面应力σm a x=P m a x3/A3=27.076KN/0.2916m2=93KPa＜120KPa，

第二层地基有效受力面积A3=1.54m×1.54m=2.3716m2,

取计算荷载：P m a x4=P m a x3+G土1

=27.076KN+18.2KN/m3×0.5m×2.3716m2

=48.658KN

第二层地基接触面应力σm a x=P m a x4/A4=48.658KN/2.3716m2=21KPa＜60KPa，

第一层粉质粘土地基承载力为120KPa，厚度大于0.5m，即能满足要求。（六）、10米门洞处横向下分配梁验算

两个门洞位于于5#～8#梁段之间，取4#梁段尾部截面为检算截面，门洞跨度取为10米，横向下分配梁采用15cm×15cm方木，按简直梁均布荷载结构分别进行检算，有三种跨度，分别为0.45米，0.9米和1.35米。力学参数有：W=bh2/6=15×152/6=562.5cm3,

I m=bh3/12=15×153/12=4218.75cm4,

[σ]=9.5MPa,

[f]=L/400。

工况一：在腹板下跨度0.45米，纵向间距0.6米，取计算荷载为：

q=(1.2×(q砼+q模)+1.4×(q均+ q冲))×0.6

=(1.2×(3.226×26+2)+1.4×(1+2))×0.6

=64.351KN/m；

M m a x=qL2/8=64.351×0.452/8=1.629KNm

σ=M m a x /W=1629/562.5=2.896MPa＜[σ]=9.5MPa

f m a x=5ql4/(384EI)

=5×64.351×103×0.454/(384×1010×4218.75×10-8)

=0.01mm＜[f]=L/400=450/400=1.125mm

强度和刚度满足要求。

工况二：在底板下跨度0.9米，横向间距0.6米，取计算荷载为：

q=(1.2×(1.2×26+2)+1.4×(1+ 2))×0.6=26.424KN/m

M m a x=qL2/8=26.424×0.92/8=2.675KNm

σ= M m a x /W=2675/562.5=4.756MPa＜[σ]=9.5MPa

f m a x=5ql4/(384EI)

=5×26.424×103×0.94/(384×1010×4218.75×10-8)

=0.5mm＜[f]=L/400=900/400=2.25mm

强度和刚度满足要求。

工况三：在翼缘板下跨度1.35米，纵向间距0.6米，取计算荷载为：

q=(1.2 ×(q砼+q模)+1.4×(q均+ q冲))×0.6

=(1.2×(0.45×26+2)+1.4×(1+2))×0.6

=12.384KN/m；

M m a x=qL2/8=12.384×1.352/8=2.821KNm

σ=M m a x /W=2821/562.5=5.015MPa＜[σ]=9.5MPa

f m a x=5ql4/(384EI)

=5×12.384×103×1.354/(384×1010×4218.75×10-8)

=1.3mm＜[f]=L/400=1350/400=3.375mm

强度和刚度满足要求。

（七）、10米门洞处纵向下分配梁验算

门洞处纵向下分配梁采用单层贝雷片，横向连接支撑架采用0.45米、0.9

米和1.35三种型号。单层单排贝雷片力学参数有：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3，[M]=751KN?m, [Q]=245.2KN。

按简直梁均布荷载结构分别进行检算，计算跨度为10.0米。

工况一：在腹板下跨度10.0米，横向间距0.45米，取计算荷载为：

q1=(1.2×(q砼+q模)+1.4×(q均+ q冲))×0.45

=(1.2×(3.226×26+2)+1.4×(1+ 2))×0.45

=48.263KN/m；

M m a x=q1L2/8=48.263×102/8=603KNm＜[M]=751KNm

Q1=q1L/2=48.263×10/2=241.315KN＜[Q]=245.2KN

f m a x=5q1l4/(384EI)

=5×48.263×103×104/(384×2.0×1011×250497.2×10-8)

=12.5mm＜[f]=L/400=10000/400=25mm

强度和刚度满足要求。

工况二：在底板下跨度10米，横向间距0.9米，取计算荷载为：

q2=(1.2 ×(q砼+q模)+1.4×(q均+ q冲))×0.9

=(1.2 ×(1.2×26+2)+1.4×(1+ 2))×0.9

=39.636KN/m；

M m a x=q2L2/8=39.636×102/8=495.45KNm＜[M]=751KNm

Q2=q2L/2=39.636×10/2=198.18KN＜[Q]=245.2KN

f m a x=5q2l4/(384EI)

=5×39.636×103×104/(384×2.0×1011×250497.2×10-8)

=10.3mm＜[f]=L/400=10000/400=25mm

强度和刚度满足要求。

工况三：在翼缘板下跨度10米，横向间距1.35米，取计算荷载为： q 3=(1.2 ×(q 砼+q 模)+1.4×(q 均+ q 冲))×1.35 =(1.2 ×(0.6×26+2)+1.4×(1+2))×1.35 =34.182KN/m ；

M m a x =q 3L 2/8=34.182×102/8=427.275KNm ＜[M]=788.2 KNm Q 3=q 3L/2=34.182×10/2=170.91KN ＜[Q]=245.2KN f m a x =5q 3l 4/(384EI)

=5×34.182×103×104/(384×2.0×1011×250497.2×10-8) =8.8mm ＜[f]=L/400=10000/400=25mm 强度和刚度满足要求。 （八）、10米门洞处主基础验算

门洞处基础采用条形扩大基础，采用C20素混凝土浇注，每个长25米，宽1.5米，高0.5米。f c =9.6MPa ，f t =1.1MPa 。

F1=Q 3+3×4/2=170.91+3×4/2=176.91KN

F2=Q 1+3×4/2=241.315+3×4/2=247.315KN F3=Q 2+3×4/2=198.18+3×4/2=204.18KN 1、基础抗压强度检算

F1

F1

F1F2F2F3

F3

F3

F1

F1

F1

F2F2F3F3

F3

标注单位：厘米

Q

地基

取贝雷梁支墩与混凝土的接触面积为A1=0.1×24×3=7.2m2，

取计算荷载：P1=6×F1+4×F2+6×F3+3×8×G贝

=6×176.91+4×247.315+6×204.18+3×8×3×3

=3492KN

接触面混凝土压应力：σm a x=P1/A1=3492KN/7.2m2=0.5MPa＜f c=9.6MPa，

所以C20素混凝土抗压强度满足要求。

2、基础抗剪切强度检算

取剪切面积A2=(24+25)×0.543×2/2+(1.076+1.5)×0.707×2/2

=28.428m2

取计算荷载：P2=P1+G砼

=3492KN+25KN/m3×25m×1.5m×0.3m

=3773KN

基础剪切应力：τm a x=P2/A2=3773KN/28.428m2=0.13MPa＜f t=1.1MPa，

所以C20素混凝土抗剪切强度满足要求。

3、基础持力层承载力检算

原地面地基资料：第一层地基承载力特征值为120KPa，取厚度为1.0米，土重γ土1=18.2KN/m3。第二层地基承载力特征值为60KPa，深1.0米,土重γ土

3。

2=17.7KN/m

第一层地基有效受力面积A3=25m×1.5m=37.5m2,

取计算荷载：P3=P2=3773KN

第一层地基接触面应力σm a x=P3/A3=3773KN/37.5m2=101KPa＜120KPa，

第二层地基有效受力面积A4=(25m+2×1.5m)×(1.5m+2×1.5m)

=126m2,

取计算荷载：P4=P3+G土1

=3773KN+18.2KN/m3×1.5m×126m2

=7213KN

第二层地基接触面应力σm a x=P4/A4=7213KN/126m2=57KPa＜60KPa，

第一层粉质粘土地基承载力为120KPa，厚度大于1.5m，即能满足要求。（九）、8米门洞处横向下分配梁验算

两个8米门洞位于于4#～6#梁段之间，取4#梁段尾部截面为检算截面，门洞跨度取为8米，横向下分配梁采用15cm×15cm方木，按简直梁均布荷载结构分别进行检算，有三种跨度，分别为0.45米，0.9米和1.35米。力学参数有：W=bh2/6=15×152/6=562.5cm3,

I m=bh3/12=15×153/12=4218.75cm4,

[σ]=9.5MPa,

[f]=L/400。

横向下分配梁与10米门洞处布置和受力情况相同，强度和刚度满足要求。（十）、8米门洞处纵向下分配梁验算

门洞处纵向下分配梁采用单层贝雷片，横向连接支撑架采用0.45米、0.9米和1.35三种型号。单层单排贝雷片力学参数有：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3，[M]=751KN?m, [Q]=245.2KN。

按简直梁均布荷载结构分别进行检算，计算跨度为8.0米，与10米门洞处布置和受力情况相同，强度和刚度满足要求。

（十一）、8米门洞处基础验算

门洞处基础采用条形扩大基础，采用C35钢筋混凝土浇注，每个长13.5米，宽3.0米，高0.5米。f c =16.7MPa ，f t =1.57MPa ，fy=300MPa 。

F1=Q 3×8/10+3×3/2=170.91×8/10+3×3/2=141.23KN

F2=Q 1×8/10+3×3/2=241.31×8/10+3×3/2=197.55KN F3=Q 2×8/10+3×3/2=198.18×8/10+3×3/2=163.04KN 1、基础抗压强度检算

取贝雷梁支墩与混凝土的接触面积为A 1=0.1×24×2=5.4m 2， 取计算荷载：P 1=6×F1+4×F2+6×F3+3×8×G 贝

=6×141.23+4×197.55+6×163.04+2×4×3×3 =2688KN

接触面混凝土压应力：σm a x =P 1/A 1=2688KN/5.4m 2=0.5MPa ＜f c =16.7MPa ， 所以C20素混凝土抗压强度满足要求。 2、基础抗剪切强度检算

取剪切面积A 2=(12+13)×0.707×2/2+(1.076+2.076)×0.707×2/2 =19.9m 2 取计算荷载：P 2=P 1+G 砼

F1F1F1F2F2F3F3F3F1

F1F1F2F2F3F3F3标注单位：厘米

Q

地基

=2688KN+25KN/m3×13m×2.076m×0.5m

=3025KN

基础剪切应力：τm a x=P2/A2=3025KN/19.9m2=0.15MPa＜f t=1.57MPa，

所以C35混凝土抗剪切强度满足要求。

4、基础持力层承载力检算

原地面地基资料：第一层地基承载力特征值为120KPa，取厚度为1.0米，土重γ土1=18.2KN/m3。第二层地基承载力特征值为60KPa，深1.0米,土重γ土

3。

2=17.7KN/m

第一层地基有效受力面积A3=13.5m×3m=40.5m2,

取计算荷载：P3==P1+G砼

=2688KN+25KN/m3×13.5m×3m×0.5m

=3194KN

第一层地基接触面应力σm a x=P3/A3=3194KN/40.5m2=79KPa＜120KPa，

第二层地基有效受力面积A4=(13.5m+2×1m)×(3m+2×1m)

=77.5m2,

取计算荷载：P4=P3+G土1

=3194KN+18.2KN/m3×1.0m×77.5m2

=4604.5KN

第二层地基接触面应力σm a x=P4/A4=4604.5KN/77.5m2=59.8KPa＜60KPa，

第一层粉质粘土地基承载力为120KPa，厚度大于1.0m，即能满足要求。

现浇箱梁支架验算方案

鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月

现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。

三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加

现浇箱梁满堂支架方案计算汇总

6 边跨现浇段堂支架计算书 一、工程概况 郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距现有的郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路的连接纽带。 郁江二桥桥梁的起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥共计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂的形式，悬臂端部厚度为0.28m。斜拉索锚固点布设在箱梁的中室，张拉端位于梁体内。 箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。中墩顶0号、1号梁段同时浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力全部在过渡墩盖梁上，故此次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。 边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架经过预压合格后，铺设模板。内、外模板采用大面积的竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。 二、编制依据 （1）《公路桥涵施工手册》 （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （3）《建筑结构荷载规范》 （4）《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》 （6）《建筑施工计算手册》

支架法分节段现浇连续梁施工工法

中铁六局集团太原铁建有限公司 1.前言 京津城际轨道交通工程北京环线特大桥跨广和里32+48+32m连续梁跨规划路，由于跨度较小，为加快施工工期，节约一次性成本支出，消除一次性浇筑砼产生收缩裂纹隐患，我们采用将连续梁模仿悬浇分几个大的节段进行现浇，取得了很好的工期效果。经总结完善，形成本工法。 2.工法特点 2.1.每个施工段的长度增加，减少了节段数量，大大缩短了工期。 2.2.工艺简单，可操作性强，不需要有挂篮施工的专业队伍，节约了挂篮一次性加工成本。 2.3.施工缝接茬平顺，梁体线形控制有保证。 3.适用范围 适用于陆地上梁底距地面高度小于10m、中跨跨度48m左右的连续梁施工。 4.工艺原理 全桥搭设支撑体系，进行预压，制作模板，按设计图纸分段浇筑、张拉，边跨现浇段施工；边跨合龙、中跨合龙，全桥预应力张拉，形成连续梁。消除一次现浇可能产生的混凝土收缩裂缝。 5.施工工艺

5.1.工艺流程（见5.1-1） 图5.1-1 工艺流程图 5.2.施工要点 5.2.1.施工准备 通过设计检算，调整梁部纵向预应力筋的数量和布置，结合施工条件及设计规范要求进行分段长度设计，重新给出施工图纸。 5.2.2地基加固 计算满堂红支撑体系对地基承载力的要求，然后根据地基实际承载力对原地面进行处理。为了基底稳定，地基处理范围一般是在受力范围外每边缘

外增加1m，本桥采用将原地面杂填土碾压密实，夯填500mm厚三七灰土，上面铺150mm厚C20混凝土。施工时注意做好引排水设施，防止水渗入地下造成地基下沉。 5.2.2.支架设计与安装 1）支架设计 采用碗扣支架，实际计算时可将梁底板下的碗扣支架按平均受力简化计算，由此算出的每根支架受力为1吨，约为其允许应力的40%。碗扣支架的立杆纵横向间距60cm，其中腹板下方加密为横向60cm、纵向30cm间距，水平杆步距120cm，搭设时两侧留出80cm左右的施工作业平台。 斜撑每隔4排一道，倾角控制在45-60°，并注意上下层搭接50cm左右。底撑及顶托伸出量不超过30cm，当高度调整困难，超过30cm时，加设横向钢管连接增加稳定性。 支架搭设时，根据线路纵坡及梁底二次抛物线公式计算出梁底的标高，根据经验值预留非弹性变形及弹性变形值，并参考设计图纸所提供的徐变反拱值对支架高度进行计算。 2）底模及纵横梁 采用钢桁架时采用方木支撑时 方木 侧模桁架 砼层 三七灰土

现浇箱梁支架设计计算书.

现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。

2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。

现浇箱梁支架法施工方案

厦门市杏林大桥A标段 跨海主桥 1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅现浇箱梁（支架法）施工方案 中铁大桥局股份有限公司杏林大桥项目经理部

二○○七年十月 第一章工程概况 一、编制依据 ①厦门市路桥建设投资总公司《合同文件》、《技术规范》。 ②中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体《施工图设计》（A标段跨海主桥上下部结构）。 ③中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体提供的相关工程地质勘察报告。 ④交通部、建设部现行颁布的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。 ⑤S5下-T002号和S5下-T003号《中铁大桥勘测设计院有限公司厦门杏林大桥公路桥工程联系单》。 二、工程概况和工程数量 跨海主桥1#～6#左右幅、22#～30#墩右幅上部结构现浇箱梁共18孔采用钢管桩、贝雷梁施工方案，左右幅前后错开同时向前推进施工，先施工左幅。 上部结构除第一联第一跨为43.1m跨径外,其余均为50.3m等跨等截面箱梁。上部结构为分幅布置等高度连续箱梁，梁高3.0m，单箱顶板宽15.5m，底板宽6.1m，悬臂板端部厚20cm，根部厚50cm，箱内顶板厚26cm，底板厚26cm，跨中腹板厚55cm，支点处加至70cm。箱梁在端支点处设置1.0m宽横隔板，中支点处设置2.0m宽横隔板。箱梁均采用纵横双向预应力体系设计，纵向采用19-7φ5、12-7φ5、9-7φ5低松弛钢绞线，横向采用3-7φ5低松弛钢绞线，预应力管道采用金属波纹管。

一、支架施工方案 跨海主桥1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅箱梁采用钢管桩贝雷梁施工方案，18孔箱梁共投入5孔箱梁支架倒用。单孔箱梁支架设为3×15米跨简支梁形式。中支墩设双排4×2共8根Φ600×8mm钢管桩，钢管桩采用90振动锤打入海床一定深度，边支墩采用单排2根Φ800×10钢管桩制作的托架直接座于承台上。钢桩之间连接系采用Φ273×6mm钢管连接。贝雷片横向布置17片，2片或3片一组设一连接支撑架，组与组之间通过I钢U型卡连接成整体，每组贝雷片在节点处均设一横向连接系。 钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩全部采用摩擦桩设计，施工时以贯入度控制。钢桩打入海床面后，根据设计标高割除或等强接长。贝雷梁采用在岸上拼装成2片或3片一组，通过汽车运抵安装位置，利用吊机直接安装，为减少支架贝雷梁拆除增加的难度及工作量，左右幅支架横向分配梁可直接连接成整体，左幅施工完箱梁后，贝雷片将直接通过分配梁横移到右幅支架上施工箱梁。1、钢管桩托架立柱 边支墩基础采用结构设计的永久性承台，每座承台布置4根Φ800×10mm钢管桩基础。 钢管桩全采用Φ800×10mm预制钢桩，为确保安装及跨海主桥钢桩的倒用方便，根据每墩的不同高度分别制作6.6米、1.5米两种不同高度的钢管桩立柱，钢管桩立柱之间通过法兰连接，每套法兰设Φ22螺栓20个，不足处通过在承台上抄垫混凝土预制块调平。每座桥墩设4根钢管桩，之间通过抱箍及连接角钢螺栓连接成整体，每隔5～8米设一层连接系，为保证钢管桩的整体稳定性，每座承台的4根钢管桩在墩身下口中部及上口分别设一层夹箍与墩身连接。 中支墩钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩

现浇箱梁支架验算

黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，

支架法现浇预应力混凝土连续梁施工监理控制要点正式样本

文件编号：TP-AR-L8465 There Are Certain Management Mechanisms And Methods In The Management Of Organizations, And The Provisions Are Binding On The Personnel Within The Jurisdiction, Which Should Be Observed By Each Party. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 支架法现浇预应力混凝土连续梁施工监理控制要 点正式样本

支架法现浇预应力混凝土连续梁施工监理控制要点正式样本 使用注意：该操作规程资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的管理机制和管理原则、管理方法以及管理机构设置的规范，条款对管辖范围内人员具有约束力需各自遵守。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 摘要：针对预应力混凝土连续梁支架法现浇施 工标准高、难度大的特点，本文叙述了其原材料进场 检验、支座安装、现浇段施工、线形控制、合拢段施 工、预应力施工等各个阶段的监理安全质量控制重 点、难点和方法。 关键词：混凝土连续梁，支架法，施工安全，监 理控制 1、专业工程特点 现浇施工预应力混凝土连续梁跨径有 32+48+32、40+56+40、48+80+48、40+64+40、

60+100+60、60+128+60、72+104+72、80+128+80等种类，上跨交通要道、河堤、规划路等，尤其上跨交通要道时交通流量大，施工干扰大，施工安全防护至关重要。现浇段为大体积砼，入模温度、各项温差控制要求严格，浇筑砼量大，人力、设备资源配备要齐全到位，监理旁站时间长。梁部为高标号高性能砼，使用寿命长，原材料、砼配合比的各项检测指标要求高，同时，梁部施工时预留孔道较多，预应力筋与普通钢筋相互干扰多，并且孔道位置精度要求较高。连续梁支架现浇施工采用就地搭设脚手架，上立模板浇筑砼，支架的安全检算，基础的承载力能否保证是现浇施工成功与否的关键，对现浇支架的拆换、工序衔接有专门设计要求。 2、监理控制要点 2.1、原材料进厂检验：

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)

F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：

一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000

现浇箱梁满堂支架方案计算

新建地方铁路叙永至大村段B合同段 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 编制： 复核： 四川省铁路建设有限公司 叙大铁路项目经理部 年月日

大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。 梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。 梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算 本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例，

现浇梁支架计算

福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁 计 算 书 中铁十七局集团有限公司 古武高速公路A1标项目部 2011.05.28

古武高速公路工程A1合同段 现浇箱梁支架设计方案 一、工程概况 A匝道桥全桥长度为310 米，桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁，全桥共计三联，本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上，纵面位于R=2600m的凸曲线，及i=1.434%下坡路段上。下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础；桥台采用肋式桥台、桩基础。箱梁为单箱双室结构，上部构造施工时，先浇注第二联3×30m，采用单端张拉的施工方法，然后依次浇注第三联、第二联。全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。 二、设计依据 1．福建省十方至东留段高速公路施工图设计； 2．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》； 3．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 4．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024－85）； 5.中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 6.中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》； 7．人民交通出版社《路桥施工计算手册》 8．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 第一部分：现浇梁支架结构设计及验算

一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算（一）、支架结构设计 十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架，贝雷片作支架纵梁，钢管墩作临时支墩，钢筋混凝土扩大基础。由于第二联第1跨具有代表性，因此我们取支架第二联第1跨（4#～5#墩）计算受力。 1、中间支墩基础：中间临时支墩钢筋混凝土扩大基础为3.0m×12m×0.3m，布单层υ16@20cm的钢筋网；基底进行换填级配碎石和隧道洞渣处理，确保基底容许承载力不小于200kPa。 2、墩旁支墩基础：墩旁支墩基础为 1.2m×12m×0.3m钢筋砼基础，布单层υ16@20cm钢筋网。 3、支墩：中支墩采用双排υ＝630mm，δ＝7mm钢管；桥梁中墩旁支墩采用单排υ＝630mm，δ＝7mm钢管，并在管桩顶底部焊接δ＝10mm盖板，每排5根钢管。 4、支架纵梁：用国产贝雷片拼成支架纵梁，两排一组。每跨现浇梁支架由两孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为12m、15m，12m跨采用6组12排贝雷梁组成，15m 跨采用8组16排贝雷梁组成，均作简支布置。 现浇箱梁支架结构图详见附图。 （二）、荷载计算及组合 1．荷载计算 根据《公路桥涵施工规范》主要考虑以下荷载： ⑴新浇筑混凝土的自重： A匝道桥二联（墩号4#-7#）设计混凝土数量为738 m3，根据变截面尺寸计算得：4-5孔混凝土数量为246.9 m3，5-6孔混凝土数量为244.2m3，6-7孔混凝土数量为246.9m3。根据《公路桥涵施工技术规范》附录D钢筋混凝土的容重采用26kN/m3。 取最不利的4-5孔箱梁进行支架计算，箱梁每延米的自重为：

连续梁支架法现浇施工方案

连续梁支架法现浇施工方案 施工时结合现场限界要求，合理安设现浇钢支架体系，同时做好交通疏导和安全防护工作。混凝土泵送浇筑,一个浇筑单元的浇筑时间不超过12小时。 1地基处理 采用支架法施工时，支架基础必须具有足够承载力，不得出现不均匀沉降，临时支墩基础采用混凝土条形基础，其尺寸为12m×2m×0.5m。当基础位于原地面时，须对地基进行处理，对既有原地面，在清除表面杂物、耕植土后，使用铧犁机将地表30cm翻松，使用路拌机掺拌8％生石灰，重型压路机碾压密实，并由桥梁中心向两侧做出3％排水坡。基底处理完成后，在支架基础表层铺筑15cm混凝土，使基础略高于原地面。 桥梁两侧开挖截排水沟，及时排除支架基础积水，防止因水浸泡影响支架承载及稳定。 2支架体系设置 支架采用墩梁式支架，支墩采用钢管，便梁采用贝雷梁。支架结构应具有足够的强度、刚度和稳定性；对支架的承载力及局部稳定性和整体稳定性必须进行检算。支架设计检算应考虑以下荷载：梁体、模板、支架的重量；施工荷载；风荷载；冬季施工还应考虑雪荷载和保温养护。设施荷载支架杆件应力安全系数应大于1.3，稳定性安全系数应大于1.5。 为消除支架体系塑性变形并观测其弹性变形沉落量，支架应进行等载预压，如设计另有要求应满足设计要求。 支架法施工应按设计值设置施工预拱度，预拱度设置按跨中值最大，梁端值为零，沿梁纵向按抛物线设置。同时，还应根据检算结果及预压试验结果预留适当的沉落量，确保梁体线型符合设计要求。 支架安装结束，应经过详细检查符合设计要求后，方可进行模板安装。 3模板安装

连续梁墩身模板、梁部底模及翼板侧模均采用厂制定型钢模板，按无拉杆模板设计。模板的安装要保证梁体的各项设计尺寸，接缝严密，不漏浆，模板内不得有碎屑，模板表面应涂刷脱模剂。 4钢筋加工及绑扎 钢筋集中加工，使用平板车运输至现场绑扎。钢筋绑扎前清除承台顶面的杂物，并将连续梁墩身范围内混凝土表面凿毛，用水冲洗干净。 钢筋绑扎前根据测放的连续梁墩身中心，对预埋承台内的墩身钢筋位置进行复核，预埋位置准确并满足保护层要求后方可进行钢筋的绑扎。墩身钢筋一律采用套筒丝接。 钢筋保护层垫块采用高强塑料锥形垫块，钢筋侧面和底面的垫块按不少于4个/m2布置，以保证钢筋混凝土保护层厚度的准确性，绑扎垫块和钢筋的铁丝头不得伸入保护层内。浇筑混凝土前，指定专人对垫块的位置、数量进行检查，符合要求后浇筑混凝土。 5混凝土浇筑 连续梁混凝土在工地混凝土搅拌站集中拌制，砼拌制必须严格按照施工配合比准确计量。混凝土搅拌车运至现场浇筑，运输过程中根据天气温度情况采取隔热措施，防止局部混凝土温度升高。防止水份进入运输容器或蒸发，严禁向混凝土内加水。 混凝土泵送入模，浇筑顺序从梁端向跨中连续进行。入模前必须测量混凝土入模温度（5～25℃）、坍落度(≤180mm)和含气量（5%±1%）等，确保满足工作性能的要求。混凝土必须在搅拌后60min内泵送完毕，且在1/2初凝时间前入泵，并在初凝前浇筑完毕。在气候炎热等情况下，应预防混凝土坍落度损失过大。中跨混凝土的浇筑温度在5℃～10℃较低气温下进行。 墩身混凝土浇筑时，控制泵车软管确保混凝土自由倾高不大于1.5m，每联连续梁两个墩身混凝土采取对称、分层、平行浇筑，每层混凝土厚度不大于

现浇箱梁满堂支架方案计算(范例)

省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月

目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 ............................................................................................... - 2 - 4现浇箱梁支架验算 ........................................................................................................................... - 2 - 4.1荷载计算 ................................................................................................................................ - 2 - 4.1.1荷载分析 ..................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ..................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ................................................................................................................................ - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算.................................................................. - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ............................................................... 错误!未定义书签。 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ..................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算................................ 错误!未定义书签。 4.2.5底模板计算 ................................................................................................................. - 8 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................... - 9 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ..................................................................................... - 9 - 4.2.9支架变形 ....................................................................................................................- 11 - 5支架搭设施工要求及技术措施 ..................................................................................................... - 13 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求....................................................... - 13 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定............................................................... - 14 - 5.3支架拆除要求 .............................................................................................................. - 14 - 5.4支架预压及沉降观测 .................................................................................................. - 15 - 6安全防护措施及安全交底 ............................................................................................................. - 16 - 6.1安全防护措施 .............................................................................................................. - 16 - 6.2安全交底 ...................................................................................................................... - 17 -

现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月

目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)

A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。

浅谈支架法现浇箱梁施工方法

浅谈支架法现浇箱梁施工方法 摘要：近年来，我们经济得到了卓越的发展，离不开桥梁建设事业的付出。目前，支架法现浇箱梁在我国桥梁工程施工中被广泛运用。现浇箱梁采用预应力技术，可以节省钢材、减小截面尺寸和自重，经济效益好，而后张拉工艺易于操作和安全，适应性强。现浇箱梁施工技术的好坏决定桥梁的最终质量，在施工时一定要严格按照设计要求和规范进行，对预应力现浇箱梁施工工艺细则加以指导，并严格各道工序的质量监控，保证预应力现浇梁的施工质量，从而取得良好的社会效益和经济效益。本文结合笔者多年的施工管理经验，并结合某工程案例，对支架法现浇箱梁施工技术进行了探讨。 关键词：桥梁；现浇；箱梁；支架施工 一、模板的构造与设计 现浇梁的模板由侧模、内模、底模和端模组成。侧模板优先采用大块整体钢模板加工而成；底模可采用大块钢模或胶合板；内模及边角处的异形模板也可采用刨光处理的木模板或复合模板。模板在设计制造应满足以下要求：模板采用大块钢模板时，特殊部位模板要制做特型模板，模板排列规则有序，线条美观，模板缝隙严密平整，不漏浆，支撑牢靠，满足强度和刚度的要求。模板的全长及跨度要考虑反拱度及预留压缩量。有足够的强度、刚度及稳定性，能够承受施工过程中可能产生的各项荷载及震动作用。 二、支架基础 为了提高地基承载力，保证支架施工的安全性，要对地基进行有效的处理。根据施工现场的地基基础情况，考虑到施工周期较长以及雨季施工的影响因素，可能造成地基承载力下降，引起支架不均匀沉降，一定要做好基础的排水养护工作。 支架基础为原地面处理硬化基础。首先对基坑进行抽水、清淤，回填石灰土处理至原地面高度，再在原地面上做30cm厚5%石灰土外加15cm厚C20砼加强地基承载力。基础宽度为36m，横坡为2%，利于排除积水，并在基础周围做好排水工作，提高整个施工过程的安全性。 三、支架布设中的质量控制要点 1、支架体系组成 在处理完毕的地基上浇筑C20混凝土，浇筑厚度为20cm，浇筑宽度为15.4m，长度为165m。浇筑混凝土时，运用平板振动器进行振捣，应振捣密实，人工表面收面保证平整。浇筑完毕的混凝土进行覆盖养护，待混凝土有足够的强度后安装碗扣式支架，支架的尺寸满足相应的结构要求和计算尺寸的要求。浇筑完成的混凝土上表面不得有裂纹、裂缝和不均匀沉降发生，前后施工缝要有采取相应的措施进行衔接。若出现上述情况，必须重新对地基进行处理。然后用普通碗扣搭设碗扣支架搭设满堂支架。分别对支架的钢管柱、工字钢和下垫方木进行了检算，支架体系在强度、刚度及稳定性方面均满足要求。 2、支架搭设的控制要点 支架基础施工完成后，支架搭设前，对箱梁支架进行放样，确定其平面位置。必须挂好每孔的纵向中心线，支架沿着中心线向两侧对称搭设。为确保支架整体的强度，刚度和稳定性。竖向钢管用纵横钢管水平连接。一定距离设置顺桥向通长剪刀撑、横桥向每隔一定距离设一道剪刀撑。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。可调顶托，调整高度严格控制在30cm以内，以确保架子顶部自由端的稳定。底托安放时必须用硬木楔子垫平，以保证立杆的垂直度。考虑到浇注顶板混凝土时需预留施工平台、过道，支架在搭设时要有一排延伸到翼缘板的外侧，并保证翼缘板下横桥向有2～3排支撑。搭设质量要求主要是竖杆要求每根竖直，采用单根钢管。立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定，确保满堂支架具有足够的强度、刚度、稳定性。满堂钢管支架搭设完毕后，应测量放样确定每根钢管的高度。每根钢管的高度按其位置处梁底高减构造模板厚度和方木楞、木楔的厚度计算，并考虑预拱度设置。并要在钢管上做标记，对高出部分的钢管进行切割，保证整个支架的高度一致并满足设

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)

福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。