65T龙门吊基础设计书
65t 龙门吊基础设计
1、设计依据
1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；
1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；
1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明
勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
N3N4N2φN1φN5φ8@350基础钢筋布置图1：10
图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）
通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载
根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =， 现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C20砼
轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 4
1055.2?=
(2)、钢筋
I 级钢筋：MPa f y 210
=，MPa f y 210'
=
II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=
(3)、地基
根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性
截面惯性矩：40417.0m I = 4、地基验算 4.1基础形式的选择
考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。 4.2、地基承载力验算
每个台座两侧各设一条钢轨，长46m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：
图-4.1：基础截面图（单位：mm ）
图-4.2：荷载布置图（单位：m ）
采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ；
基础梁边比：460.146===b l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。 基础截面惯性距：m I 40417.0=。
地基变形模量：MPa E E E s s 90.291.33.013.02112122
=????
? ??-?-=???? ??--==ν
νβ 地基抗力系数：
33/689.18101076.123.010.16
1090.221m KN I c )νb(E k =???
?
? ??-??=-=-
2
/689.1810689.18100.1m KN k b k s =?=?=
1436.00417
.01055.2410
689.18104410
3
4
=????==I E k c s λ 荷载计算模式判定：
P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算
P2：()πλ>=-?=?512.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P3：()πλ>=--?=?529.585.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P4：()πλ>=-?-?=?435.585.6265.0461436.0l 按无限长梁计算 P5：()πλ>=--?=?446.385.1315.8461436.0l 按无限长梁计算
P6：()πλ>=--?=?353.365.022461436.0l 按无限长梁计算 P7：()πλ>=--?=?236.465.085.15461436.0l 按无限长梁计算 P8：()πλ>=-?=?330.485.15461436.0l 按无限长梁计算 4.2.1活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响
荷载P1按半无限长梁计算：
01436.00=?==λαa
对位置A ：01436.00=?==λξx ，查表得反力系数2=p
对位置B ：09.01436.065.0=?==λξx ，查表得反力系数822.1=p 对位置C ：()08.11436.085.665.0=?+==λξx ，查表得反力系数326.0=p 对位置D ：()17.11436.085.6265.0=?+?==λξx ，查表得反力系数245.0=p 对位置E ：()16.31436.085.1385.6265.0=?++?==λξx ，查表得反力系数08.0-=p 对位置F ：()25.31436.065.085.1385.6265.0=?+++?==λξx ，
查表得反力系数07.0-=p
对位置G ：()24.41436.085.665.085.1385.6265.0=?++++?==λξx ，
查表得反力系数069.0=p
对位置H ：()33.41436.085.1546=?-==λξx ，查表得反力系数087.0=p 对位置I ：61.61436.046=?==λξx ，查表得反力系数504.0=p
荷载P1按式：p P p λ1=计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。 （2）其他荷载的影响 计算过程见表1：
其中：Axi=e -λx (cos λx+sin λx)
P ij =P*λ*p(j=1) P ik =P*λ* Axi/2b （k=2～8）
考虑基础自重和回填土的重量：(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa
地基的最大反力:108.60+13.945=122.55Kpa ＜[fa]=125Kpa ，满足要求！
5、基础内力计算
基础内力计算采用弹性地基梁算，计算过程见表2、表3 其中：B i1=e -λx *sin λx M i1=-PB ij /λ(j=1) C ij =e -λx (cos λx-sin λx) M ik =P*C ij /4λ(j=2～8) D ij =e -λx *cos λx V ij =-P*D x2/2（j=2～8） V ij =-PC ij (j=1) 6、基础配筋计算 1、判断T 型截面类型：
基础在任何一个单元的受力只能是正弯矩或负弯矩，根据充分发挥混凝土的承压能力的原则，确定T 型基础的类型。第一类，受压区仅位于内；第二类，翼缘和腹板均受压。
翼缘板全部受压：
KN KN ＞h h bh f M c j 17.1098.3196
23.026.13.01106.9)2(6'0'
=??
? ??
-????=-=
腹板全部受压：
KN KN ＞h h bh f M c j 56.53756.1834
27.026.17.03.0106.9)2(6'0'
=??? ?
?
-????=-=
由计算可知：T 型基础为第一类。 2、基础正截面受弯配筋：
根据表2可见：Mmax=1.2*537.56=645.07 KN.m (1.2为分项系数) Mmin=-1.2*109.17=-131.0 KN.m
m
h m ＜b c
f M h h x b 512.093.055.0284.03.06106.931007.6452293.093.0220010=?==????--=--=ξ 25.2638610300284.03.06
106.911m m y
f x b c f s A =????=??=
下部配钢筋：24φ12(HRB335)，A=2714.4 mm 2 ，ρ=0.68%＞ρ
min
=0.15%
m
h b m ＜b
c
f M
h h x 512.093.055.000148.01
6106.93101312293.093.02200
2=?==????--=--
=ξ
26.4736103000148.016106.922m m y
f x b c f s A =????=??=
上部配钢筋：5φ12(HRB335)，A=565.5 mm 2 ，ρ=0.31%＞ρmin
=0.15%
3、基础斜截面受剪配筋：
根据表3：Vmax=1.2*309.69=371.63KN ＜0.25βc f c bh 0
=0.25*1*9.6*106*0.3*0.93=669.6KN (1.2为分项系数)
受剪截面尺寸满足要求。
V=0.7βh f t bh 0=0.7*(800/930)0.25*1.1*106*(0.3*0.665+1*0.265) =344.45KN ＜Vmax
故需配箍筋
m m h yv f bh t f cs V s v As 0572.093.061021025.11265.0665.03.06101.17.031063.3710
25.107.0=????+????-?=-=）（
结合构造要求，选φ8@300，335.0=s
Asv
mm ，%088.010300101.124.024.0%1126.03003004/6814.3266
m in =???===???==y t sv sv f
f ＞sb nA ρρ
满足要求！ 4、横向抗弯检算
取纵向应力分布长度1m 为计算单元，计算部位见图6-1
图6-1：横向抗弯计算位置图
M=0.5*P j *a j 2 P j ：基底净反力
a j ：计算截面到基础边缘的距离(取作用力的边缘为计算截面) M =0.5*108.6*0.352=6.652 kn.m
28.132265.0*6102109.03
10652.60
9.0m m h y f M A =???==
用抗剪箍筋3φ8(A=150.9mm 2)能满足要求。
λ=
地基反力计算表
基础弯距计算表
基础剪力计算表
基础剪力计算表
龙门吊基础设计计算书
65t 龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明 勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。 40 2202202512004040303535 35 35 930 N3φ8@350 N2φ10N4φ8@350 N1φ12 N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10 图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。 为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =， 现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C20砼 轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 4 1055.2?= (2)、钢筋 I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'= II 级钢筋：MPa f y 300=， MPa f y 300'= (3)、地基 根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性 截面惯性矩：4 0417.0m I = 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。 4.2、地基承载力验算 每个台座两侧各设一条钢轨，长46m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：
龙门吊轨道基础施工方案
兰州市轨道交通1号线一期工程 （陈官营~东岗段） 七里河站龙门吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 八冶建设集团有限公司 兰州轨道交通1号线一期TJⅡ-8B项目部
2015年03月14日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、龙门吊基础设计 (3) 3.1 龙门吊布置 (3) 3.2 龙门吊轨道梁及垫层设计 (4) 四、主要施工方法 (8) 4.1施工顺序及工艺流程 (8) 4.2基础开挖 (8) 4.3素砼垫层 (8) 4.4基础钢筋 (9) 4.5基础砼 (9) 4.6轨道安装 (10) 五、质量控制标准 (12) 六、安全及文明施工 (13) 6.1 安全施工 (13) 6.2文明施工措施 (13)
七里河站龙门吊基础施工 一、编制依据 1.《建筑地基基础设计规范》 2.《混凝土结构设计原理》 3.《七里河站主体结构施工图》 4.《七里河站围护结构施工图》 5. 龙门吊生产厂家所提供有关资料 二、工程概况 七里河站为兰州市城市轨道交通1 号线一期工程中间车站，位于七里河
图2.1-1 七里河车站平面位置图 七里河站起点里程为YCK20+557.603，终点里程为YCK20+808.103，有效站台中心里程YCK20+727.803。采用地下两层双柱三跨（部分区段为三柱四跨），的结构形式，车站主体净长为230.5m，标准段净宽为20.8m,总高13.17m,为岛式车站。车站底板埋置深约18.07m,结构顶板覆土深度约3.2m。车站在西津东路南北两侧各设两个出入口，其中一号出入口为远期规划，不在本次施工范围。车站两端于南北侧各设置1 组风亭。车站采用明挖顺做法施工，根据总体筹划，车站按照盾构过站考虑。 车站主体围护结构采用Φ800mm@1400mm钻孔桩，桩间采用挂网喷射混凝土挡土，同时根据地质条件选定在布置降水井进行基坑内外的降水。支撑结构自上而下设一道1000*1000钢筋混凝土结构支撑，2道Φ609、壁厚16mm 的钢管支撑。附属围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，桩间采用挂网喷射混凝土（有淤泥层时，局部桩间采用旋喷桩加固）挡土，同时采用降水井降水。 三、龙门吊基础设计 3.1 龙门吊布置 七里河站共设置两台龙门吊，位于基坑北侧，跨度20.4 m，额定提升重量
门式起重机轨道基础施工方案
目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况及设备概况 (1) 2.1工程概况 (1) 2.2设备概况 (5) 三、轨道梁设计 (5) 3.1地基验算 (5) 3.1.1 地基形式 (5) 3.1.2 地基承载力验算 (6) 3.2轨道梁配筋设计 (7) 四、施工方法 (11) 4.1施工工艺流程 (11) 4.2轨道梁施工施工 (11) 4.3人员、机械投入计划 (12) 五、质量保证措施 (12) 5.1模板质量保证措施 (12) 5.2钢筋质量保证措施 (13) 5.3混凝土质量保证措施 (13) 六、安全文明施工保证措施 (13)
一、编制依据 （1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； （2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； （3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）； （4）站东广场站、文化宫站围护结构施工图； （5）站东广场站、文化宫站主体结构施工图； （6）站东广场站、文化宫站平面布置图； （7）门式起重机厂家技术资料。 二、工程概况及设备概况 2.1 工程概况 徐州地铁1号线土建03标共设置2台45/16t门式起重机主要用于盾构机的出碴土吊装工作，1台16t门式起重机主要用于管片吊装工作。先在站东广场站安装2台45/16t门式起重机和1台16t门式起重机，徐州火车站站～站东广场站区间盾构施工完成后将门式起重机拆除转场至文化宫站安装，进行文化宫站～徐州火车站站区间、彭城广场站～文化宫站区间、西安路站～彭城广场站区间盾构施工。 门式起重机走向布置为沿线路方向行走，站东广场站门式起重机轨道梁基础分别位于站东广场站的南北两侧，呈东西走向，单侧长165m，全长330m，门式起重机轨间距为26.0m；文化宫站门式起重机轨道梁基础分别位于文化宫站的南北两侧，呈东西走向，单侧长160m，全长320m，门式起重机轨间距为26.0m 站东广场站平面布置图如图2-1-1所示，文化宫站平面布置图如图2-1-2所示。
龙门吊轨道基础计算书
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)
目录 1 编制依据1 2 工程概况1 3 龙门吊设计1 3.1 龙门吊布置1 3.2 龙门吊轨道梁设计1 4 主要施工方法4 4.1 施工顺序及工艺流程4 4.2 基底回填4 4.3 素砼垫层施工4 4.2 基础钢筋4 4.3 基础砼5 4.4 轨道安装5 5 质量控制标准6 6 安全文明施工7 6.1 安全施工7 6.2 文明施工措施8
1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填
土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴
龙门吊轨道基础验算
附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模 过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 材料材质 屈服极限 (MPa) 《铁标规》的许用 应力(MPa) 《钢结构设计规》的许 用应力(MPa) Q345B 345 216 230
图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图
龙门吊轨道基础施工方案(1)
广州市轨道交通21号线工程【施工11标】水西站～长平站盾构区间盾构始发井45T龙门吊轨道基础施工方案 编制: 审核: 审批: 目录
一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、施工方案 (1) 3.1龙门吊基础设计概况 (1) 3.2基础梁技术参数 (3) 3.3轨道基础梁预埋件 (4) 3.4 物资、设备准备、施工人员准备 (5) 四、龙门吊轨道基础施工工艺流程 (5) 五、结构及内力计算 (6) 5.1已知条件 (6) 5.2龙门吊轨道梁验算 (6) 5.3 受压验算 (7) 5.4 深梁验算 (8) 5.4.1 正截面受弯承载力 (8) 5.4.2 受剪截面验算 (9) 5.4.3 斜截面受剪承载力 (9) 六、基础梁施工技术控制要点 (10) 6.1测量放样 (10) 6.2开挖沟槽 (10) 6.3人工清理基地 (10) 6.4钢筋加工与安装 (10) 6.5地连墙、冠梁、顶板锚筋 (11) 6.6砼施工 (11) 6.7砼收面 (11) 6.8养生 (12) 七、质量保证措施 (12) 7.1制度保证 (12) 7.2保证质量的控制措施 (12) 八、施工安全保证措施 (14) 8.1消防保证措施 (14) 8.2安全交底培训 (14) 8.3防止机械伤害 (14)
一、工程概况 广州市轨道交通21号线11标盾构区间工程包括水西站~长平站盾构区间，盾构机先后分别从中间风井始发，向水西站掘进，分别到达水西站吊出。线路累计全长2628.3米，区间共设置3个联络通道。管片外径6米，内4径5.4米，环宽1.5米，分直线环、左转弯环和右转弯环，采用错缝拼装，结构形式为单线单洞结构。 中间风井兼始发井采用明挖法施工，根据施工场地及结构埋深情况，围护结构采取地下连续墙支护方式，墙厚0.8m，上部设1200×1000mm冠梁。主体结构顶部采用1200×1000mm钢筋混凝土压顶梁；主体侧墙厚度800mm，顶板暗梁尺寸1800×1200mm，柱子尺寸1200×1000mm；顶板厚800mm。施工完成后顶板上方回填土至地面标高。 二、编制依据 1．《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2．《起重机设计规范》GB3811 3．《起重机械安全规程》GB6067 4．《通用门式起重机》GB/T14406 5．《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183 6．《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278 7.《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 8.中间风井主体及围护结构设计图纸 9. 45T门式起重机设计参数 三、施工方案 3.1龙门吊基础设计概况 为满足盾构施工要求，考虑在端头井上方安装两台45T双梁吊钩门式起重机（简称“门吊”）。门吊轨道水平于中间风井线路方向横跨端头井；北侧轨道基础安装在主体侧墙上方的冠梁上，南侧轨道基础安装在场地硬化基础上，轨道基础顶面与地面齐平；如图1、图2所示。
(完整word版)20T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《边坡稳定性分析》 2、设计说明 根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。 （2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN； （3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN； （4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重； （5）G6=（170000+200000）/=92.5KN； （6）吊重20t；考虑冲击系数1.2； （7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2； （8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m； （9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m； （10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)； （11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。 （12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米 （13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米 （13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m
3.2、材料性能指标 地基 （1）根据探勘资料取地基承载力特征值：?α=180Kpa （2）地基压缩模量：E S =5Mpa 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。 4.2、地基承载力验算 轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1 图-4.1：荷载布置图（单位：m） 假设： （1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。 （2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨及其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7m 根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强 要使得龙门吊对地基的压强小于2MPa才能达到安全要求。即最小面积： S2min=370KN/2000KPa=0.185m2 拟采用有效面积为0.20×0.30=0.06 m2的钢板垫块，铆钉锚入枕木内。 对于20吨龙门吊，0.06×5=0.3 大于0.25。因此最少需要5个垫块垫住钢轨才能能满足地基承载力要求，垫块间距是：7÷5=1.4米。应考虑安全系数1.2，故垫块间距应取L=1.2m，为加强安全性，间距选1m。
龙门吊安装施工方案
1、编制说明 本方案适用于雨花污水处理厂厂外配套管网及泵站施工工程第四标段顶管工程电动葫芦门式起重机（又名龙门吊）安装的施工。 2、技术参数 设备型号：CD M3 设备名称：电动葫芦门式起重机 起重量：10T/5T 跨 度 ： S=12m 总 重 ： 16.0 吨 安装标高：工作坑顶 3、编制依据 3.1 、施工合同 3.2 、施工图纸 3.3 、湖南省相关施工、验收规范及技术文件 3.4 、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-98 3.5 、《起重电气安装工程施工及验收规范》GB50256-96 4、工程概况本标段工程包括尾水管、重力流管两大部分，其中： 4.1 尾水管 1.管道为雨花污水厂厂外收集系统工程的污水厂尾水工程, 管径为D180Q本管道工程起点为雨花污水厂消能井，沿已建的振华路南侧绿化带由东向西设置，穿过比亚迪路后，最终排入圭塘河。 2.尾水管工程主要工程量有：D180C尾水管，总长度319m其中 YS3-YS4 YS5-YS6考虑水泥平衡法，顶管长度73+57=130? YS仁YS3 YS4-YS5考虑采用明挖施工，明挖长度189?顶管工作、接收坑。将顶管工作/接收坑改建为带沉
泥槽的排水查井。 4.2重力流管 1.管道为雨花污水厂厂外收集系统工程的穿圭塘河沿比亚迪路重力进厂管道工程，管径为D600, D800, D1000 D1200,本管道工程起点为圭塘河东、西两岸已建的污水管，穿圭塘河后沿在建的比亚迪路向北，进入比亚迪支路四，然后进入雨花污水处理厂，因比亚迪路正在建设，路基已基本形成，道路上的市政管线也基本建成，为了减少对亚迪路破坏和重复建设，将该管道布置在比亚迪东侧距道路红线约1.5m的绿化带内，由南向北设置，至比亚迪路支路四，因规划 比亚迪支路四路幅宽仅20m道路南北侧均靠近武广高铁桥墩，为避免本设计深埋管道对桥墩的影响破坏，设计考虑管道沿比亚迪支路四南侧绿化带内敷设，最终进入雨花污水处理厂。 2.主要工程量：重力流管管径为D600, D800, D1000, D1200, 其中D600, D800, D1000t道采用明挖施工，D60（长度32? D80（长度180, D100C 长度59米。D120（管道采用顶管法施工，总长度800米; 顶管工作/接收坑。排水管道附属构筑物：将顶管工作/接收坑改建为带沉泥槽的排水检查井。为保证下管、顶管施工，设置10T、5T跨径 12m龙门吊五台。 5、施工程序 5.1、施工程序 6、施工方法及技术措施 6.1 施工准备 1、根据安装合同，施工负责人及安全员赴现场，勘察作业环境、道路、电源及照明设施，并估算、测量现场净空尺寸和极限尺寸，极限尺寸应符合JBT306-94规定。
龙门吊轨道基础计算书
龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。
龙门吊基础
技术交底书 ZT1101JL11-02 单位：长沙轨道交通3号线SG-13标汽贸大道站项目部编号：临建-
注：“技术交底书”一式两份，一份交工点负责人作为施工的依据，一份留存备查 技术交底书 ZT1101JL11-02 单位：长沙轨道交通3号线S G-13标汽贸大道站项目部编号：临建-
交底内容： 公式： k —基床系数，本工程土层为粉质粘土，可塑k=*10-2N/mm3 C30混凝土Ec=* Mpa L= 对于无线长梁 x 0e cos x sin x 4P M λλλλ -=（） x 0 x e cos x 2 P V D λλ--= x 0e cos x+sin x 2b P P λλλλ-= （） 当x=0λ时，M 、V 、P 均取得最大值 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层厚度取45mm ，采用C30混凝土 注：“技术交底书”一式两份，一份交工点负责人作为施工的依据，一份留存备查 技术交底书 ZT1101JL11-02 单位：长沙轨道交通3号线S G -13标汽贸大道站项目部 编号：临建-
主送单位主体一工班页数第3页共5页工程名称临建工程工程部位龙门吊基础 交底内容： 计算相对界限受压区高度 ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*=≤ξb= 计算纵向受拉筋面积 As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=**500*355*300=3722mm2 ∵实际配筋率：ρ= As/bh=2543/400*500=%>% ∴满足最小配筋率要求 故主筋采用5B18钢筋，上下层各4根，腰部2根。 验算可否按构造适配箍筋： 故构造箍筋采用A10@200，拉结筋采用A10@400。 3、垫层设计 由于，因此垫层采用C20混凝土，100mm厚，垫层下部采用素土夯实，压实度不小于95%。 4、其他设计 龙门吊基础按1％放坡，东高西低；龙门吊基础内每隔80cm预埋2个间矩18cm的A22地脚螺栓。 三、龙门吊基础施工步骤 1、测量放线，确定基础位置； 2、垫层施工: 龙门吊垫层采用C20混凝土，100mm厚，垫层下部采用素土夯实，压实度不小于95%。 3、龙门吊地梁施工：按放样点立模加固龙门吊地梁外模，龙门吊地梁截面尺寸为40*50cm，台座主筋布置采用5B18，箍筋采用A10@200，拉结筋采用A10@400，验收合格后开 注：“技术交底书”一式两份，一份交工点负责人作为施工的依据，一份留存备查，并办理交接手续。
龙门吊轨道梁基础计算书
佳~管区间盾构场地龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 佳海工业园明挖段为佳～管区间盾构始发场地，拟配置2台MGtz 型45t-19.2m门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 150 8/= = = * f7. kN mg 183 8/8.9 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。基础梁拟采用顶面500mm*底面1000mm梯形截面钢筋混凝土条形基础梁，高度500mm，长度根据现场实际情况施工，总长超过100m，轨道梁设置在场地路基上，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁受力简图 3、梁的截面特性 混凝土梁采用C30混凝土，抗压强度30MPa 。设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离： m hc bd c b d cH y 207.0) 5.0*3.02.0*1(*2)5.01(*2.05.0*5.0)(2)(22221=+-+=+-+= m y H y 293.0207.05.012=-=-= 图2 基础梁截面简图
梁的截面惯性矩： 43131320215.0]))(([3 1m d y c b by cy I =---+= 梁的截面抵抗矩： 310734.0207 .05.00215 .0m y H I W =-=-= 混凝土的弹性模量： 27/10*55.2m kN E c = 截面刚度： 25710*47.510*55.2*0215.0kNm I E c == 4、按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩 假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为： m kN L F p /72.9379 .52*934.3320 *4=+= =∑ 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。 图3 基础梁受力简图
T龙门吊基础设计方案计算书
**************************轨道板厂 10T 龙门吊基础设计 10T 龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明 勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。 错误!未指定主题。 图1 基础横截面配筋图（单位:m ） 通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。 为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =， 现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C30砼
轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4 100.3?= (2)、钢筋 I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210' = II 级钢筋：MPa f y 300=， MPa f y 300'= (3)、地基 根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性 截面惯性矩：4 0047.03^25.0*3.0m I == 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。 4.2、地基承载力验算 每个台座两侧各设一条钢轨，长20m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2： 图-4.2：荷载布置图（单位：m ） 采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ； 基础梁边比：460.146===l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。 基础截面惯性距：m I 40417.0=。
龙门吊基础设计
目录 1、设计依据 (1) 2、工程概况 (1) 3、龙门吊基础设计 (1) 3.1龙门吊布置 (1) 3.2龙门吊设计 (1) 4、地基承载力验算 (4) 4.1基本计算参数 (4) 4.2轨道梁地基承载力验算 (4) 5、施工现场安全管理 (5) 5.1施工现场的安全教育 (5) 5.2起重作业安全控制措施 (5)
龙门吊基础设计方案 1、设计依据 （1）《基础工程》（清华大学出版社）； （2）设计图纸； （3）龙门吊生产厂家提所供有关资料； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《砼结构设计规范》（GB50010-2002）； （6）《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)。 2、工程概况 园博苑站设置在集杏海堤路北侧停车场内，东北角为厦门市园博苑，西南角为杏林大桥，南侧现状为集杏海堤路，起点里程YDK20+303.269，车站终点里程YDK20+565.619， 有效站台中心里程为右YDK20+411.294，车站主体总长为262.3m，有效站台长度为118m，标准段基坑深度约为16.5m，宽度约为21m。本站主体采用明挖法施工，分两期施工，一 期施作车站部分主体，二期施作车站剩余主体及附属。围护结构采用钻孔灌注桩+旋喷桩+临时立柱+内支撑。车站两端采用钻孔灌注桩+内支撑的支护形式；止水帷幕采用桩间高压旋喷桩；临时立柱为型钢格构柱；车站共设三道支撑，一道为混凝土支撑，二、三道支撑为φ609钢支撑。冠梁采用C40混凝土，冠梁截面尺寸为1500×1000mm，钢筋保护层厚度为50mm。车站小里程端区间采用明挖法施工，车站大里程端区间采用盾构法施工。 园博苑站钢支撑架设与主题结构施工吊装作业采用一台龙门吊，并由汽车吊配合作业。所用龙门吊额定载荷16t，由专业安装单位进行安装调试，经国家特种设备检验中心检验 合格后使用。采用1台25吨汽车吊和1台80吨汽车吊配合龙门吊进行吊装。 3、龙门吊基础设计 3.1龙门吊布置 以园博苑站3～32轴桩中心位置为龙门吊轨道梁中心，确定龙门吊跨距（22.7m）后 并直接在桩顶冠梁铺设轨道。冠梁浇筑前预埋轨道的固定钢筋为间距2m的220钢筋。 3.2龙门吊设计 龙门吊基础由冠梁构成，使用10+10t龙门吊，龙门吊自重为21t，单侧两个轮压为 1
龙门吊基础方案
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、龙门吊轨道基础布置方案 (3) 3.1平面位置 (3) 3.2立面位置 (3) 3.3轨道基础施工 (3) 四、龙门吊轨道基础设计计算 (4) 五、计算结论 (8) 六、轨道梁施工 (8) 6.1路面破除 (8) 6.2钢筋工程 (8) 6.3模板工程 (12) 6.4砼浇筑 (12) 6.5 砼养护 (13) 6.6 土方回填........................................................................................ 错误!未定义书签。
一、工程概况 北环电网架空线改造入地工程南线含一条主线，两条支线，主线全长3966.734m，起讫里程SK0+000～SK3+966.734；中航支线长552.021m，起讫里程SZ1K0+000～SZ1K0+552.；福华支线长416.04米，起讫里程SZ2K0+000～SZ2K0+416.04,设井位9座。竖井采用明挖顺做法施工，本方案适用于南线SJ3竖井起吊设备，SJ3竖井位于红荔路中心公园南侧。根据现场结构施工需要安装1台MHE10t+10t门式起重机，以供结构施工时材料的吊运使用。龙门吊使用围示意图如图1所示。龙门吊大样图如图1所示。 图1 龙门吊大样图 二、编制依据 1、龙门吊使用以及受力要求 2、施工场地布置要求 3、施工规
①混凝土结构工程施工质量验收规（GB50204-2002）； ②钢筋机械连接技术规程(JGJ107-2010) ③铁路隧道施工技术安全规（GBJ404-1987）； ④建筑工程验收统一标准（GBJ50300-2001）； ⑤钢筋焊接及验收规程（JGJ18-1996） ⑥混凝土强度检验评定标准（GBJ107-87） ⑦混凝土质量控制标准（GB50164-92） ⑧钢筋焊接接头试验方法（JGJ/T27-2001） 三、龙门吊轨道基础布置方案 3.1平面位置 龙门吊轨道梁，共2条，南侧与北侧均布置于SJ1竖井冠梁外侧，跨距17m。 3.2立面位置 龙门吊轨道顶面与场地地面基本齐平，纵向设2.5‰下坡，以利排水。 3.3轨道基础施工 配筋图如图2所示。北侧在原有地面上破除800*1000mm的沟槽，绑扎钢筋后浇筑混凝土。配筋图如图3所示。
龙门吊基础检算
附件 2：120T 龙门吊条形混凝土基础检算书
一、120T 龙门吊条形混凝土基础受力检算 1、计算参数 根据龙门吊结构形式，每个轮子作用的钢轨长度保守计算按 1 米 计。1 米长 50kg/m 钢轨底面积：0.132×1=0.132 m2 ，重量：50kg。 龙门吊自重为 75t，左右两侧各 2 个轮子，轮距为 5 米。 根据每片梁 197t 知，龙门吊单侧、单轮受力为 P1=197t÷2÷4× 1.015=24.99t；承受自重 P2=75t÷4=18.75t。1 米范围内最大反力： 24.99+18.75+0.05=43.79T。基础混凝土标号为 C25。 2、计算依据 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）第 6.5 节：板受冲切承载 力计算中规定， 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋 的板，其受冲切承载力应符合下列规定： r0Fl≤(0.7β hft+0.25σ
pc,m
)η μ mh0 ，公式中：
η ：应按下列两个公式计算，并取其中较小值: η 1=0.4+1.2/β s ；η 2=0.5+α s h0/4μ m ; Fl：局部荷载设计值或集中反向设计值； β h：截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取β h=1.0；当 h ≥2000mm 时，取β h=0.9；其间按线性内插法取用； ft：混凝土轴心抗拉强度设计值； σ
pc,m
：临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的
加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内； μ m：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周 边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长； h0： 截面有效高度， 取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η 1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η 2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；
1
龙门吊基础计算
28m/120吨跨龙门吊基础计算 龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m 深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。 （1）换填地基承载力计算 根据midas建模，各个内力如下： 计算出地基反力为81KN，则：基础底面最大的竖向压应力为：Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa 采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角ζ=30° 耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为： Pz=b(Pk – Pc)/(b+2ztanζ) =0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30) =60.58 kPa Pcz=18x1.5=27kPa 垫层地面进行深度修正后的承载力特征值： as = ?ak+εdγm（d-0.5）=100+1x18x（1.5-0.5）=118 kPa
Pz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa0.97，换填宽度为b’=b+2ztanζ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m. （2）基础配筋计算 1）抗弯钢筋 根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22, 相对界限受压区高度：δb=β1/(1+?z/Esξcu) =0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56 混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离：as=a’s=30+10=40mm As=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2 Ho=600-50=550mm 根据力的平衡方程：a1 ?cbx= ?yAs- ?’yA’s 求得x=29.89mm<δ b Ho=0.56x550=308mm x< 2as =80mm ρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2% 该截面可以承受的正弯矩值 M= ?yAs（h- as-a’s） =300x1000x0.00265958x（0.55-2x0.04）=375 KN.m>300 KN.m 由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为：
龙门吊基础施工方案
50T龙门吊基础施工方案工程名称：XXXX2台50T龙门吊轨道安装机械名称：门式起重机 工程地址：XXXX2台50T龙门吊轨道安装安装位置： 型号：MG50t 自编号： 使用单位（章）：
龙门吊轨道基础施工方案 一、龙门吊轨道基础设计情况 门吊基础截面尺寸均为80cm*100cm，配筋图如图一。 图一龙门吊基础配筋图 三、轨道基础施工方法 1、施工工艺流程 施工准备——测量放线——地面切槽——地面破除——基槽开挖——垫层施工——钢筋安装——混凝土浇筑——养护 2、钢筋工程 轨道基础配筋图见图一。钢筋下料前应熟悉设计图纸，了解设计意图，根据设计要求、规格计算下料长度并统筹下料，最大限度的节约材料，降低成本。钢筋表面应洁净，钢筋使用前应将表面的铁锈及其他杂物清除干净。钢筋应平直，无局部弯折，成盘的和弯曲的钢筋均应调直。 3、混凝土工程 混凝土采用C30商品砼。插入式振动棒捣实，表明压光。确保混凝土内部密
实，表面平整。 四、轨道基础受力分析 4.1 龙门吊检算 1、设计依据 ① 龙门吊使用以及受力要求 ② 施工场地布置要求 ③ 地铁施工规范 2、设计参数： ① 从安全角度出发，按g=10N/kg 计算。 ②50吨龙门吊自重：120吨， G1=120×1000×10=1200KN ； 50吨龙门吊载重：50吨， G2=50×1000×10=500KN ； 50吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（1200000/2+500000）/4=275KN 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，50T 龙门吊行走时台车最大轮压：P max =240KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅40t ，则 ()KN P 5.2278 10 40508240max =?--?=' 为安全起见，取P=230KN ；钢砼自重按23.0KN/m 3 计。 3.2、材料性能指标 a 、C30砼 轴心抗压强度：MPa f c 8.13=; 弹性模量：MPa E c 4100.3?=;