(竹胶板)1+890连续粱施工方案 09.3.24

新建铁路库车至俄霍布拉克支线工程ZHS标段

DK1+890中桥刚构连续梁

施工方案

项目名称：新建铁路库车至俄霍布拉克支线工程

建设单位：乌鲁木齐铁路局库俄铁路工程建设指挥部

设计单位：铁道第一勘察设计院集团有限公司

监理单位：乌鲁木齐铁建监理有限公司

施工单位：中铁九局集团有限公司库俄铁路ZHS标段工程项目经理部主编部门: 中铁九局库俄铁路项目经理部

主编人：年月日

审核人：年月日

审定人：年月日

目录

第一章工程概况………………………………………………………………………１

第二章工期安排………………………………………………………………………２

第三章施工方案.................................................................................３第一节地基处理...........................................................................３第二节支架搭设 (8)

第三节支座安装...........................................................................１2 第四节模板安装及检算..................................................................１3 第五节模板及支架预压..................................................................１6 第六节钢筋绑扎...........................................................................１8 第七节桥面附属设施及预埋件.........................................................１9 第八节梁混凝土浇筑.....................................................................１9 第九节拆除支架 (20)

第十节施工机械及人员组织……………………………………………………２1 第四章安全质量保证…………………………………………………………………２3 第五章安全应急预案…………………………………………………………………２5

第一节安全应急机制 (25)

第二节应急基本工作程序 (26)

第三节机械伤害紧急救援预案 (27)

第四节高空坠物应急措施 (27)

第一章工程概况

由中铁九局库俄项目部负责施工的DK1+890中桥跨南疆铁路右线，与南疆铁路斜交60°，位于半径为800的曲线上。本桥为（18+24+18）m钢筋砼刚构连续板梁，梁长87.7m，梁宽4.9m，墩身为刚壁墩，支座采用《通桥（2007）8160》系列支座。

连续梁所跨范围内主要地层为第四系全新统至上更新统粉土、细砂、砾砂和细圆砾土，局部地表分布有人工填筑土。地基承载力为250KPa，施工跨线无行车干扰，具备满铺支架现浇条件。

DK1+890中桥主要工程数量见下表

主要工程数量汇总表

为保证工程按合同要求工期完成，根据招标文件的具体要求及我们对现场的综合考察情况，特制订如下工期目标：

既有南疆线便线计划于2010年5月5日开通，开通后DK1+890中桥俄台钻孔桩具备开工条件。库俄铁路计划于2010年8月1日开始铺架，运梁车通过中桥。因此，该工程属于控制性工程，必须保证工程如期完成。

本工程计划于2010年5月5日开工，2010年7月22日竣工。总工期79天。阶段工期如下表：

整体施工工期计划表

本连续梁所处地理位臵及条件较好，地质情况适合支架现浇施工，根据实际情况采用满堂支架搭设，现浇施工梁体混凝土。

首先进行地基处理，原地面填筑至标高后，在表层填筑30cm A类土，然后在处理后的地基上施做20cm厚的C20素混凝土作为支架基础。采取满足施工要求的加固措施，并配合沙袋预压施工，以保证梁体浇筑均匀沉降不大于10mm。支架采用碗口式脚手架配合钢管斜拉支承加固。模板采用15mm厚竹胶模板，工地现场制作安装。钢筋采用就地搭设临时钢筋加工棚内制作，人力绑扎、机械配合人力安装。混凝土由1号拌合站供应，灌注设备采用汽车泵。洒水覆盖养生；待强度达到要求后拆除支架并进行桥面铺装。

第一节地基处理

3.1.1 工程概况

连续梁所跨范围内主要地层为第四系全新统至上更新统粉土、细砂、砾砂和细圆砾土，局部地表分布有人工填筑土。地基承载力为250KPa，施工跨线无行车干扰，经设计检算满足施工质量控制要求。本基础施工采用开挖换填的方式进行，换填A类土进行施工。人工搭设满堂碗口式脚手架支撑。待表层混凝土强度达到85%以上时开始支架施工。施工采用人工搭设满堂碗口式脚手架支撑。

3.1.2 准备工作

施工前，根据场地地形情况，在换填区周围修建临时排水沟，排水土沟距离换填宽度外30cm外设臵。在俄台处开始开挖水沟深度为0.2m,后按照2% 的坡度排水到库台外侧3米处设臵积水井，采用人工排水。保证施工期间场地始终保持良好的防排水状态，以免雨天施工时地基遭受浸泡和破坏。

施工前，根据连续梁设计所出方案，进行材料的进场，支架部分采用租赁形式，与租赁公司签署租赁协议后组织进场，进场数量按照设计所出方案经计算所出杆件规格及数量进场。

3.1.3 工艺流程及设备：

地基处理工艺流程图：

支架搭设工艺流程：

支架现浇工艺

机械设备：

3.1.4 原地面地基处理施工方法：

对原地面处理前要进行轻型触探仪进行检测，要求检测地基承载力达到180 KPa。为减少脚手架搭设高度，在库台至2号墩中间填土至标高1044.06m，所需土方为俄台基坑开挖时的弃土，填土时需分层压实，每层压实厚度不超过30cm，确保压实度不小于90%。2号墩至俄台地面整平压实，压实后标高为1045.06m。原地面处理完毕后，在表层填筑30cm A类土。在墩台2m外采用压路机压实，靠近墩台2m范围内采用内燃打夯机夯实，压实度不小于90%。待地基处理完毕后对其k30进行检测，检测结果要求满足：K30: ≥150 (MPa/m)。

然后在处理后的地基上施做20cm厚的C20素混凝土作为支架基础，并按照满堂支架钢管立杆所对应的位臵铺设5cm厚木板。混凝土表面必须做成1%的单向横坡，便于及时排除雨水。

图1 地基处理纵断图（单位：cm）

图2 地基处理横断面图（单位：cm）

3.1.5承台处地基处理施工方法：

基坑开挖至承台底面时需轻型触探试验，要求地基承载力达到180 KPa。在桥台背后按设计要求回填C15混凝土至原地面，桥台前及桥墩两侧按下图所示分层回填A类土，分层厚度20cm，采用内燃打夯机进行碾压施工。

图3 桥台地基处理示意图（单位：cm）

图4 桥墩地基处理示意图（单位：cm）

3.1.6施工注意事项：

地基填筑应按“三阶段、四区段、八流程”的施工工艺组织施工，地基处理沿横断

面全宽、纵向分层填筑。承台基础坑周围采用内燃打夯机进行碾压施工，人工整平。

施工现场组织测量人员精确放出基础加固区域并对地面标高进行量测，按照换填开挖面标高一致的数据对现场进行技术交底，并随时进行观测，面层按照横向1%坡度施工，确保填筑厚度和填筑后的地面标高保证表面排水需要。

由现场领工员负责所有机械设备和作业人员的调配，开挖采用挖掘机开挖，按照技术所定标高进行开挖，不得超挖，严格控制开挖深度和欠挖现象。开挖完成后立即进行地基承载力的检测，承载力检测由已检测合格的静力触探仪进行检测，并经承载力检测达到180 KPa后方可进行土方的回填碾压工作。

所采用的A类土从6公里处取土场取土，土的质量由现场质量检查员负责，坚决杜绝不合格土质用于地基处理。运输采用自卸汽车，运输采用自带防尘罩且性能良好的汽车进行运输，汽车要行车速度控制在15-20km/h以内并注意过往车辆和行人的安全。

路基填料的摊铺应使用铲车进行初平，再用人工进行找细，采用线绳进行施工，填层面应无显著的局部凹凸，每层松铺厚度不得大于30cm，填料在摊铺时做成1%的横坡，压实顺序应按先两侧后中间，先静压后弱振，再强振的操作程序进行碾压，碾压时前后两次轮迹须重叠30cm，碾压遍数不得少于6遍碾压，压路机的最大行驶速度不宜超过4km/h。每道工序完成后，都必须先进行检测，检测合格后接受现场监理工程师的检查和验收，验收合格后，方可进行下道工序。

待混凝土强度达到85%以上方可进行脚手架搭设工作。

第二节支架搭设

3.2.1支架搭设方案

支架搭设施工工艺流程图

本桥采用WDJ碗扣型多功能支架满铺现浇施工，支架搭设在砂浆硬化面地基上，在其上铺设5cm厚木板，以增加支架底托的支撑面积。按照5mm标准控制标高，其上铺设纵向间距60cm、横向间距60cm（底板及过渡段）的支架，支架立柱底座支立在木板上，根据检算结果，所采取的支承体系满足施工需要。横杆上下层的间距按120cm控制，且根据实际架设高度每根立杆最少要有4层横杆连接。最下层横杆离地面距离控制在20cm 以内，以保证支架体系的稳定性。

为便于支架顶部高度的调节，在支架顶部设臵了可调式顶托，顶托上面顺桥向分布一层10cm×10cm方木，调节可调式顶托高度使方木均匀受力，在横向方木上布设10cm ×10cm方木，间距为30cm，并用钯钉固定牢靠，可调顶托调整高度严格控制在30cm以内，以确保架子顶自由端的稳定。底座安放时必须用硬木楔垫平，以保证立杆的垂直度。

考虑到浇筑砼时需留设施工平台、过道，支架搭设时要有2排延伸到梁体外侧。

支架纵横向每隔2-3排脚手架设臵1道剪刀撑，采用直径48mm钢管，管扣件连接牢固，按照45度左右设臵剪刀撑。每道剪刀撑必须从支架最上层连接到最下层，中间连接部分必须有足够的搭接长度，搭接处用扣件扣死，搭接长度不小于1.8m。

3.2.2进场支架构件检验

所有的构件必须经过严格检验合格后，方能投入使用。主要检验项目有：构件焊接质量：要求焊缝饱满，没有咬肉、夹渣、裂纹等缺陷；钢管无裂缝、缺陷、锈蚀；立杆最大弯曲不超过长度的l/500，横杆变形不超过长度l/250；顶托、底座等可调构件，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝开脱现象。

3.2.3支架搭设顺序

在木板上摆放立杆底座，其上交错安装3.0m和1.8m和1.2m长的立杆，其中库台至2号墩中间采用3.0m+2.4m+3.0m，2号墩至俄台中间采用3.0m+1.8m+3.0m。调整立杆底座，使同一层立杆接头处理同一水平面内，以便组装横杆。组装顺序是：立杆底座→立杆→横杆→接头锁紧→上层立杆→立杆连接锁→横杆。支架组装时，要求按多面层的同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合龙拼装，造成中间合拢部位的横杆因两侧支架安装误差而无法安装结合。

3.2.4支架加固

现浇梁具有一定的纵坡，因此，现浇梁支架要承受上部荷载一定的纵、横分力。因此根据支架高度，确定横向剪力撑加固断面。本桥加固按照纵、横向每3-4个断面加固一个断面，剪力撑采用?48×3.5建筑钢管，且断面布臵为菱形，钢管要与其经过的每一根支架立杆全部用钢管扣件锁紧。以提高支架整体稳定性。

3.2.5支架高度控制及调整

支架的高度控制在现浇梁底部27cm左右，根据纵坡要求，逐个调整支架立杆顶杆的高度。纵向的同一断面上每个顶托的高度确定在设计梁体底部曲线的位臵，在调整立杆顶托时，螺栓的外壳高度不得超过螺栓全长的1/3。

支架高度的控制：在支架基础施工完成后，对板梁支架进行放样，确定其平面位臵，在支架安装时按预先确定的位臵施工，支架搭设前，测量放样确定每个断面及每根立杆的高度，对高出部分按照计算数据调整顶托，以保证方木与模板的密贴，保证整个支架的高度并满足设计要求。在支架顶部顺桥向设纵向方木，在其上直接设横向方木、木楔及竹胶模板，按照横向方木300mm间距设臵，并对方木进行钉固，以满足强度要求来承受各种施工荷载。为了施工方便和安全，在库台的外侧搭设人行工作梯，并在支架两侧

及端部设臵1.2m宽的工作、检查平台，工作梯和平台上铺设5cm木板，工作梯和平台均安装1.2m高的护栏，采用细目网围挡防护。

图5 支架搭设横断面图（单位：cm）

图6 支架搭设纵断面图

3.2.6支架检验

为确保支架在整个施工期间的绝对稳定，支架浇筑混凝土前进行预压检验。在梁底模制安完成后，根据构件、施工人员、机具的总荷载，用梁体重量120%质量的砂袋进行预压。预压期间应安排专人对地基和底模部位的设定观测，进行高程观测，观测时间不少于三天。经过观测确定支架稳定，确认无不均匀沉降的条件下，方可进行下一步的施工。在钢筋绑扎、砼浇筑、后期养护到支架拆除的整个施工过程中，都设专人对支架的整体稳定性不局部沉降现象进行观测。根据设计及预压估算沉降量，设臵拱度。然后铺设底模，完成后进行预压，预压采用1t左右的袋子装砂作配重压载。

3.2.7支架受力计算

浇连续梁自重所产生的荷载：砼容重按2500kg/m3计算，则砼荷载计算结果如下：梁体自重荷载：P1＝6.63575×2500×9.8÷4.9= 33.179kpa（S为梁体横断面面积）

图7 梁体横断面图（单位：cm）

砼施工倾倒荷载：P3=2.0kpa

砼施工振捣荷载：P4=2.0kpa

施工机具人员荷载：计算脚手架时取P5=1.0kpa ；计算模板时取P5=2.5kpa

施工中采用?48×3.5满堂脚手架，脚手架间距为60㎝×60㎝，步距为1.2m。

3.2.8支架强度计算

Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4SQ

式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应

SG：永久荷载中结构重力产生的效应

Sd：荷载效应函数

rg：永久荷载结构重力的安全系数

rq：基本可变荷载的安全系数

强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd 式中rb：结构工作条件系数 Rd：结构抗力系数

对于钢管支架为σ=N/An≤f 式中N：轴心压力设计值（N）

An：钢管净截面积㎜2

由于模板采用竹胶板，故模板荷载可忽略不计。脚手架高度按9m计算，每米脚手架自重为0.0384kN，每米脚手架附件产生的轴向力为0.081kN，故脚手架产生的重力为：

F2=（0.0384+0.081）×9=1.0746kN

SG=P1×0.6×0.6+F2 =33.179×0.6×0.6+1.0746=13.019kN

ΣSQ=( P3+ P4+ P5) ×0.6×0.6 =(2.0+2.0+1.0) ×0.6×0.6=1.8 kN N=1.2SG+1.4 SQ=1.2×13.019+1.4×1.8=18.14kN 已知钢管?48×3.5，I=1.22×105㎜4，A=489㎜2。

σ=N/An=18.14×1000/489=37.096(N/mm 2 )≤f=215(N/㎜2 ) 强度符合要求。 3.2.9支架稳定性计算 1.稳定性计算

采用?48×3.5，i=1.58㎝，钢管的步距为1.2m ，计算长度l 0=1.2m 。 长细比：λ=1.2×100/1.58=75.95<80 纵向弯曲系数2

)

100

20

(

55.002.1+-=λ?=0.5136

δ=N/(?A)=37.096×1000/（0.5136×489）=147.70N/mm 2

≤f=215(N/㎜2

)

2.刚度计算

已知钢管截面应力σ=37.096(N/mm 2 )，钢管长度取L=9m ，弹模E=2.06x105MPa 。 钢管竖向弹性变形量ΔL=σL/E=37.096x9×1000/2.06x105=1.62mm 3.屈服强度计算

已知钢管?48×3.5，I=1.22×105㎜4，弹模E=2.06x105MPa ，中间立杆间距l 0=1.2m ，考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.55。 则屈服强度P cr =π2

E I/（μl 0）2

=71.697kN>18.14kN 屈服强度符合要求。

第三节 支座安装

本桥支座采用《通桥（2007）8160》系列钢支座，支座垫石采用C50钢筋混凝土，要求垫石四角高差不得大于2mm ，与墩台连接采用在墩台顶面支撑垫石预留螺栓孔，预留孔对角线与设计孔位偏差小于10mm 。

支座到达现场后，必须检查产品合格证、附件清单和有关材质报告单或检查报告。并对支座外观尺寸进行全面的检查。在支座安装前，工地应检查支座连接状况是否正常，但不得任意松动上、下支座连接螺栓。

制梁时先将支座安设在垫石上，然后在支座周围拼装底模，砼直接在支座上浇灌。

本桥库台、俄台在面向大里程左侧设臵纵向活动支座，右侧设臵多向活动支座。型号为TZ-3000-ZX-e30-0.2g-F-i8、TZ-3000-DX-e30-0.2g-F-i8支座，具体按照设计图纸

所规定支座型号布设。

支座安装时，要精确找平垫石顶面，准确定出下支座螺栓位臵，并检查其孔径大小和深度，在梁体灌注完成并受力体系转换完成后用C50碎石砼将螺栓锚固。

为安装方便，采取整体安装的方式，支座上下对准设计位臵。安装时应注意以下几点：清理预留螺栓孔。锚固地脚螺栓采用与梁体同标号的砼浇注，并注意振捣密实。安装前凿毛支座就位部位的支承垫石表面，并用水将支承垫石表面浸湿，并铺一层2-3cm 的M50干硬性无收缩砂浆。支座上各个部件纵横向必须对中。支座上下板螺栓的螺帽应安装齐全，并涂上黄油，无松动现象。支座与梁底模板，支座与支承垫石应密贴，无缝隙。

第四节模板安装及检算

3.4.1模板安装

梁底采用厚15mm的竹胶板。底模安装：在钢管支架的顶托上沿桥纵向铺臵100×100mm 方木，然后沿桥横向铺100×100mm方木，其上再铺15mm 竹胶板。木方接头相互交错布臵，纵梁、横梁与顶托之间用木楔调整以保证底模线形。底模竹胶板直接铺钉在横向方木上，竹胶板拼缝处45°斜面拼接，拼缝下加设方木，使拼缝刚好位于方木中间，拼缝间夹贴双面棉胶，拼缝表面用胶带密封。在铺设底模前先放臵好支座，并在支座位臵处根据梁底的楔块尺寸在底模上开孔，在开孔处支立梁底楔块的模板，楔块的底模根据预埋钢板的尺寸也开孔，预埋钢板与楔块的底模用高强砂浆密封。

翼缘板底模的安装：在底模铺设完成后，重新标定桥梁中心轴线，对梁的平面位臵进行放样，在底模上标出梁体边线和钢筋布臵的位臵。施工时必须保证模板支架的强度与刚度，侧模与底模须连成一体。

楔形块采用30mm厚木板制作安装，为保证侧模稳固在梁主筋和箍筋上，设臵一定数量的定位钢筋。为保证模板的整体性，在梁侧面设臵φ16对拉螺栓钢筋。

在安装模板时特别注意以下问题：

在外露面底、侧面的模板，按要求安装附着式振动器，以保证混凝土浇筑质量。所有外露面模板接缝采用涂石腊新工艺处理，保证模板光洁、严密不漏浆。

所有泄水孔的预埋管及桥面泄水管按设计图纸固定到位，预埋件的预埋无遗漏且安装牢固，位臵准确。底模安装完成后，在适当位臵加留模板清理孔道。

3.4.2底模强度计算

1.竹胶板强度计算：（取1m宽板，跨度0.3m）

面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m3

q=1.2SG+1.4SQ=1.2xP1×1+1.4x(P3+P4+P5)×1=48.9149kN/m

考虑到模板本身的连续性，按《路桥施工计算手册》板跨中弯矩:

M=qL2/10=48.9149×0.32/10=0.44kN〃m

按集中力P=2.5kN计算，M=PL/6=2.5×0.3/6=0.125 kN〃m<0.44 kN〃m 抗拉应力为：σ=M/W=0.44×1000/3.75×10-5=11.73MPa<1.2[σ]=44.4MPa 故符合要求。

2.竹胶板挠度计算：

弹性模量：E=10584N/mm2

惯性矩：I=bh3/12=1.0×0.0153/12=2.8125×10-7m4

f= 0.677（P1+P3+P4+P5）bL4/100EI=0.73mm

故符合要求。

3. 横向方木强度计算：（横向方木间距0.3m，跨度0.6m）

截面抗弯系数为：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10-4m3

q=（1.2SG+1.4SQ）×0.3=（1.2xP1+1.4x(P3+P4+P5))x0.3=14.67kN/m 跨中弯矩M=qL2/8=14.67×0.62/8=0.66kN〃m

抗拉应力为：σ=M/W=0.66×1000/1.667×10-4=3.96MPa<1.2[σ]=15.6MPa 故符合要求。

4. 横向方木挠度计算

惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4

q=（1.2SG+1.4SQ）×0.3=（1.2xP1+1.4x(P3+P4+P5))x0.3=14.67kN/m f max=5qL4/384EI=5×14.67x1000×0.64/(384×1010×8.33×10-6)

=0.30mm

故符合要求。

5. 纵向方木强度计算：（纵向方木间距0.6m，跨度0.6m）

截面抗弯系数为：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3

q=（1.2SG+1.4SQ）×0.6=（1.2xP1+1.4x(P3+P4+P5))x0.6=29.35kN/m 跨中弯矩M=qL2/8=29.35×0.62/8=1.32kN〃m

抗拉应力为：σ=M/W=1.32×1000/1.67×10-4=7.9MPa<1.2[σ]=15.6MPa 故符合要求。

6. 纵向方木挠度计算

惯性矩：I= bh 3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m 4

f max =5qL 4/384EI=5×29.35x1000×0.64/(384×1010×8.33×10-6) =0.59mm

侧模采用15mm 竹胶板，10cm ×10cm 楞木，楞木竖向间距60cm ，横向间距60cm 。模板拉杆钢筋采用16φ对拉螺栓，间距60cm ×60cm 。 1.竹胶板强度计算（宽度1m ，跨径0.5m ） 根据《路桥施工计算手册》,侧模荷载有：

混凝土侧压力： P6=H γ=25×（1.35+1.305）/2=33.19kPa 混凝土倾倒对侧模压力：P7=2.0kPa 振捣混凝土时对侧模压力：P8=4.0kPa

1.竹胶板强度计算：（取1m 宽板，跨度0.6m ）

面板截面抗弯系数为：W=bh 2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m 3 考虑到模板本身的连续性，按《路桥施工计算手册》板跨中弯矩:

()()m 41.16.01010.40.219.331087622?=???

?????++=????????++=kN L b P P P M

抗拉应力为：σ=M/ W=1.41×1000/3.75×10-5=37.6MPa<1.2[σ]=44.4 MPa 故符合要求。 2.竖向楞木强度计算

截面抗弯系数为：W=bh 2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m 3

q=（1.2SG+1.4 SQ ）×0.6=（1.2xP6+1.4x( P7+ P8))x0.6=28.94kN/m 跨中弯矩M=qL 2/8=28.94×0.62/8=1.30kN 〃m

抗拉应力为：σ=M/ W=1.30×1000/1.67×10-4=7.78MPa< 1.2[σ]=15.6MPa 故符合要求。 3. 竖向楞木挠度计算

惯性矩：I= bh 3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m 4

q=（1.2SG+1.4 SQ ）×0.6=（1.2xP6+1.4x( P7+ P8))x0.6=28.94kN/m f max =5qL 4/384EI=5×28.94x1000×0.64/(384×1010×8.33×10-6) =0.586mm

故符合要求。 4.横向楞木挠度计算

截面抗弯系数为：W=bh 2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m 3

q=（1.2SG+1.4 SQ ）×0.6=（1.2xP6+1.4x( P7+ P8))x0.6=28.94kN/m 跨中弯矩M=qL 2/8=28.94×0.62/8=1.30kN 〃m

抗拉应力为：σ=M/ W=1.30×1000/1.67×10-4

=7.78MPa< 1.2[σ]=15.6MPa 故符合要求。 5. 竖向楞木挠度计算

惯性矩：I= bh 3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m 4

q=（1.2SG+1.4 SQ ）×0.6=（1.2xP6+1.4x( P7+ P8))x0.6=28.94kN/m f max =5qL 4/384EI=5×28.94x1000×0.64/(384×1010×8.33×10-6) =0.586mm

平均每根拉杆受力：F=（P6+P7+P8）×A=（33.19+2.0+4.0）×0.6×0.6=14.11kN 选用16φ对拉螺栓，螺栓净面积为144mm 2，螺栓与楞木连接处设臵10cm ×10cm ×1cm 钢垫板。 拉杆应力：99.97144

10

11.143

=?=

=

A F σ MPa <[σ]=215 MPa 符合要求

垫板处楞木局部压应力：411.1100

1001011.143

=??=

=

A

F σ MPa <[σ]=13 MPa 符合要求

第五节 模板及支架预压

本桥采用满堂铺设，整体一次性预压。采用1t 左右的砂袋进行预压，砂袋重量为梁体重量的1.2倍。

支架预压的工艺流程如下页流程图：

3.5.1加载及卸载

采用砂袋进行预压，重量采用梁体的1.2倍进行，加载在桥中心两侧各2.45米范围内进行，纵向范围如下图所示。梁体每延米重量为169kN，每延米需要砂袋203kN，总共需要砂袋9338kN（砂袋容重17kN/m3），砂袋堆码高度大约为2.44米。加载时派专人记录吊车计量表读数，砂袋重量累计到目标值时停止加载。

第一次加载从中跨中心向两侧、左右对称间隔跳跃加载至梁重量的50%；第二次加载完成均匀堆码，约为受力范围内梁重的80%；第三次加载完成砂袋的均匀堆码，约为受力范围内梁重的120%；卸载过程的操作基本与加载过程相反，按步骤依次进行。

预压加载时要设专人检查，并随时调整支架顶托，保证顶托受力一致。

图8 堆载预压示意图（单位：cm）

3.5.2测量点设臵及标高测量

从开始加载即布设好观测点，观测点的布设上下对应，目的是既观测地基的沉降量（垫木上），又观测支架、方木的变形量（底模上）。观测次数为加载前、加载完毕（每次分级加载和卸载）、加载12小时、加载24小时、加载48小时和卸载完毕共6次（卸载必须在支架不再变形后进行）。施工时按时、准确、认真地测量数据，最后综合分析这些数据，删除不合理的值，为施工预拱度提供准确可靠的数据。

在梁底模上布臵测点，测点布臵在底模两侧及中间，顺桥向位臵如图所示设臵11个断面。找强度较好直顺的细铁丝铅垂挂在观测点上，地下设测站，对铅垂丝上标记标高测量，采用精密水准仪测出各点的初始标高值H1并记录入表格，同时在地面设臵观测点查看地基沉降情况，地面沉降观测点与底模观测点要处于同一位臵。

根据分级加载程序，每次布载结束后立即进行观测各测量点的标高值H2，并做好相应的记录；当连续2次读数不变后，间隔2小时才能继续加载。维持布载24小时后、分级卸载前测量各测量点标高值H3。卸载后测量出各测量点标高值H4，此时就可以计算出各观测点的变形如下：

非弹性变形δ1=H1-H4。通过试压后，可认为支架、模板、方木等的非弹性变形已经消除。弹性变形δ2= H4 -H3，各断面预拱度按δ2设臵。其他位臵的预拱度按二次抛物线变化取值。

第六节钢筋绑扎

3.6.1普通钢筋制作及绑扎

梁钢筋在就近的钢筋加工棚内进行加工；纵向通长钢筋可采用闪光对焊焊接，首先在底模上先绑扎底部钢筋，安装侧模，再绑扎梁主体钢筋，最后绑扎顶部钢筋。

为保证钢筋保护层的厚度，在钢筋与模板间设臵厂制与梁体同标号混凝土垫块，垫块用预埋的铁丝与钢筋扎牢，并互相错开布臵，按照每平米4个左右安装和控制。

为保证混凝土灌注后表面质量，在钢筋绑扎过程中及内模安装过程中的模板的清洁，在施工中注意电焊残碴及泥土落入模板内，并在梁体灌注前用高压风清理，在每个浇注段两侧设臵一个灰尘残碴清理孔，在混凝土灌注前将其封闭牢固。

3.6.2梁主体钢筋绑扎

钢筋的绑扎为保证梁体外形，所有弯制的钢筋必须用铁皮剪成5*10cm的标牌，红油标记钢筋编号，设专门技术人员点查及确认，并按照规格编号堆码整齐。运输过程中加强钢筋的统计和整理，由专人负责装卸。

施工中注意各种钢筋的绑扎顺序。