悬臂式板桩墙的应用
悬臂式板桩墙的应用
摘要：板桩墙常用在基坑围护工程中。本工程因边坡陡峭，场地内外高差大，采用开挖宽度较小的板桩墙围护结构。设计计算时采用库仑理论计算土压力，作用在钢筋混凝土悬臂构件上，分析悬臂构件的内力及变形。悬臂构件的固端采用桩基础加固，基桩主要受到水平力和弯矩的作用，采用“m”法计算桩的内力，并对桩、支柱进行配筋。
1 工程地质分析：
工程所在地原始地貌单元为低丘坡麓，地形西高东低、北高南低，总体上呈箕形，受后期人工改造及近期人工填土影响，场地起伏不平，由北向南、由西向东呈阶梯状，在北部场地外堆填有厚度约10~15米的填土。场地内岩土层结构较简单，自上而下有素填土（1）、素填土；（2）、含碎石砂质粘土；（3）、火山岩残积粉土，参见表1。
场地外四周的地质情况为：
土（主要为残积粉土、
土）和碎石砂质粘土层，
西侧除表层分布有约3~4
外，主要为火山岩残积粉土，
软、强度变低等特性。
2 挡土墙选型分析：
筑物的场地标高的影响，
站大门处黄海高程标高为6.50
均标高为7.50
北高南低，以3%
整时，采取大面积开挖，
20
分别有重力式挡土墙；
和悬壁式板桩墙。
悬壁式板桩墙桩身截面取为1000mm×
1500mm的人工挖孔桩，桩距为3000mm。为防止施工时边坡土体的滑坡，山体边坡土方开挖时尽
图1。悬臂式板桩墙设计断面图
量放缓，同时为减少主动土压力对人工挖孔桩孔内的保护壁受到破坏，桩孔孔位距场地红线的水平距离为10米。在桩顶与立柱交接处，采用横梁把桩体联系一起，横梁截面为1000mm ×500mm，横梁前地坪处设置2000mm×500mm（宽×深）的混凝土加固层.立柱截面为1000mmx1500mm，横板采用预制的钢筋混凝土板。墙后回填土采用砂土回填，为确保安全，墙与回填土之间的2米宽采用干砌毛石回填，在地坪标高位置做一道排水暗沟，立柱及板墙高度为10米，墙上到红线位置，以0.5：1的坡度放坡，坡面以100厚C15混凝土面层做保护，以减少地表水的渗透入。板桩墙墙背采用500厚粹石层做为滤水层，墙身呈梅花状分布直径φ75的泄水孔，在变电站的四周外围做一道截洪沟，截面1000mm×1000mm。在墙下设一道排水明沟，及时把地表水排入市政排水系统，既保证边坡的稳定和支护体系的安全，也为变电站的安全运行提供有力的保证。
3 设计理论：
3。1 力的传递:
（1）边坡土压力传向简支横向板。采用库仑土压力理论计算。
（2）简支横向板传向支柱。沿高度分段计算，简化为承受均布荷载，采用钢筋混凝土简支构件计算内力及配筋。
（3）支柱传向桩。沿高度承受三角形荷载，采用钢筋混凝土悬臂构件计算支柱的内力、配筋及柱顶的水平位移。
（4）桩承受支柱传来的压力。为支柱提供固端约束，承受支柱传来的弯矩、剪力和轴力，并承受土体的主动土压力和被动土压力，根据水平力作用计算桩的内力和配筋，并确定桩的入土深度，验算提供固端约束的条件。
3。2 土压力的计算
土压力的大小和墙后填土的性质、墙背倾斜方向等因素有关。库仑土压力理论是根据墙后土体处于极限平衡状态并形成一滑动契体时，从契体的静力平衡条件得出的土压力计算理论。库仑土压力理论假设墙后填土是理想的散体，也就是填土只有内摩擦角φ而没有内聚力c，因此理论上只适用于无粘性填土，在实际工程中常采用粘性土回填，为了考虑粘性土的内聚力c对土压力数值的影响，在应用库仑理论时，常将内摩擦角φ增大，采用等值内摩擦角φD=30°~35°。另外，库仑理论假设墙后填土破坏时破裂面是一平面、而实际却是一曲面，在主动土压力时，只有当墙背的斜度不大，墙背与填土的摩擦角较小时，破裂面才接近于一个平面，因此计算结果与按曲面滑动面计算的有出入，计算主动土压力时偏差不大，一般在2~10%，计算被动土压力时，误差较大，有时可达2~3倍，甚至更大。在土压力的计算中，计算参数的正确选择与否，对计算结果影响很大，砂土的内摩擦角φ的一般取值：细砂在20°~30°；中砂在30°~40°；砾石、卵石、粗砂在40°~45°。填土与墙背的摩擦角δ随墙背的粗糙度、填料的性质、有无地面荷载、排水条件等因素而变化，墙背愈粗糙，δ愈大；填土的φ值愈大，δ也愈大。δ还与超载的大小和填土面的倾角β成正比。一般δ在0~φ之间。3。3 承受水平荷载桩基的计算
3。3。1基本假定：
单桩承受水平荷载时，把土体视为直线变形体，假定深度z处的水平抗力σ
a
等于该点的
水平抗力系数k
x 与该点的水平位移的乘积，即：σ
a
=k
x
·X;同时忽略桩之间的摩阻力对水平抗
力的影响以及邻桩的影响。常用的理论计算方法有①常数法、②“k”值法、③“m”值法、④“C”值法。
3。3。2水平抗力系数
当按“m”值法时，地基水平抗力系数的比例常数，可按表2采用。
计算桩身抗弯刚度EI 时，桩身的弹性模量，对于钢筋混凝土桩，可采用混凝土的弹性模量的0.85倍。
3。3。3确定桩身最大弯矩及其位置，单桩在水平荷载作用下所引起的桩周土的抗力，计算时简化为平面受力，桩的截面计算宽度b 0如下：
矩形截面桩：当实际宽度b ≥1m 时，b 0=b+1m ；b<1m 时，b 0=1.5b+0.5m 。
圆形截面桩：当桩d ≥1m 时，b 0=0.9(b+1)m ；b<1m 时，b 0=0.9(1.5d+0.5)m 。 桩的变形系数：α=[m ×b 0/(0.85EI 1)]0.2 系数C I =α·(M 0/ Q 0)
由系数C I 查表得相应的换算深度h(h=α·z)和C II ： 桩身最大弯矩深度z=h/α 桩身最大弯矩值M max =C II ·M 0 3。3。4 单桩水平容许承载力：
当桩顶水平位移的容许值[X 0]为已知时，可按下式计算单桩水平容许承载力：
桩顶自由时：[Q 0]=0.41·α3·EI ·[X 0]-0.665α·M 0 桩顶为刚接时：[Q 0]=1.08α3
·EI ·[X 0] 4 设计计算： 4。1 土压力
根据回填土的要求，假定墙背后回填土容重γ=18kN/m 3，墙背倾角η=0°，实际土质的经验值内摩擦角φ=35°，墙背摩擦角δ=20°，墙背填土放坡β≤30°。根据库仑土压力理论，查主动土压力系数K a =0.36；无粘性土被动土压力系数K p =8.8。主动土压力强度沿墙高成三角形分布，地坪以上主动土压力E a 按下式计算：
E a =(γH 12K a )/2=(18×102×0.36)/2=324kN/m 其水平分量与垂直分量计算如下：
E ax = E a ·E ay = E a ·Ea d 1 =2·H 1
4。2 算长度l 0σ=γ·H · 图2。 桩身荷载、弯矩
图
E ax =(γ·H2·K
a
·cos20°)/2
q= E
axi - E
axi-1
M=(q·l
2)/8
经计算，板配筋采用φ12@200。
4。3 支柱内力及配筋计算：
柱截面a×b=1000mm×1500mm，桩间距为3000mm，分段计算柱弯矩及配筋：As7=3880mm，As8=5879mm，As9=8583mm，As10=12228mm。柱身箍筋采用构造配筋。参见图5。
支柱顶点的水平位移计算如下：
q=3·γH
1K
a
·cos20°=3×18×10×0.36×
0.9397=183KN/m=183N/mm
f y =q·H
1
4/(30EI
2
)=183×(10×103) 4/(30×2.94×1015)=21mm
4。4 桩入土深度计算：
根据计算结果， M
0=3045KNm；Q
=914KN； N
进行桩的水平承载力计算。取地基土水平抗力系数的
比例常数m=50000KN/m4，相应的桩顶水平位移
[x
]=0.002m。
桩截面axb=1000mm×1500mm,
桩身最大配筋量As= 16050 mm2, 参见图6。
根据以上计算，桩身的最大弯矩处配筋为20φ25+16
φ22，桩内的钢筋伸入柱内，参与地坪处柱的受拉钢
筋的作用,分层截断。桩基采用人工挖孔桩，矩形钢筋
混凝土护壁。
4。5 验算桩入土深度：
经计算K
h
==6.56>2.5，露出地面的支柱可按一端固
定的悬臂构件计算。因此，前面的假定是正确的。经验
算最大弯矩点在桩上。
5 工程总结
本工程的边坡支护经过详细分析，合理选型，设计模型简单，力的传递明确，设计理论明确。工程1994年12月开工，1995年3月竣工。工程的施工难度不大，施工质量较好。经跟踪实测，支柱顶最大水平侧移为13mm（2001年12月），满足设计要求。
参考文献：
1)华南工学院等编，《地基及基础》，中国建筑工业出版社，1989年7月。
2)徐志英主编，《岩土力学》，中国建筑工业出版社，1989年10月。
3)邹仲康、莫沛锵编着，《建筑结构常见疑难设计》，湖南大学出版社，1988年10月。
4)陈载赋主编，《钢筋混凝土建筑结构与特种结构手册》，四川科学技术出版社，1992年1
月。
5)唐锦春、郭鼎康主编，《简明建筑结构设计手册》，中国建筑工业出版社，1992年12月。
图5。柱配筋图
桩板墙工程施工组织设计
桩板墙工程施工案 一、编制依据 1、新建铁路至茂名铁路江门至茂名段《路基工点设计图》。 2、客货共线铁路路基工程施工技术指南（TZ 202—2008）。 3、铁路路基工程施工质量验收标准（TB 10414—2003）。 4、建筑地基处理技术规（JGJ79-2002）。 5、工地现场调查、采集所获取的资料及我单位类似工程施工积累下的施工经验。 6、我标段目前所拥有的人力、机械设备、资源状况、施工管理水平等。 二、编制原则 1、格遵守有关部门颁布的相关法律法规、规标准和设计文件等。 2、坚持技术先进性、科学合理性、经济适用性、安全可靠性与工程施工环境相结合的原则。 3、对施工现场坚持全员、全位、全过程密监控，动态控制，科学管理相结合的原则。 三、编制围 适用于DK196+000~DK207+200段围桩板墙施工。 四、工程概况 由中铁二十局深茂铁路JMZQ-4标工程指挥部三分部承建的深茂铁路起始里程为DK196+000，终止里程为DK207+200，线路全长11.2公里。
本分部共有抗滑桩98根，其中：DK186+283.875-411.125左侧边坡共有16m长抗滑桩23根，15m长抗滑桩3根；DK194+111.375～+228.625右侧边坡共有Ⅰ型桩（桩截面尺寸为2.25*2.5m）24根，其中18m长桩23根、17m长桩1根；DK194+.00～+212.00右侧二级边坡共有Ⅱ型桩（桩截面尺寸为2*1.75m）13根，桩长均为20m；DK194+350.00～+390.00左侧二级边坡共有Ⅱ型桩（桩截面尺寸为2*1.75m）9根，桩长均为20m； DK194+446.375～+513.625左侧边坡共有Ⅰ型桩（桩截面尺寸为2.25*2.5m）14根，其中18m长桩13根、17m长桩1根；DK194+336.375～+393.625左侧边坡共有Ⅰ型桩（桩截面尺寸为2.25*2.5m）12根，其中18m长桩11根、17m长桩1根。 五、施工准备 （一）、技术准备 1、调查现场及边地区，对设计提供的地质、水文、气象资料进行复核，复核施工图纸的桩位及高程是否一致。选择合理的壁支护类型、灌注法，向施工技术人员进行一级技术交底及安全交底，向班组进行详细的二级技术、安全、操作交底。确保施工过程中的质量及人身安全。 2 、混凝土配合比设计及试验，按照混凝土设计强度要求，分别做水下混凝土及普通混凝土配合比的试验室配合比、施工配合比，以满足抗滑桩不同灌注施工工艺的要求。 3、测量放样：测定桩位中心点位、高程水准点后，设置桩位中心护桩，在桩基围撒出灰线，办理驻地工程师复核、签认手续。
浅谈双排灌注桩深基坑支护结构计算
浅谈双排灌注桩深基坑支护结构计算 摘要：深基坑双排灌注桩支护是在单排悬臂桩支护技术基础上新开发的一项技术。它仍属于悬臂式支护结构类型。工程实践证明：在稳定性较好的一般粘性土和砂土层中采用这种支护型式，与单排悬臂桩相比具有刚度大、位移小、支护高度大、节约投资等特点。 关键词：基坑支护；土压力；内力计算 0前言 单排悬臂桩支护已有较成熟的设计计算方法，而双排桩支护结构的设计计算则还处于研讨中，本文中依据作者近年来的工程施工设计实践经验，提出一套设计分析方法，供类似工程参考。 1 双排桩支护的受力特性 双排桩支护型式简单，前后排桩按一定排距布置成三角形或矩形平面，桩顶用现浇钢筋混凝土连梁或板连接起来，形成桩脚嵌固的刚架型式。它虽属于悬臂支护型式，但受力机理与单排悬臂桩有本质的区别。即桩间土对双排桩有土压力作用，而且作用力的大小与桩的排距大小有关，故双排桩支护结构可看成前后排桩都受到大小不等土压力作用的平面刚架。把土视为弹性体，并取矩形平面单元，把桩视为梁单元，利用有限元法分析得后排桩失去挡土作用的距离b max 为： 式中：h—桩的挡土高度；t—桩的理论埋深；μ—土 的波松比，μ≤0.5； 偏保守地取μ=0.5，t=0.2h代入式(1)得：b max≈1.6 h；同理，经分析得：后排桩受力超过前排桩的临界点满足： 因此，可将双排桩土压力分布大致分为三种情况： (1)当b ≤.125h时，后排桩承受全部土压力，前排桩通过横梁受到桩顶推力；双排桩土压力分布如图1(a)；按库仑强度理论，图1中滑楔与水平面夹角为45°+ 。 (2)当1.6h>b>0.125h时，前、后排桩同时受到土压力作用，横梁可能受
桩板墙施工方案设计
桩板墙施工方案 1.工程概况 本标段里程DK**+***～+***左侧为桩板墙支挡，Ⅰ型桩间距5.0m，桩长18m，锚固段长10m,桩截面2.5*2.75m，锚固桩总计14根；Ⅱ型桩桩间距5.0m，桩长23m，锚固段长13m,桩截面2.5*2.75，锚固桩总计19根。锚固桩采用C30钢筋混凝土现场浇筑，桩间挡土板采用预制C30钢筋混凝土板，板高0.5m。该段为丘陵区，两侧为丘陵缓坡，植被发育，自然坡度20～30°，丘陵地表为坡残积层，丘间谷地表层有薄层的填筑土和种植土层，地表水屋侵蚀性。 主要工程数量： 桩板墙主要工程数量表
2.施工部署 2.2主要管理人员及各室管理职责：
根据开挖、提升、出碴及断面形式等条件，每孔10人，其中：井开
挖作业4人，卷机及抽水机司机1人，制作、安装支撑2人；井田接卸、栓套重物1人，接运出碴2人。另组织砼工班1个12人，其中：运送集料6人，拌合1人，转运2人，井下铲拌2人，捣固1人。钢筋加工亦应有专业小组负责。 2.4、机械设备配置 一个作业班同时开挖3根桩孔所需配置的机具数量为：空压机（20m3/min）卷机(0.3～0.5t)3台,抽水机(30m程)3台,风(镐)钻3台,电焊机(300A)1台,架子车6辆,砼拌合机(400L)1台,捣固器(插入式)3台。2.5施工进度计划 桩板墙施工计划2009年10月10日开工，2010年2月5日完工。 3.桩板墙施工 锚固桩桩身采用C30钢筋混凝土现浇，桩间挡土板采用预制C30钢筋混凝土板，板厚0.2m。Ｉ型桩桩间距5.0m，桩长18m，锚固段长10m，桩截面2.5*2.75m，锚固桩14根；∏型桩桩间距5.0m，桩长23m，锚固段长13m，桩截面2.5*2.75m，锚固桩总计19根。挡土板侧沟平台以上部分通长设置砂砾石反滤层，厚0.3m；反滤层底部0.5m和距墙顶0.5m高围设置夯填黏土防渗层。 3.1施工工艺流程
边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算
边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算 一、概述 抗滑桩是将桩插入滑面以下的稳固地层内，利用稳定地层岩土的锚固作用以平衡滑坡推力，从而稳定滑坡的一种结构物。除边坡加固及滑坡治理工程外，抗滑桩还可用于桥台、隧道等加固工程。 抗滑桩具有以下优点： (1) 抗滑能力强，支挡效果好； (2) 对滑体稳定性扰动小，施工安全； (3) 设桩位置灵活； (4) 能及时增加滑体抗滑力，确保滑体的稳定； (5) 预防滑坡可先做桩后开挖，防止滑坡发生； (6)桩坑可作为勘探井，验证滑面位置和滑动方向，以便调整设计，使其更符合工程实际。 二、抗滑桩类型
实际工程应用中，应根据滑坡类型及规模、地质条件、滑床岩土性质、施工条件和工期要求等因素具体选择适宜的桩型。 三、抗滑桩破坏形式 总体而言，抗滑桩破坏形式主要包括： (1)抗滑桩间距过大、滑体含水量高并呈流塑状，滑动土体从桩间挤出； (2) 抗滑桩抗剪能力不足，桩身在滑面处被剪断； (3) 抗滑桩抗弯能力不足，桩身在最大弯矩处被拉断； (4) 抗滑桩锚固深度及锚固力不足，桩被推倒； (5)抗滑桩桩前滑面以下岩土体软弱，抗力不足，产生较大塑性
变形，使桩体位移过大而超过允许范围； (6)抗滑桩超出滑面的高度不足或桩位选择不合理，桩虽有足够强度，但滑坡从桩顶以上剪出。 对于流塑性地层，滑体介质与抗滑桩的摩阻力低，土体易从桩间挤出。此时，可在桩间设置连接板或联系梁，或采用小间距、小截面的抗滑桩，因流塑体的自稳性差，当地下水丰富时，开挖截面过大的抗滑桩易造成坍塌，对处于滑移状态的边坡，还可能会加速边坡的滑移速度，甚至造成边坡失稳。 四、抗滑桩设计 01 基本要求 抗滑桩是一种被动抗滑结构，只有当边坡产生一定的变形后，才能充分发挥作用。因此，抗滑桩宜用于潜在滑面明确、对变形控制要求不高的土质边坡、土石混合边坡和碎裂状、散体结构的岩质边坡。 抗滑桩宜布置在滑体下部且滑面较平缓的地段；当滑面长、滑坡推力大时，可与其它加固措施配合使用，或可沿滑动方向布置多排抗滑桩，多排抗滑桩宜按梅花型布置。此外，抗滑桩设计还应满足以下要求： ?通过桩的作用可将滑坡推力滑坡的剩余抗滑力传递到滑面以下 稳定地层中，使滑体边坡安全系数达到规定值。保证滑体不越过桩顶，不从桩间挤出。 ?桩身有足够的稳定性。桩的截面、间距及埋深适当，锚固段的横向应力在容许值内。 ?桩身有足够的强度。钢筋配置合理，能够满足截面内力要求。 ?保证安全，施工方便，经济合理。 02 设计流程
(完整版)排桩支护设计与计算
排桩支护设计与计算 8.7.1概述 基坑开挖事，对不能放坡或由于场地限制而不能采用搅拌桩支护，开挖深度在6~10米左右时，即可采用排桩支护。排桩支护可采用钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制钢筋混凝土板桩或钢板桩。 图8-4排桩支护的类型 排桩支护结构可分为： （1）柱列式排桩支护当边坡土质尚好、地下水位较低时，可利用土拱作用，以稀疏钻孔灌注桩或挖孔桩支挡土坡，如图8-4a所示。 （2）连续排桩支护（图8-4b）在软土中一般不能形成土拱，支挡结构应该连续排。 密排的钻孔桩可互相搭接，或在桩身混凝土强度尚未形成时，在相邻桩之间做一根素混凝土树根桩把钻孔桩排连起来，如图8-4c所示。也可采用钢板桩、钢筋混凝土板桩，如图8-4d、e所示。 （3）组合式排桩支护在地下水位较高搭软土地区，可采用钻孔灌注排桩与水泥土桩防渗墙组合的方式，如图8-4f所示。 按基坑开挖深度及支挡结构受力情况，排桩支护可分为一下几种情况。 （1）无支撑(悬臂)支护结构：当基坑开挖深度不大，即可利用悬臂作用挡住墙后土体。 （2）单支撑结构：当基坑开挖深度较大时，不能采用无支撑支护结构，可以在支护结构顶部附近设置一单支撑（或拉锚）。 （3）多支撑结构：当基坑开挖深度较深时，可设置多道支撑，以减少挡墙挡压力。根据上海地区的施工实践，对于开挖深度<6m的基坑，在场地条件允许的情况下，可采用重力式深层搅拌桩挡墙较为理想。当场地受限制时，也可采用φ600mm密排悬臂钻孔桩，桩与桩之间可用树根桩密封，也可采用灌注桩后注浆或打水泥搅拌桩作防水帷幕；对于开挖深度在4～6m的基坑，根据场地条件和周围环境可选用重力式深层搅拌桩挡墙，或打入预制混凝土板桩或钢板桩，其后注浆或加搅拌桩防渗，设一道檩和支撑也可采用φ600mm钻孔桩，后面用搅拌桩防渗，顶部设一道圈梁和支撑；对于开挖深度为6～10米的基坑，以往采用φ800～1000mm的钻孔桩，后面加深层搅拌桩或注浆放水，并设2～3道支撑，支撑道数视土质情况、周围环境及围护结构变形要求而定；对于开挖深度大于10m的基坑，以往常采用地下连续墙，设多层支撑，虽然安全可靠，但价格昂贵。近来上海常采用φ800～1000mm 大直径钻孔桩代替地下连续墙，同样采取深层搅拌桩放水，多道支撑或中心岛施工法，这种支护结构已成功用于开挖深度达到13米的基坑。
桩板墙施工
一、前言 在山岭陡峭、地形复杂、山高谷深的地区，高等级公路通过的地段造成大量的高填深挖，高桥及隧道处处可见。在山谷深、地面横坡陡峭的地段，路基难于填筑，旱桥跨越在经济和技术上造成较大的浪费，同时也给路基稳定及桥梁的桥桩、墩柱带来隐患。采用新型高挡墙跨越不仅开挖面小，也可消耗废方，起到安全、经济和环保的作用。 个旧至冷墩二级公路预应力锚索桩板墙工程是采用40米高预应力锚索桩板墙进行边坡治理的项目，稳定了高填方路基，减少了陡坡旱桥，预应力锚索结构由于其合理的受力机理以及在软弱岩体中能更有效的发挥土体承载力而提供了较大锚固力，通过施工经总结形成本工法。 二、工法特点 1.采用MG-50A型潜孔冲击钻跟套管无水干钻，能有效的预防塌孔，保证水泥浆与 孔壁岩体的粘结强度。 2.锚索材料选用低松弛环氧喷涂无粘结钢绞线（ASTMT416-88a标准270级，强度 Rby=1860Kpa，松弛率为3.5%，Φj=15.24mm），配套OVM15型锚具，钢绞线强度高，性能好，可以在张拉结束后有效的进行放张或补偿张拉且弥补了钢绞线在特殊环境下中长久防腐的问题。 3.该体系能主动提供抗滑力，有效的控制岩体的位移，在锚索的锚固范围内产生亚 应力带，从而从根本上改善岩体的力学性能。 4.根据现场实际地质情况，大吨位锚索主要锚于碎石土、亚粘土中，鉴于土体破碎， 抗剪强度低，在锚索结构上，通过对拉力型锚索与分散压缩型锚索工作性能的比较，采用分散压缩型锚索结构有突出优点。拉力型锚索与分散压缩型锚索工作性能的比较见表1。 表1 拉力型锚索与分散压缩型锚索工作性能的比较 项目拉力型锚索分散压缩型锚索 岩体—水泥浆体间的粘结摩阻应力分布状况沿锚固体长度分布极不均匀，应力集中严重，易发生渐进性破坏沿锚固长度分布较均匀 岩体—水泥浆体间的粘结摩阻应力值总拉力大，粘结摩阻应力值大总拉力可分散成几个较小的压力，粘结摩阻应力值显著减小 粘结摩阻强度灌浆体受拉不会引起水泥浆体横向扩张而增大粘结摩阻强度灌浆体受压产生横向扩张而使粘结摩阻强度增大 锚索承载力锚固长度超过一定值后，承载力增长极其微弱锚索承载力随锚固段长度增加而增加 耐久性灌浆体受拉，易开裂，防腐性差灌浆体受压，不易开裂，预应力筋外有油脂、PVC涂层及水泥浆体多层防腐，耐久性好 三、适用范围 本工法适用于公路、铁路、水利、城市建设等相关领域的浅、中、深层土石混合滑坡、土滑坡、岩石滑坡的防治工程。 四、工艺原理 穿过边坡滑动面的预应力锚索，外端固定于抗滑桩上，另一端锚固在稳定整体岩体土石混合体中。锚索的预应力使不稳定岩体处于较高围压的三向应力状态，岩体强度和变形比在单轴压力及低围压条件下好的多，结构面处于压紧状态，使结构面对岩体变形消极影响减弱，显著提高了岩体的整体性，锚索的锚固力直接改变了滑动面上的应力状态和滑动稳定条件。
抗滑桩及桩间挡板施工组织设计
远成·中国（）物流城项目一期(U11、U12)地块边坡治理工程 抗滑桩及桩间挡板施工方案 编制： 审核： 审定： 中国建筑西南勘察设计研究院有限公司重庆分公司 年月日
目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、机械设备配置 (2) 四、劳动力计划 (2) 五、试验检测及测量仪器配置 (2) 六、工期计划 (3) 七、边坡临时支护及抗滑桩挡板墙施工 (3) 7.1临时边坡支护 (3) 7.1.1施工流程 (3) 7.1.2原材 (3) 7.1.3测量放样 (4) 7.1.4钢管架搭设 (4) 7.1.5钻孔注浆 (6) 7.1.6挂网喷射砼 (8) 7.2抗滑桩板墙施工 (8) 7.2.1技术准备 (8) 7.2.2平整场地 (8) 7.2.3桩位测放 (8) 7.2.4支护桩及设备安装 (9) 7.2.5护壁施工 (10) 7.2.6土石方开挖 (10)
7.2.7钢筋加工及安装 (11) 7.2.8砼浇筑 (12) 7.2.9面板施工 (13) 7.2.10墙背回填 (17) 八、质量保证措施 (18) 8.1 质量管理目标 (18) 8.2 质量保证体系 (18) 8.3原材料质量保证措施 (21) 九、安全防护措施 (22)
抗滑桩及桩间挡板施工方案 一、编制依据 （1）《远成·中国（）物流城项目5#、6#、7#地块边坡施工》招标文件、远成物流项目地勘报告、施工设计图纸及施工组织设计等相关资料。 （2）《工程测量规范》（GB50026-2007） （3）《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011） （4）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015） （5）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（DBJ/T50-100-2010） （6）《建筑边坡支护技术规范》（DB50/5018-2010） （7）《建筑地基与基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2010） （8）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2009） （9）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013） （10）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013） 二、工程概况 U11地块DE段边坡长度约99m，高度约11~15m，该段边坡为岩土质挖方边坡，场地外侧拟建道路，标高380.00~375.93，内侧为拟建场地，平场标高391.00m。该段边坡为岩土质混合挖方边坡，拟采用抗滑桩+桩板挡墙进行支挡，抗滑桩采用C30混凝土，截面尺寸1.2X1.6m，桩长18m，护壁采用C20混凝土。抗滑桩基础以中风化基岩为持力层，进入地面以下不小于6~12.5m，且进入中风化完整基岩不小于3m，桩顶设置顶梁，梁高0.8m，桩间设置C30混凝土挡板，板厚300mm。墙后填土阶梯状分层压实回填，压实系数不小于0.94。挡墙每隔25m设置伸缩缝一道。
抗滑桩设计计算书
目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算 3.1 计算参数 3.2 计算工况 3.3 计算剖面 3.4 计算方法 3.5 计算结果 3.6 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算
、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030?K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m,设计为二级公路，设计纵坡3.50%,地面高程为720.846m?741.70m,设计起止路面高程为724.608m?729.148m, K96+080-K96+100 为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。 二、计算依据 1. 《重庆市地质灾害防治工程设计规范》 (DB50/5029-2004)； 2. 《建筑地基基础设计规范》 ( GB 50007-2002)； 3. 《建筑边坡工程技术规范》 ( GB 50330-2002)； 4. 《室外排水设计技术规范》 (GB 50108-2001)； 5. 《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001); 6. 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)； 7. 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》 ( GB 50086-2001)； 8. 《公路路基设计规范》 ( JTG D30—2004)； 9. 相关教材、专著及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 3.1 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：丫1=20.7kN/m3, ? 1=18.6 °，C=36kPa 饱和工况：Y=21.3kN/m3，?=15.5 ° C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa，饱和抗压强度17.30 Mpa,天然密度2.564g/cm3,比重2.724,空隙度8.25%，属软化岩石，软质岩石。
3 《板桩码头设计与施工规范》 (JTJ 292——98)
3 《板桩码头设计与施工规范》(JTJ 292——98) 2．1．6* 当板桩墙后回填细颗粒土料或为原土层时，钢筋混凝土板桩之间的接缝，应采取防漏土措施。2．1．10* 钢板桩应根据环境条件、使用年限和墙体的不同部位采取合适的防腐蚀措施。 2．1．13* 地下墙各施工单元段之间的接头应防止漏土。 2．1．14* 现浇地下墙的混凝土和钢筋的设计应符合以下规定： (2)主筋保护层采用70—100mm。 2．2．1* 钢拉杆应采用焊接质量有保证和延伸率不小于18％的钢材。 2．2．6* 钢拉杆及其附件，应除锈防腐。 2．4．8* 钢导梁及其附件应采取防锈蚀措施。 2．4．9* 帽梁和导梁或胸墙的变形缝间距，应根据当地气温变化情况，板桩墙的结构型式和地基情况等因素确定。在结构形式和水深变化处、地基土质差别较大处及新旧结构的衔接处，必须设置变形缝。2．6．3* 板桩墙后的陆上回填，不得采用具有腐蚀性的矿渣和炉渣。 3．1．3 板桩墙的“踢脚”稳定性、锚碇结构的稳定性、板桩码头的整体稳定性、桩的承载力和构件强度等应按承载能力极限状态设计。 3．1．4* 板桩码头中钢筋混凝土构件的裂缝宽度和抗裂应按正常使用极限状态设计。 3．1．5* 板桩码头承载能力极限状态设计时，所取水位应按下列规定采用。 3．1．5．1* 持久组合，计算水位应分别采用设计高水位、设计低水位和极端低水位。 3．1．5．2* 短暂组合，计算水位应相应采用设计高水位、设计低水位或施工水位。 3．1．5．3* 偶然组合，计算水位应按现行行业标准《水运工程抗震设计规范》(JTJ225)中规定采用。3．3．1 板桩墙应计算以下内容： (1)板桩墙的人土深度； (2)板桩墙弯矩； (3)拉杆拉力。 3．3．8* 考虑各拉杆受力不均匀，不论采用何种计算方法，均应取计算的拉杆力乘不均匀系数ξR作为设计拉杆力的标准值。 3．4．15* 锚碇叉桩的位置应遵守以下规定。 3．4．15．1* 叉桩必须位于板桩墙后土体主动破裂面以外。 3．4．15．2* 压桩桩尖距板桩墙的距离不得小于1．0m。
(完整版)基坑支护结构的计算
第二部分 基坑支护结构的计算 支护结构的设计和施工，影响因素众多，不少高层建筑的支护结构费用已超过工程桩基的费用。为此，对待支护结构的设计和施工均应采取极慎重的态度，在保证施工安全的前提下，尽量做到经济合理和便于施工。 一、支护结构承受的荷载 支护结构承受的荷载一般包括 –土压力 –水压力 –墙后地面荷载引起的附加荷载。 1 土压力 ⑴主动土压力： 若挡墙在墙后土压力作用下向前位移时随位移增大，墙后土压力渐减小。当位移达某一数值时，土体内出现滑裂面，墙后土达极限平衡状态，此时土压力称为主动土压力，以Ea表示。 ⑵静止土压力： 若挡墙在土压力作用下墙本身不发生变形和任何位移（移动或滑动），墙后填土处于弹性平衡状态，则此时作用在挡墙上的土压力成为静止土压力。以E0表示。
(3)被动土压力： 若挡墙在外力作用下墙向墙背向移动，随位移增大，墙所受土的反作用力渐增大，当位移达一定数值时，土体内出现滑裂面，墙后土处被动极限平衡状态，此时土压力称为被动土压力，以Ep表示。 主动土压力计算 ?主动土压力强度
?无粘性土 粘性土 土压力分布 对于粘性土按计算公式计算时，主动土压力在土层顶部（H=0处）为负值，即
表明出现拉力区，这在实际上是不可能发生的。只计算临界高度以下的主动土压力。 土压力分布 可计算此种情况下的临界高度Zc，进而计算临界高度以下的主动土压力。
被动土压力计算 被动土压力强度?无粘性土粘性土
计算土压力时应注意 ?不同深度处土的内聚力C不是一个常数，它与土的上覆荷重有关，一般随深度的加大而增大，对于暴露时间长的基坑，土的内聚力可由于土体含水量的变化和氧化等因素的影响而减小甚至消失。 ?、C 值是计算侧向土压力的主要参数，但在工程桩打设前后的、C值是不同的。在粘性土中打设工程桩时，产生挤土现象，孔隙水压力急剧升高， 对、C值产生影响。另外，降低地下水位也会使、C值产生变化。 水压力 作用于支护结构上的水压力一般按静水压力考虑。有稳态渗流时按三角形分布计算。 在有残余水压力时， 水压力按梯形分布。
桩板墙施工方案范本
桩板墙施工方案
目录 1、编制依据 .................................................................. 错误!未定义书签。 2、工程概况 .................................................................. 错误!未定义书签。 2.1 主要工程概况.......................................................... 错误!未定义书签。 2.2 主要工程量.............................................................. 错误!未定义书签。 3、施工部署 .................................................................. 错误!未定义书签。 3.1 总体部署.................................................................. 错误!未定义书签。 3.2 进度控制.................................................................. 错误!未定义书签。 3.3 机械配置.................................................................. 错误!未定义书签。 3.4 劳动力安排.............................................................. 错误!未定义书签。 4、施工方法 .................................................................. 错误!未定义书签。 4.1 准备工作.................................................................. 错误!未定义书签。 4.2 测量控制.................................................................. 错误!未定义书签。 4.3 操作架施工.............................................................. 错误!未定义书签。 4.4 钢筋施工.................................................................. 错误!未定义书签。 4.5 模板施工.................................................................. 错误!未定义书签。 4.6 混凝土施工.............................................................. 错误!未定义书签。 5、安全保证措施 .......................................................... 错误!未定义书签。 5.1 安全管理.................................................................. 错误!未定义书签。
抗滑桩设计计算书
抗滑桩设计计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数 计算工况 计算剖面 计算方法 计算结果 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算
一、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。 二、计算依据 1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）； 2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）； 3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）； 4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）； 5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）； 6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）； 7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）； 8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）； 9. 相关教材、专着及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa 饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。 表1 各岩土层设计参数建议值表
排桩支护验算
排桩支护验算 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]
桩板墙工法
桩板墙工法 根据桩身结构设计，桩身挡板段按挡板宽度B放线开挖；桩板以下埋入地面线以下的桩身段，按桩体横宽b放线开挖。如图所示
桩板墙开挖示意图 1、挖孔桩施工工艺：放线定桩位及高程一开挖第一节桩孔土方一支护壁模 板一放附加钢筋一浇筑第一节护壁砼一检查桩位轴线一架设垂直运输架一安装 卷扬机一安装吊桶一照明一活动盖板一水泵通风机等一开挖调运第二节桩孔土 方一先拆第一节支第二节模板一浇筑第二节护壁砼一检查桩位轴线一逐层往下循环作业一开挖扩底部分一检查验收一绑扎钢筋一放砼串筒一浇筑桩身砼（随浇随振）。具体施工工艺图如下：
挖孔林廠T T艺根图
2、施工方法：首先测定桩位、平整场地，安装井架，修筑出渣道路。孔口 部分处理：根据桩孔孔口段土质情况将井口挖至1m深时，即采用与桩身同级的 钢筋砼浇筑成锁口。以防止下节井壁开挖时井口沉陷。锁口顶面平整，并略高出原地面18cm。桩孔开挖：开挖采取边挖边护的方法。每节挖深1m后，浇筑砼护壁，护壁厚根据地质情况具体确定。为减轻开挖时对井壁的震动，土质地段采用人工从上到下逐段用镐、锄进行。坚硬土层用锤、钎或风镐破碎。挖土次序先中间后周边挖孔。 软岩地段采用人工配合风镐进行。桩基嵌岩深度范围不采用爆破施工。开挖过程中遇到地质破碎的地带用钢箍或木头加强支护，同时加紧护壁施工，使护壁尽快达到固壁作用。施工中随时检查孔径、中线及标高。每次开挖后都作好井身地质的观察和记录，描绘地质柱状图，地质与设计不符时报请监理工程师及设计代表，并采取相应的处理措施。挖孔桩护壁采用C20砼，20cm厚， 配分布筋8间距25cm主筋12间距30cm以保护挖孔桩周围土体。 挖掘方法一般组织两班制连续作业，采用电动链滑车或架设三脚架，用 10KN20KN,慢速卷扬机提升，卷扬机要设限位器。弃渣装入吊桶通过卷扬机提升至空外堆弃。 为保证方桩浇筑支模的需要，桩板墙桩基开挖尺寸比桩基尺寸各边大20cm。桩模板采用定型钢模，支撑采用钢管支撑。 出渣：由于实际施工场地狭窄，桩内出渣采用孔内人工装渣，卷扬机垂直提升，井外人工配合手推车运输的施工方法出渣。 模板施工：在立模前，先清除岩壁上的浮土和松动石块，使护壁砼紧贴围岩。护壁模板由2 块活动钢模板组合而成。护壁支模由中心线控制，将控制桩轴线、高程引到第一节砼护壁上，每节以十字线对中，吊垂球控制中心点位置，用尺杆找四边净距，然后
桩板墙施工监理安全卡控重点通用版
安全管理编号：YTO-FS-PD526 桩板墙施工监理安全卡控重点通用版 In The Production, The Safety And Health Of Workers, The Production And Labor Process And The Various Measures T aken And All Activities Engaged In The Management, So That The Normal Production Activities. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
桩板墙施工监理安全卡控重点通用 版 使用提示：本安全管理文件可用于在生产中，对保障劳动者的安全健康和生产、劳动过程的正常进行而采取的各种措施和从事的一切活动实施管理，包含对生产、财物、环境的保护，最终使生产活动正常进行。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1、主要风险源： 1、施工前未按规定办理相关手续；施工未列入铁路部门施工计划。 2、施工人员未按规定进行教育培训。 3、施工前未进行地下管线等的探测。 4、上道作业时无专人防护；来车时不按规定下道避车。 5、防护员、驻站联络员违反工作制度。 6、机械设备、材料等侵入限界。 7、线路封锁施工时，不按批准的项目施工或超前准备、超范围施工。 8、线路加固时，支点深度不够。 9、横撑施工时钢筋穿越线路易发生红光带。 10、防护桩位置距线路近。 11、机械设备安全。 12、既有设备安全。
2、卡控措施 1、专监、总监审查施工单位提报的施工组织方案，审查是否将可能涉及到旅客列车安全的问题考虑周全，并书面提出意见，填写《施工组织设计/方案审查意见》要求施工单位修改。监理在施工前要对大型施工现场准备工作到位情况对照施工方案进行检查，未落实不允许开工。 2、施工单位应按配合协议与配合单位共同到场签认有无电缆、供水、供热管道及接触网设备，确定类型、数量、走向、埋深等，防护措施、影响施工的迁改项目是否落实。开挖前先人工挖探沟，监理检查有无配合单位签署的配合单，配合单位人员是否在场。 3、驻站联络员与工地防护员必须严格执行“呼唤、应答”和“预报、确报、复诵”制度。监理现场检查防护制度是否落实，是否按规定设置，防护员是否持证上岗，是否备齐防护用品。 4、监理检查施工人员上道作业，是否按规定着装，及时按规定下道避车。 5、施工单位应加强对机具设备和物资材料的管理，不得侵限，并应设专人看守。看守时应插设“路料看守”标志牌。长期看守处所需设置看守工棚。路料看守人员应穿着黄色防护马夹，戴黄色工作帽，佩戴红色袖标，持证上岗。监理人员应经常进行检查路材路料看守情况，对不符
抗滑桩设计计算书
抗滑桩设计计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数 计算工况 计算剖面 计算方法 计算结果 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算
一、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。 二、计算依据 1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）； 2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）； 3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）； 4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）； 5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）； 6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）； 7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）； 8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）； 9. 相关教材、专著及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa 饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。
板桩
板桩码头的优点：结构简单，材料用量少，造价便宜；主要构件可在预制厂预制，施工方便、速度快；对复杂地质条件适应性强；可先打板桩后挖港池，减少挖填土方量；缺点：结构耐久性不如重力式码头，钢板桩易锈蚀；施工过程中一般不能承受较大的波浪作用，不适于在无掩护的海港中应用；需要打桩或其他沉桩设备 适用条件：板桩可沉入的地基，过去多用于中小码头。也可用于船闸闸墙、船坞坞墙、护岸和围堰等 板桩墙：是板桩码头的基本组成部分，是下部打入或沉入地基的板桩构成的连续墙，作用是挡土并形成码头的直立岸壁。 拉杆：传递水平荷载给锚锭结构，减小板桩的跨中弯矩及入土深度和减小顶部向水域方向的位移。 锚锭结构：承受拉杆拉力。 帽梁：为了使各单根板桩能共同工作和使码头前沿线齐整，在板桩顶端设有帽梁 导梁：为了使每根板桩都能被拉杆拉住，需在拉杆与板桩的连接处设置水平导梁，拉杆穿过板桩固定在导梁上 码头设施：便于船舶系靠和装卸作业 板桩码头施工程序：板桩码头的一般施工程序，预制和施打板桩，预制和安装锚碇结构，制作和安装导梁，加工和安装拉杆，浇筑帽梁，墙后回填土及墙前港池挖泥 板桩码头结构形式划分：a按材料：木板桩，钢筋砼板桩（强度有限，中小码头），钢板桩；b按锚锭系统划分：单锚板桩（墙高6~10m以下，中小码头）双锚或多锚（墙高大于10m，上下拉杆位移难以协调，某一拉杆易严重超载）斜拉桩式（适用于码头后方场地狭窄，难以设置锚锭或施工长期受波浪作用）c按板桩墙结构：普通板桩墙，长短板桩结合，主桩板桩结合，主桩挡板，地下连续墙 锚锭结构：锚锭板（墙）锚锭桩（板桩）锚锭叉桩 拉杆：延伸率不低于18%，预留锈蚀量，水平放置，越低越好（减小板桩墙跨中弯矩），平均水位以下，设计低水位以上0.5~1m 减小和消除拉杆附加应力措施：①在拉杆两端设置连接铰，以消除其附加应力②夯实拉杆下的填土，或在拉杆下设置支撑，以减小沉陷，支撑形式有支撑桩、设砼垫块或垫墩、铺碎石或灰土垫层③在拉杆上方设置U形防护罩，使拉杆上面的土重及地面荷载通过防护罩传到拉杆两侧的地基上 防锈措施：①涂两层防锈漆，并用沥青纤维布包裹两层。②回填料严禁带有腐蚀性，如炉渣、矿渣等 导梁、帽梁：沿码头长度方向设置变形缝，前墙应伸入帽梁内一定深度，前后两侧比板桩宽15cm以上 板桩码头上的作用：永久作用：土体产生的主动土压力，前墙后的剩余水压力；可变作用：地面上各种可变荷载产生的主动土压力、船舶荷载、施工荷载和波浪力；偶然作用：地震荷载 R形分布原因：板桩上部有拉杆拉住，下端嵌固于地基中，上下两端位移较小，跨中位移较大，墙后土体在板桩变形过程中呈现拱现象，使跨中一部分土压力通过滑动土条间的摩擦力传向上下两端。 R形影响因素：①板桩墙的刚度：刚度越小，R形分布越显著；②锚碇点位移：位移越小，R形分布越显著③施工顺序：先墙后回填后开挖比先开挖后墙后回填，R形分布显著 计算墙前被动土压力时，δ取正值；计算墙后被动土压力时，则δ取负值 为什么墙前被动土压力比δ=0时计算值大1倍左右，而墙后（下端）被动土压力比δ=0时计算值小1倍左右：①入土段上部墙体对土体产生向下的摩擦力，使土体的稳定性增大，下
悬臂钢筋混凝土排桩支护结构设计计算书
悬臂支护结构设计计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《土力学与地基基础》 一、参数信息 1、基本参数
条形局部荷载 3.5 4 4 / 0 矩形局部荷载 4 5 5 6 2 结构重要性系数γ0 1 综合分项系数γF 1.25 嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.3 突涌稳定安全系数K h 1.1 土压力分布示意图
附加荷载布置图 1、主动土压力计算 1）主动土压力系数 K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-18/2)=0.528； 2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：0-0.8m H1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/19=0.158m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×0.158×0.656-2×10×0.6560.5=-14.229kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(0.8+0.158)×0.656-2×10×0.6560.5=-4.258kN/m2 第2层土：0.8-2m H2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[15.2+3]/20=0.91m P ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=20×0.91×0.656-2×10×0.6560.5=-4.26kN/m2 P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=20×(1.2+0.91)×0.656-2×10×0.6560.5=11.484kN/m2 第3层土：2-4m