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双柱扩展基础 J-1 计算书

1 双柱扩展基础： J-1

1.1 工程名称：工程一

1.2 柱底荷载效应组合

1.2.1 荷载效应组合的计算参数

1.2.1.1 永久荷载的分项系数，当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合，取

γG ＝ 1.2；当其效应对结构有利时，取γG' ＝ 1

1.2.1.2 可变荷载的分项系数γQ ＝ 1.4；可变荷载的组合值系数ψc ＝ 0.7

1.2.1.3 柱截面形心相对于基础中心点位置（X, Y）： -2100, -100 550, -100

1.2.1.4 荷载作用符号

D'：附加永久荷载作用 D ：永久荷载作用

L ：可变荷载作用 Wx： X 方向风荷载作用

Wy： Y 方向风荷载作用

1.2.1.5 计算程序数据文件： D:\yhfwork\0618主看台\WWNL1.OUT，

修改日期：2007-6-18 14:36:48，文件大小：304,084 字节

1.2.2 各荷载作用下的内力标准值

柱号荷载 Nki Mxki Myki Vxki Vyki

1.2.2.1 42 D' 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

D 806.2 -14.1 -2.7 -1.2 4.7

L 76.0 -4.0 -1.0 -0.5 1.3

Wx -0.8 0.2 -21.2 -5.6 -0.1

Wy -96.7 82.1 -0.1 0.0 -22.6

1.2.2.2 41 D' 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

D 3018.7 -114.4 16.4 7.3 47.3

L 417.9 -26.0 1.2 0.5 10.3

Wx -0.7 -0.5 -40.9 -10.8 0.2

Wy -16.1 211.3 -3.2 -0.9 -57.0

1.2.2.3 合并 D' 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

D 3824.9 254.0 -19.0 6.1 52.0

L 493.9 19.4 70.4 0.0 11.6

Wx -1.5 -0.4 -60.8 -16.4 0.1

Wy -112.8 282.1 190.9 -0.9 -79.6

1.2.3 荷载效应的标准组合

1.2.3.1 控制内力的标准组合值

1.2.3.1.1 合并计算

组合号 Nk Mxk' Myk' Vxk Vyk 无地震 1 4170.6 267.6 30.3 6.1 60.1 Dkcon 9 3712.1 536.1 171.9 5.2 -27.6 Nkmin 13 4386.5 104.1 -63.1 6.6 111.4 Nkmax 12 3937.7 -28.1 -209.9 7.0 131.6 Mxk'min

11 4057.8 549.7 221.2 5.2 -19.5 Mxk'max

12 3937.7 -28.1 -209.9 7.0 131.6 Myk'min 11 4057.8 549.7 221.2 5.2 -19.5 Myk'max 3 3823.4 253.5 -79.8 -10.3 52.1 Vxkmin 6 3826.4 254.4 41.8 22.5 51.9 Vxkmax 9 3712.1 536.1 171.9 5.2 -27.6 Vykmin 14 4283.4 -14.6 -160.6 7.0 139.7 Vykmax

1.2.4 荷载效应的基本组合

1.2.4.1 控制内力的基本组合值

1.2.4.1.1 层号： 1，柱号： 42，位置：柱底

组合号 N Mx' My' Vx Vy 无地震 10 1244.1 -91.9 -4.5 -2.1 26.6 Dcon 31 670.8 100.8 -2.8 -1.2 -26.9 Nmin 10 1244.1 -91.9 -4.5 -2.1 26.6 Nmax 34 941.6 -129.0 -2.6 -1.2 36.3 Mx'min

21 906.5 94.1 -4.4 -1.9 -24.7 Mx'max

22 1102.8 -131.9 -3.1 -1.4 37.3 My'min 33 745.3 96.9 -3.8 -1.7 -25.7 My'max 25 805.1 -13.8 -32.4 -9.0 4.6 Vxmin 16 968.6 -17.2 26.4 6.4 5.8 Vxmax 31 670.8 100.8 -2.8 -1.2 -26.9 Vymin 24 1177.3 -135.8 -4.1 -1.9 38.6 Vymax

1.2.4.1.2 层号： 1，柱号： 41，位置：柱底

组合号 N Mx' My' Vx Vy 无地震 10 4498.3 -357.4 26.0 11.1 121.8 Dcon 31 2996.2 181.4 11.9 6.0 -32.5 Nmin 10 4498.3 -357.4 26.0 11.1 121.8 Nmax 34 3041.2 -410.2 20.9 8.6 127.1 Mx'min

21 4009.4 133.1 16.4 8.0 -12.9 Mx'max

22 3645.0 -433.1 24.2 10.0 136.6 My'min 33 3405.7 155.9 13.1 6.5 -22.4 My'max 25 3017.7 -115.1 -40.9 -7.8 47.6 Vxmin 16 3623.4 -136.6 76.9 23.9 56.5 Vxmax 31 2996.2 181.4 11.9 6.0 -32.5 Vymin 24 4054.5 -458.6 25.3 10.5 146.7 Vymax

1.2.4.1.3 合并计算

组合号 N Mx' My' Vx Vy 无地震 10 5742.4 124.9 -117.0 9.0 148.4 Dcon 31 3667.0 649.0 248.2 4.8 -59.4 Nmin 10 5742.4 124.9 -117.0 9.0 148.4 Nmax 34 3982.8 -141.0 -286.3 7.4 163.4 Mx'min

21 4916.0 718.8 313.5 6.1 -37.7 Mx'max

22 4747.8 -90.2 -290.1 8.6 173.8 My'min 33 4151.0 668.0 317.3 4.8 -48.1 My'max 25 3822.8 253.4 -104.2 -16.9 52.1 Vxmin 16 4592.0 305.4 62.3 30.3 62.3 Vxmax

31 3667.0 649.0 248.2 4.8 -59.4 Vymin

24 5231.8 -71.2 -221.1 8.6 185.2 Vymax

1.3 地基承载力特征值

1.3.1 计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）

fa ＝ fak + ηb * γ * (b - 3) + ηd * γm * (d - 0.5) （基础规范式 5.2.4）

地基承载力特征值 fak ＝ 120kPa；基础宽度的地基承载力修正系数ηb ＝ 0.3；

基础埋深的地基承载力修正系数ηd ＝ 1.5；基础底面以下土的重度γ ＝ 18kN/m ，

基础底面以上土的加权平均重度γm ＝ 18kN/m ；基础底面宽度 b ＝ 4.9m；

基础埋置深度 d ＝ 1.5m

1.3.2 fa ＝ 120+0.3*18*(4.9-3)+1.5*18*(1.5-0.5) ＝ 157.3kPa

修正后的地基承载力特征值 fa ＝ 157.3kPa

1.4 基本资料

1.4.1 基础底面宽度 b ＝ 7600mm （X 方向），底面长度 l ＝ 4900mm （Y 方向）；

基础根部高度 H ＝ 1200mm，端部高度 h1 ＝ 600mm

1.4.2 两柱轴线水平间距 bx ＝ 2650mm，左边距 b1 ＝ 1700mm，下边距 l1 ＝ 2350mm

1.4.3 左柱： hc1 ＝ 300mm，hc2 ＝ 300mm，bc1 ＝ 300mm，bc2 ＝ 300mm；

左柱：高度 hcl ＝ 600mm （X 方向），宽度 bcl ＝ 600mm （Y 方向）。

右柱： hc3 ＝ 350mm，hc4 ＝ 350mm，bc3 ＝ 300mm，bc4 ＝ 300mm；

右柱：高度 hcr ＝ 700mm （X 方向），宽度 bcr ＝ 600mm （Y 方向）。

1.4.4 柱与基础交接处的截面面积

X 方向顶部边长 bt ＝ hc1 + bx + hc4 + 2*50 ＝ 3400mm

X 方向截面面积 Acb ＝ h1 * b + (bt + b) * (H - h1) / 2 ＝ 7.86m

Y 方向顶部边长 lt ＝ bc1 + bc2 + 2*50 ＝ 700mm

Y 方向截面面积 Acl ＝ h1 * l + (lt + l) * (H - h1) / 2 ＝ 4.62m

1.4.5 基础顶面坡度斜率 i ＝ 1/3.5，坡度α ＝ 15.9°

1.4.6 基础宽高比

柱与基础交接处宽高比： (b - b1 - bx - hc4) / H ＝ 2.4； (l - l1 - bc2) / H ＝ 1.9 1.4.7 混凝土强度等级为 C25， fc ＝ 11.943N/mm ， ft ＝ 1.271N/mm

1.4.8 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 300N/mm ；纵筋合力点至截面近边边缘的距离 as ＝ 50mm 1.4.9 纵筋的最小配筋率ρmin ＝ 0.15%

1.4.10 基础底面积 A ＝ l * b ＝ 4.9*7.6 ＝ 37.24m

顶部面积 At ＝ bt * lt ＝＝ 3.4*0.7 ＝ 2.38m

底部体积 Vc1 ＝ Ab * h1 ＝ 37.24*0.6 ＝ 22.344m

顶部体积 Vc2 ＝ [b * l + (b + bt) * (l + lt) + bt * lt)] * (H - h1) / 6 ＝ 10.122m 基础体积 Vc ＝ Vc1 + Vc2 ＝ 22.344+10.122 ＝ 32.466m

1.4.11 基础自重及基础上的土重

基础混凝土的容重γc ＝ 25kN/m ；基础顶面以上土的重度γs ＝ 18kN/m ，

顶面上覆土厚度 ds ＝ 600mm

Gk ＝ Vc * γc + [A * (H + ds) - Vc - (bcl * hcl + bcr * hcr) * ds] * γs ＝ 1425.4kN 基础自重及其上的土重的基本组合值 G ＝γG * Gk

对由可变荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.2*1425.4 ＝ 1710.5kN；

对由永久荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.35*1425.4 ＝ 1924.3kN

1.4.12 设计时执行的规范：

《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称“基础规范”

《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称“混凝土规范”

1.5 基础底面控制内力

Nk、Fk ----- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；

Vxk 、Vyk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；

Mxk'、Myk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）；

Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）；

Mxk ＝ Mxk' - Vyk * H、 Myk ＝ Myk' + Vxk * H

N、F ------- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；

Vx'、Vy' --- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；

Mx'、My' --- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）； Mx、My ----- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）； Mx ＝ Mx' - Vy * H、 My ＝ My' + Vx * H

1.5.1 相应于荷载效应标准组合时，基础底面控制内力

1.5.1.1 合并计算、Dkcon、无地震作用组合

Nk ＝ 4170.6； Mxk' ＝ 267.6，Myk' ＝ 30.3； Vxk ＝ 6.1，Vyk ＝ 60.1

Fk ＝ 4170.6； Mxk ＝ 195.4，Myk ＝ 37.6

1.5.1.2 合并计算、Nkmin、无地震作用组合

Nk ＝ 3712.1； Mxk' ＝ 536.1，Myk' ＝ 171.9； Vxk ＝ 5.2，Vyk ＝ -27.6 Fk ＝ 3712.1； Mxk ＝ 569.2，Myk ＝ 178.1

1.5.1.3 合并计算、Nkmax、无地震作用组合

Nk ＝ 4386.5； Mxk' ＝ 104.1，Myk' ＝ -63.1； Vxk ＝ 6.6，Vyk ＝ 111.4 Fk ＝ 4386.5； Mxk ＝ -29.5，Myk ＝ -55.2

1.5.1.4 合并计算、Mxk'min、无地震作用组合

Nk ＝ 3937.7； Mxk' ＝ -28.1，Myk' ＝ -209.9； Vxk ＝ 7.0，Vyk ＝ 131.6 Fk ＝ 3937.7； Mxk ＝ -186.1，Myk ＝ -201.5

1.5.1.5 合并计算、Mxk'max、无地震作用组合

Nk ＝ 4057.8； Mxk' ＝ 549.7，Myk' ＝ 221.2； Vxk ＝ 5.2，Vyk ＝ -19.5 Fk ＝ 4057.8； Mxk ＝ 573.1，Myk ＝ 227.4

1.5.1.6 合并计算、Vxkmin、无地震作用组合

Nk ＝ 3823.4； Mxk' ＝ 253.5，Myk' ＝ -79.8； Vxk ＝ -10.3，Vyk ＝ 52.1 Fk ＝ 3823.4； Mxk ＝ 191.0，Myk ＝ -92.2

1.5.1.7 合并计算、Vxkmax、无地震作用组合

Nk ＝ 3826.4； Mxk' ＝ 254.4，Myk' ＝ 41.8； Vxk ＝ 22.5，Vyk ＝ 51.9 Fk ＝ 3826.4； Mxk ＝ 192.2，Myk ＝ 68.8

1.5.1.8 合并计算、Vykmax、无地震作用组合

Nk ＝ 4283.4； Mxk' ＝ -14.6，Myk' ＝ -160.6； Vxk ＝ 7.0，Vyk ＝ 139.7 Fk ＝ 4283.4； Mxk ＝ -182.2，Myk ＝ -152.2

1.5.2 相应于荷载效应基本组合时，基础底面控制内力

1.5.

2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

N ＝ 5742.4； Mx' ＝ 124.9，My' ＝ -117.0； Vx ＝ 9.0，Vy ＝ 148.4

F ＝ 5742.4； Mx ＝ -53.2，My ＝ -106.2

1.5.

2.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

N ＝ 3667.0； Mx' ＝ 649.0，My' ＝ 248.2； Vx ＝ 4.8，Vy ＝ -59.4

F ＝ 3667.0； Mx ＝ 720.3，My ＝ 254.1

1.5.

2.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

N ＝ 3982.8； Mx' ＝ -141.0，My' ＝ -286.3； Vx ＝ 7.4，Vy ＝ 163.4

F ＝ 3982.8； Mx ＝ -337.1，My ＝ -277.5

1.5.

2.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

N ＝ 4916.0； Mx' ＝ 718.8，My' ＝ 313.5； Vx ＝ 6.1，Vy ＝ -37.7

F ＝ 4916.0； Mx ＝ 764.0，My ＝ 320.7

1.5.

2.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

N ＝ 4747.8； Mx' ＝ -90.2，My' ＝ -290.1； Vx ＝ 8.6，Vy ＝ 173.8

F ＝ 4747.8； Mx ＝ -298.8，My ＝ -279.8

1.5.

2.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

N ＝ 4151.0； Mx' ＝ 668.0，My' ＝ 317.3； Vx ＝ 4.8，Vy ＝ -48.1

F ＝ 4151.0； Mx ＝ 725.6，My ＝ 323.1

1.5.

2.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

N ＝ 3822.8； Mx' ＝ 253.4，My' ＝ -104.2； Vx ＝ -16.9，Vy ＝ 52.1

F ＝ 3822.8； Mx ＝ 190.8，My ＝ -124.4

1.5.

2.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

N ＝ 4592.0； Mx' ＝ 305.4，My' ＝ 62.3； Vx ＝ 30.3，Vy ＝ 62.3

F ＝ 4592.0； Mx ＝ 230.7，My ＝ 98.6

1.5.

2.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

N ＝ 5231.8； Mx' ＝ -71.2，My' ＝ -221.1； Vx ＝ 8.6，Vy ＝ 185.2

F ＝ 5231.8； Mx ＝ -293.4，My ＝ -210.8

1.6 相应于荷载效应标准组合时，轴心荷载作用下基础底面处的平均压力值

pk ＝ (Fk + Gk) / A （基础规范式 5.2.2-1）

1.6.1 合并计算、Dkcon、无地震作用组合

pk ＝ (4170.6+1425.4)/37.24 ＝ 150.3kPa ≤ fa ＝ 157.3kPa，满足要求。

1.6.2 合并计算、Nkmin、无地震作用组合

pk ＝ (3712.1+1425.4)/37.24 ＝ 138.0kPa ≤ fa ＝ 157.3kPa，满足要求。

1.6.3 合并计算、Nkmax、无地震作用组合

pk ＝ (4386.5+1425.4)/37.24 ＝ 156.1kPa ≤ fa ＝ 157.3kPa，满足要求。

1.6.4 合并计算、Mxk'min、无地震作用组合

pk ＝ (3937.7+1425.4)/37.24 ＝ 144.0kPa ≤ fa ＝ 157.3kPa，满足要求。

1.6.5 合并计算、Mxk'max、无地震作用组合

pk ＝ (4057.8+1425.4)/37.24 ＝ 147.2kPa ≤ fa ＝ 157.3kPa，满足要求。

1.6.6 合并计算、Vxkmin、无地震作用组合

pk ＝ (3823.4+1425.4)/37.24 ＝ 140.9kPa ≤ fa ＝ 157.3kPa，满足要求。

1.6.7 合并计算、Vxkmax、无地震作用组合

pk ＝ (3826.4+1425.4)/37.24 ＝ 141.0kPa ≤ fa ＝ 157.3kPa，满足要求。

1.6.8 合并计算、Vykmax、无地震作用组合

pk ＝ (4283.4+1425.4)/37.24 ＝ 153.3kPa ≤ fa ＝ 157.3kPa，满足要求。

1.7 相应于荷载效应标准组合时，偏心荷载作用下基础底面边缘处的最大、最小压力值

pkmax ＝ (Fk + Gk) / A + Mk / W （基础规范式 5.2.2-2）

pkmin ＝ (Fk + Gk) / A - Mk / W （基础规范式 5.2.2-3）

双向偏心荷载作用下：

pkmax ＝ (Fk + Gk) / A + Mxk / Wx + Myk / Wy

pkmin ＝ (Fk + Gk) / A - Mxk / Wx - Myk / Wy

基础底面抵抗矩 Wx ＝ b * l * l / 6 ＝ 7.6*4.9*4.9/6 ＝ 30.413m

基础底面抵抗矩 Wy ＝ l * b * b / 6 ＝ 4.9*7.6*7.6/6 ＝ 47.171m

1.7.1 合并计算、Dkcon、无地震作用组合

Mxk ＝ 195.4kN·m Myk ＝ 37.6kN·m

pkmax ＝ (4170.6+1425.4)/37.24+195.4/30.413+37.6/47.171

＝ 157.5kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkmin ＝ (4170.6+1425.4)/37.24-195.4/30.413-37.6/47.171 ＝ 143kPa ≥ 0，满足要求。

偏心距 ex ＝ Myk / (Fk + Gk) ＝ 37.6/(4170.6+1425.4) ＝ 0.007m

pkmaxX ＝ (4170.6+1425.4)/37.24+37.6/47.171

＝ 151.1kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminX ＝ (4170.6+1425.4)/37.24-37.6/47.171 ＝ 149.5kPa

偏心距 ey ＝ Mxk / (Fk + Gk) ＝ 195.4/(4170.6+1425.4) ＝ 0.035m

pkmaxY ＝ (4170.6+1425.4)/37.24+195.4/30.413

＝ 156.7kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminY ＝ (4170.6+1425.4)/37.24-195.4/30.413 ＝ 143.8kPa

1.7.2 合并计算、Nkmin、无地震作用组合

Mxk ＝ 569.2kN·m Myk ＝ 178.1kN·m

pkmax ＝ (3712.1+1425.4)/37.24+569.2/30.413+178.1/47.171

＝ 160.4kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkmin ＝ (3712.1+1425.4)/37.24-569.2/30.413-178.1/47.171 ＝ 115.5kPa ≥ 0，满足要求。

偏心距 ex ＝ Myk / (Fk + Gk) ＝ 178.1/(3712.1+1425.4) ＝ 0.035m

pkmaxX ＝ (3712.1+1425.4)/37.24+178.1/47.171

＝ 141.7kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminX ＝ (3712.1+1425.4)/37.24-178.1/47.171 ＝ 134.2kPa

偏心距 ey ＝ Mxk / (Fk + Gk) ＝ 569.2/(3712.1+1425.4) ＝ 0.111m

pkmaxY ＝ (3712.1+1425.4)/37.24+569.2/30.413

＝ 156.7kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminY ＝ (3712.1+1425.4)/37.24-569.2/30.413 ＝ 119.2kPa

1.7.3 合并计算、Nkmax、无地震作用组合

Mxk ＝ 29.5kN·m Myk ＝ 55.2kN·m

pkmax ＝ (4386.5+1425.4)/37.24+29.5/30.413+55.2/47.171

＝ 158.2kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkmin ＝ (4386.5+1425.4)/37.24-29.5/30.413-55.2/47.171 ＝ 153.9kPa ≥ 0，满足要求。

偏心距 ex ＝ Myk / (Fk + Gk) ＝ 55.2/(4386.5+1425.4) ＝ 0.009m

pkmaxX ＝ (4386.5+1425.4)/37.24+55.2/47.171

＝ 157.2kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminX ＝ (4386.5+1425.4)/37.24-55.2/47.171 ＝ 154.9kPa

偏心距 ey ＝ Mxk / (Fk + Gk) ＝ 29.5/(4386.5+1425.4) ＝ 0.005m

pkmaxY ＝ (4386.5+1425.4)/37.24+29.5/30.413

＝ 157.0kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminY ＝ (4386.5+1425.4)/37.24-29.5/30.413 ＝ 155.1kPa

1.7.4 合并计算、Mxk'min、无地震作用组合

Mxk ＝ 186.1kN·m Myk ＝ 201.5kN·m

pkmax ＝ (3937.7+1425.4)/37.24+186.1/30.413+201.5/47.171

＝ 154.4kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkmin ＝ (3937.7+1425.4)/37.24-186.1/30.413-201.5/47.171 ＝ 133.6kPa ≥ 0，满足要求。

偏心距 ex ＝ Myk / (Fk + Gk) ＝ 201.5/(3937.7+1425.4) ＝ 0.038m

pkmaxX ＝ (3937.7+1425.4)/37.24+201.5/47.171

＝ 148.3kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminX ＝ (3937.7+1425.4)/37.24-201.5/47.171 ＝ 139.7kPa

偏心距 ey ＝ Mxk / (Fk + Gk) ＝ 186.1/(3937.7+1425.4) ＝ 0.035m

pkmaxY ＝ (3937.7+1425.4)/37.24+186.1/30.413

＝ 150.1kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminY ＝ (3937.7+1425.4)/37.24-186.1/30.413 ＝ 137.9kPa

1.7.5 合并计算、Mxk'max、无地震作用组合

Mxk ＝ 573.1kN·m Myk ＝ 227.4kN·m

pkmax ＝ (4057.8+1425.4)/37.24+573.1/30.413+227.4/47.171

＝ 170.9kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkmin ＝ (4057.8+1425.4)/37.24-573.1/30.413-227.4/47.171 ＝ 123.6kPa ≥ 0，满足要求。

偏心距 ex ＝ Myk / (Fk + Gk) ＝ 227.4/(4057.8+1425.4) ＝ 0.041m

pkmaxX ＝ (4057.8+1425.4)/37.24+227.4/47.171

＝ 152.1kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminX ＝ (4057.8+1425.4)/37.24-227.4/47.171 ＝ 142.4kPa

偏心距 ey ＝ Mxk / (Fk + Gk) ＝ 573.1/(4057.8+1425.4) ＝ 0.105m

pkmaxY ＝ (4057.8+1425.4)/37.24+573.1/30.413

＝ 166.1kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminY ＝ (4057.8+1425.4)/37.24-573.1/30.413 ＝ 128.4kPa

1.7.6 合并计算、Vxkmin、无地震作用组合

Mxk ＝ 191.0kN·m Myk ＝ 92.2kN·m

pkmax ＝ (3823.4+1425.4)/37.24+191/30.413+92.2/47.171

＝ 149.2kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkmin ＝ (3823.4+1425.4)/37.24-191/30.413-92.2/47.171 ＝ 132.7kPa ≥ 0，满足要求。

偏心距 ex ＝ Myk / (Fk + Gk) ＝ 92.2/(3823.4+1425.4) ＝ 0.018m

pkmaxX ＝ (3823.4+1425.4)/37.24+92.2/47.171

＝ 142.9kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminX ＝ (3823.4+1425.4)/37.24-92.2/47.171 ＝ 139.0kPa

偏心距 ey ＝ Mxk / (Fk + Gk) ＝ 191/(3823.4+1425.4) ＝ 0.036m

pkmaxY ＝ (3823.4+1425.4)/37.24+191/30.413

＝ 147.2kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminY ＝ (3823.4+1425.4)/37.24-191/30.413 ＝ 134.7kPa

1.7.7 合并计算、Vxkmax、无地震作用组合

Mxk ＝ 192.2kN·m Myk ＝ 68.8kN·m

pkmax ＝ (3826.4+1425.4)/37.24+192.2/30.413+68.8/47.171

＝ 148.8kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkmin ＝ (3826.4+1425.4)/37.24-192.2/30.413-68.8/47.171 ＝ 133.2kPa ≥ 0，满足要求。

偏心距 ex ＝ Myk / (Fk + Gk) ＝ 68.8/(3826.4+1425.4) ＝ 0.013m

pkmaxX ＝ (3826.4+1425.4)/37.24+68.8/47.171

＝ 142.5kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminX ＝ (3826.4+1425.4)/37.24-68.8/47.171 ＝ 139.6kPa

偏心距 ey ＝ Mxk / (Fk + Gk) ＝ 192.2/(3826.4+1425.4) ＝ 0.037m

pkmaxY ＝ (3826.4+1425.4)/37.24+192.2/30.413

＝ 147.3kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminY ＝ (3826.4+1425.4)/37.24-192.2/30.413 ＝ 134.7kPa

1.7.8 合并计算、Vykmax、无地震作用组合

Mxk ＝ 182.2kN·m Myk ＝ 152.2kN·m

pkmax ＝ (4283.4+1425.4)/37.24+182.2/30.413+152.2/47.171

＝ 162.5kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkmin ＝ (4283.4+1425.4)/37.24-182.2/30.413-152.2/47.171 ＝ 144.1kPa ≥ 0，满足要求。

偏心距 ex ＝ Myk / (Fk + Gk) ＝ 152.2/(4283.4+1425.4) ＝ 0.027m

pkmaxX ＝ (4283.4+1425.4)/37.24+152.2/47.171

＝ 156.5kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminX ＝ (4283.4+1425.4)/37.24-152.2/47.171 ＝ 150.1kPa

偏心距 ey ＝ Mxk / (Fk + Gk) ＝ 182.2/(4283.4+1425.4) ＝ 0.032m

pkmaxY ＝ (4283.4+1425.4)/37.24+182.2/30.413

＝ 159.3kPa ≤ 1.2fa ＝ 188.7kPa，满足要求。

pkminY ＝ (4283.4+1425.4)/37.24-182.2/30.413 ＝ 147.3kPa

1.8 相应于荷载效应基本组合时，轴心荷载作用下基础底面处的平均压力值

1.8.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

p ＝ (5742.4+1924.3)/37.24 ＝ 205.9kPa

1.8.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

p ＝ (3667+1710.5)/37.24 ＝ 144.4kPa

1.8.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

p ＝ (3982.8+1710.5)/37.24 ＝ 152.9kPa

1.8.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

p ＝ (4916+1710.5)/37.24 ＝ 177.9kPa

1.8.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

p ＝ (4747.8+1710.5)/37.24 ＝ 173.4kPa

1.8.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

p ＝ (4151+1710.5)/37.24 ＝ 157.4kPa

1.8.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

p ＝ (3822.8+1710.5)/37.24 ＝ 148.6kPa

1.8.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

p ＝ (4592+1710.5)/37.24 ＝ 169.2kPa

1.8.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

p ＝ (5231.8+1710.5)/37.24 ＝ 186.4kPa

1.9 相应于荷载效应基本组合时，偏心荷载作用下基础底面边缘处的最大、最小压力值

双向偏心荷载作用下，左下、右下、右上、左上等各角点压力值：

pld ＝ (F + G) / A + Mx / Wx - My / Wy prd ＝ (F + G) / A + Mx / Wx + My / Wy

pru ＝ (F + G) / A - Mx / Wx + My / Wy plu ＝ (F + G) / A - Mx / Wx - My / Wy

1.9.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

Mx ＝ -53.2kN·m， My ＝ -106.2kN·m

pld ＝ (5742.4+1924.3)/37.24-53.2/30.413+106.2/47.171 ＝ 206.4kPa

prd ＝ (5742.4+1924.3)/37.24-53.2/30.413-106.2/47.171 ＝ 201.9kPa

pru ＝ (5742.4+1924.3)/37.24+53.2/30.413-106.2/47.171 ＝ 205.4kPa

plu ＝ (5742.4+1924.3)/37.24+53.2/30.413+106.2/47.171 ＝ 209.9kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 106.2/(5742.4+1924.3) ＝ 0.014m

pXl ＝ (5742.4+1924.3)/37.24+106.2/47.171 ＝ 208.1kPa

pXr ＝ (5742.4+1924.3)/37.24-106.2/47.171 ＝ 203.6kPa 偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 53.2/(5742.4+1924.3) ＝ 0.007m

pYd ＝ (5742.4+1924.3)/37.24-53.2/30.413 ＝ 204.1kPa

pYu ＝ (5742.4+1924.3)/37.24+53.2/30.413 ＝ 207.6kPa

1.9.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

Mx ＝ 720.3kN·m， My ＝ 254.1kN·m

pld ＝ (3667+1710.5)/37.24+720.3/30.413-254.1/47.171 ＝ 162.7kPa prd ＝ (3667+1710.5)/37.24+720.3/30.413+254.1/47.171 ＝ 173.5kPa pru ＝ (3667+1710.5)/37.24-720.3/30.413+254.1/47.171 ＝ 126.1kPa plu ＝ (3667+1710.5)/37.24-720.3/30.413-254.1/47.171 ＝ 115.3kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 254.1/(3667+1710.5) ＝ 0.047m

pXl ＝ (3667+1710.5)/37.24-254.1/47.171 ＝ 139.0kPa

pXr ＝ (3667+1710.5)/37.24+254.1/47.171 ＝ 149.8kPa

偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 720.3/(3667+1710.5) ＝ 0.134m

pYd ＝ (3667+1710.5)/37.24+720.3/30.413 ＝ 168.1kPa

pYu ＝ (3667+1710.5)/37.24-720.3/30.413 ＝ 120.7kPa

1.9.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

Mx ＝ -337.1kN·m， My ＝ -277.5kN·m

pld ＝ (3982.8+1710.5)/37.24-337.1/30.413+277.5/47.171 ＝ 147.7kPa prd ＝ (3982.8+1710.5)/37.24-337.1/30.413-277.5/47.171 ＝ 135.9kPa pru ＝ (3982.8+1710.5)/37.24+337.1/30.413-277.5/47.171 ＝ 158.1kPa plu ＝ (3982.8+1710.5)/37.24+337.1/30.413+277.5/47.171 ＝ 169.8kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 277.5/(3982.8+1710.5) ＝ 0.049m

pXl ＝ (3982.8+1710.5)/37.24+277.5/47.171 ＝ 158.8kPa

pXr ＝ (3982.8+1710.5)/37.24-277.5/47.171 ＝ 147.0kPa 偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 337.1/(3982.8+1710.5) ＝ 0.059m

pYd ＝ (3982.8+1710.5)/37.24-337.1/30.413 ＝ 141.8kPa

pYu ＝ (3982.8+1710.5)/37.24+337.1/30.413 ＝ 164.0kPa

1.9.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

Mx ＝ 764.0kN·m， My ＝ 320.7kN·m

pld ＝ (4916+1710.5)/37.24+764/30.413-320.7/47.171 ＝ 196.3kPa

prd ＝ (4916+1710.5)/37.24+764/30.413+320.7/47.171 ＝ 209.9kPa

pru ＝ (4916+1710.5)/37.24-764/30.413+320.7/47.171 ＝ 159.6kPa

plu ＝ (4916+1710.5)/37.24-764/30.413-320.7/47.171 ＝ 146.0kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 320.7/(4916+1710.5) ＝ 0.048m

pXl ＝ (4916+1710.5)/37.24-320.7/47.171 ＝ 171.1kPa

pXr ＝ (4916+1710.5)/37.24+320.7/47.171 ＝ 184.7kPa

偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 764/(4916+1710.5) ＝ 0.115m

pYd ＝ (4916+1710.5)/37.24+764/30.413 ＝ 203.1kPa

pYu ＝ (4916+1710.5)/37.24-764/30.413 ＝ 152.8kPa

1.9.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

Mx ＝ -298.8kN·m， My ＝ -279.8kN·m

pld ＝ (4747.8+1710.5)/37.24-298.8/30.413+279.8/47.171 ＝ 169.5kPa prd ＝ (4747.8+1710.5)/37.24-298.8/30.413-279.8/47.171 ＝ 157.7kPa pru ＝ (4747.8+1710.5)/37.24+298.8/30.413-279.8/47.171 ＝ 177.3kPa plu ＝ (4747.8+1710.5)/37.24+298.8/30.413+279.8/47.171 ＝ 189.2kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 279.8/(4747.8+1710.5) ＝ 0.043m

pXl ＝ (4747.8+1710.5)/37.24+279.8/47.171 ＝ 179.4kPa

pXr ＝ (4747.8+1710.5)/37.24-279.8/47.171 ＝ 167.5kPa 偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 298.8/(4747.8+1710.5) ＝ 0.046m

pYd ＝ (4747.8+1710.5)/37.24-298.8/30.413 ＝ 163.6kPa

pYu ＝ (4747.8+1710.5)/37.24+298.8/30.413 ＝ 183.2kPa

1.9.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

Mx ＝ 725.6kN·m， My ＝ 323.1kN·m

pld ＝ (4151+1710.5)/37.24+725.6/30.413-323.1/47.171 ＝ 174.4kPa prd ＝ (4151+1710.5)/37.24+725.6/30.413+323.1/47.171 ＝ 188.1kPa pru ＝ (4151+1710.5)/37.24-725.6/30.413+323.1/47.171 ＝ 140.4kPa plu ＝ (4151+1710.5)/37.24-725.6/30.413-323.1/47.171 ＝ 126.7kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 323.1/(4151+1710.5) ＝ 0.055m

pXl ＝ (4151+1710.5)/37.24-323.1/47.171 ＝ 150.5kPa

pXr ＝ (4151+1710.5)/37.24+323.1/47.171 ＝ 164.2kPa

偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 725.6/(4151+1710.5) ＝ 0.124m

pYd ＝ (4151+1710.5)/37.24+725.6/30.413 ＝ 181.3kPa

pYu ＝ (4151+1710.5)/37.24-725.6/30.413 ＝ 133.5kPa

1.9.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

Mx ＝ 190.8kN·m， My ＝ -124.4kN·m

pld ＝ (3822.8+1710.5)/37.24+190.8/30.413+124.4/47.171 ＝ 157.5kPa prd ＝ (3822.8+1710.5)/37.24+190.8/30.413-124.4/47.171 ＝ 152.2kPa pru ＝ (3822.8+1710.5)/37.24-190.8/30.413-124.4/47.171 ＝ 139.7kPa plu ＝ (3822.8+1710.5)/37.24-190.8/30.413+124.4/47.171 ＝ 144.9kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 124.4/(3822.8+1710.5) ＝ 0.022m

pXl ＝ (3822.8+1710.5)/37.24+124.4/47.171 ＝ 151.2kPa

pXr ＝ (3822.8+1710.5)/37.24-124.4/47.171 ＝ 145.9kPa 偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 190.8/(3822.8+1710.5) ＝ 0.034m

pYd ＝ (3822.8+1710.5)/37.24+190.8/30.413 ＝ 154.9kPa

pYu ＝ (3822.8+1710.5)/37.24-190.8/30.413 ＝ 142.3kPa

1.9.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

Mx ＝ 230.7kN·m， My ＝ 98.6kN·m

pld ＝ (4592+1710.5)/37.24+230.7/30.413-98.6/47.171 ＝ 174.7kPa

prd ＝ (4592+1710.5)/37.24+230.7/30.413+98.6/47.171 ＝ 178.9kPa

pru ＝ (4592+1710.5)/37.24-230.7/30.413+98.6/47.171 ＝ 163.7kPa

plu ＝ (4592+1710.5)/37.24-230.7/30.413-98.6/47.171 ＝ 159.6kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 98.6/(4592+1710.5) ＝ 0.016m

pXl ＝ (4592+1710.5)/37.24-98.6/47.171 ＝ 167.1kPa

pXr ＝ (4592+1710.5)/37.24+98.6/47.171 ＝ 171.3kPa

偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 230.7/(4592+1710.5) ＝ 0.037m

pYd ＝ (4592+1710.5)/37.24+230.7/30.413 ＝ 176.8kPa

pYu ＝ (4592+1710.5)/37.24-230.7/30.413 ＝ 161.7kPa

1.9.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

Mx ＝ -293.4kN·m， My ＝ -210.8kN·m

pld ＝ (5231.8+1710.5)/37.24-293.4/30.413+210.8/47.171 ＝ 181.2kPa prd ＝ (5231.8+1710.5)/37.24-293.4/30.413-210.8/47.171 ＝ 172.3kPa pru ＝ (5231.8+1710.5)/37.24+293.4/30.413-210.8/47.171 ＝ 191.6kPa plu ＝ (5231.8+1710.5)/37.24+293.4/30.413+210.8/47.171 ＝ 200.5kPa 偏心距 ex ＝ My / (F + G) ＝ 210.8/(5231.8+1710.5) ＝ 0.03m

pXl ＝ (5231.8+1710.5)/37.24+210.8/47.171 ＝ 190.9kPa

pXr ＝ (5231.8+1710.5)/37.24-210.8/47.171 ＝ 182.0kPa 偏心距 ey ＝ Mx / (F + G) ＝ 293.4/(5231.8+1710.5) ＝ 0.042m

pYd ＝ (5231.8+1710.5)/37.24-293.4/30.413 ＝ 176.8kPa

pYu ＝ (5231.8+1710.5)/37.24+293.4/30.413 ＝ 196.1kPa

1.10 受冲切承载力计算

Fl ≤ 0.7 * βhp * ft * am * Ho （基础规范式 8.2.7-1）

am ＝ (at + ab) / 2 （基础规范式 8.2.7-2）

Fl ＝ pj * Al （基础规范式 8.2.7-3）

1.10.1 左柱冲切锥体左侧

基础左侧边缘至左柱边距离 aj ＝ b1 - hc1 ＝ 1.7-0.3 ＝ 1.4m

1.10.2 基础底面地基净反力设计值

1.10.

2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1924.3/37.24 ＝ 158.2kPa

1.10.

2.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 168.1-1710.5/37.24 ＝ 122.2kPa

1.10.

2.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 169.8-1710.5/37.24 ＝ 123.9kPa

1.10.

2.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 203.1-1710.5/37.24 ＝ 157.1kPa

1.10.

2.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 189.2-1710.5/37.24 ＝ 143.2kPa

1.10.

2.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 181.3-1710.5/37.24 ＝ 135.3kPa

1.10.

2.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 157.5-1710.5/37.24 ＝ 111.6kPa

1.10.

2.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 176.8-1710.5/37.24 ＝ 130.9kPa

1.10.

2.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 200.5-1710.5/37.24 ＝ 154.6kPa

1.10.

2.1 左柱左侧受冲切承载力计算

Al1 ＝ 0.5(aj + Ho) * (aj - Ho) ＝ 0.5*(1.4+1.15)*(1.4-1.15) ＝ 0.319m

Al2 ＝ 0.5(aj + Ho) * (aj - Ho) ＝ 0.5*(1.4+1.15)*(1.4-1.15) ＝ 0.319m

Al ＝ Al1 + Al2 + bcl * (aj - Ho) ＝ 0.319+0.319+0.6*(1.4-1.15) ＝ 0.788m

am ＝ bcl + Ho ＝ 0.6+1.15 ＝ 1.75m

1.10.

2.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

Fl ＝ pj * Al ＝ 158.2*0.788 ＝ 124.6kN

Rcq ＝ 0.7 * βhp * ft * am * Ho ＝ 0.7*0.967*1271*1.75*1.15

＝ 1730.8kN ≥ Fl ＝ 124.6kN，满足要求。

1.10.3 左柱冲切锥体右侧

基础右侧边缘至左柱边距离 aj ＝ b - b1 - hc2 ＝ 5.9-0.3 ＝ 5.6m

1.10.4 基础底面地基净反力设计值

1.10.4.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 208-(4498.3+1924.3)/37.24 ＝ 35.5kPa

1.10.4.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 173.5-(2996.2+1710.5)/37.24 ＝ 47.1kPa

1.10.4.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 165-(3041.2+1710.5)/37.24 ＝ 37.4kPa

1.10.4.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 209.9-(4009.4+1710.5)/37.24 ＝ 56.3kPa

1.10.4.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 184.3-(3645+1710.5)/37.24 ＝ 40.5kPa

1.10.4.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 188.1-(3405.7+1710.5)/37.24 ＝ 50.7kPa

1.10.4.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 155.3-(3017.7+1710.5)/37.24 ＝ 28.3kPa

1.10.4.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 178.9-(3623.4+1710.5)/37.24 ＝ 35.7kPa

1.10.4.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fr + G) / A ＝ 196.8-(4054.5+1710.5)/37.24 ＝ 42.0kPa

1.10.4.1 左柱右侧受冲切承载力计算

Al1 ＝ 0.5(l1 - bc1 + Ho) * (l1 - bc1 - Ho) + (l1 - bc1) * [aj - (l1 - bc1)] ＝ 0.5*(2.05+1.15)*(2.05-1.15)+2.05*(5.6-2.05) ＝ 8.717m

Al2 ＝ 0.5(l - l1 - bc2 + Ho) * (l - l1 - bc2 - Ho) + (l - l1 - bc2) * [aj

- (l - l1 - bc2)] ＝ 0.5*(2.25+1.15)*(2.25-1.15)+2.25*(5.6-2.25) ＝ 9.407m Al ＝ Al1 + Al2 + bcl * (aj - Ho) ＝ 8.717+9.407+0.6*(5.6-1.15) ＝ 20.795m

am ＝ bcl + Ho ＝ 0.6+1.15 ＝ 1.75m

1.10.4.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

Fl ＝ pj * Al ＝ 56.3*20.795 ＝ 1170.0kN

Rcq ＝ 0.7 * βhp * ft * am * Ho ＝ 0.7*0.967*1271*1.75*1.15

＝ 1730.8kN ≥ Fl ＝ 1170.0kN，满足要求。

1.10.5 左柱冲切锥体下侧

基础下侧边缘至左柱边距离 aj ＝ l1 - bc1 ＝ 2.35-0.3 ＝ 2.05m

1.10.6 基础底面地基净反力设计值

1.10.6.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 208.1-1924.3/37.24 ＝ 156.5kPa

1.10.6.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 162.7-1710.5/37.24 ＝ 116.8kPa

1.10.6.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 159.9-1710.5/37.24 ＝ 114.0kPa

1.10.6.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 196.3-1710.5/37.24 ＝ 150.3kPa

1.10.6.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 179.6-1710.5/37.24 ＝ 133.7kPa

1.10.6.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 174.4-1710.5/37.24 ＝ 128.5kPa

1.10.6.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 157.5-1710.5/37.24 ＝ 111.6kPa

1.10.6.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 174.7-1710.5/37.24 ＝ 128.8kPa

1.10.6.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 192.5-1710.5/37.24 ＝ 146.6kPa

1.10.6.1 左柱下侧受冲切承载力计算

Al1 ＝ 0.5(b1 - hc1 + Ho) * (b1 - hc1 - Ho) + (b1 - hc1) * [aj - (b1 - hc1)] ＝ 0.5*(1.4+1.15)*(1.4-1.15)+1.4*(2.05-1.4) ＝ 1.229m

Al2 ＝ 0.5(aj + Ho) * (aj - Ho) ＝ 0.5*(2.05+1.15)*(2.05-1.15) ＝ 1.44m

Al ＝ Al1 + Al2 + hcl * (aj - Ho) ＝ 1.229+1.44+0.6*(2.05-1.15) ＝ 3.209m am ＝ hcl + Ho ＝ 0.6+1.15 ＝ 1.75m

1.10.6.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

Fl ＝ pj * Al ＝ 156.5*3.209 ＝ 502.0kN

Rcq ＝ 0.7 * βhp * ft * am * Ho ＝ 0.7*0.967*1271*1.75*1.15

＝ 1730.8kN ≥ Fl ＝ 502.0kN，满足要求。

1.10.7 左柱冲切锥体上侧

基础上侧边缘至左柱边距离 aj ＝ l - l1 - bc2 ＝ 2.55-0.3 ＝ 2.25m

1.10.8 基础底面地基净反力设计值

1.10.8.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1924.3/37.24 ＝ 158.2kPa

1.10.8.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 173.5-1710.5/37.24 ＝ 127.5kPa

1.10.8.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 169.8-1710.5/37.24 ＝ 123.9kPa

1.10.8.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1710.5/37.24 ＝ 163.9kPa

1.10.8.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 189.2-1710.5/37.24 ＝ 143.2kPa

1.10.8.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 188.1-1710.5/37.24 ＝ 142.2kPa

1.10.8.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 152.2-1710.5/37.24 ＝ 106.3kPa

1.10.8.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 178.9-1710.5/37.24 ＝ 133.0kPa

pj ＝ pmax - G / A ＝ 200.5-1710.5/37.24 ＝ 154.6kPa

1.10.8.1 左柱上侧受冲切承载力计算

Al1 ＝ 0.5(b1 - hc1 + Ho) * (b1 - hc1 - Ho) + (b1 - hc1) * [aj - (b1 - hc1)] ＝ 0.5*(1.4+1.15)*(1.4-1.15)+1.4*(2.25-1.4) ＝ 1.509m

Al2 ＝ 0.5(aj + Ho) * (aj - Ho) ＝ 0.5*(2.25+1.15)*(2.25-1.15) ＝ 1.87m

Al ＝ Al1 + Al2 + hcl * (aj - Ho) ＝ 1.509+1.87+0.6*(2.25-1.15) ＝ 4.039m

am ＝ hcl + Ho ＝ 0.6+1.15 ＝ 1.75m

1.10.8.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

Fl ＝ pj * Al ＝ 163.9*4.039 ＝ 662.1kN

Rcq ＝ 0.7 * βhp * ft * am * Ho ＝ 0.7*0.967*1271*1.75*1.15

＝ 1730.8kN ≥ Fl ＝ 662.1kN，满足要求。

1.10.9 右柱冲切锥体左侧

基础左侧边缘至右柱边距离 aj ＝ b1 + bx - hc3 ＝ 4.35-0.35 ＝ 4m

1.10.10 基础底面地基净反力设计值

1.10.10.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 209.9-(1244.1+1924.3)/37.24 ＝ 124.8kPa

1.10.10.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 168.1-(670.8+1710.5)/37.24 ＝ 104.1kPa

1.10.10.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 169.8-(941.6+1710.5)/37.24 ＝ 98.6kPa

1.10.10.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 203.1-(906.5+1710.5)/37.24 ＝ 132.8kPa

1.10.10.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 189.2-(1102.8+1710.5)/37.24 ＝ 113.6kPa

1.10.10.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 181.3-(745.3+1710.5)/37.24 ＝ 115.3kPa

1.10.10.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 157.5-(805.1+1710.5)/37.24 ＝ 89.9kPa

1.10.10.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 176.8-(968.6+1710.5)/37.24 ＝ 104.9kPa

1.10.10.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (Fl + G) / A ＝ 200.5-(1177.3+1710.5)/37.24 ＝ 123.0kPa

1.10.10.1 右柱左侧受冲切承载力计算

Al1 ＝ 0.5(l1 - bc3 + Ho) * (l1 - bc3 - Ho) + (l1 - bc3) * [aj - (l1 - bc3)] ＝ 0.5*(2.05+1.15)*(2.05-1.15)+2.05*(4-2.05) ＝ 5.437m

Al2 ＝ 0.5(l - l1 - bc4 + Ho) * (l - l1 - bc4 - Ho) + (l - l1 - bc4) * [aj

- (l - l1 - bc4)] ＝ 0.5*(2.25+1.15)*(2.25-1.15)+2.25*(4-2.25) ＝ 5.807m Al ＝ Al1 + Al2 + bcr * (aj - Ho) ＝ 5.437+5.807+0.6*(4-1.15) ＝ 12.955m

am ＝ bcr + Ho ＝ 0.6+1.15 ＝ 1.75m

1.10.10.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

Fl ＝ pj * Al ＝ 132.8*12.955 ＝ 1720.2kN

Rcq ＝ 0.7 * βhp * ft * am * Ho ＝ 0.7*0.967*1271*1.75*1.15

＝ 1730.8kN ≥ Fl ＝ 1720.2kN，满足要求。

1.10.11 右柱冲切锥体右侧

基础右侧边缘至右柱边距离 aj ＝ b - b1 - bx - hc4 ＝ 3.25-0.35 ＝ 2.9m

1.10.12 基础底面地基净反力设计值

1.10.1

2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 207.6-1924.3/37.24 ＝ 155.9kPa

1.10.1

2.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 173.5-1710.5/37.24 ＝ 127.5kPa

1.10.1

2.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 164-1710.5/37.24 ＝ 118.0kPa

1.10.1

2.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1710.5/37.24 ＝ 163.9kPa

pj ＝ pmax - G / A ＝ 183.2-1710.5/37.24 ＝ 137.3kPa

1.10.1

2.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 188.1-1710.5/37.24 ＝ 142.2kPa

1.10.1

2.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 154.9-1710.5/37.24 ＝ 108.9kPa

1.10.1

2.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 178.9-1710.5/37.24 ＝ 133.0kPa

1.10.1

2.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 196.1-1710.5/37.24 ＝ 150.1kPa

1.10.1

2.1 右柱右侧受冲切承载力计算

Al1 ＝ 0.5(l1 - bc3 + Ho) * (l1 - bc3 - Ho) + (l1 - bc3) * [aj - (l1 - bc3)] ＝ 0.5*(2.05+1.15)*(2.05-1.15)+2.05*(2.9-2.05) ＝ 3.182m

Al2 ＝ 0.5(l - l1 - bc4 + Ho) * (l - l1 - bc4 - Ho) + (l - l1 - bc4) * [aj

- (l - l1 - bc4)] ＝ 0.5*(2.25+1.15)*(2.25-1.15)+2.25*(2.9-2.25) ＝ 3.332m Al ＝ Al1 + Al2 + bcr * (aj - Ho) ＝ 3.182+3.332+0.6*(2.9-1.15) ＝ 7.565m

am ＝ bcr + Ho ＝ 0.6+1.15 ＝ 1.75m

1.10.1

2.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

Fl ＝ pj * Al ＝ 163.9*7.565 ＝ 1240.1kN

Rcq ＝ 0.7 * βhp * ft * am * Ho ＝ 0.7*0.967*1271*1.75*1.15

＝ 1730.8kN ≥ Fl ＝ 1240.1kN，满足要求。

1.10.13 右柱冲切锥体下侧

基础下侧边缘至右柱边距离 aj ＝ l1 - bc3 ＝ 2.35-0.3 ＝ 2.05m

1.10.14 基础底面地基净反力设计值

1.10.14.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 208.1-1924.3/37.24 ＝ 156.5kPa

1.10.14.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 162.7-1710.5/37.24 ＝ 116.8kPa

1.10.14.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 159.9-1710.5/37.24 ＝ 114.0kPa

1.10.14.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 196.3-1710.5/37.24 ＝ 150.3kPa

1.10.14.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 179.6-1710.5/37.24 ＝ 133.7kPa

1.10.14.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 174.4-1710.5/37.24 ＝ 128.5kPa

1.10.14.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 157.5-1710.5/37.24 ＝ 111.6kPa

1.10.14.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 174.7-1710.5/37.24 ＝ 128.8kPa

1.10.14.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 192.5-1710.5/37.24 ＝ 146.6kPa

1.10.14.1 右柱下侧受冲切承载力计算

Al1 ＝ 0.5(aj + Ho) * (aj - Ho) ＝ 0.5*(2.05+1.15)*(2.05-1.15) ＝ 1.44m

Al2 ＝ 0.5(aj + Ho) * (aj - Ho) ＝ 0.5*(2.05+1.15)*(2.05-1.15) ＝ 1.44m

Al ＝ Al1 + Al2 + hcr * (aj - Ho) ＝ 1.44+1.44+0.7*(2.05-1.15) ＝ 3.51m

am ＝ hcr + Ho ＝ 0.7+1.15 ＝ 1.85m

1.10.14.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

Fl ＝ pj * Al ＝ 156.5*3.51 ＝ 549.1kN

Rcq ＝ 0.7 * βhp * ft * am * Ho ＝ 0.7*0.967*1271*1.85*1.15

＝ 1829.7kN ≥ Fl ＝ 549.1kN，满足要求。

1.10.15 右柱冲切锥体上侧

基础上侧边缘至右柱边距离 aj ＝ l - l1 - bc4 ＝ 2.55-0.3 ＝ 2.25m

1.10.16 基础底面地基净反力设计值

1.10.16.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1924.3/37.24 ＝ 158.2kPa

1.10.16.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 173.5-1710.5/37.24 ＝ 127.5kPa

1.10.16.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 169.8-1710.5/37.24 ＝ 123.9kPa

1.10.16.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1710.5/37.24 ＝ 163.9kPa

1.10.16.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 189.2-1710.5/37.24 ＝ 143.2kPa

1.10.16.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 188.1-1710.5/37.24 ＝ 142.2kPa

1.10.16.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 152.2-1710.5/37.24 ＝ 106.3kPa

1.10.16.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 178.9-1710.5/37.24 ＝ 133.0kPa

1.10.16.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 200.5-1710.5/37.24 ＝ 154.6kPa

1.10.16.1 右柱上侧受冲切承载力计算

Al1 ＝ 0.5(aj + Ho) * (aj - Ho) ＝ 0.5*(2.25+1.15)*(2.25-1.15) ＝ 1.87m Al2 ＝ 0.5(aj + Ho) * (aj - Ho) ＝ 0.5*(2.25+1.15)*(2.25-1.15) ＝ 1.87m Al ＝ Al1 + Al2 + hcr * (aj - Ho) ＝ 1.87+1.87+0.7*(2.25-1.15) ＝ 4.51m am ＝ hcr + Ho ＝ 0.7+1.15 ＝ 1.85m

1.10.16.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

Fl ＝ pj * Al ＝ 163.9*4.51 ＝ 739.3kN

Rcq ＝ 0.7 * βhp * ft * am * Ho ＝ 0.7*0.967*1271*1.85*1.15

＝ 1829.7kN ≥ Fl ＝ 739.3kN，满足要求。

1.11 斜截面受剪承载力计算

V ≤ 0.7 * βh * ft * bo * Ho （混凝土规范式 7.5.3-1）

1.11.1 左柱左侧斜截面的受剪承载力

计算宽度 Lo ＝ [1 - 0.5 * (1 - lt / l) * (H - h1) / Ho] * l

＝ [1-0.5*(1-0.7/4.9)*(1.2-0.6)/1.15]*4.9 ＝ 3.804m

1.11.2 基础底面地基净反力设计值

1.11.

2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1924.3/37.24 ＝ 158.2kPa

1.11.

2.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 168.1-1710.5/37.24 ＝ 122.2kPa

1.11.

2.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 169.8-1710.5/37.24 ＝ 123.9kPa

1.11.

2.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 203.1-1710.5/37.24 ＝ 157.1kPa

1.11.

2.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 189.2-1710.5/37.24 ＝ 143.2kPa

1.11.

2.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 181.3-1710.5/37.24 ＝ 135.3kPa

1.11.

2.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 157.5-1710.5/37.24 ＝ 111.6kPa

1.11.

2.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 176.8-1710.5/37.24 ＝ 130.9kPa

1.11.

2.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 200.5-1710.5/37.24 ＝ 154.6kPa

1.11.

2.1 左柱左侧斜截面受剪承载力计算

基础左侧边缘至斜截面下边距离 ao ＝ b1 - hc1 ＝ 1.7-0.3 ＝ 1.4m

1.11.

2.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

V ＝ pj * ao * l ＝ 158.2*1.4*4.9 ＝ 1085.3kN

Rv ＝ 0.7 * βh * ft * Lo * Ho ＝ 0.7*0.913*1271*3.804*1.15

＝ 3554.7kN ≥ V ＝ 1085.3kN，满足要求。

1.11.3 左柱右侧斜截面的受剪承载力

1.11.4 基础底面地基净反力设计值

1.11.4.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 208.7-(4498.3+1924.3)/37.24 ＝ 36.2kPa 1.11.4.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 173.5-(2996.2+1710.5)/37.24 ＝ 47.1kPa 1.11.4.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 166.8-(3041.2+1710.5)/37.24 ＝ 39.2kPa 1.11.4.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 209.9-(4009.4+1710.5)/37.24 ＝ 56.3kPa 1.11.4.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 186.1-(3645+1710.5)/37.24 ＝ 42.2kPa

1.11.4.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 188.1-(3405.7+1710.5)/37.24 ＝ 50.7kPa 1.11.4.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 156.1-(3017.7+1710.5)/37.24 ＝ 29.1kPa 1.11.4.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 178.9-(3623.4+1710.5)/37.24 ＝ 35.7kPa 1.11.4.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FR + G) / A ＝ 198.2-(4054.5+1710.5)/37.24 ＝ 43.4kPa 1.11.4.1 左柱右侧斜截面受剪承载力计算

基础右侧边缘至斜截面下边距离 ao ＝ b - b1 - hc2 ＝ 5.9-0.3 ＝ 5.6m 1.11.4.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

V ＝ pj * ao * l ＝ 56.3*5.6*4.9 ＝ 1543.9kN

Rv ＝ 0.7 * βh * ft * Lo * Ho ＝ 0.7*0.913*1271*3.804*1.15

＝ 3554.7kN ≥ V ＝ 1543.9kN，满足要求。

1.11.5 右柱左侧斜截面的受剪承载力

1.11.6 基础底面地基净反力设计值

1.11.6.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 209.9-(1244.1+1924.3)/37.24 ＝ 124.8kPa 1.11.6.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 168.4-(670.8+1710.5)/37.24 ＝ 104.4kPa 1.11.6.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 169.8-(941.6+1710.5)/37.24 ＝ 98.6kPa 1.11.6.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 203.4-(906.5+1710.5)/37.24 ＝ 133.1kPa 1.11.6.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 189.2-(1102.8+1710.5)/37.24 ＝ 113.6kPa 1.11.6.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 181.6-(745.3+1710.5)/37.24 ＝ 115.7kPa 1.11.6.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 157.5-(805.1+1710.5)/37.24 ＝ 89.9kPa 1.11.6.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 176.9-(968.6+1710.5)/37.24 ＝ 105.0kPa 1.11.6.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - (FL + G) / A ＝ 200.5-(1177.3+1710.5)/37.24 ＝ 123.0kPa 1.11.6.1 右柱左侧斜截面受剪承载力计算

基础左侧边缘至斜截面下边距离 ao ＝ b1 + bx - hc3 ＝ 4.35-0.35 ＝ 4m 1.11.6.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

V ＝ pj * ao * l ＝ 133.1*4*4.9 ＝ 2609.6kN

Rv ＝ 0.7 * βh * ft * Lo * Ho ＝ 0.7*0.913*1271*3.804*1.15

＝ 3554.7kN ≥ V ＝ 2609.6kN，满足要求。

1.11.7 右柱右侧斜截面的受剪承载力

1.11.8 基础底面地基净反力设计值

1.11.8.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 207.6-1924.3/37.24 ＝ 155.9kPa

1.11.8.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 173.5-1710.5/37.24 ＝ 127.5kPa

1.11.8.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 164-1710.5/37.24 ＝ 118.0kPa

1.11.8.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1710.5/37.24 ＝ 163.9kPa

1.11.8.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 183.2-1710.5/37.24 ＝ 137.3kPa

1.11.8.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 188.1-1710.5/37.24 ＝ 142.2kPa

1.11.8.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 154.9-1710.5/37.24 ＝ 108.9kPa

1.11.8.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 178.9-1710.5/37.24 ＝ 133.0kPa

1.11.8.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 196.1-1710.5/37.24 ＝ 150.1kPa

1.11.8.1 右柱右侧斜截面受剪承载力计算

基础右侧边缘至斜截面下边距离 ao ＝ b - b1 - bx - hc4 ＝ 3.25-0.35 ＝ 2.9m 1.11.8.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

V ＝ pj * ao * l ＝ 163.9*2.9*4.9 ＝ 2329.4kN

Rv ＝ 0.7 * βh * ft * Lo * Ho ＝ 0.7*0.913*1271*3.804*1.15

＝ 3554.7kN ≥ V ＝ 2329.4kN，满足要求。

1.11.9 左柱下侧斜截面的受剪承载力

计算宽度 Bo ＝ [1 - 0.5 * (1 - bt / b) * (H - h1) / Ho] * b

＝ [1-0.5*(1-3.4/7.6)*(1.2-0.6)/1.15]*7.6 ＝ 6.504m

1.11.10 基础底面地基净反力设计值

1.11.10.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 208.1-1924.3/37.24 ＝ 156.5kPa

1.11.10.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 162.7-1710.5/37.24 ＝ 116.8kPa

1.11.10.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 158.8-1710.5/37.24 ＝ 112.8kPa

1.11.10.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 196.3-1710.5/37.24 ＝ 150.3kPa

1.11.10.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 179.4-1710.5/37.24 ＝ 133.4kPa

1.11.10.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 174.4-1710.5/37.24 ＝ 128.5kPa

1.11.10.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 157.5-1710.5/37.24 ＝ 111.6kPa

1.11.10.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 174.7-1710.5/37.24 ＝ 128.8kPa

1.11.10.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 191.6-1710.5/37.24 ＝ 145.7kPa

1.11.10.1 左柱下侧斜截面受剪承载力计算

基础下侧边缘至斜截面下边距离 ao ＝ l1 - bc1 ＝ 2.35-0.3 ＝ 2.05m

1.11.10.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

V ＝ pj * ao * b ＝ 156.5*2.05*7.6 ＝ 2437.5kN

Rv ＝ 0.7 * βh * ft * Bo * Ho ＝ 0.7*0.913*1271*6.504*1.15

＝ 6077.5kN ≥ V ＝ 2437.5kN，满足要求。

1.11.11 左柱上侧斜截面的受剪承载力

1.11.12 基础底面地基净反力设计值

1.11.1

2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1924.3/37.24 ＝ 158.2kPa

1.11.1

2.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 173.5-1710.5/37.24 ＝ 127.5kPa

1.11.1

2.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 169.8-1710.5/37.24 ＝ 123.9kPa

1.11.1

2.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 209.9-1710.5/37.24 ＝ 163.9kPa

1.11.1

2.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 189.2-1710.5/37.24 ＝ 143.2kPa

1.11.1

2.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 188.1-1710.5/37.24 ＝ 142.2kPa

1.11.1

2.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 152.2-1710.5/37.24 ＝ 106.3kPa

1.11.1

2.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 178.9-1710.5/37.24 ＝ 133.0kPa

1.11.1

2.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

pj ＝ pmax - G / A ＝ 200.5-1710.5/37.24 ＝ 154.6kPa

1.11.1

2.1 左柱上侧斜截面受剪承载力计算

基础上侧边缘至斜截面下边距离 ao ＝ l - l1 - bc2 ＝ 2.55-0.3 ＝ 2.25m

1.11.1

2.1.1 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

V ＝ pj * ao * b ＝ 163.9*2.25*7.6 ＝ 2803.2kN

Rv ＝ 0.7 * βh * ft * Bo * Ho ＝ 0.7*0.913*1271*6.504*1.15

＝ 6077.5kN ≥ V ＝ 2803.2kN，满足要求。

1.12 正截面受弯承载力计算

1.1

2.1 左柱左侧截面

1.1

2.1.1 弯矩设计值

1.1

2.1.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

My1 ＝ [(2pXl + p) / 3 - G / A] * (b1 - hc1) ^ 2 * l / 2

＝ [(2*208.1+207.3)/3-1924.3/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 750.0kN·m

1.1

2.1.1.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

My1 ＝ [(2*139+141)/3-1710.5/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 450.2kN·m

1.1

2.1.1.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

My1 ＝ [(2*158.8+156.6)/3-1710.5/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 538.4kN·m

1.1

2.1.1.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

My1 ＝ [(2*171.1+173.6)/3-1710.5/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 605.3kN·m

1.1

2.1.1.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

My1 ＝ [(2*179.4+177.2)/3-1710.5/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 637.2kN·m

1.1

2.1.1.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

My1 ＝ [(2*150.5+153.1)/3-1710.5/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 506.4kN·m

1.1

2.1.1.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

My1 ＝ [(2*151.2+150.3)/3-1710.5/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 504.0kN·m

1.1

2.1.1.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

My1 ＝ [(2*167.1+167.9)/3-1710.5/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 583.3kN·m

1.1

2.1.1.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

My1 ＝ [(2*190.9+189.2)/3-1710.5/37.24]*1.4^2*4.9/2 ＝ 693.5kN·m

1.1

2.1.2 底部配筋计算

1.1

2.1.2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

My1 ＝ 750.0kN·m， AsⅠ＝ 2237mm

1.1

2.2 左柱右侧截面

1.1

2.2.1 弯矩设计值

1.1

2.2.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

My2 ＝ [(2pXl + p) / 3 - G / A] * (b1 + hc2) ^ 2 * l / 2 - Fl * hcl / 2 + My'l

+ Vxl * H ＝ [(2*208.1+206.9)/3-1924.3/37.24]*2^2*4.9/2-1244.1*0.3-4.5-2.1*1.2

1.1

2.2.1.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

My2 ＝ [(2*139+141.8)/3-1710.5/37.24]*2^2*4.9/2-670.8*0.3-2.8-1.2*1.2 ＝ 715.9kN·m

1.1

2.2.1.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

My2 ＝ [(2*158.8+155.7)/3-1710.5/37.24]*2^2*4.9/2-941.6*0.3-2.6-1.2*1.2 ＝ 809.2kN·m 1.12.2.1.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

My2 ＝ [(2*171.1+174.7)/3-1710.5/37.24]*2^2*4.9/2-906.5*0.3-4.4-1.9*1.2 ＝ 960.1kN·m 1.12.2.1.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

My2 ＝ [(2*179.4+176.2)/3-1710.5/37.24]*2^2*4.9/2-1102.8*0.3-3.1-1.4*1.2 ＝ 961.7kN·m 1.12.2.1.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

My2 ＝ [(2*150.5+154.2)/3-1710.5/37.24]*2^2*4.9/2-745.3*0.3-3.8-1.7*1.2 ＝ 807.6kN·m 1.12.2.1.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

My2 ＝ [(2*151.2+149.8)/3-1710.5/37.24]*2^2*4.9/2-805.1*0.3-32.4-9*1.2 ＝ 742.6kN·m 1.12.2.1.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

My2 ＝ [(2*167.1+168.2)/3-1710.5/37.24]*2^2*4.9/2-968.6*0.3+26.4+6.4*1.2 ＝ 935.1kN·m 1.12.2.1.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

My2 ＝ [(2*190.9+188.5)/3-1710.5/37.24]*2^2*4.9/2-1177.3*0.3-4.1-1.9*1.2 ＝ 1053.3kN·m

1.1

2.2.2 底部配筋计算

1.1

2.2.2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

My2 ＝ 1149.1kN·m， AsⅠ＝ 3474mm

1.1

2.3 左柱、右柱之间截面

1.1

3.1 弯矩设计值

1.1

3.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

3.1.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

3.1.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

3.1.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

3.1.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

3.1.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

3.1.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

3.1.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

3.1.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

两柱之间不存在剪力 V ＝ 0 的截面，不需要验算。

1.1

2.4 右柱左侧截面

1.1

2.4.1 弯矩设计值

1.1

2.4.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

My4 ＝ [(2pXr + p) / 3 - G / A] * (b - b1 - bx + hc3) ^ 2 * l / 2 - Fr * hcr / 2

- My'r - Vxr * H ＝ [(2*203.6+205.8)/3-1924.3/37.24]*3.6^2*4.9/2

-4498.3*0.35-26-11.1*1.2 ＝ 3233.5kN·m

1.1

2.4.1.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

My4 ＝ [(2*149.8+144.7)/3-1710.5/37.24]*3.6^2*4.9/2-2996.2*0.35-11.9-6*1.2 ＝ 2175.8kN·m

1.1

2.4.1.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

My4 ＝ [(2*147+152.6)/3-1710.5/37.24]*3.6^2*4.9/2-3041.2*0.35-20.9-8.6*1.2 ＝ 2172.5kN·m

1.1

2.4.1.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

My4 ＝ [(2*184.7+178.3)/3-1710.5/37.24]*3.6^2*4.9/2-4009.4*0.35-16.4-8*1.2

1.1

2.4.1.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

My4 ＝ [(2*167.5+173.1)/3-1710.5/37.24]*3.6^2*4.9/2-3645*0.35-24.2-10*1.2 ＝ 2607.3kN·m

1.1

2.4.1.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

My4 ＝ [(2*164.2+157.8)/3-1710.5/37.24]*3.6^2*4.9/2-3405.7*0.35-13.1-6.5*1.2 ＝ 2475.2kN·m

1.1

2.4.1.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

My4 ＝ [(2*145.9+148.4)/3-1710.5/37.24]*3.6^2*4.9/2-3017.7*0.35+40.9+7.8*1.2 ＝ 2196.2kN·m

1.1

2.4.1.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

My4 ＝ [(2*171.3+169.3)/3-1710.5/37.24]*3.6^2*4.9/2-3623.4*0.35-76.9-23.9*1.2 ＝ 2586.9kN·m

1.1

2.4.1.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

My4 ＝ [(2*182+186.2)/3-1710.5/37.24]*3.6^2*4.9/2-4054.5*0.35-25.3-10.5*1.2 ＝ 2906.7kN·m

1.1

2.4.2 底部配筋计算

1.1

2.4.2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

My4 ＝ 3233.5kN·m， AsⅠ＝ 10371mm

1.1

2.5 右柱右侧截面

1.1

2.5.1 弯矩设计值

1.1

2.5.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

My5 ＝ [(2pXr + p) / 3 - G / A] * (b - b1 - bx - hc4) ^ 2 * l / 2 ＝ [(2*203.6+205.3)/3-1924.3/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 3142.6kN·m

1.1

2.5.1.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

My5 ＝ [(2*149.8+145.7)/3-1710.5/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 2111.6kN·m

1.1

2.5.1.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

My5 ＝ [(2*147+151.5)/3-1710.5/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 2113.3kN·m

1.1

2.5.1.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

My5 ＝ [(2*184.7+179.6)/3-1710.5/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 2824.4kN·m

1.1

2.5.1.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

My5 ＝ [(2*167.5+172)/3-1710.5/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 2535.8kN·m

1.1

2.5.1.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

My5 ＝ [(2*164.2+159)/3-1710.5/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 2401.9kN·m

1.1

2.5.1.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

My5 ＝ [(2*145.9+148)/3-1710.5/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 2074.6kN·m

1.1

2.5.1.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

My5 ＝ [(2*171.3+169.7)/3-1710.5/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 2572.8kN·m

1.1

2.5.1.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

My5 ＝ [(2*182+185.4)/3-1710.5/37.24]*2.9^2*4.9/2 ＝ 2826.1kN·m

1.1

2.5.2 底部配筋计算

1.1

2.5.2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

My5 ＝ 3142.6kN·m， AsⅠ＝ 10056mm

1.1

2.6 左柱下侧截面

1.1

2.6.1 弯矩设计值

1.1

2.6.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2pYd + p) / 3 - G / A] * (l1 - bc1) ^ 2 * b / 2

＝ [(2*204.1+205.6)/3-1924.3/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 2442.3kN·m

1.1

2.6.1.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2*168.1+148.3)/3-1710.5/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 1845.2kN·m

1.1

2.6.1.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2*141.8+151.1)/3-1710.5/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 1580.3kN·m

1.1

2.6.1.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2*203.1+182)/3-1710.5/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 2397.4kN·m

1.1

2.6.1.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2*163.6+171.8)/3-1710.5/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 1922.8kN·m

1.1

2.6.1.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2*181.3+161.3)/3-1710.5/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 2054.8kN·m

1.1

2.6.1.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2*154.9+149.6)/3-1710.5/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 1711.6kN·m

1.1

2.6.1.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2*176.8+170.5)/3-1710.5/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 2056.5kN·m

1.1

2.6.1.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

Mx1 ＝ [(2*176.8+184.8)/3-1710.5/37.24]*2.05^2*7.6/2 ＝ 2132.4kN·m

1.1

2.6.2 底部配筋计算

1.1

2.6.2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

Mx1 ＝ 2442.3kN·m， AsⅡ＝ 7371mm

1.1

2.7 左柱上侧截面

1.1

2.7.1 弯矩设计值

1.1

2.7.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2pYu + p) / 3 - G / A] * (l - l1 - bc2) ^ 2 * b / 2

＝ [(2*207.6+206)/3-1924.3/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 2989.8kN·m

1.1

2.7.1.2 合并计算、Nmin、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2*120.7+142.5)/3-1710.5/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 1578.2kN·m

1.1

2.7.1.3 合并计算、Mx'min、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2*164+153.8)/3-1710.5/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 2205.4kN·m

1.1

2.7.1.4 合并计算、Mx'max、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2*152.8+175.9)/3-1710.5/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 2204.2kN·m

1.1

2.7.1.5 合并计算、My'min、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2*183.2+174.2)/3-1710.5/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 2583.8kN·m

1.1

2.7.1.6 合并计算、My'max、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2*133.5+155.5)/3-1710.5/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 1825.8kN·m

1.1

2.7.1.7 合并计算、Vxmin、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2*142.3+148.1)/3-1710.5/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 1891.0kN·m

1.1

2.7.1.8 合并计算、Vxmax、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2*161.7+168.6)/3-1710.5/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 2270.9kN·m

1.1

2.7.1.9 合并计算、Vymax、无地震作用组合

Mx2 ＝ [(2*196.1+187.2)/3-1710.5/37.24]*2.25^2*7.6/2 ＝ 2831.5kN·m

1.1

2.7.2 底部配筋计算

1.1

2.7.2.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合

Mx2 ＝ 2989.8kN·m， AsⅡ＝ 9073mm

1.1

2.8 配筋计算

1.1

2.8.1 MⅠmax ＝ 323

3.5kN·m， AsⅠ＝ 10371mm （x ＝ 191mm）， as ＝ 50mm，

相对受压区高度ξ ＝ 0.166，配筋率ρ ＝ 0.24%；①号筋： 44Φ18@110 （As ＝ 11197） 1.12.8.2 MⅡmax ＝ 2989.8kN·m， AsⅡ＝ 9073mm （x ＝ 63mm）， as ＝ 70mm，

相对受压区高度ξ ＝ 0.056，配筋率ρ ＝ 0.12%；ρmin ＝ 0.15%，

AsⅡ,min ＝ 11790mm ；②号筋： 63Φ16@120 （As ＝ 12667）

1.13 柱下局部受压承载力计算

Fl ≤ω * βl * fcc * Al （混凝土规范式 A.5.1-1）

1.13.1 左柱混凝土局部受压面积 Al ＝ bcl * hcl ＝ 360000mm

局部受压的计算底面积按下式计算： Ab ＝ (bxc + cx + c') * (byc + 2cy)

cx ＝ Min{Cx, bxc, byc} ＝ Min{50,600,600} ＝ 50mm

cy ＝ Min{Cy, bxc, byc} ＝ Min{50,600,600} ＝ 50mm

c' ＝ Min{cx, (bx - hc2 - hc3) / 2} ＝ Min{50,1000} ＝ 50mm

Ab ＝ (600+50+50)*(600+2*50) ＝ 490000mm

混凝土局部受压时的强度提高系数βl ＝ (Ab / Al) ^ 0.5 ＝ (0.49/0.36)^0.5 ＝ 1.167 1.13.1.1 合并计算、Dcon、无地震作用组合，局部荷载设计值 Fl ＝ 1244.1kN

Rj ＝ω * βl * fcc * Al ＝ 1.0*1.167*0.85*11943*0.36

＝ 4263.6kN ≥ Fl ＝ 1244.1kN，满足要求。

独立基础计算书

基础计算书 C 轴交3轴DJ P 01计算一、计算修正后的地基承载力特征值选择第一层粉土为持力层，地基承载力特征值fak=120 kPa ，ηd=2.0，rm=17.7kN/m 3, d=1.05m ，初步确定埋深d=1.5m ，室内外高差0.45m 。根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 式5.2.4 计算修正后的抗震地基承载力特征值 = 139(kPa)；二、初步选择基底尺寸 A ≧Fk fa ?γG A ≧ 949139?20×1.5 =8.7㎡取独立基础基础地面a=b=3000mm 。采用坡型独立基础，初选基础高度600mm ，第一阶h 1=350mm ，第二阶h 2=250mm 。三、作用在基础顶部荷载标准值结构重要性系数: γo=1.0 基础混凝土等级:C30 ft_b=1.43N/mm 2 fc_b=14.3N/mm 2 柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm 2 fc_c=14.3N/mm 2 钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm 2 矩形柱宽 bc=500mm 矩形柱高 hc=500mm 纵筋合力点至近边距离: as=40mm 最小配筋率: ρmin=0.150% Fgk=949.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=14.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=25.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=45.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=17.000kN Vqyk=0.000kN 永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40 Fk=Fgk+Fqk=949.000+(0.000)=949.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =14.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2 =14.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =25.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2 =25.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=45.000+(0.000)=45.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=17.000+(0.000)=17.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(949.000)+1.40*(0.000)=1138.800kN Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2) =1.20*(14.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =16.800kN*m My1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2) ++=f a f ak b ()-b 3d m ( )-d 0.5

独立基础设计计算书

目录 1 基本条件的确定 (2) 2 确定基础埋深 (2) 2.1设计冻深 (2) 2.2选择基础埋深 (2) 3 确定基础类型及材料 (2) 4 确定基础底面尺寸 (2) 4.1确定B柱基底尺寸 (2) 4.2确定C柱基底尺寸 (3) 5 软弱下卧层验算 (3) 5.1 B柱软弱下卧层验算 (3) 5.2 C柱软弱下卧层验算 (4) 6 计算柱基础沉降 (4) 6.1计算B柱基础沉降 (4) 6.2计算C柱基础沉降 (6) 7 按允许沉降量调整基底尺寸 (7) 8 基础高度验算 (8) 8.1 B柱基础高度验算 (9) 8.2 C柱基础高度验算 (10) 9 配筋计算 (12) 9.1 B柱配筋计算 (12) 9.2 C柱配筋计算 (14)

1 基本条件确定人工填土不能作为持力层，选用亚粘土作为持力层。 2 确定基础埋深 2.1设计冻深 ???Z =Z zw zs o d ψψze ψ=2.01.000.950.90???1.71=m 2.2选择基础埋深根据设计任务书中给出的数据，人工填土d 1.5m =，因持力层应选在亚粘土层处，故取0m .2d = 3 确定基础类型及材料基础类型为：柱下独立基础基础材料：混凝土采用C25，钢筋采用HPB235。 4 确定基础底面尺寸根据亚粘土e=0.95，l I 0.65=，查表得0, 1.0b d ηη==。因d=2.0m 。基础底面以上土的加权平均重度： 1[18.0 1.519.0(2.0 1.5)]/2.018.25o γ=?+?-=3/m KN 地基承载力特征值a f （先不考虑对基础宽度进行修正）： 11(0.5)150 1.018.25(2.00.5)177.38a a d m f f d ηγ=+?-=+??-=a KP 4.1 确定B 柱基底尺寸 202400 17.47.177.3820 2.0 K a G F A m f d γ≥ ==--?由于偏心力矩不大，基础底面面积按 20％增大，即A=1.20A =20.962m 。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸： 25.4 3.921.06m 3.9A l b b m =?=?==，虽然>m 3,但b η=0不需要对a f 进行修正。 4.1.1持力层承载力验算基础和回填土重：20 2.021.06842.4G G dA KN γ==??= 偏心距：2100.0652400842.4k e m = =+

扩大基础计算

飞天桥扩大基础计算一、设计资料 1、上部构造：17m 装配式预应力钢筋砼空心板梁，计算跨径16.96m 。行车道10.5m ，人行道2m 。上部构造（梁与桥面铺装）恒重所产生的支座反力：3527kN; 2、支座：活动支座采用摆动支座，摩擦系数0.05； 3、设计荷载：公路-Ⅰ级，人群荷载4.5kN/m 2; 4、桥墩形式：采用双柱式加悬挑盖梁墩帽（见图）; 5、设计基准风压：0.6 kN/m 2; 6、其他：本桥跨越的河为季节性河流，不通航，不考虑漂浮物；地基土质：第一层：粉质粘土，3/2.19m kN sat =γ，8.0=L I ，8.00=e ，kpa f a 1800=；第二层：中密中砂，62.00=e ，3/20m kN sat =γ，kpa f a 3000=；第三层：粉质粘土， 3/5.19m kN sat =γ，9.0=L I ，8.00=e ，kpa f a 1600=。（最大冲刷线）（设计洪水位）（最低水位） 148146150 （河床及一般冲刷线）139 143.5 144粉质粘土中密中砂软塑粉质粘土地质水文情况210303015 37 8080 10 10 420 180 180 1060 顺桥向(单位：) 横桥向（单位：）桥墩构造图145 图10-14 桥墩构造图图10-15 地质水文情况二、确定基础埋置深度从地质条件看，表层土在最大冲刷线以下只有0.5m ，而且是软塑状粉质粘土，地基容许承载力kpa f ao 180][=，故选用第二层土（中密中砂）作为持力层，kpa f ao 350][=，初步拟定基础底面在最大冲刷线以下1.8 m 处，标高为142.2m ，基础埋深2.8m 。

独立基础计算

锥形基础计算项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸 1. 几何参数矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=1170mm 基础端部高度h1=200mm 基础根部高度h2=150mm 基础长度B1=1200mm B2=1200mm 基础宽度A1=1800mm A2=1800mm 2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2 柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2 钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0 基础埋深: dh=1.800m 纵筋合力点至近边距离: as=40mm 基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3 最小配筋率: ρmin=0.150% 4. 作用在基础顶部荷载标准值

Fgk=201.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=234.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=59.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN 永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40 Fk=Fgk+Fqk=201.000+(0.000)=201.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =234.000+201.000*(1.200-1.200)/2+(0.000)+0.000*(1.200-1.200)/2 =234.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =0.000+201.000*(1.800-1.800)/2+(0.000)+0.000*(1.800-1.800)/2 =0.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=59.000+(0.000)=59.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(201.000)+1.40*(0.000)=241.200kN Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2) =1.20*(234.000+201.000*(1.200-1.200)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.200-1.200)/2) =280.800kN*m My1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2) =1.20*(0.000+201.000*(1.800-1.800)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.800-1.800)/2) =0.000kN*m Vx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(59.000)+1.40*(0.000)=70.800kN Vy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN F2=1.35*Fk=1.35*201.000=271.350kN Mx2=1.35*Mxk=1.35*234.000=315.900kN*m My2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*m Vx2=1.35*Vxk=1.35*59.000=79.650kN Vy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kN F=max(|F1|,|F2|)=max(|241.200|,|271.350|)=271.350kN Mx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|280.800|,|315.900|)=315.900kN*m My=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m Vx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|70.800|,|79.650|)=79.650kN Vy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN 5. 修正后的地基承载力特征值 fa=106.900kPa 四、计算参数 1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.200+1.200= 2.400m 2. 基础总宽 By=A1+A2=1.800+1.800= 3.600m 3. 基础总高 H=h1+h2=0.200+0.150=0.350m 4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.200+0.150-0.040=0.310m 5. 基础底面积 A=Bx*By=2.400*3.600=8.640m2 6. Gk=γ*Bx*By*dh=18.000*2.400*3.600*1.800=279.936kN

埋置式埋置式桥台刚性扩大基础设计计算书

河南理工大学基础工程课程设计计算书课题名称：“埋置式桥台刚性扩大基础设计”学生学号： 2 专业班级：道桥1204 学生姓名：连帅龙指导教师：任连伟课题时间：2015-7-1 至2015-7-10

埋置式桥台刚性扩大基础设计计算书 1.设计资料及基本数据某桥上部结构采用钢筋混凝土剪支T 形梁，标准跨径上20.00m ，计算跨径L=19.60m ，摆动支座，桥面宽度为净7m+2×1.0m ，双车道，按《公路桥涵地基基础设计规范》（JTG D63—2007）进行设计计算。 1) 设计荷载为公路Ⅱ级。人群荷载为23kN m 。材料：台帽、耳墙及截面a —a （设计洪水位）以上混凝土强度等级为C20，3125kN m γ=，台身（自截面a-a 以下），3223kN m γ=基础用C15的素混凝土浇筑，3324kN m γ=。台后及溜坡填土417γ=2kN m ，填土的内摩擦角35??=，粘聚力C=0。水文、地质资料：设计洪水位高程离基底的距离为6.5m （在a-a 截面处），地基土的物理、力学指标见表1.1 表1.1 各土层物理力学指标 2桥台与基础构造及拟定的尺寸桥台与基础构造及拟定的尺寸如图1.1所示，基础分两层，每层厚度为0.5m ，

襟边和台阶等宽，取0.4m 。基础用C15的混凝土浇筑，混凝土的刚性角 max 40α=?。基础的扩散角为： 1 max 0.8 tan 38.66401.0 αα-==?<=? 满足要求。

图1.1桥台及基础构造和拟定的尺寸（高程单位m） 3荷载计算及组合（1）上部构造恒载反力及桥台台身、基础自重和基础上土重计算，其值列于表1.2。表1.2 恒载计算表

扩大基础设计计算书

目录一、基本设计资料 (1) 二、设计内容： (1) （一）中墩及基础尺寸拟定 (1) 1.墩帽尺寸拟定 (1) 2.墩身尺寸确定 (2) 3基础尺寸确定.................................. - 4 - （二）墩帽局部受压验算. (4) 1.上部构造自重 (4) 2.墩身自重计算 (4) 3.浮力计算 (5) 4.活载计算 (5) 5.水平荷载计算 (7) 6.墩帽局部受压验算 (8) （三）墩身底截面验算 (9) 1.正截面强度验算 (9) 2.基底应力验算 (10) 3.稳定性验算.................................. - 10 - 4.沉降量验算.................................. - 10 - 5.墩顶水平位移验算............................ - 10 -

混凝土实体中墩与扩大基础设计一、基本设计资料 1.设计荷载标准：公路II级 2.上部结构：上部结构采用装配式后张法预应力混凝土简支T梁。跨径40m，计算跨径38.80m，梁长39.96m，梁高230cm，支座尺寸25cm×35cm×4.9cm（支座为板式橡胶支座，尺寸为顺×横×高），主梁间距160cm，桥面净宽为7+2×0.75m，一孔上部结构荷载为5070kN。 3.水文资料：设计水位182.7m 河床标高177.65m; 一般冲刷度 1.60m; 局部冲刷深度2.80m。 4.地质资料：表层3米厚为软塑粘性土，其液性指数I L=0.8；孔隙比e=0.7；容重γ=18.0kN/m3，以下为砾砂，中密γ=19.7kN/m3。二、设计内容：（一）中墩及基础尺寸拟定 1.墩帽尺寸拟定（采用20号混凝土）顺桥向墩帽宽度：b≥f + a +2c1 + 2c2 f = 40m(跨径)－38.80m(计算跨径)＝1.20m 支座顺桥向宽度a = 0.25m 查表2-1 c1=0.1m c2=0.2m b =1.20 + 0.25 + 2×0.1 + 2×0.2=2.05m 按抗震要求：b/2 ≥ 50+L(跨径) =50+40=90cm b =2.05m 则取满足上述要求的墩帽宽度b=2.05m 横桥向墩帽宽：矩形：B = 两侧主梁间距 + a + 2c1 + 2c2 =1.6×4+ 0.35 + 2×0.1+ 2×0.2=7.35m 圆端形：B=7.35 + b =7.35+2.05=9.4m

拌合站扩大基础计算书(改)

广宁高速路基工程第一合同段混凝土拌合站基础计算书一、拌和站罐基础设计概括我标段计划投入两套HZS90拌合站，单套HZS90拌合站投入2个150t 型水泥罐（装满材料后），根据公司以往拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。二、基本参数 1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：s m V /3.2010=； 2、仓体自重：150t 罐体自重约15t ，装满材料后总重为150t ； 3、扩大基础置于粉质黏土上，地基承载力基本容许值[] Kpa f a 1800=，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值[] Kpa f a 5000=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为9m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；当采用单个水泥罐基础放置在一个扩大基础上，扩大基础尺寸为4m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、受力计算模型（按最不利150吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示： F 1 F F 3 G R 图3-1

2、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：g V W d k 22 γ=；查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Z e γ；地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /4.31105220==；其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.2010=；代入各分项数据得：22 2 /60.08.924.3101199899.02m KN g V W d k =??==γ 单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：218.12.15.1m A =?= 作用力：8KN 0.18.16.01=?=F 作用高度：m H 35.181= ②、迎风面积：223.36113.3m A =?= 作用力：KN 78.213.366.02=?=F 作用高度：m H 1.122= ③、迎风面积：23125.42/5.23.3m A =?= 作用力：KN 475.2125.46.03=?=F 作用高度：m H 475.53= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算 m KN h F M i i ?=?+?+?=?=∑91.296475.5475.21.1278.2135.1808.13 1倾 3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。 ①、但水泥罐扩大基础分开时，稳定力矩计算如下所示：

条形基础设计计算书

一、设计资料： 1、本设计的任务是设计一多层办公楼的钢筋混凝土柱下条形基础，框架柱的截面尺寸均为b×h=500mm×600mm，柱的平面布置如下图所示： 2、办公楼上部结构传至框架柱底面的荷载值标准值如下表所示：注：表中轴力的单位为KN，弯矩的单位为KN.m；所有1、2、3轴号上的弯矩方向为逆时针、4、5、6轴号上的弯矩为顺时针，弯矩均作用在h方向上。 3、该建筑场地地表为一厚度为1.5m的杂填土层（容重为17kN/m3），其下为粘土层，粘土层承载力特征值为F ak=110kPa，地下水位很深，钢筋和混凝土的强度等级自定请设计此柱下条形基础并绘制施工图。二、确定基础地面尺寸： 1、确定合理的基础长度：设荷载合力到支座A的距离为x，如图1：则： x= ∑∑ ∑+ i i i i F M x F = 300 700 700 700 700 350 )5. 17 300 14 700 5. 10 700 7 700 5.3 700 0( + + + + + +? + ? + ? + ? + ? + =8.62m

图1 因为x=8.62m ? 2 1 a=0.5?17.5=8.75m ，所以,由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）8.3.1第2条规定条形基础端部应沿纵向从两端边柱外伸，外伸长度宜为边跨跨距的0.25:0.30倍取a 2=0.8m(与 4 1 l=0.25?3.5=0.875m 相近)。为使荷载形心与基底形心重合，使基底压力分布较为均匀，并使各柱下弯矩与跨中弯矩趋于均衡以利配筋，得条形基础总长为： L=2(a+a 2-x)=2?(17.5+0.8-8.62)=19.36m ≈19.4m a 1=L-a-a 2=19.4-17.5-0.8=1.1m 2、确定基础底板宽度b ：竖向力合力标准值: ∑Ki F =350+700+700+700+700+300=3450kN 选择基础埋深为1.8m ，则 m γ=（17?1.5+0.3?19）÷1.8=17.33kN/m 3 深度修正后的地基承载力特征值为： ()5.0-+=d f f m d ak a γη=110+1.0?17.33?(1.8-0.5)=132.529kN 由地基承载力得到条形基础b 为： b ≥ )20(d f L F a Ki -∑= ) 8.120529.132(4.193450 ?-?=1.842m 取b=2m ，由于b ?3m ，不需要修正承载力和基础宽度。 a2 a a1

独立基础设计计算过程

柱下独立基础设计设计资料本工程地质条件：第一层土：城市杂填土厚第二层土：红粘土厚，垂直水平分布较均匀，可塑状态，中等压缩性，地基承载力特征值fak=200Kpa 第三层土：强风化灰岩，fak=1200 Kpa 第四层土：中风化灰岩 fak=3000 Kpa 由于结构有两层地下室，地下室层高，采用柱下独立基础，故选中风化灰岩作为持力层。对于中风化岩石，不需要要对其进行宽度和深度修正，故a f =ak f =3000 Kpa 。材料信息：本柱下独立基础采用C 40混凝土，HRB400级钢筋。差混凝土规范知： C45混凝土：t f =mm2 , c f = N/mm2 HRB400级钢筋：y f =360 N/mm2 计算简图独立基础计算简图如下：基础埋深的确定基础埋深：d= 基顶荷载的确定由盈建科输出信息得到柱的内力设计值： M=? N= KN V= 对应的弯矩、轴力、剪力标准值： M k =M/==? N k =N/== KN V k =V/== KN 初步估算基底面积 A 05 .120300011775.33?-=?-≥d r f F G a k =

0061.033 .1177536.72===k k N M e m= mm 比较小由于偏心不大，基底底面积按20%增大，即： A=0 2> m2 且b=<，故不再需要对a f 进行修正验算持力层地基承载力基础和回填土重为： G k =A d r G ?? 偏心距为： 011.02 .14533.117754.110.4136.72=+?+=+=k k k k G F M e m (l/6=6= m) 即P min ?k > 0 ，满足基底最大压力： 81.2536= KPa

深基础课程设计计算书 (1)

深基础课程设计计算书学校：福建工程学院层次：专升本专业：土木工程＿＿＿＿姓名：林飞＿＿＿＿ 2016年09 月16 日

目录一、外部荷载及桩型确定 (1) 二、单桩承载力确定 (1) 三、单桩受力验算 (4) 四、群桩承载力验算 (5) 五、承台设计 (6) 六桩的强度验算 (9)

一、外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载：F= 3000kN 、M = 600kN ·m 、H = 60kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩； 2）、构造尺寸：桩长L ＝10.0m ，截面尺寸：400mm ×400mm 3）、桩身：混凝土强度等级 C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 4Φ16 y f ＝300 N/mm 2 4）、承台材料：混凝土强度等级C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 t f ＝1.43 N/mm 2 二、单桩承载力确定 1、单桩竖向承载力的确定： 1）、根据桩身材料强度（?＝1.0，配筋Φ16） ()() kN A f A f R S y p c 1.25298.8033004003.140.12=?+??=''+=? 2）、根据地基基础规范公式计算： ①、桩尖土端承载力计算：粉质粘土，L I ＝0.60，入土深度为12.0m 由书105页表4-4知，当h 在9和16之间时，当L I =0.75时，1500=pk q kPa,当L I =0.5时，2100=pa q ，由线性内插法： 75 .06.01500 75.05.015002100--=--pk q 1860=pk q k P a ②、桩侧土摩擦力：粉质粘土层1： 1.0L I = ，由表4-3，sik q =36～50kPa ，由线性内插法，取36kPa 粉质粘土层2： 0.60L I = ，由表4-3，sik q =50～66kPa ，由线性内插法可知，

独立基础设计计算过程

柱下独立基础设计 1.1 设计资料 1.1.1 本工程地质条件：第一层土：城市杂填土厚0-0.5m 第二层土：红粘土厚3-4.0m ，垂直水平分布较均匀，可塑状态，中等压缩性，地基承载力特征值fak=200Kpa 第三层土：强风化灰岩0-0.5m ，fak=1200 Kpa 第四层土：中风化灰岩 fak=3000 Kpa 由于结构有两层地下室，地下室层高4.5m ，采用柱下独立基础，故选中风化灰岩作为持力层。对于中风化岩石，不需要要对其进行宽度和深度修正，故a f =ak f =3000 Kpa 。 1.1.2 材料信息：本柱下独立基础采用C 40混凝土，HRB400级钢筋。差混凝土规范知： C45混凝土：t f =1.80N/mm 2 , c f =21.1 N/mm 2 HRB400级钢筋：y f =360 N/mm 2 1.2 计算简图独立基础计算简图如下：

1.3 基础埋深的确定基础埋深：d=1.5m 1.4 基顶荷载的确定由盈建科输出信息得到柱的内力设计值： M=97.68KN ?m N=15896.7 KN V=55.48KN 对应的弯矩、轴力、剪力标准值： M k =M/1.35=97.68/1.35=72.36KN ?m N k =N/1.35=15896.7/1.35=11775.33 KN V k =V/1.35=55.48/1.35=41.10 KN 1.5 初步估算基底面积 A 05 .120300011775.33?-=?-≥d r f F G a k =3.96m 2 0061.033 .1177536.72===k k N M e m=6.1 mm 比较小由于偏心不大，基底底面积按20%增大，即： A=1.2A 0=1.2x3.96=4.752m 2 初步选择基础底面积为：A=lxb=2.2x2.2=4.84 m 2> 4.752 m 2 且b=2.5m<3.0m ，故不再需要对a f 进行修正 1.6 验算持力层地基承载力基础和回填土重为： G k =A d r G ??=20x1.5x4.84=145.2KN 偏心距为：

拌合站扩大基础计算书(改)

附件：广宁高速路基工程第一合同段混凝土拌合站基础计算书

基础工程课程设计计算书

基础工程课程设计说明书二零一三年六月土木工程

某框架结构条形基础设计计算书一、工程概况威海近郊五层两跨钢筋混凝土框架结构（相当于七层以上民用建筑），车间有三排柱，柱截面尺寸为400×600mm2，平面图如图1。作用在基础顶面的荷载特征值如表1，弯矩作用于跨度方向。室内外高差0.30m。图1混凝土框架结构平面图表1 荷载效应特征值二、地质资料 1.综合地质柱状图如表2，地下水位在细砂层底，标准冻深为2m； 2.冻胀类别为冻胀。

表2 综合地质柱状图三、设计要求 1.设计柱下钢筋混凝土条形基础； 2.计算该条形基础相邻两柱的沉降差； 3.绘制基础平面图（局部），基础剖面图，配筋图。四、设计步骤 1.考虑冻胀因素影响确定基础埋深； 2.持力层承载力特征值修正； 3.计算基础底面尺寸，确定基础构造高度； 4.计算条形基础相邻两柱的沉降差； 5.按倒梁法计算梁纵向内力，并进行结构设计； 6.计算基础的横向配筋及翼缘高度； 7.绘制施工图。

五、工作量 1. 设计柱下钢筋混凝土条形基础； 2. 计算该条形基础相邻两柱的沉降差； 3. 完成课程设计计算说明书一份； 4. 完成铅笔绘制2号施工图一张； 5. 配合教师安排进行答辩。六、内力计算 (一) 确定基础埋深根据地质资料进入土层1.2m 为粘土层，其基本承载力特征值为147kPa ak f =,可知其为最优持力层，基础进入持力层大于30cm 。又有考虑冻胀因素的影响，根据规范可知，其设计冻深d z 应按下式计算：0 2.0 1.00.90.95 1.71m ...zs zw ze d z z ψψψ=???==，基础埋深应在设计冻深以下，据此可初步确定基础埋深为2.3m 。根据基础埋深 2.3m>0.5m d =需进行持力层承载力特征值的深度修正，持力层为黄褐色粘性土层。液性指数 2618 0.50.853418 p L L p w w I w w --= = =<--，又0.70.85 e =<，查表可得，承载力修正系数0.3, 1.6b d ηη==，基础底面以上土的加权平均重度m γ= 317 1.2190.8 17.8kN/m 2.0 ?+?=，条形基础的基础埋深一般自室内底面算起，室内外高差为0.3m ，取 2.30.3 2.6m d =+=，则可得修正值为：(0.5)147 1.617.8(2.60.5)206.81kPa a ak d m f f d ηγ=+-=+??-=。 (二) 确定基础梁的高度、长度和外伸尺寸根据规范要求，柱下条形基础梁的高度应该取为柱距的1/81/4倍，又有此处柱距取为6500mm ，故可得到基础梁的高度(1/81/4)6200(7751550)mm h =?=，取 1500mm h =，即为 1.5m h =。根据构造要求，条形基础端部外伸长度应为边跨跨距的1/41/3倍，故考虑到柱端存在弯矩及其方向，可以得到基础端部左侧延伸 1(1/4 1/3)(1/41/3)6200(1550 2067)m m l l ==?=，取1 2.0m l =。计算简图如图 2所示：

独立基础设计计算书

课程设计说明书课程名称：基础工程课程设计设计题目：柱下独立基础设计专业：道桥班级：道桥1001 学生姓名: 豹哥学号: 1000000000 指导教师:周老师湖南工业大学科技学院教务部制 2012年 12 月 9 日

独立基础基计算书

阶梯柱基计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图基础类型：阶梯柱基计算形式：验算截面尺寸平面: 剖面: 二、基本参数 1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：已知尺寸： B1 = 1400 mm, A1 = 700 mm H1 = 300 mm, H2 = 300 mm

B = 800 mm, A = 500 mm B3 = 1400 mm, A3 = 700 mm 无偏心： B2 = 1400 mm, A2 = 700 mm 基础埋深d = 1.50 m 钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm 3．荷载值： (1)作用在基础顶部的基本组合荷载 F = 146.15 kN M x = 0.00 kN·m M y = 105.38 kN·m V x = 25.37 kN V y = 0.00 kN 折减系数K s = 1.35 (2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.60 = 0.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 105.38＋25.37×0.60 = 120.60 kN·m (3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩: M0xk = M0x/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 120.60/1.35 = 89.33 kN·m 4．材料信息：混凝土：C30 钢筋：HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi) 5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 1.40×2.80 = 3.92 m2 绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×2.80×1.402 = 0.91 m3 绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×1.40×2.802 = 1.83 m3三、计算过程 1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值f a = 110.00 kPa 2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算： p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1) F k = F/K s = 146.15/1.35 = 108.26 kN G k = 20S·d = 20×3.92×1.50 = 117.60 kN p k = (F k＋G k)/S = (108.26＋117.60)/3.92 = 57.62 kPa ≤f a，满足要求。 3．偏心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：当e≤b/6时，p kmax = (F k＋G k)/A＋M k/W (5.2.2－2) p kmin = (F k＋G k)/A－M k/W (5.2.2－3) 当e＞b/6时，p kmax = 2(F k＋G k)/3la (5.2.2－4) X方向: