计算书

新沂市马陵山路沭河大桥新建工程

主桥平台及支架模板

计算书

编制：

审核：

审批：

江苏燕宁建设工程有限公司

马陵山路沭河大桥新建工程项目部

二零一六年八月

1.1、编制依据

1）《新沂市马陵山路沭河大桥新建工程》第一册设计图纸；

2）《公路桥涵通用设计规范》 JTG-D60-2004；

3）《城市桥梁设计规范》 CJJ11-2011；

4）《钢结构设计规范》 GB50017-2003；

5）《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008；

6) 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001；

7) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011；

8) 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 166-2008；

9) 《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011

10）《公路桥涵施工技术规范实施手册》JTG/T F50-2011

11）《路桥施工计算手册》。

1.2概述

主桥支架平台宽度取值为27m，长度360m，其中56m共5跨，40m共2跨。

主桥平台结构形式：

1）主桥水上平台采用多跨连续梁方案，梁部结构为多排单层贝雷桁架，梁高1.5m，拱肋及桥面板中部投影面积内贝雷梁按照45cm间距布置，桥面翼缘板位置按照90cm布置，贝雷之间采用花栏架连接，横梁采用2I40a工字钢，贝雷梁上部分配梁采用[16槽钢间距60cm满铺，满堂支架采用 48×3.5碗扣式支架，支架立杆落于[16槽钢上。

满堂支架采用碗扣式支架，主要构件由2.4m、1.8m、1.2m碗扣立杆、0.9m、0.6m、0.3m碗扣横杆、纵横水平加固杆、剪刀撑、可调顶托与可调底座组成。剪刀撑采用υ48×3.5mm的普通钢管。顶托上方铺设纵向υ48×3.5mm的普通钢管调出拱肋曲线，钢管上铺设7×10cm横向方木间距30cm，采用15mm厚竹胶板。整体构架竖直方向通过可调顶托和可调底座调节纵、横坡度，

支架布置形式为：

⑴拱肋处：0.6m（立杆横桥向间距）×0.3m（立杆顺桥向间距）。

⑵桥面板：0.9m（立杆横桥向间距）×0.6m（立杆顺桥向间距）。

一般梁段横桥向立杆间距为：90×5+60×6+60×5+30×6+60×5；

立杆竖向步距均为1.2m。

2）管桩采用外径D=630mm、壁厚10mm钢管桩

3）平台安装时需铺设13cm厚整体U型钢桥面板，施工安装完成后卸去。

1.3材料特性

(1）贝雷梁单层不加强容许弯矩788KN.m，容许剪力245KN。每片贝雷梁重270Kg，允许抗弯应力273Mpa ，抗剪应力208Mpa。

(2）其他型钢Q235，许用应力为：弯压应力170Mpa，剪应力110Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa

(3）碗扣式支架钢管截面特性如下表：

（4）贝雷梁物理力学特性如表：

表2 桁架物理力学特性表

（5）变形控制

主要承重构件

1.4设计计算荷载

1）永久荷载，分项系数，取1.2

参见《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 2.2.1

＝1kPa

(1) q1——内模支撑、底模、外模支撑荷载，取q

1

q1-1——支架荷载，碗扣式钢管 48×3.5，弯曲容许应力140MPa，

E=2.1×105Mpa。以最高跨K9跨为例，拱肋支架顶标高为40.5m，水中平台标高为31.2，拱顶最高处支架高度9.3m，支架间距30×60cm，经计算为2kpa，计算见本文1.14。

q2—— 新浇砼、钢筋、钢绞线自重，重力密度取值26 k N/m3 2）可变荷载，分项系数取1.4，取值参见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.4-2

(1) q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，1kPa 。 (2) q4—— 浇筑和振捣混凝土产生的荷载，取2.0kPa 。 (3) q5—— 新浇混凝土对模板侧面的压力。 (4) q6——其他荷载，水平风荷载标准值：

W k =0.7μz μs

W 0参见《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ

166-2008公式4.3.1

式中：μz —风压高度变化系数，取1.16，JGJ166-2008附录A ，B 类，桥面

距水面高度16m

μs —风荷载体型系数， η

η--=11μst

μs n

02.1μst ?=，164.00=?(查表A.0.5，立杆纵距0.6m ，步距1.2m)，

197.0164.02.1μst =?=，由b/h<1，η 插值求解0.904，取58=n (n 为立杆

纵向58排)，则04.2904.01904.01197.011μst μs 58

=--=--=ηηn （多排支撑架体系）

，参见《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.3.1体型系数η取值

0W —基本风压，按江苏省徐州市地区，取0.4KN/m 2《建筑结构荷载规

范》GB 50009-2001 ，则脚手架和支架的风荷载：

2/66.04.004.216.17.0m KN W K =???=。

3）计算软件: Midas Civil2015

1.5主桥平台荷载验算

主桥平台搭设均采用标准贝雷采用水中打设钢管桩，形成钢管桩基础，再搭设贝雷梁形成钢平台，其中施工荷载主要为100t 吊机荷载，施工工艺与钢栈桥相同，平台贝雷梁布置间距均等于及小于钢栈桥，钢结构荷载在钢栈桥方案中均

已经过验算，这里不在计算。横梁2I40工字钢间距大于钢栈桥布置，应验算复核。

1.5.1横梁2I40验算

全平台布置P4排桩的5#与6#桩横向间距为全平台最大间距4.24m，净距为3.61m，该范围为吊车行驶范围，按最不利状态验算，吊车行驶至跨中，荷载受力模型如下：

100t吊机由行驶至跨中，50t由5号-6号横梁承担，横梁同时承重4道贝雷梁传递来的荷载，每道荷载125KN

2I40工字钢最大应力值为106Mpa<170Mpa

2I40工字钢最大挠度为3.7mm< L/400=9mm

故2I40工字钢满足吊车行驶荷载要求。

1.5.2顶推系统荷载验算

根据顶推方案建立计算模型，将40t力直接施加在2I56a工字钢上，验算2I56工字钢及D630钢管桩受力情况，一组贝雷梁水平力按照50t施加，考虑有偏载的情况，一组2片贝雷，单片受力25t，贝雷梁全长168m，建模按照最大跨径9m计算荷载情况。

2I56工字钢最大应力值为128.9Mpa<170Mpa

2I56工字钢最大挠度为5.2mm< L/400=21mm

贝雷梁荷载模型：

贝雷梁最大应力132Mpa < 273Mpa，2[20槽钢最大应力59.4Mpa<170Mpa 钢管桩最大应力 80.9Mpa<170Mpa

贝雷梁11m长度最大竖向位移1mm

纵向位移：钢管桩最大3.5mm，贝雷梁最大2.2mm 故贝雷梁满足荷载及变形要求。

1.6主桥模板、支架荷载验算

施工验算主要对拱肋及桥面板模板、水上平台贝雷梁及2I40工字钢横梁强度、刚度进行验算。

荷载计算说明：

根据设计图纸（图号21-001），除G-G、H-H断面外（G-G、H-H断面无拱肋，直接采用整体定型钢模浇筑砼），计算荷载按照拱肋砼及模板支架荷载加载，并计算贝雷梁强度、刚度。

计算思路为：荷载由拱肋底模下υ48*3.5mm钢管碗扣支架承担，钢管支架将荷载传递至贝雷梁和横梁，根据荷载验算贝雷梁和横梁2I40工字钢的强度、刚度。

上部结构支架采用碗扣式满堂支架，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇拱肋底板位置纵距、横距采用30cm×60cm的布置形式，现浇桥面板纵距、横距采用60cm×90cm。

1.7模板材料特性

1.7.1 木材容许应力及弹性模量

参照《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008标准（附表A.3.1-3）马尾松: 容重：γ=7.0kN/m3

抗弯应力[σw]=13.0MPa

弯曲剪应力[τ]=1.5MPa

顺纹受压及承压应力[σa]=12.0MPa

弹性模量E=9×103 MPa

杉木: 容重：γ=7.0kN/m3

抗弯应力[σw]=15.0MPa

弯曲剪应力[τ]=1.5MPa

顺纹受压及承压应力[σa]=12.0MPa 弹性模量E=9×103MPa

1.7.2 15mm 厚竹胶板容许应力及弹性模量

竹胶板：容重：γ=9.0kN/m 3 抗弯应力 [σw ]=30.0MPa 弹性模量：E=6.0×103MPa 1.7.3 6mm 厚钢板容许应力及弹性模量

截面模量（每延米）W=6.0cm3，惯性距（每延米）I=1.8cm4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，重力密度78.5KN/m3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m2）

1.9 15mm 厚竹胶板模板受力验算

①底模计算

竹胶板底模在拱肋位置受力最大，取拱肋最高值J-J 断面竹胶板进行验算，作为控制计算。竹胶板底部纵向方木按照中对中30cm 间距布置。

竹胶板：γ=9.0kN/m 3、[σw ]=90.0MPa 、E=6.0×103 MPa

δ=0.012m 、长×宽=2.44×1.22m

砼：γ=26.0kN/m 3

取竹胶板的板宽1m 进行计算，简化为5跨连续梁计算。 ⑴模板自重q1=0.015×1.0×9=0.135kN/m ⑵砼自重 q2=42.6×1=42.6kN/m

⑶施工荷载：2.5kN/m 2， q3=2.5×1.0=2.5kN/m ⑷振捣砼时产生的荷载2.0kN/m 2

， q4=2.0×1.0=2.0kN/m 1、计算过程：

⑴计算模式：按5跨连续梁计算；

竹胶板受力计算简图

⑵截面特性：A=b×h=1.0×0.015=0.015m 2

W=bh 2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m 3 I= bh 3/12=1.0×0.0153/12=2.813×10-7m 4

⑶根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008公式4.3.1-3荷载组合为：q= 1.2(q 1+ q 2)+0.9×1.4×(q 3+ q 4)=1.2×(0.135+42.6)+1.26×(2.5+2.0)=60.8 kN/m

2、强度检算

①由《路桥施工计算手册》附表

2-11查表得弯矩系数均布M K =0.105，集

中M K =0.158，挠度系数均布W K =0.,664，集中W K =1.097：

M 支=0.105ql 2=0.105×60.8×0.32 = 0.574kN ·m

σmax = M 支/ W=0.574/(3.75×10-5)×10-3 =15MPa<［σw ］= 30.0MPa 满足要求！ 3、刚度检算

q= q 1+ q 2 =0.108+60.8=60.9kN/m

f max =0.664ql 4/100EI

=(0.664×60.8×0.34)/(100×6.0×106×2.813×10-7) =0.29m<[f]=300/400=0.75mm

满足要求！

结论：底模采用15mm 厚竹胶板满足要求。 ②侧模计算

混凝土侧压力按下列两公式计算，并取其中的较小者：

F = 0.22γc t 0β1β

2

V (1-1)

F = γc H （1-2）

式中：F ──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kPa)；

h ──为有效压头高度(m)；

υ──混凝土的浇筑速度(m/h)；

t 0──新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定(试验室提供初凝时

间为6小时)；

γc ──混凝土的容重(kN/m 3)；

β1──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加

剂时取1.2；

β2──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；

50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。 混凝土侧压力标准值

由式（1－1 ）得F ＝0.22×26×6.0×1.2×1.15×8.1＝63.5 KPa 由式（1-2）得F ＝26×7.04＝183.0 KPa

按取最小值，最大侧压力为63.5KPa ，有效压头高度 h=

m F

c

44.226

5

.63==

γ，故有效压头为2.44m 。 1.计算模型

面板计算模型

取1m 板宽进行受力分析。

强度计算：m KN q /5.6525.63＝＝+，L=0.25m 刚度计算：m KN q /5.63＝，L=0.25m 2.计算结果 （1）强度

[]MPa MPa W

qL W M w w 506.10025.02

max =<===σσ 满足要求

（2）刚度

[]mm f mm EI qL f 625.0400

250

6.010067

7.04==<=?=满足要求

3.方木计算

方木计算时按三跨连续梁考虑。 4.计算模型

q

侧模方木小楞计算模型

强度计算：q=13.1kN/m ，L=0.3m 刚度计算：q=12.7kN/m ，L=0.3m 5.计算结果 （1）强度

[]MPa MPa W

qL W

M w w 1207.101012

max

=<===

σσ 满足要求。

（2）刚度

[]mm f mm EI qL f 75.0400

900

1.0100677.04==<=?=满足要求。

1.10底模次楞方木（7×10cm ）验算

次楞方木在拱肋位置受力最大，取拱肋最高值1.486米处方木进行验算。方木长度为3m 。竹胶板：γ=9.0kN/m 3 ，杉木：γ=7.0kN/m 3、[σw ]=11.0MPa 、E=9.0×103 MPa ，砼自重荷载45.8KN/m 2。

q

底模方木计算模型

1、荷载：

底模横向方木间距30cm ，故每根承受0.3m 宽度范围荷载，按横向每0.3m 宽度计算，计算跨径取0.6m 。

⑴模板、纵楞木自重：q 1=0.012×0.3×9.0+0.1×0.1×7.0=0.102kN/m ⑵混凝土：q 2=45.8×0.3=13.74kN/m

⑶施工荷载：2.5 kN/m 2 q 3=2.5×0.3=0.75 kN/m ⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0 kN/m 2 q 4=2.0×0.3=0.6 kN/m

2、强度验算：

⑴计算模式：按3跨连续梁计算：

⑵截面特性：A=b×h=0.1×0.1=0.01m 2

W=bh 2/6=0.1×0.072/6=8.17×10-5m 3 I= bh 3/12=0.1×0.073/12=2.86×10-6m 4 ⑶荷载

q= 1.2×(q 1+ q 2)+0.9×1.4×(q 3+ q 4)=1.2×13.74+1.26×2.75=19.95kN/m ⑷强度检算

参照《路桥施工计算手册》附表2-11：3跨等跨连续梁, 查表得弯矩系数均布M K =0.08，挠度系数均布W K =0.677：

M 支=0.08ql 2 =0.08×19.95×0.62=0.575kN ·m

σmax = M 支/ W=0.575/(8.17×10-5) ×10-3 =7MPa<［σw ］= 11.0MPa 满足要求！ 3、刚度验算： ⑴荷载组合：

q= q 1+ q 2 =0.102+14.55=14.65 kN/m ⑵刚度检算

f max =(0.677ql 4)/100EI

=(0.677×13.74×1.2×0.64)/(100×9.0×106×2.86×10-6)

=0.6mm<[f]=600/400=1.5mm

满足要求！

结论：箱梁底模下横桥向方木采用7×10cm方木按照30cm间距布置满足要求。

1.11拱肋纵向主楞I25工字钢

纵桥向工字钢横向间距30cm，其最不利受力工况按拱肋最高值1.486米，按0.3m宽度范围荷载计算，计算跨径4m，砼按均布荷载计算

⑴模板自重q1=0.015×0.3×9=0.041kN/m

⑵砼自重 q2=1.486×26×0.3=11.6KN/m

⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m2, q3=2.5×0.3=0.75kN/m

⑷振捣砼时产生的荷载q4=2.0kN/m2×0.3=0.6KN/m

2、强度验算：

⑴计算模式：按简支梁计算：

⑶强度荷载：

q= 1.2(q1+ q2)+1.4×(q3+ q4)=1.2×11.64+1.4×1.35=15.9KN/m

刚度荷载

q= 1.2(q1+ q2)+ =1.2×11.64=14KN/m

1.12拱肋钢支架2I40工字钢及D530钢管验算

钢管支架荷载计算按照跨中最大跨径4.7m，承担4m跨径2道拱肋荷载及一道风撑(0.6×0.6×3.16m)、系杆(2.77m3)、立柱(0.8×0.8×4.62m)荷载。荷载范围按钢管顶1.5m计算。

总荷载计算：

⑴模板自重q1=1×4×3=12KN

⑵砼自重 q2=(1.486×4×2+1.14+5.9)×26=492KN

⑶施工荷载人员+设备：均布荷载2.5kN/m2, q3=2.5×4×2=20kN

⑷振捣砼时产生的荷载q4=2.0kN/m2×4×2=16KN

2、强度验算：

⑴计算模式：按简支梁计算，荷载计算宽度3m：

⑶强度荷载：

q= 1.2(q1+ q2)+1.4×(q3+ q4)=(1.2×504+1.4×36)/3=218.4KN/m

刚度荷载

q= 1.2(q1+ q2)+ =1.2×504/3=202KN/m

抗弯应力σ

w3

＝44.6Mpa<允许应力σ=170Mpa,满足要求

抗剪应力σ

w3＝14.1Mpa<允许应力σ=110Mpa,满足要求

挠度1.2mm

根据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004，横桥向风荷载标准值为：

013wh d wh F k k k W A = ，

2

2d d V W g γ=

2510d V k k V =

V 10= 25.6m/s 附表A 徐州市100年一遇风速 K 0= 0.75 施工架设期桥梁

k 1= 2.1-0.1(B/H)=2 B/H=1.1<8 (B-模板宽2.1，H 模板高1.9m)

20.86k = 离地高度15m ，C 类地表 k 3= 1 一般地区

5 1.7k = 低层建筑物密集地区 γ-空气重力密度0.0125KN/m 3

W d = 0.0125×(0.86×1.7×25.6)2/(2×9.81)=0.89 KN/m 2 基准风压 A wh = 1.9m 2 迎风面积（拱肋模板高度1.9m ）

①拱肋模板风荷载：F wh = 0.75×2×1×0.89×1.9×4= 10.2KN(按4m 计算),集中施加在2I40横梁工字钢上。

②对Φ530

钢管立柱，

0.46 5.8

=<，1 1.2k =

F wh = 0.75×1.2×1×0.89×0.53 = 0.42KN/m （按最高8m 施加在钢管上） 风荷载为横向施加 （6）纵向推力计算

拱肋砼坡度会产生纵向推力力，通过I25工字钢分配梁传递给横梁工字钢，拱肋最大纵坡为拱肋高度3米处1:2，斜角27°，两根钢管桩顶各一处，按拱肋4米长砼荷载计算，横梁1.5范围施加荷载：

F=(4×1.486×26×sin27°×sin63°)/1.5=41.7KN/m。

仅施加水平推力及风载荷载：

＝122Mpa<允许应力σ=170Mpa,满足要求

抗弯应力σ

w3

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

国标规范满堂式脚手架(计算书)

1、编制依据 1、《博物馆网架工程设计图纸》 2、《博物馆网架工程施工组织设计》 3、国家有关规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《碳素结构钢》GB/T 700 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001） 2、工程概况 博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。 3、搭设脚手架的区域 根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。故脚手架为满堂红脚手架。脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。 4、脚手架的计算 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

（JGJ130-2001）。 脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。 模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图－1 落地平台支撑架立面简图 图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；

悬挑架计算书

型钢悬挑脚手架计算书 编者：吉工2008-06-01 一、参数信息: 1.脚手架参数 底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为 18m、17.2 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接； 吉工注: 1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米； 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即： 立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙，竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm； 所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用 1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根； 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；

5、“椒建规[2009]45号”，脚手架 （一）严格执行钢管、扣件分色管理制度; （二）严禁不同受力性质的脚手架混搭； （三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。 （四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。 本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号”按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识，具体颜色标识统一规定如下： 铁锈红（防锈漆）或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76～3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件； 黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg（十字扣件）、1.2kg （转角扣件）、1.3kg（对接扣件）以上，但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件，该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。 兰（绿）色或兰（绿）、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架，必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网，但钢管一般用红、白相间色作警示；临边防护栏杆也用红、白相间色作警示； 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装饰用脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 吉工又注： JGJ166-2008规范4.2.2条：双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按0.01kN/平方米取值。

多排悬挑架主梁验算计算书

多排悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数 悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 20 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 1500 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 0 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 2500 梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离 (mm) 主梁间距l a(mm) 1 1 2 300 1500 2 10 1350 1500 附图如下：

平面图

立面图三、主梁验算 k 第1排：F1=F1/n z=12/1=12kN 第2排：F2=F2/n z=10/1=10kN

1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=17.47×106/237000=73.72N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.49×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7

)=18.3N/mm2 τmax=18.3N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) νmax=6.56mm≤[ν]=2×l a/400=2×1500/400=7.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-6.58kN,R2=29.9kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN 压弯构件强度： σmax=M max/(γW)+N/A=17.47×106/(1.05×237×103)+0×103/3550=70.21N/mm2≤[f]=215N/ mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6 由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.89。 σ = M max/(υb W x)=17.47×106/(0.89×237×103)=82.48N/mm2≤[f]=215N/mm2

型钢悬挑架设计计算书(非常详细)

住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3 同时施工作业层数2卸荷设置无 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m)19.8立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m)0.9 内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 0.17 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb(kN/m) 0.12 挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj2 3地区江苏南京市结构脚手架荷载标准值 G kjj(kN/m2) 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25

0.938，0.65 风荷载体型系数μs 1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.265，0.184 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙 件、单立杆稳定性) 计算简图： 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 横向水平杆上纵向水平杆根数n4 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490

34子午线网壳计算书

34子午线网壳计算书 直径34米子午线结构钢网壳 强度稳定计算书 编制:李群 校对:吴永浩 审核:赵家荣 一、设计规范 1(GB50341-2003 《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 2(API650-2005 《焊接钢制油罐》 3(JGJ61-2003 《网壳结构技术规程》 4(GB50017-2003 《钢结构设计规范》 5(GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》二、设计参数 1(静载:网壳自重300Pa 5mm 厚钢顶板自重450Pa 2(附加荷载(活载):1200 Pa 3(基本风压:600 Pa 4(基本雪压:600 Pa 5(操作压力:正压1960 Pa、负压490 Pa 6(试验压力:正压2200 Pa、负压1320 Pa 7(罐顶温度:50 ? 8(地震烈度:7 度0.12g 9(场地土类别:II 类 10(地面粗糙度:B 类 三、考虑的荷载工况如下: 1(静载+ 活载 2(静载+ 活载+ 风载

3(静载+ 风载+ 正压 4(静载+ 风载+ 负压 5(静载+ 雪载+ 正压 6(静载+ 雪载+ 负压 7(静载+ 风载+ 正压+ 温度 8(静载+ 风载+ 负压+ 温度 9(静载+ 雪载+ 正压+ 温度 10(静载+ 雪载+ 负压+ 温度 11(静载+ 半跨活载 12(静载+ 半跨活载+ 风载 13(静载+ 地震 14(静载+ 地震+ 正压 15(静载+ 地震+ 负压 四、罐顶钢网壳的网格划分及其几何数据油罐内径:D = 34m 钢网壳的曲率半径:Sr = 1.0D = 34m 子午线网格的划分频数为:28 Q235-B不等边角钢杆件:L 140x90x8 L140x90x8 截面特性:外形尺寸:140x90x8 mm; 截面积:17.6cm2; 惯性矩: Ix,669cm4; Iy,205cm4; 惯性半径:Rx,5.14cm; Ry,2.85cm; Rmin,2.19cm; 钢网壳网格的最大长度为:1272mm 壳体曲面外的长细比:λ= 1.6x1272/51.4 = 39.6 < [150] 外 壳体曲面内的长细比:λ= 1272/28.5 = 44.6 < [150] 内 杆件的最薄弱弯曲面:λ= 1272/21.9 = 58.1 < [150] 最弱 钢网壳的网格划分如下:

外脚手架计算书(20200617113908)

双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m

悬挑脚手架计算书PKPM

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2

型钢悬挑架设计计算书(非常详细)

住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计

计算简图： 立面图

侧面图三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(4+1))+1.4×3×0.9/(4+1)=0.818kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(4+1))+3×0.9/(4+1)=0.591kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×0.818×1.52=0.184kN·m σ=M max/W=0.184×106/4490=40.969N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.591×15004/(100×206000×107800)=0.913mm νmax＝0.913mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！

3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×0.818×1.5=1.349kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.591×1.5=0.976kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.349kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.976kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

网架结构计算书

保管期限：长期 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程编号： 工程名称：烟台冀东润泰建材有限公司 矿渣堆棚 项目名称： 设计阶段：施工图 设计专业：屋盖网架结构 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：

目录 第一部分工程概况2 第二部分结构设计参数3 2.1主要设计依据3 2.2材料3 2.3主要结构构件4 第三部分荷载参数（标准值）7 3.1恒荷载7 3.2活荷载（满布）7 3.3风荷载7 3.4温度8 3.5地震9 第四部分工况组合10 第五部分结构分析和验算错误！未定义书签 5.1计算模型错误！未定义书签 5.2计算结果错误！未定义书签 5.2.1 支座反力错误！未定义书签 5.2.2 杆件内力结果错误！未定义书签 5.2.3 杆件应力错误！未定义书签 5.2.4 节点位移结果（正常使用极限状态）错误！未定义书签 5.2.5 螺栓和焊接球节点验算错误！未定义书签 5.3支座（橡胶支座）验算错误！未定义书签 5.3.1 ZZ1支座验算错误！未定义书签 5.3.2 ZZ2支座验算错误！未定义书签 5.3.3 ZZ5支座验算错误！未定义书签 5.3.4 ZZ6支座验算错误！未定义书签

第一部分工程概况 1．建设单位： 2．工程地点： ·本工程建筑结构安全等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级·设计使用年限 [ ]5年[ ]25年[ √ ]50年[ ]100年·抗震设防烈度 []非抗震[ ]6度（0.05g） [ ]7度（0.10g）[√ ]7度（0.15g） [ ]8度（0.20g）[ ]8度（0.30g） [ ]9度（0.40g） ·耐火等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级[ ]四级注：用“√”表示选中

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书2013-11-28

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图

二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k （2）构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33＝3.10kN 其中：脚手板重量：12×1.50×0.40×0.11＝0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11＝1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01＝0.33kN （3）活荷载包括： a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 ＝0.12kN·mm＝120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90＝170≤210 立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90＝196 查《规范》表A得，υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k ）＋1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00＝10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)＝134.99 N/mm2 2)组合风荷载时

盘扣式脚手架详细计算书

盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计

风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图

盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算

横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)

挑脚手架计算讲解学习

目录 第一章指导思想与设计思路 (2) 第二章脚手架搭设之前准备工作 (3) 第三章挑脚手架计算 (3) 第1节外挑钢管脚手架计算 (3) 第2节外挑槽钢脚手架计算 (4) 第四章脚手架的安全搭设措施 (5) 第五章脚手架的搭设 (6) 第1节搭设方法和程序如下 (6) 第2节搭设脚手架注意事项 (7) 第六章脚手架的拆除 (8) 第七章附件 (9) 第1节外挑槽钢脚手架计算书 (10) 第2节外挑钢管脚手架计算书 (15)

第一章指导思想与设计思路 1).职工之家扩建配套工程原施工组织设计大纲拟采用爬架，由于目前爬架施工准备工作远远跟不上施工生产进度，为安全生产，保质保量地完成暨定工期，我们决定从标准层第十一层开始采用逐层外挑的挑架施工。 2）.本挑架方案本着节约成本、支拆方便、及对砌筑和外装修影响小的原则进行编制，与常规的周边搭设脚手架相比，其优点为大面积外挑钢管脚手架省去了斜撑，而直接靠拉筋和挑杆构成三角受力模型承重，使对砌筑及外墙装饰影响程度降至最小，加快了进度并保证了质量。3）.结合本工程实际情况，在挑架的施工中采用外挑钢管和外挑槽钢两种型式，在核心筒、剪力墙处按每五层外挑一层三角架槽钢（即采用槽钢与预埋铁板焊接成三角架外挑的施工方法），在其他大面楼层上则直接采用普通钢管与楼层的预埋短钢管相连接固定的方法进行外挑，每层利用拉筋进行拉结。 4）.悬挑钢管脚手架采用层层外挑、层层拉结的搭设的方法进行，搭设顺序及循环为：搭设底层挑杆搭设底层大横杆搭设底层内外立杆搭设底层第二排大小横杆待砼强度达到标准后再用钢筋进行拉结脚手架进行下一层脚手架搭设…….如此循环搭设。考虑到施工时钢筋拉结施工滞后（必须待楼面砼强度达到要求后），为保证安全，因此在

多排悬挑架主梁验算计算书3.19

多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、基本参数 主梁离地高度(m) 15 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm) 2200 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 主梁建筑物内锚固长度L m (mm) 3800 梁/楼板混凝土强度等级 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2 ) 2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2 ) 50 二、荷载布置参数

平面图

立面图三、主梁验算 q'=g k=0.241=0.241kN/m 第1排：F'1=F1'/n z=5.3/1=5.3kN 第2排：F'2=F2'/n z=5.3/1=5.3kN

第3排：F'3=F3'/n z=5.3/1=5.3kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/n z=6.88/1=6.88kN 第2排：F2=F2/n z=6.88/1=6.88kN 第3排：F3=F3/n z=6.88/1=6.88kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=2.046×106/185000=11.062N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

将台花园单层网壳屋面整体结构计算报告

将台花园整体结构计算报告

目录 第一部分结构计算说明 (1) 1.工程概况 (1) 2.复核依据 (1) 3.计算说明 (2) 4.复核内容 (3) 第二部分结构的静力性能 (4) 1.计算工况 (4) 2.壳体结构变形分析 (5) 3.柱顶变形结果校核 (19) 4.静力性能强度分析 (20) 第三部分结构的整体稳定分析 (24) 1.计算工况 (24) 2.特征值屈曲 (25) 3.全过程分析 (27) 4.稳定分析结论 (31) 第四部分结论 (32)

第一部分结构计算说明 1.工程概况 北京将台商务中心主要包括酒店、办公楼、商场及冬季花园。如图1.1.1所示。冬季花园屋面投影面积约六千平米，由冬季花园单层网壳玻璃屋面和东立面竖向单索玻璃幕墙两部分组合而成。北立面及西立面为普通框式幕墙和铝板包饰带。冬季花园屋面钢结构为单层网壳结构，大致呈三角形。 冬季花园 图1.1.1 冬季花园效果图 受晶艺玻璃工程有限公司委托，我研究室复核了冬季花园整体结构在各种荷载工况作用下的变形及承载能力，包括屋面网壳变形、立面幕墙变形、柱顶侧移以及杆件应力、拉索和拉杆强度等，并复核了结构的整体稳定性能。 2.复核依据 2.1 业主提供的资料 1）将台商务中心冬季花园SAP2000计算模型及计算书（11月15日） 2）将台商务中心冬季花园钢结构施工图（7月7日） 2.2 国家现行规范 1）建筑抗震设计规范GB50011——2001 2）钢结构设计规范GB50017——2003 3）网壳结构技术规程JGJ61——2003 4）玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计

立面图

侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/( 2+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m 计算简图如下：

1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.89×0.92/8，1.89×0.152/2]=0.19kN·m σ=M max/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mm νmax＝0.528mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.16kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.84kN q'=0.033kN/m

型钢悬挑外挑架计算书-出挑3550

型钢悬挑脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计标准》GB50017-2017 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为1.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.1000kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2000，体型系数1.2480。 卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！ 悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度3.55米， 建筑物内锚固段长度4.75米，支承点到锚固中心点距离为4.35米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

三角形钢管悬挑脚手架计算书

三角形钢管悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《施工技术》期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》期编制，仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为 m； 搭设尺寸为：立杆的纵距为，立杆的横距为，立杆的步距为 m； ( 内排架距离墙长度为； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 m； 采用的钢管类型为Φ48×3； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距 m，水平间距 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2)：；脚手架用途：装修脚手架； 同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数 % 本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为m2，风压高度变化系数μ 为，风荷 z 为； 载体型系数μ s 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：； 脚手板自重标准值(kN/m2)：；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：；脚手板铺设层数：5 层； 脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 * = m ； 横向水平杆的自重标准值：P 1 = ×3=m ； 脚手板的荷载标准值：P 2 活荷载标准值：Q=1×3=m； 荷载的计算值：q=×+×+×=m； 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： =ql2/8 M qmax =×8=·m； 最大弯矩 M qmax … /W =mm2； 最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2

汽车吊上楼板作业计算

无锡惠山万达广场大商业采光顶工程 35t 汽车吊上结构楼板计算书 1、概况 圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构，网壳顶标高25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。 GC-1GC-3GC-4GC-2 圆形采光顶钢结构平面图 15.900(4F) 25.600 圆形采光顶钢结构剖面图

2、吊车荷载及尺寸 根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t2m。 3、吊车支腿压力计算 （1）计算简图 计算简图 （2）计算工况 工况一、起重臂沿车身方向（α=0°） 工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°） 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°） （3）支腿荷载计算公式： N=ΣP/4±[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] 式中：ΣP——吊车自重及吊重； M——起重力矩； α——起重臂与车身夹角；

a——支腿纵向距离； b——支腿横向距离。 （4）计算结果 A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°） N1=N2=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（1/10.7）=9.26t N3=N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（1/10.7）=7.39t B、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°） N1=N3=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（1/12）=9.16t N2=N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（1/12）=7.49t C、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°） N1=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57t N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09t N2=ΣP/4-[M3（Cosα/2a-Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41tt N3=ΣP/4+[M3（-Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t 35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。 汽车吊作业时要求吊车的四个支腿不同时位于一个楼板板块内，即一个楼板板块内只有一个支腿支撑。按支腿位于单个板块中间时为最不利工况计算，柱网间距为8.4m，楼板跨度按8.4m计算，则Mmax=1.3*9.57*8.4/4=26.13t2m，1.3为活载动力系数。 根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中附录B——楼面等效均布活荷载的

(整理)悬挑架计算书

一、脚手架计算书的编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 4、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005 6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 7、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号) 二、工程参数 （一）脚手架搭设参数 脚手架搭设高度19.8m;步距1.8m;立杆纵距1.5m;横距0.9m;脚手架内排立杆离墙距离0.3m;小横杆间距1.5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步二跨。钢管按实际壁厚φ48×3.0计算。 （二）永久荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值g k :0.1248kN/m；脚手板类别:竹串片脚手板；脚手板 自重标准值Q P1 :0.35kN/m2；脚手板铺设3层；栏杆挡板类别:竹串片脚手板；栏杆挡脚 板自重标准值Q P2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网Q P3 :0.005kN/m2 （三）可变荷载与风荷载参数 施工均布活荷载标准值Q K :3kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数: 2层； 本工程地处河南省郑州市，基本风压w O :0.45kN/m2； （四）悬挑梁与钢丝绳参数 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.8米。与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm):18；楼板混凝土标号:C30； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。 钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.2m; 钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:2.9m;

脚手架设计计算书专项方案

脚手架专项施工方案 第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程概况 2.1.1 工程名称：南京金陵亨斯迈材料有限责任公司环氧丙烷项目污水深 度处理工程 2.1.2 建设地点：南京化工园博瑞德水务有限公司亨斯迈污水深度处理工 程施工现场。 2.1.3 招标人：博瑞德（南京）净化技术有限公司。

2.1.4 招标范围：组合池、辅助用房、地埋线管井、设备基础、围堰、室 外地坪、管架、道路等施工。 2.1.5 施工工期：总日历工期为91天，2016 年11月20日至2017年 2月 18 日。 2.1.6 现场施工条件：现场“三通一平”等满足施工要求，施工用水、 电已接至现场。 2.1.7 承包方式：包工包料（部分材料甲供）。 2.1.8 质量要求： 工程质量合格率100% 质量事故为零，无质量隐患 2.1.9 HSE目标：死亡事故为零，损工时事故为零，环境污染事故为零。 工程施工特点 2.2.1 本工程辅助用房、水池、厂区道路及给排水管道，工程具有施工量 大、施工面广，施工难度大。 2.2.2 加强材料采购的管理，保证材料采购质量 本工程部分甲控乙供材料由承包商自行采购，为了确保工程质量，必须加强材料采购管理，及时及业主沟通，做好供应商评价，选派经验丰富的采购人员及时询价，到指定的厂家采购，采购材料经专人检验合格后，方可入库。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：