结构计算书(设计吃水按4[1].70计)
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目录
1概述 (3)
2 主要构件尺寸计算 (3)
2.1 外板 (3)
2.2 甲板 (5)
2.3 船底骨架 (6)
2.4 舷侧骨架 (9)
2.5 甲板骨架 (11)
2.6 支柱 (15)
2.7 舱壁 (17)
2.8 艏艉柱 (25)
2.9 船端加强 (26)
2.10 主机基座 (27)
2.11 甲板室 (27)
2.12 机舱棚 (28)
2.13 舷墙及舱口围板 (29)
2.14 结构设计汇总 (30)
1概述
1.1 本船为钢质、双甲板、横骨架式、球艏、尾机型、单桨推进的远洋作业秋刀鱼兼鱿鱼钓船。
1.2 本船结构依据中华人民共和国渔业船舶检验局《钢质海洋渔船建造规范》（1998）及其修改通报的有关规定进行计算。
1.3 主要尺度及尺度比：
总长: L OA 77.80m
设计水线长: L WL69.50m
垂线间长: L PP 68.00m
结构计算船长: L 67.42m
船宽: B 11.60m
型深: D 7.30m
设计吃水: d s 4.30m
结构吃水: d 4.70m
方形系数: C b0.6671
梁拱: f 0.24 m /0.15m
肋距: f 0.60m
2 主要构件尺寸计算
2.1 外板
2.1.1 船底板和舭列板
1) 船中0.4L区域内§2.2.1.2
t=10s L
22
.0++1.5=10.21mm
.0
028
式中：s=0.60m L=67.42m
实取：t=12 mm
2) 离船端0.1L区域内§2.2.1.3
t=0.05L+5.0=8.37 mm
式中：L=67.42m
实取：t=10.0/12.0 mm
3) 距艏垂线0.25L区域内与平板龙骨相邻的列板厚度t，按§2.2.1.4
t≥10s L
.0++1.5=10.21mm
22
028
.0
式中：s=0.60m L=67.42m
实取：t =12.00mm
4) 平板龙骨§2.2.2.1、§2.2.2.2
b=900+2L=1034.84mm
t = t船底板+1.5=11.71 mm
式中：L=67.42m t
=10.01mm
船底板
实取：-14×1800
2.1.2 舷侧外板
1) 船中0.4L区域内的舷侧外板§2.2.3.2
t=10s L
22
.0++1.5=10.21mm
028
.0
式中：s=0.60m L=67.42m
实取：t=10.0 mm
2) 离船端0.1L区域内的舷侧外板§2.2.3.3
t=0.05L+5.0=8.37mm
式中：L=67.42m
实取：t=10.0 mm
2.1.3船中0.4L区域内舷顶列板§2.2.4.1、§2.2.4.3
b=800+5L=1177.10mm
t1=10s L
.0++1.5=10.21mm
22
028
.0
t2=0.8t甲板边板=6.30mm
式中：s=0.60m L=67.42m t甲板边板=7.87
≥1200mm
实取：t=12.00mm b
2.1.4 外板加强
1) 轴毂处包板厚t按§2.2.5.3
t=1.5t端部外板=12.56mm
式中: t端部外板=8.37 mm
实取：t=18.0mm
2) 按§2.2.5.4，锚链筒下方的外板加一覆板，t=12.0mm
2.1.5方龙骨§2.2.8
t≥t平板龙骨
t＝10+0.6L=50.45mm
式中:t平板龙骨=11.71 mm L=67.42m
实取：t=300 mm 方龙骨为铸钢件。
2.2 甲板
2.2.1 露天强力甲板§2.
3.2.1
t=0.05L+4.5=7.87mm
式中: L=67.42m
实取：t＝10.0mm(锚机/绞机区域)
8.0(E)mm (冷藏鱼舱及冻结舱区域)/8.0mm（其他）
2.2.2 船中部0.4L区域露天强力甲板边板§2.
3.3、§2.1
4.
5.3
t≥0.05L+4.5=7.87 mm
b = 6.8L + 400=858.46mm
式中: L=67.42m
实取：t=10.0(E)mm b≥900mm
2.2.3 二甲板§2.
3.5.1
t=0.02L+5.5=6.85mm
式中: L=67.42m
按深舱校核：§2.10.5.1
t=4s h+3.5=7.55mm
式中: h=2.85m s=0.60m
实取:t＝10.0mm(锚链舱区域)/ 8.0(E)mm (冷藏鱼舱/冻结舱区域) /8.0mm（其他）
2.2.4艏尖舱3000平台§2.12.1.9
t=0.023L+5=6.55mm 式中: L=67.42m
实取： t=8.00mm
2.2.5 按§2.
3.2.4 起锚机底座区域甲板,较该位置甲板加厚2.0mm 实取： t=10.0mm 2.3 船底骨架 2.3.1 单层底骨架 1) 中内龙骨 §2.
4.1.1 t=0.06L+6=10.05mm
A=0.65L+2=45.82cm 2
式中： L=67.42m 实取：350
1410
×⊥
A=49.00cm 2 2) 肋板 §2.4.3.1
h=42(B+d)－70=614.60mm t=0.5B+3=8.80 mm A=3.5d －0.5=15.95cm 2
式中：B=11.60m d=4.70m L=67.42m 实取：160
1010
×⊥
A=16.00 cm 2 3) 机舱内肋板腹板厚t 、面板剖面积A ，按§2.4.3.4 t ≥0.06L+6=10.05mm A=1.2×(3.5d －0.5)=19.14cm 2
式中：L=67.42m d=4.70m L=67.42m 实取：160
1210
×⊥
A=19.20cm 2 4) 舭肘板§2.4.4.1
实取：80
10L
5) 艏尖舱内中内龙骨 §2.4.1.1
实取：160
1210
×⊥ A=18.00 cm 2 2.3.2 双层底
2.3.2.1中桁材 §2.5.2.1
h 0 =L + 42d + 530=794.82mm t =0.065L+5.5 = 9.88 mm 式中：d =4.70m L=67.42m 实取:-10×1400 mm 2.3.2.2 实肋板
1) 实肋板 §2.5.5.1
t = 0.03L+5s+2.6 =7.62 mm
式中：s=0.60m L=67.42m 实取：t=8.0 mm/10.0mm(机舱)
加强材FB150×8/ FB150×10
污水井处肋板：
t = 0.03L+5s+2.6+2.5 =10.12 mm 式中：s=0.60m L=67.42m 实取：t=10.0mm 2) 水油密肋板 §2.5.6.1 t = t 实肋板 + 2 =9.62 mm
式中：t 实肋板= 7.62mm 实取：t=10.0 mm
3) 水油密肋板垂直扶强材§2.5.6.2 W= 5.5 shl 2 = 32.55cm 3
式中：s=0.60m l=1.20m h=6.85m 实取：FB125×10 W=49.63cm 3 4) 组合肋板 ：§2.5.7.1 肘板实取：80
8
L
，宽度b ≥1050mm
船底骨材：§2.5.7.2
W=（15-2.5l1）sd l2 =95.94cm3
式中：l1=l=1.80m s=0.60m d=4.70m
实取：L125×80×10 W=133.39cm3
内底骨材：实取：L125×80×10 W=133.39cm3 2.3.2.3旁桁材§2.5.4.1
旁桁材实取：t=8.00 /10（机舱内）mm
水密旁桁材实取：t=10.00 mm
2.3.4 内底板及内底边板
2.3.4.1 内底板§2.5.9.1、§2.5.9.2
①船中0.4L区域：
t= 0.04 L + 5s + 2.1 = 7.80 mm
式中: L=67.42m s=0.60m
实取：t=8.0 mm
②机舱区域：
t=0.055L + 5.8 =9.51 mm
t≥8mm
式中: L=67.42m
实取：t=10.0 mm
2.3.4.2内底边板§2.5.9.3
b= 0.8×h中桁材=625.78mm
式中: h中桁材=782.22mm
实取：b=800mm
鱼舱内底边板的厚度 t1=t内底板+1.5=9.30mm
式中: t内底板=7.80 mm
实取：t=10.0 mm
机舱内底边板的厚度 t>t机舱内底板=9.51mm
实取：t=10.0 mm 2.3.4.3舭龙骨
实取：100
1225
27512×?×⊥
2.4 舷侧骨架
2.4.1 标准间距 §2.6.1.1
s =0.002L+ 0.48 =0.615 m 式中: L=67.42 m
实取：s b =0.615m 2.4.2 肋骨
2.4.2.1二甲板下主肋骨§2.6.2.2 、§2.6.2.3 、§2.6.2.4 W 1=c 2sdl 2 =118.99cm 3
I=3.2W 1l=1275.62cm 4 W ≥cc 1sdl D =104.65cm 3
按深舱计：§2.10.4.1 W=7shl 2 =124.91cm 3
W=1.15 W 1=126.74cm 3
I=3.5Wl=1486.04cm 4
式中：c 2=l
D
D d
?
×+
45.165.02= 3.76 l=3.35m ＞
D =2.70 s=0.60m
D=7.30m d=4.70m c=0.7+4d/D= 3.28 c 1=1.25 h=2.65m 实取：L125×80×10 W=133.39cm 3 I=1491cm 4
强肋骨（仅做加强） L160×100×10 W=233.63cm 3 I=3650.25cm 4 2.4.2.2机舱平台下淡水舱肋骨按深舱计 §2.10.4.1
W 1=7shl 12 =74.96cm 3
I 1=3.5W 1l 1=659.64cm 4
W 2=1.15×0.5csdl 22 =117.89cm 3
I 2=3.5W 2l 2=891.48cm 4
式中： l 1=2.75m l 2=3.75m s=0.60m h=2.36m D=7.30m
d=4.70m c=(2+0.65d/D)/(1.45－D /l)=5.17
实取：L125×80×10 W=133.39cm 3 I=1449.78cm 4
2.4.2.3艏尖舱肋骨 §2.10.4.1、§2.6.3
W 1=7shl 12 =41.64cm 3
I 1=3.5W 1l 1=262.34cm 4 W 2=2.3sdDl 2=92.33cm 3
I 2=3.5Wl 2=630.14cm 4
式中： l 1=1.80m l 2=1.95m s=0.60m h=3.06m
D=7.30m d=4.70m
实取：L125×80×10 W=133.39cm 3 I=1449.78cm 4
强肋骨：
100
10250
8×× W=392.86cm 3 2.4.2.4 艉尖舱肋骨 §2.10.4.1、§2.6.3
W 1=7shl 12 =13.45cm 3
I 1=3.5W 1l 1=58.86cm 4 W 2=2.3sdDl 2=97.06cm 3
I 2=3.5Wl 2=696.43cm 4
式中： l 1=1.25m l 2=2.05m s=0.60m h=2.05m
D=7.30m d=4.70m
实取：L125×80×10 W=133.39cm 3 I=1449.78cm 4
强肋骨：
100
10250
8×× W=392.86cm 3 2.4.2.5 甲板间肋骨：按§2.6.4 W=cc 1sdl D =66.23cm 3
式中：c=0.7+4d/D=3.28 c 1=1.0 l=2.65m
s=0.60m D=7.30m d=4.70m
实取： L100×75×8 W=81.56 cm 3
强肋骨：L125×80×10 W=133.39cm 3 L160×100×10 W=225.60cm 3 2.4.3 机舱强肋骨：按§2.6.6.1
W ＇
=0.2ncW =697.07cm 3
式中：W=126.74cm 3 n=5 c=5.5 实取：⊥
120
12320
10×× W= 785.71cm 3
舷侧纵桁仅做加强: ⊥
1201210
× 甲板间强肋骨：
100
10250
8×× W=392.86cm 3 舷侧纵桁仅做加强: ⊥100
108
×
2.5 甲板骨架
2.5.1 露天强力甲板计算压头：按§2.7.1
h 0=0.01L+
D
d
+0.1=1.42m 1.20≤h 0≤1.50
式中： L=67.42m D=7.30m d=4.70m
实取：h 0=1.42m
2.5.2 其他情况的甲板计算压头：按§2.7.1
1) 距垂线0.07L 前的露天强力甲板
h 1=1.2 h 0=1.70 m
2) 距首垂线0.07L ～0.15L 之间的露天强力甲板 h 2=1.1 h 0=1.56 m 3) 露天强力甲板: h 3=1.42m 4) 二甲板: h 4= h 0=1.42 m
5） 驾驶甲板: h 5=1.16 m
6） 罗经甲板: h 5=0.87 m 2.5.3 甲板横梁：
1)二甲板FR97~艏区域甲板横梁§2.7.2.1
W =4.6csh1l2=50.24cm3
式中：h1=1.42m l=3.58m c=1.0 s=0.60m
实取：L100×75×8 W=79.27cm3
2) 二甲板FR8~FR97区域甲板横梁：§2.7.2.1
W =4.6csh1l2=37.66cm3
式中：h1=1.42m l=3.10m c=1.0 s=0.60m
实取：L100×75×8 W=79.27cm3
3) 其他区域甲板横梁：§2.7.2.1
W =4.6cshl2=62.71cm3
式中：h=1.42m l=4.00m c=1.0 s=0.60m
实取：L100×75×8 W=79.27cm3
5) FR97~艏露天强力甲板横梁§2.7.2.1
W =4.6cshl2=60.13cm3
式中：h=1.70m l=3.58m c=1.0 s=0.60m
实取：L100×75×8 W=79.27cm3
6) FR7~FR97露天强力甲板横梁§2.7.2.1
W=4.6cshl2= 62.71cm3
式中：h=1.42m l=4.00m c=1.0 s=0.60m
实取：L100×75×8 W=79.27cm3
7) 其他露天强力甲板横梁：§2.7.2.1
W=4.6cshl2= 62.71cm3
式中：h=1.42m l=4.00m c=1.0 s=0.60m
实取：L100×75×8 W=79.27cm3
8) 驾驶甲板横梁：§2.7.2.1
W=4.6cshl2= 28.81cm3
式中：h= 1.16m l=3.00m c=1.0 s=0.60m
实取：L75×50×6 W=31.70cm 3 9) 罗经甲板横梁 §2.7.2.1
W=4.6cshl 2= 21.61cm 3
式中： h= 0.87m l=3.00m c=1.0 s=0.60m 实取：L75×50×6 W=31.20cm 3
2.5.4 甲板纵桁
1) 二甲板(FR103~艏)区域甲板纵桁 W=4.75bhl 2 =144.23cm 3 I=2Wl =1008.81cm 4 式中： b=1.65m h=1.42 m l=3.60m
实取：⊥
100
10250
8×× W=400.94cm 3 I=8432.54cm 4
中纵及距中2400甲板纵桁仅作加强 强横梁仅作加强实取：⊥
100
10250
8×× W=400.94cm 3 2) 二甲板(FR34~FR103)区域甲板纵桁§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75 bhl 2 =332.18cm 3 I=2Wl =2391.70cm 4
式中： b=3.80m h=1.42m l=3.60m
实取：L200×125×11 W=395.74cm 3 I=7478.58cm 4
强横梁仅作加强实取：L200×125×11 W=394.70cm 3 3) 二甲板(FR8~FR34)区域甲板纵桁：§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75bhl 2 =747.40cm 3 I=2Wl =8071.96cm 4 式中： b=3.80m h= 1.42 m l=5.40m
实取：⊥
150
12320
10×× W=904.38cm 3 I=26898.77cm 4
中纵及距中3500甲板纵桁仅作加强作用 强横梁仅作加强实取：⊥
150
12320
10×× W=904.38cm 3
4) 二甲板其他区域甲板纵桁：§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75bhl 2 =66.05cm 3 I=2Wl =317.04cm 4 式中： b=1.70m h= 1.42m l=2.40 m
实取：⊥
100
10250
8×× W=400.94cm 3 I=8432.54cm 4
强横梁仅作加强实取：⊥100
10250
8×× W=400.94cm 3
5) 上甲板(FR103~艏)区域甲板纵桁§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75bhl 2 =397.68cm 3 I=2Wl =2863.28cm 4 式中： b=3.80m h=1.70m l=3.60m
实取：⊥
120
10300
8×× W=591.33cm 3 I=16543.82cm 4
7) 上甲板(FR34~FR103)区域甲板纵桁§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75 bhl 2 =332.18cm 3 I=2Wl =2391.68cm 4
式中： b=3.80m h=1.42m l=3.60m
实取：L200×125×11 W=395.74cm 3 I=7478.58cm 4 强横梁仅作加强实取：L200×125×11 W=394.70cm 3 8) 上甲板(FR6~FR34)区域甲板纵桁§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75bhl 2 =747.40cm 3 I=2Wl =8071.96cm 4 式中： b=3.80m h= 1.42m l=5.40m
实取：⊥
150
12320
10×× W=904.38cm 3 I=26898.77cm 4
强横梁仅作加强实取：⊥150
12320
10×× W=904.38cm 3
9) 上甲板(艉~FR6)区域甲板纵桁§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75bhl 2 =121.41cm 3
I=2Wl =728.46cm 4
式中： b=2.00m h=1.42m l=3.00m
实取：⊥
100
10250
8×× W=400.94cm 3 I=8432.54cm 4
强横梁仅作加强实取：⊥100
10250
8×× W=400.94cm 3
10) 驾驶甲板甲板纵桁§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75bhl 2 =208.87cm 3
I=2Wl =2255.80cm 4
式中： b=1.30m h= 1.16m l=5.40m 实取：⊥
80
10200
8×× W=249.60cm 3 I=3781.82cm 4 11) 罗经甲板甲板纵桁§2.7.3.1、§2.7.3.4 W=4.75bhl 2 =166.60cm 3
I=2Wl =1699.36cm 4 式中： b=1.50m h=0.87m l=5.10m
实取：⊥80
10180
8×× W=215.20cm 3 I=2865.40cm 4 2.6 支柱
2.6.1船员室处所支柱：§2.8.1.1、2.8.2、2.8.
3.1 支柱所受负荷：P=7.06abh +P 0=50.37kN
支柱剖面积：r
l
P A 1
.526.12?=
=6.45cm 2
t ≥6.0mm
式中：a=3.00m b=2.10m h 压头按驾驶甲板处计，h=1.16m
l=1.78m r=2.04 cm P 0=0
实取：φ63.5×6 A=10.8 cm 2
船员室内壁板厚6mm,扶强材L75×50×6，剖面积43.25cm 2
（包括带板）。
2.6.2 索缆舱内支柱：
支柱所受负荷：P=7.06abh +P 0=158.74 kN
柱剖面积：r
l
P A 1
.526.12?=
=17.50cm 2
t ≥6.0mm
式中：a=3.15 m b=4.30m h=1.66m
l=1.80m r=2.88 cm P 0=0
实取：φ89×8 A=20.4 cm 2
FR109舱壁板厚10mm,扶强材L125×80×8，剖面积76.00cm 2（包括带板）。
2.6.3 上甲板下鱼舱区域支柱：
支柱所受负荷：P=7.06abh +P 0=149.50kN
柱剖面积：r
l
P A 1
.526.12?=
=13.54cm 2 t ≥6.0mm
式中：a=3.30 m b=4.65m h=1.38m
l=1.84m r=7.70cm P 0=0
实取：工
)
1008(28
180××× A= 30.4cm 2
舱壁板厚7mm,扶强材L90×56×8，剖面积53.20cm 2（包括带板） 2.6.4二甲板下鱼舱区域支柱：
支柱所受负荷：P=7.06abh +P 0=149.50kN
柱剖面积：r
l
P A 1
.526.12?=
=14.28cm 2
t ≥6.0mm
式中：a=3.30 m b=4.65m h=1.38m
l=2.70m r=7.70cm P 0=0
实取：工
)
1008(28
180××× A= 30.4cm 2
舱壁板厚8mm,扶强材L100×75×8，剖面积61.5cm 2（包括带板）
2.6.5上甲板下机舱支柱：
支柱所受负荷：P=7.06abh =177.71kN
支柱剖面积：r
l
P A 1
.526.12?=
=19.82cm 2
式中：a=4.80 m b=3.80m h=1.38m
l=1.86m r=2.88 cm P 0=0
实取：φ89×8 A=20.4cm 2
舱壁板厚7mm,扶强材L90×56×8，剖面积53.20cm 2（包括带板） 2.6.6 二甲板下机舱支柱：
支柱所受负荷：P=7.06abh +cP 0=290.39kN
c=2131)(3)(2l
l l l
?+1=0.591
式中：a=4.20m b=3.80 m h=1.38m l 1=1.80m l=4.10m P 0=177.71kN
支柱剖面积：r
l
P A 1
.526.12?==35.31cm 2 式中：l=3.45 m r=4.36 cm
实取：φ133×10 A= 38.6cm 2
舱壁板厚8mm,扶强材L100×75×8，剖面积61.5cm 2（包括带板） 2.7 舱壁
2.7.1 FR-2&FR4半横舱壁
2.7.1.1 舱壁板§2.10.2.1、§2.10.2.2
舱壁板板厚 t=4s 2h +2.5mm 下列板： t=4s 2h +2.5+ 1 = 6.85mm
t ≥5.5 mm
式中：h =1.95m s=0.60 m
实取：t= 7.00mm
2.7.1.2舱壁扶强材§2.10.2.3
W=8.2sh l2 =17.76cm3
式中：s=0.60m h=1.00m l=1.90m
实取：L100×75×8 W=81.56cm3
2.7.2 FR6舱壁
2.7.2.1 舱壁板§2.9.
3.1、§2.9.3.2
舱壁板板厚：t1=3.2s1h+ 2.3=5.34mm
下列板： t2=5.34+ 1= 6.34mm
按深舱计：§2.10.2.1、§2.10.2.2
舱壁板板厚t3=4s2h+2.5=6.29mm
下列板： t4=6.29+ 1 = 7.29 mm
t≥5.5 mm
式中：h1=2.50m h2=2.50m s=0.60 m
实取：t=8mm
2.7.2.2舱壁扶强材§2.9.
3.5、§2.10.2.3
W1=csh1 l2 =45.00cm3
W2=8.2sh2l2 =38.44cm3
式中：c=6 s=0.60m h1=2.00mm h2=1.25m l=2.50m 实取：L90×56×8 W=56.63cm3
2.7.3 FR7舱壁
2.7.
3.1 舱壁板§2.10.2.1、§2.10.2.2
舱壁板板厚 t=4s
h+2.5=6.69mm
2
下列板： t=4s2h+2.5+ 1 = 7.69mm
t≥5.5 mm
式中：h =3.05m s=0.60 m
实取：t= 8mm
2.7.
3.2舱壁扶强材§2.10.2.3
W=8.2sh l2 =68.65cm3
式中：s=0.60m h=1.50m l=3.05m
实取：L100×75×8 W=81.56cm3
2.7.4 FR8舱壁
2.7.4.1 舱壁板§2.9.
3.1、§2.9.3.2
舱壁板板厚：t=3.2s
h+ 2.3=7.02 mm
1
下列板： t=3.2s1h+ 2.3+ 1=8.02mm
式中：h =6.05m s=0.60 m
其余：t=3.2s
h+ 2.3=6.26mm
1
式中：h =4.25m s=0.60 m
按深舱计：§2.10.2.1、§2.10.2.2
舱壁板板厚 t1=4s2h+2.5=8.40mm
下列板： t2=4s2h+2.5+ 1 = 9.40mm
t≥7.00 mm
其余：t3=4s2h+2.5=7.45mm
式中：h =4.25m s=0.60 m
艉轴管通过处：t=2×t3=14.90mm
式中：h =6.05m s=0.60 m
实取：淡水舱处t=10mm，艉轴管通过处t=18mm，下列板t=12mm，其余t=8mm
2.7.4.2舱壁扶强材§2.9.
3.5、§2.10.2.3
W1=cs h1 l12 =62.66cm3
W2=8.2s h2 l22 =66.37cm3
式中：c=6 h1=2.00m h2=1.55m s=0.60m l=2.95m
实取：实取：L100×75×8 W=81.56cm3
2.7.5 FR16淡水舱舱壁
2.7.5.1 舱壁板：§2.10.2.1、§2.10.2.2
舱壁板板厚 t=4s
h+2.5=7.56mm
2
式中：h=4.45m s=0.60 m
实取：t=8/10mm
2.7.5.2 舱壁扶强材: §2.9.
3.5、§2.10.2.3
W=8.2sh l2 cm3
W1=227.09 cm3
W2=97.11 cm3
式中：s=0.60m h1=2.68m h2=2.43m l1=4.15m l2=2.85m
h2 =3.10m l2 =1.95m
实取：L125×80×10 W=133.39cm3（距中3500至舷边）
L160×100×10 W=233.63cm3 （距中1800至距中3500）2.7.6 FR34舱壁
2.7.6.1 舱壁板§2.9.
3.1、§2.9.3.2
舱壁板板厚：t=3.2s h+ 2.3=7.18 mm
下列板： t=3.2s h+ 2.3 + 1=8.18mm
式中：h=6.45m s=0.60 m
其余: t=3.2s h+ 2.3=6.44mm
t≥5.5 mm
式中：h=4.65m s=0.60 m
实取：二甲板下t= 8/10mm，二甲板上t=7mm
2.7.6.2舱壁扶强材§2.9.
3.5
1)二甲板下: §2.9.3.5
W=cs h l2 = 101.16cm3
式中：c=2.5 h=4.55m l=3.85m s=0.60 m
实取：L125×80×10 W=133.39cm3
2)二甲板上: §2.9.3.5
W=cs hl2 =18.75cm3
式中：c=2.5 h=2.00m l=2.50m s=0.60 m
实取：L90×56×8 W=56.63cm3
2.7.7 FR65+280、FR85舱壁
2.7.7.1 舱壁板§2.9.
3.1、§2.9.3.2
舱壁板板厚：t1=3.2s1h+ 2.3=5.34mm
下列板： t2=5.34+ 1=6.34mm
t≥5.5 mm
式中：h1 =2.50m s=0.60 m
实取：t= 7mm
2.7.7.2舱壁扶强材
W=cs h l2 = 45.00cm3
式中：c=6 h=2.00m l=2.00m s=0.60 m
实取：L90×56×8 W=56.63cm3
2.7.8 FR74/FR88舱壁
2.7.8.1 舱壁板§2.9.
3.1、§2.9.3.2
舱壁板板厚：t1=3.2s1h+ 2.3=5.97mm
下列板： t2=5.97+ 1=6.97mm
t≥5.5 mm
式中：h1 =3.65m s=0.60 m
实取：t= 8mm
2.7.8.2舱壁扶强材
W=cs h l2 =40.97cm3
式中：c=2.5 h=2.05m l=3.65m s=0.60 m 实取：L160×100×10 W=225.60cm3
2.7.9 FR103舱壁
2.7.9.1 舱壁板：§2.10.2.1、§2.10.2.2
舱壁板板厚 t=4s
h+2.5=9.09mm
2
下列板： t2=9.09+ 1=10.09mm
大学生结构设计大赛计算书模板
枣庄学院第一届结构设计大赛第九组作品设计计算书 学校名称：枣庄学院 专业名称：土木工程专业 学生姓名：蒋文忠吴少波杨广晓黎斌邵淑营 指导教师：高志飞张秀丽 二〇一四年五月
理论分析计算书目录 一、设计说明 (3) 1、方案构思 (3) 2、结构选型 (4) 3、结构特色 (4) 二、方案设计 (5) 1、设计基本假定 (5) 2、模型结构图 (5) 3、节点详图 (5) 4、主要构件材料表及结构预计重量 (5) 三、结构设计计算 (6) 1、静力分析 (6) 2、内力分析 (6) 3、承载力及位移计算 (7) 四、结构分析总结 (8)
一、设计说明 根据竞赛规则要求，我们从模型制作的材料抗压特性，冲击荷载形式和静力加载大小要求等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆和木板，502胶水味粘结剂精心设计制作了结构模型。 1、方案构思 模型主要承受竖直静荷载，竖直静荷载较容易满足。 （1）本结构主要构思是想利用腹杆的轴力来抵抗荷载的作用 （2）设计的总原则是：尽可能的利用竖向支撑的腹杆来提高柱子的承载力而在柱子之间辅以细杆来稳定结构，并利用木材的抗拉性能，及抗压性能来抵抗荷载的作 2、结构选型 由于梯形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择梯形为主体结构框架，桁架受力均匀简单，仅受轴力，便于木材性能的发挥。 2.1结构外形 结构上平面为跨度为900mm的等边三角形，内部采用空间桁架结构加强稳定性。 2.2材料截面选择
主体下弦杆截面为四根8*6的杆件粘接而成,两边的两个侧杆截面为5*3的杆件，保证抗压的同时减轻材料的质量。上弦杆为截面为四个5*3的杆件，两侧腹杆为两个截面8*6的杆件，中间三个腹杆为截面5*3的杆件。 2.3节点设计 主体框架结构相交的节点由于杆的倾斜在加静载时会引起较大的剪力，在连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点。 3、结构特色 这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。 它的优点： （1）从结构的外形上看，我们选择梯形作为主体形状，受力均匀，加载方便，上宽下窄，形状渐随着高度逐渐变化，有活力。 （2）根据结构力学求解器软件建立的模型分析，可得出结构位移最大点，针对这一情况，我们改造出变截面柱，成为我们结构一大特色。 （3）斜梁相交时，用胶水加固，这大大提高了斜梁的稳定性和强度。 （4）结构有效的节约了材料，采用合适的杆加固，经济适用。 （5）结构模仿实际工程，采用腰梁，增强抗震性和稳定性。 （6）根据结构力学求解器软件建立的模型分析结果，我们加强顶部和支座强度。
建筑结构课程设计计算书
《建筑结构》课程设计计算书 --整体式单向板肋梁楼盖设计 指导老师：刘雁 班级：建学0901班 学生姓名：张楠 学号： 091402110 设计时间： 2012年1月 扬州大学建筑科学与工程学院建筑学系
目录 1、设计任务书———————————3 2、设计计算书———————————5 3、平面结构布置——————————5 4、板的设计————————————6 5、次梁的设计———————————8 6、主梁的设计———————————12
一、设计题目 整体式单向板肋梁楼盖设计 二、设计资料 1.扬州大学图书馆, 层高均为5.0米，开间5米，进深6.6米。试设计第三层楼盖。楼盖拟采用整体式单向板肋梁楼盖，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400。 2.楼面做法：楼面面层为20mm厚1:2水泥白石子磨光打蜡，找平层为20mm厚1:3水泥砂浆，板底为20mm厚混合砂浆抹灰。 三、设计内容 1.结构布置 楼盖采用整体式单向板肋梁楼盖方案，确定梁板截面尺寸。 2.板的计算 （1）确定板厚 （2）计算板上荷载 （3）按照塑性理论计算板的内力 （4）计算板的配筋
3.次梁计算 （1）确定次梁尺寸 （2）计算次梁上荷载 （3）按照塑性理论计算次梁内力 （4）计算次梁配筋 4.主梁计算 （1）确定主梁尺寸 （2）计算主梁上荷载 （3）按照弹性理论计算主梁内力，应考虑活荷载的不利布置及调幅 （4）绘制主梁内力包罗图 （5）计算主梁的配筋，选用只考虑箍筋抗剪的方案 （6）绘制主梁抵抗弯矩图，布置钢筋 5.平面布置简图
成果应包括： 1.计算书 （1）结构布置简图 （2）板和次梁的内力计算，配筋 （3）主梁的内力计算，内力包络图，配筋 2.图纸 （1）绘制结构平面布置图（包括梁板编号，板配筋），比例1:100（2）绘制次梁配筋图（包括立面、剖面详图），比例1:50,1:20 （3）绘制主梁弯矩包罗图、抵抗弯矩图及配筋图（包括立面、剖面详图），比例1:50,1:20 （4）设计说明
钢结构雨篷设计计算书.
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k
2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ
钢结构课程设计计算纸
一、设计资料 温州地区某一单跨厂房总长度60m，纵向柱距6m，跨度18m。建筑平面图如图1所示。 1.结构形式: 钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=1/10； L为屋架跨度。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，屋架下弦标高为18m； 厂房内桥式吊车为1台30t（中级工作制）。 2. 屋架形式及材料: 屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图2所示。屋架采用的钢材为Q235钢，并具有机械性能：抗拉强度、伸长率、屈服点、180℃冷弯试验和碳、硫、磷含量的保证；焊条为E43型，手工焊。 3. 荷载标准值（水平投影面计） ①永久荷载： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.5 KN/m2 水泥砂浆找平层 0.5 KN/m2 保温层0.55 KN/m2 一毡二油隔气层 0.05 KN/m2 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m2 屋架及支撑自重：按经验公式0.120.011 q L =+计算： 0.318 KN/m2 悬挂管道： 0.15 KN/m2 ②可变荷载： 屋面活荷载标准值：2 7.0m kN / 雪荷载标准值： 0.35KN/m2 积灰荷载标准值： 1.2 KN/m2 厂房平面图
.51507.5 9 内力系数图 二、屋盖支撑布置 1、上弦横向水平支撑 上弦横向水平支撑布置在房屋两端的第二开间，沿屋架上弦平面在跨度方向全长布置。考虑到上弦横向水平支撑的间距大于60m,应在中间柱间增设横向水 平支撑。 2、下弦横向水平支撑 屋架跨度为18m,应在上弦横向水平支撑同一开间设置下弦横向水平支撑，
结构设计大赛计算书
黑龙江省大学生结构设计 大赛 作品名称：塔吊 参赛队员: 指导老师：
目录 一．设计说明书 (3) 1.方案构思 (3) 2.结构选型 (4) 二．方案设计 (4) 1.CAD三维图 (4) 2.实体结构 (5) 3.节点祥图 (8) 三．计算书 (8) 1. 结构分析 (8) （1）结构周期 (9) （2）结构九模态 (11) 2.节点分析 (11) 3.位移计算 (11) （1）位移表 (11) （2）位移图 (12) 4.轴力图、弯矩图 (13) （1）轴力图 (13) （2）弯矩图 (14) 5. 结构计算假定、各单元性能参数和模型材料 (15) 四. 结构分析总结 (15) 五. 结语 (16)
一. 设计说明书 现代结构讲究结构和美学相适应，在满足结构功能的通时体现建筑美，同时也传递一种精神，一种理念。这是本作品设计的源泉，打破传统塔吊的结构型式，体现了力与美的完美结合。 图1. 塔吊 1. 方案构思 形象是结构内在品质物化的外在形态，是表现结构内涵和个性的形式和语言系统。为使我们的结构能给人留下特别的印象，考虑从各种技术手段上来表现结构形象。塔吊在我们建筑施工领域是不可却少的一部分，当下的塔吊种类也相对单一，所以设计出一个既美观又实用而且质量轻便的塔吊是一个重要的工作。此次比赛我们致力于设计出一个最合理，质量最轻，且无多余联系的塔吊体系。同时也希望能够在未来的生产生活中有很大的促进作用。
我们的结构采用两个三角形对插在一起撑起一个整体，塔身共8根主承重杆件，整个结构外观简洁、新颖。 2. 结构选型 从材料力学中我们学到，结构会受到拉、压、弯、剪、扭共四个力。从力学可分析，三角形是最稳定的结构，我们的结构采用两个三角形，利用三角斜撑的稳定性，结构上部荷载就可逐层分解到下部支架，受力均匀，从而使整个结构稳定。考虑到比赛中模型先后受到侧向荷载和竖向荷载，其中以侧向荷载为主要控制荷载，模型结构选择了框架和撑杆构成的体系，框架结构主要承受竖向荷载，撑杆主要承受侧向荷载，从而保证结构具有足够的侧向刚度，控制其侧向位移在规定范围内。 二.方案设计 1.CAD三维图 图2. 俯视图
雨棚计算书
钢筋场雨棚棚检算书 1.钢筋场雨棚设计： 雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。立柱间距6.25m。立柱采用,160mm φ厚度的钢管。纵梁采用22号工字钢。屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算： 主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。 ①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π 4544441060)144.016.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 16.0= ②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×=?×= π 4744441046.2)044.005.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 05.0= 内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π ③材料参数： 弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν ④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。 ⑤荷载计算： a.桂林地区基本风压值为： 2/35.0m kN
钢结构课程设计计算书
一由设计任务书可知： 厂房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部高度为2m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。暂不考虑地震设防。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。卷材防水层面（上铺120mm 泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。屋面活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20. 二选材： 根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C。其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度L。=24000-2×150=23700，端部高度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。 三结构形式与布置： 屋架形式及几何尺寸见图1所示： 图1 屋架支撑布置见图2所示：
图2 四荷载与内力计算： 1．荷载计算： 活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值： 防水层（三毡四油上铺小石子）0.35KN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝土0.25 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡ 总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值： 雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。 总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合： 设计屋架时应考虑以下三种组合： 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KN P2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载
结构设计大赛(桥梁)计算书
桥梁结构设计理论方案作品名称蔚然水岸 参赛学院建筑工程学院 参赛队员吕远、李丽平、李怡潇、赵培龙 专业名称土木工程 一、方案构思 1、设计思路 对于这次的设计，我们分别考虑了斜拉桥、拱桥、梁式桥和桁架桥的设计方案。斜拉桥可以看作是小跨径的公路桥，且对刚度有较高的要求，所以斜拉桥对材料的要求比较高，对于用桐木强度比不上其他样式的桥来得结实；拱桥最大主应力沿拱桥曲面而作用，而沿拱桥垂直方向最小主应力为零，可以很好的控制桥梁竖直方向的位移，但锁提供的支座条件较弱，且不提供水平力，显然也不是一个好的选择；梁式桥有较好的承载弯矩的能力，也可以较好的控制使用中的变形，但桥梁的稳定性是个很大的问题，控制不了桥梁的扭转变形，因此，我们也放弃了制作梁式桥的想法；而桁架桥具有比较好的刚度，腹杆即可承拉亦可承压，同时也可以较好的控制位移用料较省，所以，相比之下我们最后选择了桁架桥。 2、制作处理
（1）、截杆 裁杆是模型制作的第一步。经过试验我们发现，截杆时应该根据不同的杆件，采用不同的截断方法。对于质地较硬的杆应该用工具刀不断切磋，如同锯开；而对于较软的杆应该直接用刀刃用力按下，不宜用刀口前后切磋，易造成截面破损。 （2）、端部加工 端部加工是连接的是关键所在。为了能很好地使杆件彼此连接，我们根据不同的连接形式，对连接处进行处理，例如，切出一个斜口，增大连接的接触面积；刻出一个小槽，类似榫卯连接等。 （3）拼接 拼接是本模型制作的最大难点。由于是杆件截面较小，接触面积不够，乳胶干燥较慢等原因，连接是较为困难的。我们采取了很多措施加以控制，如用铁夹子对连接处加强压、用蜡线进行绑扎固定等。对于拱圈的制作，则预先将杆件置于水中浸泡并加上预应力使其不断弯曲，并按照先前划定的拱形不断调整，直至达到理想形状。 在拱脚处处理时，先粘结一个小的木块，让后用铁夹子施加很大的压力，保证连接能足够牢固。 乳胶粘接时要不断用电吹风间断性地吹风，使其尽快形成粘接力，达到强度的70%（基本固定）后即可让其自行风干。 （4）风干 模型制作完成后，再次用吹风机间断性地吹粘接处，基本稳定后，让其自然风干。 （5）修饰
混凝土结构课程设计报告计算书
混凝土结构课程设计计算书——现浇单向板肋形楼盖设计 11土木工程（专升本） 姓名： 学号： 完成日期： 混凝土结构课程设计
现浇单向板肋形楼盖设计 某多层工业建筑物平面如下图所示：采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。 一、设计资料 1）楼面构造层做法：水泥砂浆地面（0.65KN/ m2） 钢筋混凝土现浇板（25kN/m2）； 20mm厚石灰砂浆抹底（17kN/m2）； 2）可变荷载：Pk=6.0 kN/m2 3）永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4（当楼面可变荷载标准值≥4kN/m2时,取1.3)； 4）材料选用：混凝土：采用C25； 钢筋：梁纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，其余采用HPB235级钢筋；5）本建筑物位于非地震区，建筑物安全级别为二级，结构环境类别为一类。 二、楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.3m,次梁跨度为6.6m，主梁每跨布置两跟次梁，板的跨度为2.1m ,l02/l01=6.6/2.1=3.14,因此安单向板设计。 按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55.0mm,对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=100mm。 次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=366~550mm。考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。
框架梁截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=600mm。截面宽度取为b=300mm。 楼盖结构平面布置图如下图所示： 三、板的设计 1）荷载 板的恒荷载标准值：水泥砂浆地面（0.65KN/ m2）=0.65kN/m2 钢筋混凝土现浇板：0.1*25=2.5kN/m2 20mm厚石灰砂浆抹底：0.020*17=0.34kN/m2 小计： 3.49 kN/m2取3.5 kN/m2 板的活荷载标准值：60.0kN/m2 永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4，因当楼面可变荷载标准值≥4kN/m2,所以取1.3。 于是板的恒荷载设计值：g=1.2*3.5=4.2kN/m2 活荷载设计值：q=1.4*6.0=8.4kN/m2 荷载总设计值：g+q=4.2+8.4=12.6kN/m2 1)计算简图 次梁截面为200*500mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承
钢结构课设计算书完整版
课程设计任务书 题目：梯形钢屋架 ——某工业厂房 适用专业：土木工程2010级 指导教师：雷宏刚、李海旺、闫亚杰、焦晋峰 太原理工大学建筑与土木工程学院 2013年12月
一、设计题目：梯形钢屋架 二、设计资料 某工业厂房，屋盖拟采用钢结构有檩体系，屋面板采用100mm厚彩钢复合板（外侧基板厚度0.5mm，内侧基板厚度0.4mm，夹芯材料选用玻璃丝棉，屋面板自重标准值按0.20 kN/m2计算），檩条采用冷弯薄壁C型钢。屋面排水坡度见表1，有组织排水。屋架支承在钢筋混凝土柱上，柱顶标高9.0m，柱截面尺寸为400×400mm。不考虑积灰荷载。 注：屋架、檩条、拉条及支撑自重标准值可按下列数值考虑： 0.30kN/m2（6.0m） 0.40kN/m2（7.5m） 三、设计内容及要求 要求在2周内（2013.12.23～2014.1.3）完成钢结构课程设计内容，提交设计图纸及计算书一套。 1. 设计内容 （1）进行屋盖结构布置并选取计算简图； （2）屋架内力计算及内力组合； （3）屋架杆件设计； （4）屋架节点设计； （5）屋架施工图。 2. 设计要求 （1）整理设计计算书一份 ○1设计条件 ○2结构布置 ○3计算简图 ○4荷载选取 ○5内力计算 ○6内力组合 ○7构件设计 ○8节点设计 ○9挠度验算 （2）绘制施工图 ○1屋盖布置图（图纸编号01）：屋架平面布置图+上、下弦支撑平面布置图+垂直支撑布置图； ○2屋架施工图（图纸编号02）：屋架几何尺寸、内力简图+屋架施工详图+节点、异形零件详图+设计说明+材料表等。
表1 梯形钢屋架课程设计任务表 坡度1:10 1:20 长度（m）60（柱距6m）75（柱距7.5m）72（柱距6m）90（柱距 题号跨度 21 24 27 30 21 24 27 30 21 24 27 30 21 24 地点 北京市 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 上海市17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 乌鲁木齐33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 4546 成都市49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 南京市65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 哈尔滨81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 太原市97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 运城市113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 长治市129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 吕梁市145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 四、参考资料 （1）钢结构设计基本原理，雷宏刚，科学出版社 （2）钢结构设计，黄呈伟、李海旺等，科学出版社 （3）建筑结构荷载规范，GB 50009-2012 （4）钢结构设计手册（上册）第三版，中国建筑工业出版社 （5）轻型屋面梯形钢屋架，中国建筑标准设计研究院 （6）钢结构设计规范，GB 50017-2003 （7）土木工程专业—钢结构课程设计指南，周俐俐等，中国水利水电出版社
结构设计大赛计算书模板
第1组 设计说明 作品名称龙骨桥 作品重量342g
建筑方案说明 1、建筑材料 A0绘图纸两张、200ml白乳胶、线。在实际制作中常常在白纸之间刷上胶，故所用的材料实际上是纸胶复合材料。根据组委会提供的参考资料可知：纸胶复合材料受拉时呈现线弹性和脆性，受拉弹性模量为E t=2492.2 N/mm2，抗拉强度设计值为f t=32.91N/ mm2；不失稳的情况下纸管的抗压强度设计值为E c=7.18 N/mm2，是理想的弹塑性材料，受压弹性模量为f c=831.89 N/mm2。其抗拉强度设计值f t是抗压强度设计值f c的4倍多，可见纸的受拉性能比受压性能好的多。 2、建筑工程 我们利用纸胶的抗拉、抗压和抗弯性能，及绳子的抗拉强度高而无刚度特点，用纸胶构件和绳子搭制一座跨度1040mm，桥宽190mm 的纸桥。通过最合理的结构设计，构件尺寸设计和最优的构件组装方法，以达到在用料最省的条件下尽可能地通过更大的荷载，使荷质比达值最大，充分发挥材料的力学性能。 结构设计说明 1、结构的选型 按设计要求，小车的速度较慢，故可以不考虑荷载的动态效应，即把每一时刻的荷载都当作静荷载处 理。小车从杆的一端移到另一端，内应 力最大处的包络图如右图所示，为一抛
物线方程y=-(x-1/2)^2+1/2,取其为设计拱轴线，在拱的构造上我们用三根杆做成梯形来代替合理拱轴线。 拱桥按桥面的位置分为上承式，中承式，下承式。 上承式桥优点是桥面系构造简单，拱圈与墩台的宽度较小，桥上视野开阔，施工方便；缺点是桥梁的建筑高度大，纵坡大和引桥长。一般用在跨度较大的桥梁。 中承式桥的优点是建筑高度较小，引道较短；缺点是桥梁宽度大，构造较复杂，施工也较麻烦。 下承式桥的优点是桥梁建筑高度很小，纵坡小，可节省引道长度；缺点是构造复杂，拱肋施工麻烦。一般用于地基差的桥位上。 按照有无水平推力分可分为有水平推力和无水平推力。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台无水平推力作用的拱桥。其推力由刚性梁或柔性杆件承受，属于内部超静定、外部静定的组合体系拱桥。适用于地质不良的桥位处，墩台与梁式桥基本相似，体积较大，只能做成下承式桥，建筑高度很小，桥面标高可设计的很低，降低纵坡，减小引桥长度，因此可以节约材料。但是，结构的施工比较复杂。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台有水平推力作用的拱桥。水平推力可减小跨中弯矩，能建成大跨度的桥梁。造型美观，城市桥梁一般优先选用，可做成上承式、中承式桥。缺点是，对地质要求很高，为防止墩台移动或转动，墩台须设计很大，施工较麻烦。 我们知道在纸桥加载的时候，并没有提供水平力，由这一点在综合考虑以上两方面我们采取的是下承式拱桥。主拱和承梁的截面选
单层厂房结构课程设计计算书
课 程 设 计 专业： 土木工程（本科） 学号： 姓名： 杨树国 日期： 2008年4月16日 一、设计资料 1、白银有色（集团）公司某单层车间建筑平面图。 2、钢筋混凝土结构设计手册。 二、计算简图的确定 计算上柱高及全柱高： 室外地坪为-0.15m ，基础梁高0.6m ，高出地面 m ，放置于基础顶面，故基础顶面标高-0.65m 。 根据设计资料得： 上柱高u H =吊车梁高+轨道构造高度+吊车高度+安全距离 =900+200+2734+166=4000=4m 全柱高H =轨顶标高-（吊车梁高+轨道构造高）+上柱高-基顶标高 =++4+= 故下柱高u l H H H -==6.35m 上柱与全柱高的比值 386.035 .100 .4===H H u λ 柱截面尺寸：
因电车工作级别为5A ，故根据书表（A ）的参考数据， 上柱采用矩形截面 A 、C 列柱：mm mm h b 500500?=? B 列柱：mm mm h b 700500?=? 下柱选用Ⅰ型 A 、C 列柱：mm mm mm h h b f 2001200500??=?? B 列柱：mm mm mm h h b f 2001600500??=?? （其余尺寸见图），根据书表关于下柱截面宽度和高度的限值，验算初步确定的截面尺寸，对于下柱截面宽度 A 、C 列柱： mm b mm H l 50025425 6350 25=<==（符合） B 列柱： mm b mm H l 50025425 635025=<==（符合） 对于下柱截面高度： A 、C 及 B 列柱皆有： mm h mm H l 120052912 6350 12=<==（符合） 上、下柱截面惯性及其比值 排架A 、C 列柱 上柱 49310208.5500500121 mm I u ?=??= 下柱 33800200121 21200500121???-??=l I +]502002 1 )27005032(50200361[423???+?+???41010067.7mm ?= 比值：074.010067.710208.510 9 =??==l u I I η 排架B 列柱 上柱 410310429.1700500121 mm I u ?=??= 下柱 33120020012 1 21600500121???-??=l I
1500mm钢筋混凝土雨蓬计算书
雨蓬计算书一、基本资料 1．设计规范: 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）2．设计参数: 几何信息 类型: 雨篷 梁宽b b: 300mm 梁高h b: 400mm 挑板宽L: 1500mm 梁槛高h a: 0mm 梁槛宽b a: 0mm 墙厚b w: 300mm 板下沉h0: 100mm 板斜厚h1: 0mm 板净厚h2: 130mm 上翻板高h3: 200mm 上翻板厚t1: 80mm 悬挑长度t2: 0mm 第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息 板端集中活载标准值P k: 1.00kN/m 板上均布活载标准值q k: 0.70kN/m2 板上均布恒载标准值g k: 0.80kN/m2 混凝土容重γL: 28.00kN/m3 恒载分项系数γG: 1.20 活载分项系数γQ: 1.40 指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m 墙体容重γW: 5.50kN/m3 过梁上墙高H w: 1100mm 墙洞宽l n:1800mm 墙洞高h n: 0mm 梁伸入墙内D l: 500mm 墙洞下墙高h w: 0mm 材料信息 混凝土等级: C30 混凝土强度设计值f c: 14.30N/mm2 主筋级别: HRB335(20MnSi) 主筋强度设计值f y: 300N/mm2 箍筋级别: HPB235(Q235) 强度设计值f yv: 210N/mm2 墙体材料: 砌块 砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2
二、计算过程 1．计算过梁截面力学特性 根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面 W t = b2 6(3h - b) = 300２/6×(3×400 - 300) = 150000mm 3 μcor = 2(b cor + h cor) = 2×(300 - 30 × 2 + 400 - 30 × 2) = 1160mm 过梁截面面积 A = b b h b = 300×400 = 120000mm2 2．荷载计算 2．1 计算x0 x0 = 0.13l1, L1 =b w x0 = 39mm 2．2 倾覆荷载计算 g T = γL(h1 + 2h2 2) =28.00x（0+2*130）*1/2=3.64KN/m２ q T = γG(g k + g T) + γQ q k = 1.20×(0.80 + 1.10) + 1.40×0.70 = 3.260kN/m2 P T = γG g F+ γQ P k= 1.20×0.45 + 1.40×1.00 = 1.94kN/m 倾覆力矩 M OV = 1 2q T(L + x0) 2 + P T (L + x0) =1/2x3.26x(1500+39)２/10６+1.94x(1500+39)/10３ = 6.85kN·m 2．3 挑板根部的内力计算 M Tmax = M OV = 6.85kN·m V Tmax = q T L + p T = 3.26×1000/103 + 1.94 = 5.2kN/m 2．4 计算过梁内力
24m梯形钢屋架课程设计计算书
钢结构设计原理与施工课程设计――钢结构厂房屋架 指导教师： 班级： 学生姓名： 学号： 设计时间：2011年6月7号 浙江理工大学科技与艺术学院建筑系
梯形钢屋架课程设计计算书 一.设计资料： 1、车间柱网布置：长度60m ；柱距6m ；跨度24m 2、屋面坡度：1：10 3、屋面材料：预应力大型屋面板 4、荷载 1）静载：屋架及支撑自重0.384KN/m 2；檩条0.2KN/m 2；屋面防水层 0.1KN/m 2； 保温层0.4vKN/m 2；大型屋面板自重（包括灌缝）0.85KN/m 2；悬挂管道0.05 KN/m 2。 2）活载：屋面雪荷载0.35KN/m 2；施工活荷载标准值为0.7 KN/m 2；积灰荷 载1.2 KN/m 2。 5、材质Q235B 钢，焊条E43系列，手工焊。 二 .结构形式与选型 1.屋架形式及几何尺寸如图所示 : 拱50 根据厂房长度为60m 、跨度及荷载情况，设置上弦横向水平支撑3道，下弦由于 跨度为24m 故不设下弦支撑。
2.梯形钢屋架支撑布置如图所示： 3.荷载计算 屋面活荷载0.7KN/m2进行计算。 荷载计算表
荷载组合方法： 1、全跨永久荷载1F＋全跨可变荷载2F 2、全跨永久荷载1F＋半跨可变荷载2F 3、全跨屋架（包括支撑）自重3F＋半跨屋面板自重4F＋半跨屋面活荷载2F 4．内力计算 计算简图如下
屋架构件内力组合表 4．内力计算 1.上弦杆 整个上弦采用等截面，按FG 杆件的最大设计内力设计，即N=－895.731KN 上弦杆计算长度： 在屋架平面内：0x 0l l 1.508m ==，0y l 2 1.508 3.016m ==× 上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。 腹杆最大内力N=－520.651KN ，中间节点板厚度选用6mm ，支座节点板厚度选用8mm
工程结构课程设计计算书
辽宁工业大学 工程结构课程设计说明书 题目：工程结构课程设计（36组） 院（系）：管理学院 专业班级：工程管理132班 学号：XXXXXXXXXX 学生姓名：XXXXXXXX 指导教师：XXXXXX 教师职称：教授 起止时间：2016.1. 4-2016.1.15 课程设计（论文）任务及评语 院（系）：土木建筑工程学院教研室：结构教研室
目录 1.设计资料---------------------------------------------------------------1 2.楼盖的结构平面布置---------------------------------------------------1 3.板的设计-------------------------------------------------------------- 2 （1）荷载计算---------------------------------------------------------------2（2）计算简图--------------------------------------------------------------2（3）弯矩设计值------------------------------------------------------------3（4）正截面承载力计算-------------------------------------------------------3 4.次梁设计---------------------------------------------------------------4（1）荷载设计值-------------------------------------------------------------4（2）计算简图-------------------------------------------------------------- 4（3）内力计算---------------------------------------------------------------4（4）承载力计算------------------------------------------------------------5 5.主梁设计---------------------------------------------------------------6（1）荷载设计值-------------------------------------------------------------6（2）计算简图--------------------------------------------------------------6（3）内力设计值及包络图-----------------------------------------------------7
钢结构课程设计汇本梯形钢屋架计算书
－、设计资料 1、某工厂车间，采用梯形钢屋架无檩屋盖方案，厂房跨度取27m，长度为102m，柱距6m。采用1.5m×6m预应力钢筋混凝土大型屋面板，保温层、找平层及防水层自重标准值为1.3kN/m2。屋面活荷载标准值为0.5kN/m2，雪荷载标准值0.5kN/m2，积灰荷载标准值为0.6kN/m2，轴线处屋架端高为1.90m，屋面坡度为i=1/12，屋架铰接支承在钢筋混凝土柱上，上柱截面400mm×400mm，混凝土标号为C25。钢材采用Q235B级，焊条采用E43型。 2、屋架计算跨度： Lo=27m－2×0.15m=26.7m 3、跨中及端部高度： 端部高度：h′=1900mm（端部轴线处），h=1915mm（端部计算处）。 屋架中间高度h=3025mm。 二、结构形式与布置 屋架形式及几何尺寸如图一所示: 2、荷载组合 设计桁架时，应考虑以下三种组合： ①全跨永久荷载+全跨可变荷载(按永久荷载为主控制的组合) ：全跨节点荷 载设计值：F=(1.35×3.12+1.4×0.7×0.5+1.4×0.9×0.6) ×1.5×6 =49.122kN 图三桁架计算简图 本设计采用程序计算结构在单位节点力作用下各杆件的力系数，见表一。
1、上弦杆： 整个上弦杆采用相等截面，按最大设计力IJ 、JK 计算，根据表得： N= -1139.63KN ，屋架平面计算长度为节间轴线长度，即：ox l =1355mm,本屋架为无檩体系，认为大型屋面板只起刚性系杆作用，不起支撑作用，根据支撑布置和力变化情况，取屋架平面外计算长度oy l 为支撑点间的距离，即： oy l =3ox l =4065mm 。根据屋架平面外上弦杆的计算长度，上弦截面宜选用两个 不等肢角钢，且短肢相并，如图四所示：
雨篷设计应考虑的问题
雨篷设计应考虑的问题 设计雨蓬时应该考虑那些问题雨蓬的设计是一个很宽的话题,结构布置、截面选择、支座条件、荷载计算及组合、节点构造、排水等等,很难全讲清楚. 甲 根据本人多年来对雨蓬的设计经验和参考其他同行们的设计实例,我主要针对非独立雨蓬的设计表达一下自己的观点. 1、荷载计算 雨蓬的荷载主要包括风荷载、恒载、活载、雪载、地震荷载,其中活载和雪载不同时考虑. ⑴恒载-恒载没什么好说的,计算玻璃考虑玻璃的自重,计算构件要考虑玻璃、构件等本身的自重. ⑵活载-活载一般取0.5KN/m2,活载可以覆盖施工荷载,检修荷载等. ⑶雪载-有积雪的地方才有雪载,按照《荷载规范》取值,雪载不与活载同时考虑,两者中应取较大者. ⑷地震荷载-6、7度设防地区的雨蓬一般可以不考 虑地震荷载,如果考虑的话应该是竖向地震,不必考虑水平地震. ⑸风荷载-风荷载是最难也最有争议的荷载；我先谈一下高度变化系数,得到高度变化系数有两种方法,一是采用《荷载规范》条文说明中的公式,二是直接查《荷载规范》的
表7.2.1；但高度比较小时,两者得到的数据有较大的差异,应该以《荷载规范》表7.2.1为准. 负风压体型系数取为－2.0,这基本上没有争议,正风压体形系数则无相关规范可以遵循,大家莫衷一是,有人不考虑,有人取0.2,有人取0.6,有人取1.0,还有人取为1.5；有人认为可以参考《荷载规范》中“单坡及双坡顶盖”,独立雨蓬正风压体形系数可以遵循此条取为1.0（也可以稍微保守一点取为1.3或1.4）,我认为大门口的雨蓬和独立雨蓬不一样,虽然说建筑物周围气流的方向是非常紊乱的,很难把握,但是我相信气流在建筑物周围主要还是向上的,所以正风压体形系数应该比独立雨蓬要小,正风压体形系数应该小于1.0,至于具体是多少绝对不是我们几个非研究人员在这里讨论讨论就可以决定的,这是要经过大量的风洞试验才能确定的,如果《荷载规范》不对此做出规定,此争议将长期存在；另外,从工程事故来看,也从来都是听说雨蓬被掀翻,从来没听说过被风吹掉下来过,如果按照有些人把体形系数取为1.5的话,那么向下组合比向上组合还大,应该是向下破坏,显然与实际不符.因为气流向上,非独立雨蓬考虑向下组合时我个人一般不考虑风荷载,下面的荷载组合可以看到. 2、荷载组合 1）向上组合 1.4风荷载标准值－1.0恒载标准值 这里不能考虑活载和雪载 2）向下组合
24m钢结构课程设计计算书
设计某厂房钢屋架 一、设计资料 梯形屋架跨度24m，物价间距6m，厂房长度120m。屋架支撑于钢筋混凝土柱子上，节点采用焊接方式连接，，其混凝土强度C25，柱顶截面尺寸400mm×400mm。屋面用预应力钢筋混凝土大型屋面板。上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆。屋面坡度i=1/10。刚材采用Q235B钢，焊条E43××系列，手工焊。 二、屋架形式和几何尺寸 屋架的计算跨度l0=L-300=24000-300=21000mm，端部高度取H0=2000mm，跨中高度H=3200mm 三、屋盖支撑布置（见图1） 四、荷载计算 ⒈永久荷载：预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1.40KN／m2 防水层（三毡四油上铺小石子）0.35 KN／m2 找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN／m2 保温层（泡沫混凝土）厚40mm 0.25KN／m2 钢屋架及支撑重0.12+0.011×24=0.384KN／m2 合计 2.784KN／m2 ⒉可变荷载：屋面荷载0.5KN／m2 雪荷载0.6KN／m2 由于可变荷载和雪荷载不能同时达到最大，因此去他们中的较大值。取0.6 KN／m2 五、屋架杆件内力计算与组合 永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4. ⒈荷载组合： ⑴全跨恒载＋全跨活载 ⑵全跨恒载＋半跨活载 ⑶全跨屋架，支撑自重＋半跨屋面板重＋半跨活载 ⒉节点荷载： 永久荷载F1=1.2×2.784×1.5×6=30.07KN
可变荷载F2=1.4×0.6×1.5×6=7.56KN ⒊屋架杆件内力计算 表一屋架构件内力组合表（单位：KN）见表1 六、屋架杆件设计 支座斜杆的最大内力设计值为-333.40 KN，查表9.1，中间节点板厚度选用10mm，支座节点板厚度选用12mm。 ⒈上弦杆 上弦采用等截面，按N=-572.28KN，FG杆件的最大设计内力设计。上弦杆计算长度：平面内：l ox=l o=1507mm；在屋架平面外，根据支撑和内力变化情况，取l oy =2×l0=3014mm。 假设λx=λy=120，查表得φ=0.437。取强度设计值f=215 N／mm2， 则需要的截面面积： A=N∕φf=572280∕0.751×215=3544mm2=35.44 cm2 需要回转半径： i x=l ox∕λ=1507∕70=21.5mm i y= l oy∕λ=1507×2∕70=43mm 根据需要的A、i x，查角钢型钢表，