矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一、塔机属性

二、塔机荷载

塔机竖向荷载简图

1、塔机自身荷载标准值

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

3、塔机传递至基础荷载标准值

4、塔机传递至基础荷载设计值

三、基础验算

矩形板式基础布置图

基础及其上土的自重荷载标准值：

G k=blhγc=5×5×1.45×25=906.25kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×906.25=1087.5kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)

=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)

=509.72kN·m

F vk''=F vk/1.2=12.52/1.2=10.43kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2) =776.25kN·m

F v''=F v/1.2=17.53/1.2=14.61kN

基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5×52/6=20.83m3

W y=bl2/6=5×52/6=20.83m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

M kx=M k b/(b2+l2)0.5=550.1×5/(52+52)0.5=388.98kN·m

M ky=M k l/(b2+l2)0.5=550.1×5/(52+52)0.5=388.98kN·m

1、偏心距验算

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y

=(461.4+906.25)/25-388.98/20.83-388.98/20.83=17.36kPa≥0

偏心荷载合力作用点在核心区内。

2、基础底面压力计算

P kmin=17.36kPa

P kmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y

=(461.4+906.25)/25+388.98/20.83+388.98/20.83=92.05kPa

3、基础轴心荷载作用应力

P k=(F k+G k)/(lb)=(461.4+906.25)/(5×5)=54.71kN/m2

4、基础底面压力验算

(1)、修正后地基承载力特征值

f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)

=150.00+0.30×19.00×(5.00-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=191.80kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算

P k=54.71kPa≤f a=191.8kPa

满足要求！

(3)、偏心作用时地基承载力验算

P kmax=92.05kPa≤1.2f a=1.2×191.8=230.16kPa

满足要求！

5、基础抗剪验算

基础有效高度：h0=h-δ=1450-(40+25/2)=1398mm

X轴方向净反力：

P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(461.400/25.000-(509.725+10.433×1.450)/20.833)=-9.0 95kN/m2

P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(461.400/25.000+(509.725+10.433×1.450)/20.833)=58 .926kN/m2

假设P xmin=0,偏心安全，得

P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((5.000+1.600)/2)×58.926/5.000=38.891kN/m2

Y轴方向净反力：

P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(461.400/25.000-(509.725+10.433×1.450)/20.833)=-9.0 95kN/m2

P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(461.400/25.000+(509.725+10.433×1.450)/20.833)=58 .926kN/m2

假设P ymin=0,偏心安全，得

P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((5.000+1.600)/2)×58.926/5.000=38.891kN/m2

基底平均压力设计值：

p x=(P xmax+P1x)/2=(58.93+38.89)/2=48.91kN/m2

p y=(P ymax+P1y)/2=(58.93+38.89)/2=48.91kPa

基础所受剪力：

V x=|p x|(b-B)l/2=48.91×(5-1.6)×5/2=415.72kN

V y=|p y|(l-B)b/2=48.91×(5-1.6)×5/2=415.72kN

X轴方向抗剪：

h0/l=1398/5000=0.28≤4

0.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×5000×1398=29183.25kN≥V x=415.72kN

满足要求！

Y轴方向抗剪：

h0/b=1398/5000=0.28≤4

0.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×5000×1398=29183.25kN≥V y=415.72kN

满足要求！

6、地基变形验算

倾斜率：tanζ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001

满足要求！

四、基础配筋验算

基础底部长向配筋HRB400 Φ25@140基础底部短向配筋HRB400 Φ25@140基础顶部长向配筋HRB400 Φ25@140基础顶部短向配筋HRB400 Φ25@140

1、基础弯距计算

基础X向弯矩：

MⅠ=(b-B)2p x l/8=(5-1.6)2×48.91×5/8=353.37kN·m

基础Y向弯矩：

MⅡ=(l-B)2p y b/8=(5-1.6)2×48.91×5/8=353.37kN·m

2、基础配筋计算

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=353.37×106/(1×16.7×5000×13982)=0.002

δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002

γS1=1-δ1/2=1-0.002/2=0.999

A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=353.37×106/(0.999×1398×360)=703mm2

基础底需要配筋：A1=max(703，ρbh0)=max(703，0.0015×5000×1398)=10485mm2 基础底长向实际配筋：A s1'=18013mm2≥A1=10485mm2

满足要求！

(2)、底面短向配筋面积

αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=353.37×106/(1×16.7×5000×13982)=0.002

δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002

γS2=1-δ2/2=1-0.002/2=0.999

A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=353.37×106/(0.999×1398×360)=703mm2

基础底需要配筋：A2=max(703，ρlh0)=max(703，0.0015×5000×1398)=10485mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=18013mm2≥A2=10485mm2

满足要求！

(3)、顶面长向配筋面积

基础顶长向实际配筋：A S3'=18013mm2≥0.5A S1'=0.5×18013=9006mm2

满足要求！

(4)、顶面短向配筋面积

基础顶短向实际配筋：A S4'=18013mm2≥0.5A S2'=0.5×18013=9006mm2

满足要求！

(5)、基础竖向连接筋配筋面积

基础竖向连接筋为双向Φ14@450

。

五、配筋示意图

矩形板式基础配筋图

·······

矩形板式桩基础计算书_201810

矩形板式桩基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值

基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.1×25+0×19)=687.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×687.5=928.125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(464.1+687.5)/4=287.9kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(464.1+687.5)/4+(1552+73.9×1.1)/5.091=608.708kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(464.1+687.5)/4-(1552+73.9×1.1)/5.091=-32.908kN 2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(626.535+928.125)/4+(2095.2+99.765×1.1)/5.091=821.756kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(626.535+928.125)/4-(2095.2+99.765×1.1)/5.091=-44.426kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2

塔吊格构式基础计算书讲解

塔吊格构式基础计算书 宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。 本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m； 塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级； 最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm； 塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个； 塔身宽度B: 2.5m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条； 格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10； 格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm； 格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6； 3、基础参数 桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m；

塔吊矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值

2、塔机传递至基础荷载设计值 三、基础验算

基础布置图

基础及其上土的自重荷载标准值： G k=blhγc=6.2×6.2×1.35×25=1297.35kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1297.35=1751.423kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k''=661kN·m F vk''=F vk'/1.2=36.9/1.2=30.75kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=892.35kN·m F v''=F v'/1.2=49.815/1.2=41.512kN 基础长宽比：l/b=6.2/6.2=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 W x=lb2/6=6.2×6.22/6=39.721m3 W y=bl2/6=6.2×6.22/6=39.721m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=661×6.2/(6.22+6.22)0.5=467.398kN·m M ky=M k l/(b2+l2)0.5=661×6.2/(6.22+6.22)0.5=467.398kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y =(333+1297.35)/38.44-467.398/39.721-467.398/39.721=18.879kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。

格构柱塔吊基础方案

南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 塔 吊 基 础 专 项 方 案 江西昌厦建设集团限公司 二○一二年十一月○三日

目录 第一章工程简介 (1) 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、地质、水文条件 (2) 四、塔吊基础概况 (3) 第二章施工部署 (4) 一、技术准备 (4) 二、人员准备 (4) 三、材料准备 (5) 四、现场准备 (6) 五、施工进度计划 (6) 第三章施工工艺及技术措施 (7) 一、施工工艺 (7) （一）立柱桩施工 (7) （二）立柱桩格构柱制作与安装 (9) （三）混凝土浇筑 (11) （四）空孔回填 (11) 二、施工保证措施 (11) （一）格构柱定位、固定与吊装 (11) 第四章施工质量保证措施 (14) 一、班组认真按图纸，按规程操作，建立自检、互检质量保证体系 (14) 二、技术、质量、施工员应根据各分部分项的设计图纸及操作规程进行技术质量验收 (14) 三、基础施工基本要求 (14) 四、灌注桩施工 (15) 五、加强措施及特殊要求 (16) 第五章安全、消防、环保施工保证措施 (17) 一、消防及用电安全 (17) 二、格构柱加工、吊装过程中的安全措施 (17) 三、格构柱施工安全措施 (18) 四、管线保护安全措施 (18) 五、环境保护措施 (18) 第六章成品保护 (18) 第七章塔机安拆作业安全事故应急救援预案 (20) 一、本预案的适用范围 (20) 二、组织机构和应急资源 (20) 三、应急处理程序 (21) 四、应急处理措施 (21)

LOUQIULIANG 南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 五、由于坠落或高空坠物造成的事故处理 (22) 六、由于违反安全操作规程所造成的事故处理 (22) 七、汽车吊倾覆伤人或损坏设备及建筑物的事故处理 (23) 八、塔机安拆作业过程中其它事故的处理 (23) 九、应急响应要求 (24) 第八章矩形格构式塔吊基础计算书 (24) 矩形格构式基础9#、11#楼计算书 (24) 矩形格构式基础10、12楼计算书 (41) 格构柱立面示意图1 (60) 格构柱立面示意图2 (61) 格构柱立面示意图3 (62) 塔吊平面布置图4 (63)

桩基础设计实例计算书说课材料

桩基础设计实例 某城市中心区旧城改造工程中，拟建一幢18层框剪结构住宅楼。场地地层稳定，典型地质剖面图及桩基计算指标见表8-5。柱的矩形截面边长为400mm ×500mm ，相应于荷载效应标准组合时作用于柱底的荷载为：5840=k F kN ，180=xk M kN ·m ， 550=yk M kN ·m ，120=xk H kN 。承台混凝土强度等级取C30，配置HRB400级钢筋， 试设计柱下独立承台桩基础。 表8-5 地质剖面与桩基计算指标 解：（1）桩型的选择与桩长的确定 人工挖孔桩：卵石以上无合适的持力层。以卵石为持力层时，开挖深度达26m 以上，当地缺少施工经验，且地下水丰富，故不予采用。 沉管灌注桩：卵石层埋深超过26m ，现有施工机械难以沉管。以粉质粘土作为持力层，单桩承载力仅240~340 kN ，对16层建筑物而言，必然布桩密度过大，无法采用。 对钻（冲）孔灌注桩，按当地经验，单位承载力的造价必然很高，且质量控制困难，场地污染严重，故不予采用。 经论证，决定采用PHC400-95-A （直径400mm 、壁厚95mm 、A 型预应力高强混凝土管桩），十字型桩尖。由于该工程位于城市中心区，故采用静力法压桩。 初选承台埋深d =2m 。桩顶嵌入承台0.05m ，桩底进入卵石层≥1.0m ，则总桩长

L=0.05+1.0+10.4+3.5+9.3+1.0≈25.3m 。 （2）确定单桩竖向承载力 ①按地质报告参数预估 ∑+=i sia P p pa a L q u A q R ()4596910.1803.9105.3304.1061254.044.055002+=?+?+?+?+???+??? ? ????=ππ =1150kN ②按当地相同条件静载试验成果 u Q 的范围值为2600 ~3000kN 之间，则 1500~13002/==u a Q R kN ， 经分析比较，确定采用13502/==u a Q R kN 。 （2）估算桩数与平面布桩 ①初选桩的根数 3.41350 5840==a k R F n ＞ 根，暂取5根。 ②初选承台尺寸 桩距2.14.00.30.3=?==d s m ，并考虑到xk yk ＞M M ，故布桩如图8-29所示： (a) 平面 (b) 立面 图8-29 承台尺寸及荷载图

毕业设计手算计算书基本步骤模板1

1 建筑设计 1.1 建筑方案的比选与确定 根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 1.1.1建筑功能比较 由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案： 方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。 方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电

矩形格构式塔吊基础计算书

矩形格构式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机属性

塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值

k

基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.6×25+0×19)=921.6kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×921.6=1105.92kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.667m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(2898.63+921.6+20)/4=960.058kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L =(2898.63+921.6+20)/4+(3646.752+60.637×1.6)/4.667=1762.253kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L

=(2898.63+921.6+20)/4-(3646.752+60.637×1.6)/4.667=157.862kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v h)/L =(3503.356+1105.92+1.35×20)/4+(5583.817+84.892×1.6)/4.667=2384.644kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v h)/L =(3503.356+1105.92+1.35×20)/4-(5583.817+84.892×1.6)/4.667=-66.506kN 四、格构柱计算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[1175.08+49.07×(45.00/2-4.55)2]=67942.227cm4 整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1270/(67942.227/(4×49.07))0.5=68.261

塔吊板式基础安全计算书

矩形板式基础计算书 一、计算依据 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 二、参数信息 1）基本参数

地基承载力特征值fak(kPa) / 承台宽度的地基承载力修 正系数ηb / 基础埋深的地基承载力修正系 数ηd / 基础底面以下的土的重度 γ(kN/m3) / 基础底面以上土的加权平均重 度γm(kN/m3) / 基础埋置深度d(m) / 2）承台参数： 承台底部长向配筋直径d1 22 承台底部长向配筋间距a1 160 承台底部长向配筋等级HRB335 承台底部短向配筋直径d2 22 承台底部短向配筋间距a2 160 承台底部短向配筋等级HRB335 承台顶部长向配筋直径d3 22 承台顶部长向配筋间距b1 160 承台顶部长向配筋等级HRB335 承台顶部短向配筋直径d4 22 承台顶部短向配筋间距b2 160 承台顶部短向配筋等级HRB335 （图1）塔吊荷载示意图

（图2）塔吊基础布置图 （图3）承台配筋图三、基础验算 1．荷载计算 基础及其上土的自重荷载标准值： G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.812kN 基础及其上土的自重荷载设计值： G=1.35G k=1.35×877.812=1185.047kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1193.9kN·m F vk''=F vk'/1.2=56.8/1.2=47.333kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

窗台格构式横梁计算书

窗台格构式加强横梁验算计算书 6.08m高处窗台格构式加强横梁验算计算书 1.基本参数 1.1幕墙所在地区 武汉地区； 1.2地面粗糙度分类等级 本工程按B类地形考虑。 抗震设防 根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，武汉地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用，也就是取：αmax=0.063； 2. 荷载计算 2.1 风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算： w k=βgzμs1μz w0……8.1.1-2[GB50009-2012] 上式中： w k：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； z：计算点标高：10m；（因此处格构式加强横梁安装高度为6.08m，低于10m，按10m考虑。）βgz：高度z处的阵风系数βgz=1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15=1.7 μz：风压高度变化系数；μz =1.000×(10/10)0.30=1.000 μs1：局部风压体型系数； 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1： 1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用； 2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0； 3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。 本计算点为墙面位置，按如上说明，查表得： μs1(1)=0.8 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用： 1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；

矩形板式桩基础计算书

6楼矩形板式桩基础1计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《预应力混凝土空心方桩》JG197-2006 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值

基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=6.4×6.4×(1.5×25+0×19)=1536kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1536=1843.2kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1006.97+1536)/4=635.743kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4+(4177+173.5×1.5)/5.657=1420.145kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4-(4177+173.5×1.5)/5.657=-148.66kN 2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4+(5638.95+234.225×1.5)/5.657=1859.596kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4-(5638.95+234.225×1.5)/5.657=-258.291kN 四、桩承载力验算

大厦塔吊基础专项施工方案

目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (3) 三、塔吊基础设计 (3) 1、布置原则 (3) 2、塔吊选型 (4) 3、塔式起重机的设立要求 (4) 4、选用塔吊的主要性能 (5) 5、地基土力学性质 (6) 6、塔吊基础设计 (8) 四、塔吊格构柱做法、步骤 (10) 五、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理 (10) 六、塔吊基础质量保证措施 (11) 七、安全保证措施 (13) 八、塔吊基础计算书 (13) 1、1#塔吊矩形格构式基础计算书 (13) 2、2#塔吊矩形格构式基础计算书 (26) 九、附图 (68)

塔吊基础专项施工方案 一、工程概况 建设单位：公司 施工单位：有限公司 设计单位：有限公司 围护设计单位：有限公司 勘察单位：察院 监理单位：有限公司 XXXX大厦南侧地块项目位于XXXXXXXXXX。 工程总用地面积6992㎡，总建筑面积20184.45㎡，其中地上建筑面积约12880.25㎡，地下室建筑面积7304.20㎡。本工程±0.000相当于绝对标高（黄海标高）2.9m，施工现场自然地面相对标高为2.500米，则其自然地面相对标高为-0.4米。 工程有2幢高层及若干配套用房组成，其中1#楼12F，建筑高度40m，2#楼12F，建筑高度40m，工程结构设计使用年限为50年，结构安全等级二级，设防烈度7度，砌体施工控制等级B级，地基基础设计等级甲级。 工程桩采用泥浆护壁钻孔灌注桩，均以桩端进入持力层深度不小于1m控制，其中持力层情况为：主楼区域1#楼、2#楼采用桩径600mm，持力层为8层砾砂层，一层地下室区域采用桩径600mm，已有效桩长37米为控制参数。 质量目标：符合现行建设工程验收评定标准，一次性竣工验收合格，按规定进行工程质量备案。 工期目标：总工期655日历天，开工日期2018年1月1日，竣工验收完成日期2019年10月17日。 二、编制依据 1、XX省工程物探勘察院提供的地质勘察报告（塔吊基础所在部位的地质报告复印附后）。 2、XXXXXXXXX基处理中心设计的基坑围护图纸； 3、XXXXXXXXXX设计顾问有限公司提供的工程施工图纸、会审纪要 4、XXXXXXXXXXX限公司提供的QTZ250(TC7035B)型以及QT125(ZJ6019)塔式起重机使用说明书。

矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书

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3 矩形板式基础计算书 计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 塔机型号 QTZ60（浙江建机） 塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m) 40 塔机独立状态的计算高度H(m) 45 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.8 二、塔机荷载 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值

4 塔身自重G 0(kN) 251 起重臂自重G 1(kN) 71.1 起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 29.4 小车和吊钩自重G 2(kN) 3.8 小车最小工作幅度R G2(m) 0 最大起重荷载Q max (kN) 60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax (m) 18.2 最小起重荷载Q min (kN) 15 最大吊物幅度R Qmin (m) 60 最大起重力矩M 2(kN·m) Max[60×18.2，15×60]＝1092 平衡臂自重G 3(kN) 53.48 平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m) 8.67 平衡块自重G 4(kN) 150 平衡块重心至塔身中心距离R G4(m) 13.77 2、风荷载标准值ωk (kN/m 2) 工程所在地 广西 贺州市 基本风压ω0(kN/m 2 ) 工作状态 0.2 非工作状态 0.35 塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅 地面粗糙度 C 类(有密集建筑群的城市市区) 风振系数βz 工作状态 1.763 非工作状态 1.815 风压等效高度变化系数μz 0.862 风荷载体型系数μs 工作状态 1.95 非工作状态 1.95

塔吊基础施工方案改

潼南县实验二小江北分校及第三幼儿园建设工程 目录 一、工程概述 (2) 二、编制依据 (2) 三、平面布置 (3) 四、塔吊基础型式 (3) 五、工程地质及水文情况 (3) 六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (4) 七、5#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (11) 八、塔吊避雷措施 (13) 九、主要安全技术措施 (13) 十、塔吊基础沉降观测 (13) 十一、多塔作业注意事项 (13) 十二、塔吊安拆方案 (14) 附图 一、工程概述

潼南县实验二小江北分校及第三幼儿园建设工程 杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司，设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。 本标段工程包括5幢16层高层及地下1层车库组成，建筑面积约46550.99m2，地下建筑面积约10000m2。建筑高度48.85m~49.85m。±0.000相当于黄海高程6.15m。 本工程抗震设防烈度为6度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级，建筑设计使用年限为50年。本工程土方开挖时自然地坪标高为:6.25 ,基坑底标高为-5.75，4#塔吊安装高度为：70米，5#塔吊安装高度为：64米。 二、编制依据 1、杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基坑围护图纸； 2、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 5、《钢结构设计规范》（GB50017-2005） 6、《钢结构制作工艺规程》 7、浙江中材工程勘测设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》 8、塔吊生产厂家（浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数。 9、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009） 10、杭建监（2010）第33号文件 11、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006 12、《建筑施工起重机械安装、使用、拆卸安全规程》JGJ196-2010 13、浙江省关于塔吊基础的相关规范 三、平面布置： 根据建筑物平面布置情况，在满足周边环境及现场垂直运输要 求的前提下，现确定设置2台虎霸QTZ80塔吊均安装在地下室中，塔吊位置详见平面布置图，以保证最大覆盖面（塔吊在地下室土方开挖前安装完毕）。 具体位置详见《塔吊平面布置图》 塔吊安装幅度：均为55M。 四、塔吊基础形式： 塔吊基础形式钻孔灌注桩加钢构柱，桩基采用4根φ800钻孔灌注桩，桩心距1.6米，桩身砼强度C30，桩顶标高为-6.350m，桩顶处设一块5.0m×5.0m×0.4m小基础（要求锚桩100mm），混凝土采用C35。四肢角钢（Q235，L140×10）格构柱直接埋设在桩内，与桩搭接3米，格构柱与桩钢筋笼共两处电焊焊接，即格构柱和钢筋笼顶处及格构柱底和钢筋笼处。格构柱柱顶设一块40mm 厚钢板，作为格构柱与塔吊基础节的连接板，标高为-2.0m。详见附图。 五、工程地质及水文情况 详见地质报告 六、4#塔吊矩形格构式基础计算书 1、塔机自身荷载标准值

塔式起重机机基础计算书

塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值

k

矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： G k =bl(hγ c +h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k =1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b 2+a l 2)0.5=(32+32)0.5=4.24m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k )/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F Vk h)/L =(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kN Q kmin =(F k +G k )/n-(M k +F Vk h)/L =(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max =(F+G)/n+(M+F v h)/L =(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kN Q min =(F+G)/n-(M+F v h)/L =(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m 桩端面积：A p =πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2 R a =uΣq sia ·l i +q pa ·A p

筏板基础模板计算书

Appendix 1附件1 Calculation of the Formworks模板计算书 1、Side Formwork Construction侧模施工 1.1、设计说明 Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab. 侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm. 1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算 1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合 a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力 t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算) F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2 F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算） (take this value for computational checking of strength ) b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2 c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2 combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2 line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m 2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算 M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10) W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3 σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2

塔吊基础施工方案改

目录 一、工程概述 (2) 二、编制依据 (2) 三、平面布置 (3) 四、塔吊基础型式 (3) 五、工程地质及水文情况 (3) 六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (4) 七、5#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (11) 八、塔吊避雷措施 (13) 九、主要安全技术措施 (13) 十、塔吊基础沉降观测 (13) 十一、多塔作业注意事项 (13) 十二、塔吊安拆方案 (14) 附图

一、工程概述 杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司，设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。 本标段工程包括5幢16层高层及地下1层车库组成，建筑面积约46550.99m 2，地下建筑面积约10000m2。建筑高度48.85m~49.85m。±0.000相当于黄海高程6.15m。 本工程抗震设防烈度为6度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级，建筑设计使用年限为50年。本工程土方开挖时自然地坪标高为:6.25 ,基坑底标高为-5.75，4#塔吊安装高度为：70米，5#塔吊安装高度为：64米。 二、编制依据 1、杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基 坑围护图纸； 2、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 5、《钢结构设计规范》（GB50017-2005） 6、《钢结构制作工艺规程》 7、浙江中材工程勘测设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》 8、塔吊生产厂家（浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数。 9、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009） 10、杭建监（2010）第33号文件 11、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006

取消矩形板式桩基础QTZ250(TC7030B)计算书(DOC)

矩形板式桩基础QTZ250(TC7030B)计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值

承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1058+750)/4=452kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(1058+750)/4+(4250+35×1.2)/5.09=1295.03kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(1058+750)/4-(4250+35×1.2)/5.09=-391.03kN 2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(1428.3+1012.5)/4+(5737.5+47.25×1.2)/5.09=1748.29kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(1428.3+1012.5)/4-(5737.5+47.25×1.2)/5.09=-527.89kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2 R a=uΣq sia·l i+q pa·A p =2.51×(6.5×15+3.5×180)+1600×0.5=2632.65kN Q k=452kN≤R a=2632.65kN Q kmax=1295.03kN≤1.2R a=1.2×2632.65=3159.19kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算

QTZ80塔吊基础计算书

1号塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=1039.00kN.m 塔吊计算高度: H=98m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1668kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 3.50m 承台厚度: Hc=1.250m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=800.000m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 16.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔 灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=3.5×3.5×1.25×25=382.8125kN 3) 起重荷载标准值 F qk=60kN 2. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

M k=-1668+0.9×(1039+2294.71)=1332.34kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1668+4097.15=2429.15kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(449+382.81)/4=207.95kN Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125)/4+(2429.15+83.62×1.25)/3.54=924.69kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125-0)/4-(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-508.78kN 工作状态下： Q k=(F k+G k+F qk)/n=(449+382.81+60)/4=222.95kN Q kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125+60)/4+(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=616.41kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125+60-0)/4-(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=-170.51kN 四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(449+60)/4+1.35×(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=70 2.96kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(449+60)/4-1.35×(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=-359.38kN 非工作状态下： 最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×449/4+1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=1119.13kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×449/4-1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-816.06kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

塔吊矩形板式桩基础计算书

矩形板式桩基础计算书一、塔机属性 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值

矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=8.4×9×(1.1×25+0×19)=2079kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2079=2806.65kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(6.82+7.42)0.5=10.05m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(600+2079)/4=669.75kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(600+2079)/4+(1200+500×1.1)/10.05=843.88kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(600+2079)/4-(1200+500×1.1)/10.05=495.62kN 2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(810+2806.65)/4+(1620+675×1.1)/10.05=1139.24kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(810+2806.65)/4-(1620+675×1.1)/10.05=669.08kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2 R a=uΣq sia·l i+q pa·A p

塔吊基础方案

工程 塔 吊 基 础 专 项 施 工 案 编制人：职务（称）：编制时间： 审核人：职务（称）：审核时间： 批准人：职务（称）：批准时间： 批准部门（章）：

目录 一.工程概况 二.塔吊方案编制依据： 三.设计原理 四.塔吊基础设计计算

塔吊基础专项方案 一、工程概况： 建设单位： 设计单位： 工程名称： 工程地点： 建设规模： 结构层数： 塔吊情况说明：因现场施工场地狭小，需要在现场北面布置一台周转塔吊，为1#塔吊，该塔吊采用QTZ63（5011）型，因为工地西北侧有一高压电线塔，高压电线塔高度超过40米，塔吊大臂须离开高压电线塔，实际1#塔吊臂长采用30米，距离高压电线塔10米，1#塔吊为独立基础塔吊，基础立于自然地基，采用矩形板式桩基础，无附墙，独立最大实用高度可达40米，能够满足使用要求。(塔吊位置见附图) 建筑主体最高为149米，塔吊最高需升至160米。为保证工程正常施工需要,在1#楼主楼东侧位置布置1台2#塔吊。2#塔吊采用QTZ80型（6012）塔吊，起重臂有效长度为60m，实际采用60米，采用桩基结合钢格构式独立承台，承台处于地下室一层，为1#办公楼使用塔吊，采用附着式，塔吊最大起升高度可达180米，能够满足使用要求。 基础详见附图《塔吊基础施工图》，承台砼强度等级取C35，

配置III级钢筋。 二、塔吊方案编制依据： 1、杭州中正建筑机械有限公司提供的《QTZ63（5011）塔式起重机使用说明书》； 2、中联重科机械有限公司提供的《QTZ80（6012）塔式起重机使用说明书》； 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94 — 2008 4、《塔式起重机设计规范》GB/T13752 — 92 5、《建筑结构荷载规范》GB50009 — 2001（2006年版） 6、《塔式起重机设计规范》GB/T13752 — 92 7、《混凝土结构设计规范》GB50010 — 2002 8、地块建设项目工程岩土工程勘察报告； 9、地块建设项目工程结施图、建施图 三、塔吊基础设计原理： GB/T13752-92《塔式起重机设计规范》第4.6.3条对固定式基础设计要求如下： 固定式塔式起重机（简称塔吊）使用的混凝土基础必须能承受工作状态和非工作状态下的最大荷载，并必须满足起重机抗倾覆稳定性的要求，故必须满足以下几点设计要求： 1、塔吊基础承载力验算； 2、塔吊地基承载力验算； 3、塔吊基础受弯承载力验算。