文档库 最新最全的文档下载
当前位置:文档库 › 排架结构计算书

排架结构计算书

排架结构计算书
排架结构计算书

荣成市××包装有限公司包装车间砖排计算

某单跨车间如下图所示,外纵墙壁柱间距6.00m ,每开间有2.7m 宽的窗,有檩体系轻钢屋架下弦标高为 6.40m ,壁柱为370mm *490mm ,砖墙厚度为370mm ,采用M5混合砂浆、MU10烧结普通砖砌筑,室外地面标高为-0.45m ,基础顶面标高为-0.3m 。

验算外纵墙的高厚比,以及受压、受弯、受剪承载力

一、验算外纵墙的高厚比

1、求壁柱截面的几何特征 翼缘宽度3.364.44.63

237.0>=?+=f b 取f b =3.3m A=21402300

4903703300370m =?+? mm y 3.2151402300

)2370370(370370237033003701=+??+?

?= mm

y 7.6443.2154903702=-+= 410232310699.5)2

3707.644(49037049037012

1)23703.215(37033003703300121m m I ?=-??+??+-??+??=

mm A I i 6.2011402300

10699.510

=?== mm i h T 6.7056.2015.35.3=?==

2、确定计算高度

m m s 4890>= 属于弹性方案

m H H 6.94.65.15.10=?==

3、外纵墙高厚比的验算

M5砂浆时,[β]=24 有门窗洞口墙允许高厚比的系数82.06

7.24.014.012=?-=-=s b s μ 68.192482.00.161.136

.7059600210=??=<===βμμβh H 即整片外纵墙高厚比满足要求

二、受压承载力计算

M P a f 5.1= 21402300

mm A = 61.13=β 查表得70.0=?

KN N KN fA 557.1640101402300105.178.066=>=????=-?

即满足要求

三、受弯、剪承载力计算

基本风压20/65.0m KN =ω

标准值0ωμμβωz s z k =

柱顶集中荷载k ω由柱顶到屋脊高度范围(2.45m )内的风荷载组成

其值为:KN k 17.03.345.265.00.1)468.05.0(0.1=????-?=ω

迎风面均布荷载:m KN q k /72.13.38.065.01=??=

背风面均布荷载:m KN q k /07.13.35.065.02=??=

(1)水平集中力作用于排架柱顶时柱顶剪力:

因为结构对称,两柱刚度相同,所以剪力分配系数相等,即2

1=μ 所以柱顶剪力为KN V k A A 085.017.02

1'=?==ωμ KN V k B B 085.0'==ωμ

(2)A 柱外侧作用有水平均布荷载k q 1时的柱顶剪力:

在排架上端附加一根水平支杆,其反力为:

KN H q R k 128.44.672.18

38311=??== 柱顶剪力为: KN R R V A A 064.2128.42

11''-=?-=+-=μ KN R V B B 064.2128.42

11''=?==μ (3)B 柱外侧作用有水平均布荷载k q 2时的柱顶剪力:

KN H q R k 568.24.607.18

38322=??== 柱顶剪力为: KN R V A A 284.1568.22

12"'=?==μ

KN R R R V B B 284.1568.22

121222"'-=?-=-=+-=μ 叠加上述三项的柱顶剪力得:

KN V V V V A A A A 695.0284.1)064.2(085.0"'"'1-=+-+=++=

KN V V V V B B B B 865.0284.1064.2085.0"'"'1=-+=++=

窗台底端内力为:

m KN H q H V M k A A ·1925.225.572.12

15.5695.02122'1'1'=??+?-=+= m KN H q H V M k B B ·94.205.507.12

15.5865.02122'2'1'=??+?=+= m KN H q V V k A A ·765.85.572.1695.0'11'=?+-=+=

m KN H q V V k B B ·75.65.507.1865.0'21'=?+=+=

查表得:沿通缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 11.0=,抗剪强度设计值MPa f v 11.0= 截面抵抗矩:312647.02153.005699.0m y I W ===

面积矩:3207645.02153.03.32

1m S =??= 所以有:m KN m KN W f tm ·1925.22·12.292647.01011.06>=??= KN KN S

I b

f bz f v v 765.876.2707645.03.31011.06>=???== 即满足要求

2 柱底内力为:

m KN H q H V M k A A ·98.214.572.12

14.55735.021221=??+?-=+

= m KN H q H V M k B B ·98.214.507.1214.57435.021222==??+?=+= KN H q V V k A A 715.84.572.15735.011=?+-=+=

KN H q V V k B B 522.64.507.17435.021=?+=+=

截面抵抗矩:311448.02223.00322.0m y I W ===

面积矩:320815.02223.03.32

1m S =??= 查表得:沿齿缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 23.0=,抗剪强度设计值MPa f v 11.0= 所以有:m KN m KN W f tm ·98.21·304.331448.01023.06>=??= KN KN S

I b

f bz f v v 15.84.1430815.03.31011.06>=???== 即满足要求

板厚0.25m高度6m排架的计算书(样板)

楼板(0.25m厚)模板扣件钢管6m高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》,供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为6.0米,搭设尺寸为:立杆的纵距 b=0.80米,立杆的横距 l=0.80米,立杆的步距 h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 (采用的钢管类型为48×3.5)

木方按照简支梁计算,木方的截面力学参数为 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3; I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4; 木方楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.000×0.250×0.400=2.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.350×0.400=0.140kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.800×0.400=0.960kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×2.500+1.2×0.140=3.168kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.960=1.344kN 最大弯矩 M = 1.344×0.80/4+3.17×0.80×0.80/8=0.522kN.m 最大支座力 N = 1.344/2+3.17×0.80/2=1.939kN 截面应力=0.522×106/83333.3=6.27N/mm2 木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下: 均布荷载 q = 2.500+0.140=2.640kN/m 集中荷载 P = 0.960kN 最大变形 v =5×2.640×800.04/(384×9500.00×4166666.8)+960.0 ×800.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.614mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

外脚手架方案计算书

脚手架计算书 1、计算依据 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) (2)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2006) (3)工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数 搭设高度H=24米,密目网规格:2300目/100cm2 ,每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上,下设50×100×4000木垫板。步距1.8m,立杆纵距l a=1.5米,立杆横距l b=1.05米,连墙件为2步3跨设置,脚手板按同时铺设4排计算,同时作业层数n1=2。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管,截面面积A=489mm2,截面模量W=5.08×103 mm3,回转半径i=15.8mm,抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2,基本风压值ω0=0.7 kN/m2, E=2.06×105N*mm2 3、荷载标准值 (1)结构自重标准值:g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用(双排脚手架)g k1=0.13 kN/m2。 (2)脚手板自重标准值:g k2=0.35kN/m2(可按实际取值) (3)栏杆、挡脚板自重标准值:0.14 kN/m (4)施工均布活荷载:q k=3 kN/m2 (5)风荷载标准值:ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2 式中μz——风压高度变化系数,查《建筑结构荷载规范》取值,地面粗糙类 别选B,取μz=1.25。 μs——脚手架风荷载体型系数,取1.3. ω0——基本风压值,根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算 (1)横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下:

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书 计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图

搭设示意图: 平台水平支撑钢管布置图

平面图

侧立面图 四、板底支撑(纵向)钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336

板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求! 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图

外双排脚手架计算

双排落地式脚手架计算书 一、编制说明 钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排扣件式脚手架,立杆采用单立杆,搭设高度为20m。具体搭设尺寸为:立杆的纵距为1.2m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8m。连墙件采用三步三跨,竖向间距5.4m,水平间距3.6m。横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式,小横杆在下(南方搭设法),大小横杆搭设方法见图。 采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑,脚手板自重标准值按0.35kN/m2 考虑,栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑,安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2 考虑。 施工均布荷载为3.0kN/m2,同时2层施工,脚手架上共铺设脚手片4层。 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。设大横杆数量为:2 根。 ㈠均布荷载的计算 大横杆的自重标准值:0.0384 kN/m;

脚手板的荷载标准值:0.35×1.05/3=.1225 kN/m; 活荷载标准值:3.0×1.05/3=1.05 kN/m; 静荷载的计算值:q1=1.2×.0384+1.2×.1225=.1931 kN/m; 活荷载的计算值:q2=1.4×1.05=1.47 kN/m。 ㈡强度计算 最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: M1max=0.08q1l2+0.101q2l2 跨中最大弯矩为M1max=0.08×.1931×1.22+0.101×1.47×1.22=.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2 支座最大弯矩为M2max=-0.10×.1931×1.22-0.117×1.47×1.22=-.2755 kM.m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: σ=Mmax/W=.2755×1000000/5080=54.2323 N/mm2; 因为σ=54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。 ㈢挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: Vmax=0.677q1l4/100EI+q2l4/100EI

两跨排架柱计算书讲解

混凝土结构课程设计计算书 一、设计资料 (一)、设计题目 有一金工车间,不考虑抗震设防,采用装配式混凝土柱的等高排架结构,不设天窗,车间长度60米,柱距6米,跨数、跨度见表1,吊车为每跨两台中级工作制软钩吊车,起重量见表1. 表1: (二)已知资料 1采用卷材防水屋面,屋面恒荷载(包括卷材、20mm厚找平层、大型屋面板、屋架及屋面梁)为1.4KN/m2(水平投影面积)。 2 屋面活荷载0.7KN/m2,屋面没有积灰荷载。 3雪荷载标准值0.4KN/m2,风荷载标准值0.35KN/m2,屋面坡度角α=11。21′。 4已考虑深度和宽度修正后的地基承载力特征值180KN/m2 5在柱距6米范围内,基础梁、围护墙、窗、圈梁、等传至基础顶面的竖向集中力标准值为300~350KN(吊车轨顶标高,低的取小値,高的取大値)此竖向集中力与柱外侧边的水平距离为0.12米。 6室内地坪标高±0.00米,室外地坪标高-0.300米。 7柱顶至檐口顶的竖向高度h 1=2.1m,檐口至屋脊的竖向距离h 2 =1.2m. 8混凝土强度等级,排架柱用C30,柱下扩展基础用C20。

9排架柱主筋及柱下扩展基础内钢筋用HRB335级钢筋,柱箍筋用HPB235级钢筋。 10吊车有关技术参数可查阅专业标准《起重机基本参数和尺寸系列》(ZQ1—62-ZQ8-62)或直接参照吊车制造厂的产品规格得到。 二、设计内容 (一)单层厂房结构计算书 1、单层厂房平面、剖面结构布置及主要结构构件选型。 2、计算各种荷载作用下的排架内力(计算简图、荷载计算及各种荷载作用下的排架 内力分析)。 3 排架边柱内力组合 4、排架柱设计(截面设计、配筋构造、吊装验算、牛腿设计)。 5、排架柱下扩展基础的设计(基础底面尺寸的确定、基础高度的验算、基础底面配 筋验算)。 (二)、单层厂房结构设计施工图 用铅笔绘制一号图一张 1±0.000结构平面布置图,1:200 2装配式边柱施工图,1:200 3边柱下一个扩展基础的平面与剖面,1:25~1:40 4施工说明 三、吊车的选用 根据课程设计的要求和吊车的起重量表1,基础布置的方便,选用A级别吊车四台。每跨两台。 四、单层厂房平面布置和剖面结构布置 厂房布置为双跨,跨度分别为18米,长度60米,排架间距为6米排架柱。

外脚手架计算书(20200617113908)

双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架,搭设高度25.3米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.90米,内排架距离结构0.30米,立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6,连墙件采用3步3跨,竖向间距5.40米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片,荷载为0.35kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法(新) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架, 横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为18.0米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距l a= 1.20米,立杆的横距l b= 1.20米,立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上,搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2,脚手板自重标准值0.30kN/m2, 同时施工1层,脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。

双排脚手架详细计算书

钢管落地脚手架计算书 1 工程;工程建设地点: ;属于结构;地上0 层;地下0 层;建筑高度: 0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0 平方米;总工期:0 天。 本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理,组织施工;由担任项目经理,担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为25 m,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:横距L b为1.2m,纵距L a为1.2m,大小横杆的步距为1.5 m ; 内排架距离墙长度为0.30m;小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为①48 X 3.0 横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3 m,水平间距3.6 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件; 2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层; 3. 风荷载参数本工程地处广东东莞市,基本风压0.5 kN/m 2;风荷载高度变化 系数%计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取 0.74,风荷载体型系数片为0.693 ; 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1291 ; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150 ; 安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ;

排架设计计算书

《阆中市马哮溪大酒店项目边坡治理工程排架设计计算书》 钢管型号及截面特征:)5.3δ(48φmm mm = 289.4cm A =,415.12cm I =,3078.5cm W =,cm i 578.1= 荷载:人群荷载,取2/4.2m KN 现对脚手架的小横杆、大横杆和立杆进行内力验算: ⑴、小横杆计算 小横杆的计算长度为大横杆的间距,即m l 2.11=两相邻小横杆所围成的面积为: 21482.120.1235.1m A =×= 在1A 面积上所承受的荷载为: KN A F 557.34.2482.14.210=×=×= 故每根小横杆上承受的匀布荷载为: m KN l F q /482.12 .12557.321101=×== 小横杆按简支梁计算。其最大弯矩max M : m KN l q M 267.02.1482.181812211max =××== 弯曲强度:[]MPa MPa W M 215σ6.52078 .510267.0σ3 max =<=×== 抗弯刚度:[] mm f mm EI ql f 3568.115.12210384102.1482.1538455 441=<=×××××== 故小横杆满足要求。 ⑵、大横杆计算 立杆纵向间距取最大值1.5m 计算,即m l 5.12=。按三跨连续梁进行计算: 由小横杆传递的集中力KN F 741.02/1482.1=× =

m KN Fl M 288.05.1741.026.026.02max =××== 弯曲强度:[] MPa MPa W M 215σ72.56078.510288.0σ3 max =<=×== 抗弯刚度: []mm f mm EI Fl f 323.115 .12210100105.1741.0883.1100883.15 222=<=×××××== 即大横杆满足要求。 ⑶、立杆计算 立杆承受由大横杆传递来的荷载,由此KN F N 741.0==,由于大横杆间距为1.2m ,长细比76578.1120 λ===i l ,查表得441.0=: [][]KN A N 4646364215489441.0σ==××== []N N < 满足要求 (4)、扣件抗滑力计算 由于KN R KN N R c 5.8741.0=<== 即满足抗滑要求。

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(范本)

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(范本) 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 更多建筑工程技术资料请加群(303362541) 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.50米,立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为φ48.3×3.6, 连墙件采用2步2跨,竖向间距2.40米,水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用[5号槽钢U口水平,建筑物外悬挑段长度2.50米,建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.111+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.2002=-0.264kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: σ=0.264×106/5260.0=50.114N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

脚手架详细计算书

多排脚手架计算书 计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 、脚手架参数 、荷载设计

计算简图: 立面图

侧面图三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2 ×(0.04+G kjb ×l a/(n+1))+1.4 G×k×l a/(n+1)=1.2 (0×.04+0.35 1×.2/(2+1))+1.4 3×1.2/ (2+1)=1.896kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb ×l a/(n+1))=(0.04+0.35 1.2×/(2+1))=0.18kN/m 计算简图如下: 取前后立杆横距最大的那跨计算,并考虑在顶端处有横向水平杆外伸 1、抗弯验算

M max=max[ql b2 /8,qa12/2]=max[1.896 1×.22/8,1.896 ×0.152/2]=0.341kN m· σ=0γM max/W=1×0.341 ×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2 、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI) ,q'a14/(8EI)]=max[5 0×.18 ×12004/(384 ×206000×127100),0.18 ×1504/(8 ×206000×127100)]=0.185mm νmax=0.185mm≤ [ ν=]min[l b/150,10]=min[1200/150,10]=8mm 满足要求! 3 、支座反力计算承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896 (×1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18 ×(1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=0.136kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.44kN q=1.2 0.0×4=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.136kN q'=0.04kN/m 1 、抗弯验算计算简图如下:

落地外脚手架计算书

附件计算书一:双排扣件钢管脚手架计算 书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2017 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架,搭设高度31.2米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.85米,内排架距离结构0.35米,立杆的步距1.80米。 钢管类型为φ48×2.8,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工活荷载为4.2kN/m2,同时考虑1层施工。 脚手板采用冲压钢板,荷载为0.30kN/m2,按照铺设2层计算。 栏杆采用竹串片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.9600。 地基承载力标准值140kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m 活荷载标准值Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.128=0.196kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.196+0.10×2.475)×1.5002=0.592kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.196+0.117×2.475)×1.5002=-0.696kN.m

脚手架计算书(DOC)

满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m, 立杆的纵距 b=1.20m,立杆的横距 l=1.50m,立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2,栏杆自重0.15kN/m,材料最大堆放荷载 2.00kN/m2,施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3; 截面惯性矩 I = 11.35cm4; 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算: (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m): q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m): q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m):

q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到,活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

脚手架计算书及相关图纸

脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计

计算简图: 立面图 侧面图

三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9 /(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算

M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m σ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax=1.368mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下:

单层单跨厂房排架结构设计

单层单跨厂房排架结构设计 一设计内容和条件 某厂装配车间,该车间为单跨厂房,柱距距为6米,厂房纵向长度为96米,跨度为27米,15/3t 中级工作制吊车二台,牛腿面标高9.00米,柱顶标高为13米。 设计条件 1屋面活荷载:2/5.0M KN q =,不考虑积灰荷载,雪荷载2 /25.0M KN q = 2基本风压: 2 0/40.0M KN W = 3屋面做法 三毡四油:2 /35.0M KN 20mm 水泥砂浆找平层2 /4.0M KN 合计21/75.0M KN g g k ==∑ 屋面活荷载:2 /5.0M KN q = 屋面板采用G410标准图集6.15.1?m 预应力混泥土屋面板(卷材防水) 允许外荷载:2 /5.2M KN (板自重:22/40.1M KN g k = 灌缝重:2 3/1.0M KN g k =)大型屋面板(包括填缝 2/50.1M KN 屋 架 : 屋 架 自 重 2 4/133M KN g k = 则 KN g g g G k k k k k 75.2485.0g 2 )(43211=?+? ?++=厂房跨度 柱距 4采用370mm 厚烧结粘土空心砖(重度2 /8M KN )吊车梁以上设高侧窗,洞口尺寸为 8.12.4?m ,吊车梁以下设低侧窗,洞口尺寸42.4??高宽m ,圈梁设在柱顶处。 5排架柱:混泥土C30 钢筋:纵向受力钢筋HRB400级 箍筋:HPB235级 柱下独立基础:混泥土:C20,钢筋:HRB335级 6吊车:Q15/3t 桥式吊车 中级工作制 吊车梁:先张法预应力混泥土吊车梁,自重根/5.47KN 轨道及联结重量M KN /5.1 桥跨:m L k 5.25= 桥宽:m B 6400= 轮距:mm K 5250=

外脚手架搭设在地下室顶板计算书

外脚手架搭设在地下室顶板计算书 CBD21地块改造工程工程;属于框架结构;地上14层;地下2层;建筑高度:57.4m;标准层层高:3.3m ;总建筑面积:88345平方米;总工期:730天; 本工程由宁波维科置业集团有限公司投资建设,宁波建筑设计研究院设计,浙江省华夏工程勘测院地质勘察,浙江工正建设监理咨询有限公司监理,慈溪城关 建筑有限公司组织施工;由施云兰担任项目经理,吴焕正担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 36.3 米,20米以下采用双管立杆,20米以上采用单管立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.8米,立杆的横距为1.05米,大小横杆的步距为1.8 米; 内排架距离墙长度为0.30米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0.80; 连墙件采用两步三跨,竖向间距 3.6 米,水平间距5.4 米,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层;

3.风荷载参数 本工程地处浙江省慈溪市,基本风压为0.45 kN/m2; 风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为0.65; 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1337; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:7; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038; 5.地下室顶板参数 地下室顶板类型:钢筋混凝土;地下室顶板承载力标准值(kpa):200.00;立杆地下室顶板面积(m2):0.25;地下室顶板承载力调整系数:1.00。

脚手架计算书(步距1.8)

本工程首层~设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆,最大搭设高度50m以下(为20.2m),搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130—2001)的设计尺寸及构造要求搭设,故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五~十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架,脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下: 1、荷载计算(此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册(第四版)1》查得) ①恒载的标准值G k: G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 由表5—7查得g k1=0.1089KN/m; g k2=0.2356KN/m; g k3=

0.1113KN/m。 a.当取H i=56.7m 用于结构作业时,G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 =56.7×(0.1089+0.1113)+1.5×0.2356 =12.84KN 用于装修作业时,G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 =56.7×(0.1089+0.1113)+2×1.5×0.2356 =13.19KN b.当取H i=28.4m 用于结构作业时,G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 =28.4×(0.1089+0.1113)+1.5×0.2356 =6.61KN 用于装修作业时,G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 =28.4×(0.1089+0.1113)+2×1.5×0.2356 =6.96KN ②活载(作业层施工荷载)的标准值Q k: Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k=1.8KN/m(结构作业时)和q k=1.2KN/m(装修作业时)则有: 用于结构作业时,Q k= 1.5×1.8=2.7KN

多排脚手架计算书

多排悬挑钢管脚手架主梁计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计标准》GB50017-2017 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,建筑物外悬挑段长度2.10米,建筑物内锚固段长度3.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物2.00m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。 本工程中,支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm。 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 2.636 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 0.696 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=16.453kN,R2=15.247kN,R3=-0.323kN 最大弯矩 M max=5.685kN.m 抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=5.685×106/(1.05×141000.0)+15.669×1000/2610.0=44.401N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 二、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到: φb=2.00

满堂排架结构计算书

满堂排架结构计算书 此方案由于在构造上设计了剪力撑,斜撑限制了各个方向的侧向变形。因此可视为“无侧移多层刚架”,脚手架受轴压作用,失稳是脚手架的主要危险所在。设计立杆为单杆,计算过程如下: 1、轴心荷载: P n=q0[1+(a+1.5)/h]+2.5q3/h =37.7*[1+ (0.67+1.5)/1.8]+2.5*9.8/1.8 =96.76N/m N=H0P n+ab2(0.5n1q1+ηn2q2) =9.5*96.76+0.67*0.8*(0.5*2*343+0.68*8*2648) =8824.21N 设计立杆下垫2500*500*5的木垫块, 则f=8824.21/(2.5*0.5)=7.06kN/m2<49~78kN/m2 ∴满足地基承载力的要求。 P n为每1米架高的脚手架杆件的自重 q0立杆每米长的自重=37.7N a立杆纵距=0.67m h大横杆间距=1.8m q3扣件自重,每个9.8N,取1个=9.8N H0立杆总高度=9.5 b2作业面铺板宽度=0.8m n1铺脚手版层数=2

q1脚手板自重=343 N/m2 η作业面上施工荷载分配于外力杆系数 = 0.68 n2可以构成轴心荷载的作业层数=8 q2脚手板上的施工荷载=2648 N/m2 夯实回填土地基承载力=49~78 kN/m2 2、偏心荷载: P内=ηab2q2n5 =0.32*0.67*0.8*2648*2 =908.37 N/m2 P外=ηab2q2n5+Lq0+P0 =0.68*0.67*0.8*2648*2+30*9.5 =2215.29 N 其中Lq0+P0可按30N/m计算 n5按偏心荷载计算的作业层数 ∵908.37N&2215.29N<8824.21N ∴满足要求。 3、脚手架的失稳计算: 1)立杆的计算长度: 按单立杆a1=h/a=1.2/0.67=1.80 脚手架计算:1、首步架:L0=μ1h=0.659*1.2=0.79 2、其他步架:L0=μ1h=0.698*1.2=0.84 2)立杆长细比λ:

(完整word版)钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算;本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程,总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米,建筑总层数为地下一层、地上十二层,一层层高4.5m,二层层高4m,三~十一层层高均为3m,十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 44.2 m,立杆采用单立管; 搭设尺寸为:立杆的横距为 1.05m,立杆的纵距为1.5m,大小横杆的步距为1.8 m; 内排架距离墙长度为0.20m; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1.00; 连墙件采用两步两跨,竖向间距 3.6 m,水平间距3 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市,基本风压0.75 kN/m2; 风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为1.13; 脚手架计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248;

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110; 安全设施与安全网(kN/m2):0.005; 脚手板类别:冲压钢脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038; 脚手板铺设总层数:12; 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土;地基承载力标准值(kPa):120.00; 立杆基础底面面积(m2):0.20;地基承载力调整系数:1.00。 本工程原地基土类型为混凝土,地基承载力大于120,满足要求! 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算

相关文档
相关文档 最新文档