张拉夹片滑丝原因分析

预应力张拉施工中夹片“滑丝”原因分析

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摘要

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本文通过对预应力张拉施工中夹片滑丝的原因分析，确定了防

治夹片滑丝的对策

关键词：预应力

夹片

滑丝

随着预应力工艺的成熟，预应力混凝土在工程中得到广泛应用。

在预应力张拉施工，尤其是在后张法预应力张拉施工中，常出现夹片咬不住钢绞线，出现“滑丝”现象，严重影响了张拉施工的质量。出现夹片“滑丝”的情况后，人们一般认为是夹片的硬度低、质量不好造成的。实际上，夹片硬度低只是造成“滑丝”的原因之一。很多时候，在检查出现“滑丝”的夹片硬度时，硬度往往也合格，那么是什么原因造成夹片“滑丝”的

呢？笔者根据多年锚具生产及工程张拉施工现场施工的经验，认为夹片硬度低不是造成“滑丝”的唯一原因，现场施工的许多问题，也会导致夹片“滑丝”。

一、使用限位板张拉原理分析

当使用限位板进行张拉时，随着张拉千斤顶油缸的运动，工具锚（千斤顶夹片）夹紧钢绞线向张拉方向运动，同时工作锚中的夹片也随钢绞线向后移动，当工作夹片移动到限位板的限位工作面位置时，被限位板的限位工作面挡住不再继续走了。此时工作夹片运动的距离应当是各锚具生产厂家设计的限位尺寸。以开封的XYM系列锚具为例，这个尺寸为7.5毫米。在工作夹片向后移了7.5毫米时，夹片的孔径应为大于钢绞线直径0.5毫米左右，但在夹片外圈上弹性圈的弹力作用下，夹片的牙尖紧挨着钢绞线。随着张拉的继续进行，钢绞线向后移动的过程中，外表皮会被夹片轻微的刮伤，有明显的痕迹。当千斤顶达到张拉规定吨位，保压一定时间回顶时，夹片在弹性圈的弹力所产生的与钢绞线间的摩擦力的作用下，随钢绞线一起向前运动到锚环的锥孔中（跟进），在锥形所产生的正压力下，夹片牙齿嵌入钢绞线中，锚固。

二、夹片“滑丝”的原因

1.夹片硬度低，当夹片的硬度低于钢绞线硬度，通常为低于HRC53左右时，夹片咬不住钢绞线，回顶时，产生“滑丝”。

2张拉时千斤顶与锚具不同心。当张拉千斤顶与锚具不同心时，会造成张拉伸长时一边夹片刮伤钢绞线，而刮掉的铁屑会充满夹片牙齿的缝隙。回顶时，由于夹片牙齿缝隙中充满了铁屑而无法嵌入钢绞线，此时钢绞线的回缩损伤夹片的牙齿，造成“滑丝”。

3限位板磨损。随着使用次数的增加，在相当大的压力作用下，限位板（尤其是弹孔限位板）的支撑部分会压瘪下去，限位尺寸变小。张拉钢绞线向后移动时，夹片内孔打不开，高速回缩的钢铰线会损伤夹片牙齿。

4张拉时夹片牙齿有沙子。使用时夹片牙齿有沙子，沙子充填在夹片牙齿的间隙里，当回顶时，夹片无法嵌入钢铰线而产生“滑丝”。

5钢铰线上有铁锈、沙子。钢铰线上有铁锈、沙子同样会塞满夹片的牙齿缝隙而导致“滑丝”。

6限位板内有泥沙。限位板内有泥沙，其危害相当于限位板磨损，会导致限位尺寸变小而产生“滑丝”。

7安装工作夹片时不要弹性圈。安装工作锚时，有时套在工作夹片上的弹性圈（耐油“O”形圈或钢丝圈）会损坏或丢失，有的工人图省事不要弹簧圈。这样，当回顶时，夹片与钢铰线的摩擦力变小而导致夹片不跟进。高速回缩的钢铰线会损坏夹片牙齿，产生“滑丝”

综上所述，张拉施工时，产生“滑丝”的原因很多，应针对具体问题进行

多方面的分析研究，找出原因，进而对症下药，避免“滑丝”现象的发生。

先张法预应力空心板梁钢绞线断丝、滑丝原因浅析及预防措施

先张法预应力空心板梁钢绞线断丝、滑丝原因浅析及 预防措施 贺友平 【交通部公路一局一公司北京100024】 摘要：对张拉钢绞线施工中断丝、滑丝现象予以理论分析，并据此指导施工。关键词：断丝滑丝分析措施钢绞线 1 断丝、滑丝力学浅析 1.1 锚固体系受力分析 1.1.1 钢绞线锚固体系剖面图(图1) 图1 1.1.2 钢绞线、夹片受力分析 张拉过程中，钢绞线、夹片、锚圈受力图(图2) 图2 T0—千斤顶对钢绞线的张拉力；T1—夹片对钢绞线的夹持力； N1—夹片对钢绞线的压力；T1′—钢绞线对夹片夹持力的反作用力；N1′—钢绞线对夹片压力的

反作用力； N2—锚圈对夹片的压力；f—锚圈对夹片的摩擦力；f′—夹片对锚圈摩擦力钢绞线受力简图见图3，夹片受力简图见图4。 图3 T0—千斤顶对钢绞线张拉力T1—夹片对钢绞线夹持力N1—夹片对钢绞线的压力 图4 T1′—钢绞线对夹片夹持力的反作用力N2—锚圈对夹片的压力 N1′—钢绞线对夹片压力的反作用力f—锚圈对夹片的摩擦力 根据以上受力分析，可以得出如下平衡条件：由图2及图3 ΣＦx＝0 T 0-T 1 ＝0即T ＝T 1 (1) 由图2及图4 ΣＦx＝0 T 1′-N 2 si nα-fcosα＝0 (2) ΣFy＝0 N 2cosα-fsinα-N 1 ′＝0 (3) f＝N 2 ＊μ(μ为锚圈与夹片间摩擦系数) (4) T 1与T 1 ′，N 1 与N 1 ′是两对作用力与反作用力 则T 1 ＝T 1 ′(5) N 1 ＝N 1 ′(6) 由(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)式得： N 2＝T /(cosα-μsinα)(7) N 1＝T (cosα-μsinα)/(sinα+μcosα)(8) 夹片对钢绞线的切口深度为ΔL

边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算

边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算 一、概述 抗滑桩是将桩插入滑面以下的稳固地层内，利用稳定地层岩土的锚固作用以平衡滑坡推力，从而稳定滑坡的一种结构物。除边坡加固及滑坡治理工程外，抗滑桩还可用于桥台、隧道等加固工程。 抗滑桩具有以下优点： (1) 抗滑能力强，支挡效果好； (2) 对滑体稳定性扰动小，施工安全； (3) 设桩位置灵活； (4) 能及时增加滑体抗滑力，确保滑体的稳定； (5) 预防滑坡可先做桩后开挖，防止滑坡发生； (6)桩坑可作为勘探井，验证滑面位置和滑动方向，以便调整设计，使其更符合工程实际。 二、抗滑桩类型

实际工程应用中，应根据滑坡类型及规模、地质条件、滑床岩土性质、施工条件和工期要求等因素具体选择适宜的桩型。 三、抗滑桩破坏形式 总体而言，抗滑桩破坏形式主要包括： (1)抗滑桩间距过大、滑体含水量高并呈流塑状，滑动土体从桩间挤出； (2) 抗滑桩抗剪能力不足，桩身在滑面处被剪断； (3) 抗滑桩抗弯能力不足，桩身在最大弯矩处被拉断； (4) 抗滑桩锚固深度及锚固力不足，桩被推倒； (5)抗滑桩桩前滑面以下岩土体软弱，抗力不足，产生较大塑性

变形，使桩体位移过大而超过允许范围； (6)抗滑桩超出滑面的高度不足或桩位选择不合理，桩虽有足够强度，但滑坡从桩顶以上剪出。 对于流塑性地层，滑体介质与抗滑桩的摩阻力低，土体易从桩间挤出。此时，可在桩间设置连接板或联系梁，或采用小间距、小截面的抗滑桩，因流塑体的自稳性差，当地下水丰富时，开挖截面过大的抗滑桩易造成坍塌，对处于滑移状态的边坡，还可能会加速边坡的滑移速度，甚至造成边坡失稳。 四、抗滑桩设计 01 基本要求 抗滑桩是一种被动抗滑结构，只有当边坡产生一定的变形后，才能充分发挥作用。因此，抗滑桩宜用于潜在滑面明确、对变形控制要求不高的土质边坡、土石混合边坡和碎裂状、散体结构的岩质边坡。 抗滑桩宜布置在滑体下部且滑面较平缓的地段；当滑面长、滑坡推力大时，可与其它加固措施配合使用，或可沿滑动方向布置多排抗滑桩，多排抗滑桩宜按梅花型布置。此外，抗滑桩设计还应满足以下要求： ?通过桩的作用可将滑坡推力滑坡的剩余抗滑力传递到滑面以下 稳定地层中，使滑体边坡安全系数达到规定值。保证滑体不越过桩顶，不从桩间挤出。 ?桩身有足够的稳定性。桩的截面、间距及埋深适当，锚固段的横向应力在容许值内。 ?桩身有足够的强度。钢筋配置合理，能够满足截面内力要求。 ?保证安全，施工方便，经济合理。 02 设计流程

丝杆螺母的选择

滑动螺旋工作时，主要承受转矩及轴向拉力(或者压力）的作用,同时在螺杆和螺母的旋合螺纹间有较大的相对滑动，其失效形式主要是螺纹磨损,因此,滑动螺旋的基本尺寸，通常的根据耐磨性条件确定。下面计算丝杆的耐磨性。 已知：F=41048（N ） 查《机械设计》有： d 2≥] [P h p F φπ??? 对于梯形螺纹有h=0.5P,《查机械设计》有[]p =22MP 则[] p F d φ8.02≥ 式中：φ在传动精度较高，载荷较大，寿命长时，取4=φ ][P 为材料的许用压力，查《机械设计》[]1可得][P =22Mpa [] p F d φ8.02≥=17.28mm 可以取d 2=50.5mm,满足d 2的要求。 其公称直径d=55mm 外螺纹mm d 453= 内螺纹mm D mm D 465614== 螺距p=9mm 螺母高度 H=202mm （3）丝杆强度计算 由扭矩 T=F 0tan(V ??+）2 2d 查《机械设计》[]1得，对于M10~M16普通螺纹取tan v ?=0.17 cos ?= D d D 2- 已知D=100mm t=25mm cos ?= D d D 2-=0.5 所以 tan ?=1。732

T=F 0tan(V ??+） 22d =41048?2 5.50732.117.01732.117.0??-+=(Pa ） 危险截面 ca σ=212)4(31d T F A +][σ≤=4 s σ 式中:A-—-是丝杆的最小截面积 A=214d π ca σ=21 2)4(31d T F A +MPa 26≈ 查《机械设计》[]1得,s σ=320～360Mpa 所以ca σ][σ≤ 结论是之前取的丝杆数据符合强度要求 （4）螺母强度计算 由于螺母的材料强度小于丝杆,故只需要校核螺母螺纹牙的强度 选取螺母高度H=202mm 螺纹牙危险截面a —a 的弯曲强度条件为 ][62b u b D l F σπσ≤?????= 式中：b-——螺纹牙根部的厚度，mm ，对于梯形螺纹，b=0.65P=5。85mm l —-—弯曲力臂，mm ，l=22D D - 44.22==P H μ ［τ］-—-螺母材料的许用切应力 ［b σ］--—螺母材料的许用弯曲应力 所以 u b D l F ?????=26πσ=9.24MP ][b σ≤ )(108~80][MP b =σ 左右螺母均为101mm (5）丝杆的稳定性计算 临界载荷Fcr 可以按欧拉公式计算 Fcr=2 22l I E ???μπ 式中:E--—丝杆材料的拉压弹性模量，Mpa ，E=2.06?510Mpa

预应力钢筋断丝、滑丝的原因与处理

预应力钢筋断丝、滑丝的原因与处理 一、滑丝的原因 滑丝的原因很多，一般是锚圈锥孔与夹片之间有夹杂物；力筋和千斤顶卡盘内有油污；锚下垫板喇叭口内有混凝土和其他残渣；锚具偏离下垫板止口；锚具（锚圈、锚塞、夹片）质量存在问题，由于其硬度不足不均而产生变形。回油过猛，力筋粗细不一致也是滑丝产生的因之一。滑丝一般退顶后发生，有时张拉后半天至一天内发生。此外，锚具限位板的限位深度太深，也会导致滑丝，限位板的作用是在回油过程中控制夹片位臵，限位深度太深，限位板对夹片的限位作用失效，在回油过程中会导致夹片错台，从而使夹片对预应力钢筋的作用减小而导致滑丝。 二、断丝的原因 断丝的发生，一般是：钢材材质不均匀或严重锈蚀；锚圈口处分丝时交叉重叠；操作过程中没有做到孔道、锚圈、千斤顶三对中，造成钢丝偏中，受力不均，个别钢丝应力集中；油表失灵，造成张拉力过大；千斤顶未按规定校验。此外，限位板的限位深度太小也是导致断丝的原因之一，如果限位板的深度太小，限位板对夹片的作用不仅仅是限位作用，还有纵向的压力，限位板纵向作用力应该在锚环上，而作用在夹片上的纵向压力会导致夹片对预应力钢筋的作用力不均匀加大，从而咬断钢丝，导致断丝。 三、滑丝、断丝处理的原则 在预应力张拉过程中或锚固时，预应力筋滑丝、断丝数量超

过设计或表1的规定，应予处理 注：钢绞线断丝是指钢绞线内钢丝的断丝 断丝包括滑丝失效的钢丝 滑移量是指张拉完毕锚固后部分钢丝或钢绞线向孔道内滑移的长度 四、滑丝的处理 张拉完成后应及时在钢丝（或钢绞线）上做好醒目的标记，如发现滑丝，解决的措施一般是：采用YC122千斤顶和卸荷座，将卸荷座支承在锚具上，用YC122千斤顶张拉滑丝钢绞线，直至将滑丝夹片取出，换上新夹片，张拉至设计应力即可。如遇滑丝严重或在滑丝中钢绞线受到了严重的伤害，则应将锚具上所有的钢绞线全部卸荷，找出原因并解决，再重新张拉。 如果确定滑丝原因为限位板的限位深度太深，应及时荷提供工具锚的厂家联系，重新试验测定限位深度，确定标准的限位深度值（应精确到0.01mm），按照确定标准的限位深度值重新订做限位板，然后再进行张拉。 五、断丝的处理 断丝的处理，常用的方法有： 提高其它钢丝束的张拉力作为补偿。但在任何情况下最大超张力不得超过应有的规定； 换束。卸荷、松锚、换束、重新张拉指设计应力值 启用备用束，对于一些重要的结构，设计时往往留有备用管

抗滑桩设计计算书

目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算 3.1 计算参数 3.2 计算工况 3.3 计算剖面 3.4 计算方法 3.5 计算结果 3.6 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算

、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030?K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m,设计为二级公路，设计纵坡3.50%,地面高程为720.846m?741.70m,设计起止路面高程为724.608m?729.148m, K96+080-K96+100 为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。 二、计算依据 1. 《重庆市地质灾害防治工程设计规范》 (DB50/5029-2004)； 2. 《建筑地基基础设计规范》 ( GB 50007-2002)； 3. 《建筑边坡工程技术规范》 ( GB 50330-2002)； 4. 《室外排水设计技术规范》 (GB 50108-2001)； 5. 《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001); 6. 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)； 7. 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》 ( GB 50086-2001)； 8. 《公路路基设计规范》 ( JTG D30—2004)； 9. 相关教材、专著及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 3.1 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：丫1=20.7kN/m3, ? 1=18.6 °，C=36kPa 饱和工况：Y=21.3kN/m3，?=15.5 ° C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa，饱和抗压强度17.30 Mpa,天然密度2.564g/cm3,比重2.724,空隙度8.25%，属软化岩石，软质岩石。

丝杆螺母的选择之欧阳家百创编

滑动螺旋工作时，主要承受转矩及轴向拉力（或者压力）的作用，同时在螺杆和螺母的旋合螺纹间有较大的相对滑动，其失效形式主要是螺纹磨损，因此，滑动螺旋的基本尺寸，通常的根据耐磨性条件确定。下面计算丝杆的耐磨性。 欧阳家百（2021.03.07） 已知：F=41048（N ） 查《机械设计》有： d 2≥ ] [P h p F φπ??? 对于梯形螺纹有h=0.5P ，《查机械设计》有[]p =22MP 则[] p F d φ8 .02≥ 式中：φ在传动精度较高，载荷较大，寿命长时，取4=φ ][P 为材料的许用压力，查《机械设计》[]1可得][P =22Mpa []p F d φ8 .02≥=17.28mm 可以取d 2=50.5mm ，满足d 2的要求。

其公称直径d=55mm 外螺纹mm d 453= 内螺纹 mm D mm D 465614== 螺距p=9mm 螺母高度H=202mm （3）丝杆强度计算 由扭矩 T=F 0tan （V ??+） 2 2 d 查《机械设计》[]1得，对于M10~M16普通螺纹取tan v ?=0.17 cos ?= D d D 2- 已知D=100mm t=25mm cos ?= D d D 2-=0.5 所以 tan ?=1.732 T=F 0tan （V ??+）2 2d =41048? 2 5 .50732.117.01732.117.0? ?-+=2794023(Pa) 危险截面 ca σ= 212)4(31d T F A +][σ≤=4 s σ 式中：A---是丝杆的最小截面积 A=214 d π ca σ= 21 2)4(31d T F A +MPa 26≈

预应力筋张拉时发生断丝、滑丝的处理办法

预应力筋张拉时发生断丝、滑丝怎么办？ 1、质量问题及现象 预应力筋在张拉与锚固时，由于各种原因，发生预应力筋的断丝和滑丝，使预应力钢束受力不均匀，造成构件不能达到所要求的预应力度。 2、原因分析 1）实际使用的预应力钢丝或预应力钢绞线直径偏大，锚具与夹片不密贴，张拉时易发生断丝或滑丝。 2）预应力束没有或未按规定要求梳理编束，使得钢束长短不一或发生交叉，张拉时易发生断丝或滑丝。 3）锚夹具的尺寸不准，夹片的误差大，夹片的硬度与预应力盘不配套，易屡丝和滑丝。 锚圈放置位置不准，支承垫块倾斜，千斤顶安装不正，会造成预应力钢束断线。 4）施工焊接时，把接地线接在预应力筋上，造成钢丝间短路，损伤钢丝，张拉时发生断丝。5）把钢束穿入预留孔道内时间长，造成钢丝锈蚀，砼砂浆留在钢束上，又未清理干净，张拉时产生滑丝。 6）锚圈放置位置不准，支承垫块倾斜，千斤顶安装不正，会造成预应力钢束断线。 7）油压表失灵，造成张拉力过大，易产生断丝。 8）张拉时千斤顶限位板没有卡在工作锚里面也容易造成断丝 3、预防措施 1）穿束前,预应力钢束必须按规程进行梳理编束,并正确绑扎。 2）张拉预应力筋时，锚具、千斤顶安装要准确。 3）张拉预应力筋时，锚具、千斤顶安装要准确。 4）当预应力张拉达到一定吨位后，如发现油压回落，再加油时又回落，这时有可能发生断丝，如果发生断丝，应更换预应力钢束，重新进行预应力张拉。 5）焊接时严禁利用预应力筋作为接地线，不允许发生电焊烧伤波纹管与预应力筋。 6）张拉前必须对张拉端钢束进行清理，如发生锈蚀应重新调换。 7）张拉前要经权威部门准确检验标定千斤顶和油压表。 8）发生断丝后可以提高其它束的张拉力进行补偿；更换新束；利用备用孔增加预应力束。

抗滑桩设计计算书

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目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数 计算工况 计算剖面 计算方法 计算结果 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算

一、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。 二、计算依据 1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）； 2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）； 3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）； 4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）； 5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）； 6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）； 7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）； 8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）； 9. 相关教材、专着及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa 饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。 表1 各岩土层设计参数建议值表

抗滑桩设计计算书

抗滑桩设计计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN

目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数 计算工况 计算剖面 计算方法 计算结果 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算

一、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。 二、计算依据 1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）； 2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）； 3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）； 4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）； 5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）； 6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）； 7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）； 8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）； 9. 相关教材、专著及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa 饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。

丝杆及螺母常用材料

根据丝杠在机械上所起的作用、对精度的要求以及它随载荷的大小，可分为普通丝杠（梯形丝杠精度为7～9级，滚珠丝杠为D～H级）和精密丝杠（梯形丝杠精度6级以下，滚珠丝杠为C级）。根据热处理情况又可分为淬硬丝杠（硬丝杠）和不淬硬丝杠（软丝杠）。丝杠加工认准钛浩，品质保障，丝杠材料首先要严原材料的验收，应按照国家标准逐项进行检验，特别是原材料的表面质量（主要是对原材料的外观、形状、表面缺陷）检验、化学成分检验和内部质量（即内部组织缺陷，如疏松、夹渣、偏析、脱碳等）检验，合格后方能投产。 普通精度软丝杠，应用很普遍，如机床上7～8级的定位丝杠、手动进给丝杠等，由于其加工方便、制造成本低，故对使用材料的性能要求不高，多用于一些觉的中碳碳钢和中碳低合金钢。 对于高精度精密软丝杠，其精度在6级以上、硬度在35HRC以下的精密丝杠，多用于轻载荷、工作频率低、润滑条件好的结构中。它常用碳含量较高的钢，如T10A、T12A等，它对材料的要求，除与普通精度软丝杠相似的条件外，还要求材料的磨削加工性能好、不易磨焦表面、产生磨裂的敏感性低、磨削表面粗糙度低等。 对于高精度精密硬丝杠而言，要求其心部具有一定的强度和朔韧性，表面滚道要有高硬度（一般为58～63HRC），以保证有足够的承载能力，能够带动很重的载荷作自由的精确运动，这就要求所使用材料的抗拉强度要达到700～

1000Mpa，还应有一定的韧性和精度稳定性，工件在制造过程中还要求有良好的冷热加工的工艺性能。 梯形丝杠用材： ①普通精度（指7～9级）丝杠对于轻载荷常用非合金中碳结构钢（如45、50钢）制造，经正火、调质处理，或用冷轧易切削钢（如Ｙ45ＭnＶ）直接机械加工而成。对于有耐磨性要求的可选用调质非合金结构钢（如45、40Cr钢），制造，经氮碳共渗处理后直接使用。用于测量、受力不大的丝杠可选用调质非合金结构钢（如45、40Cr钢），经感应加热表面淬火后使用。 ②高精度（指6级以上）丝杠对轻载荷常用非合金（碳素）或低合金工具钢（如T10A、T12A或9Mn2V、CrWMn钢）制造，经调质或球化退火处理。对工作频繁的丝杠常用低合金工具钢（如9Mn2V、CrWMn钢）制造、整体淬火，还可采用高级渗氮专用钢（如38CrMoA1A、35CrMo钢）制造并经渗氮处理，用于承受较高温度场合。对要求耐磨的小规格丝杠可用渗碳低合金钢（如20CrMnTi钢）制造，经渗碳＋淬火＋低温回火后使用。对于在高温下工作的丝杠可采用沉淀硬化不锈钢（如0Cr17Ni4Cu4Nb）制造，经固溶＋时效处理后使用。

抗滑桩设计计算(验算)

抗滑桩防护方案计算验算 抗滑桩原设计长度为15米，桩基埋入承台深度为4.5米，桩基另侧采用万能杆件支撑（见附后图）。由于承台基坑开挖较深，在承台施工时万能杆件横向支撑干扰较大，给施工带来很大的不便。为此提出抗滑桩防护修改方案：1、取消万能杆件横向支撑；2、加大抗滑桩入土埋置深度，由4.5米增至9米，总桩长增至19米；3、在桩顶部设1.2m×0.8m系梁连接所有抗滑桩，加强桩顶部的整体稳定性。具体验算如下： 一、桩长及桩身最大弯矩计算 开挖深度10米，桩下土层为新黄土和圆砾土，土的内摩擦角取35°，土的重度γ=18KN/m3，无地下水，采用人工挖孔灌注桩支护。取1米为计算单元，计算桩入土深度及最大弯矩。 顶部车辆荷载P=10KN/m2。 1、桩的入土深度

14 .06224.0696.64)(67.63 2 /77.284283 .1083.010837 .0)(49 .51271.010271.0181069 .3)2 45(271 .0)2 45(/191056 .0101856.018 10 3 2'223 '' '== ===-====??+???==+=+==-= =?+??=?+??==+==-==+?=+?=== = ∑∑∑l K E n l K E m r K K K m h m KN K P h K h l E h l r K K e K P K h e tg K tg K m KN h h h m P h P P a a P γγαγααααααααγμμγ? ? γγγ 由m ，n 值查图（布氏理论曲线）得：62.0=ω m x t m l x 89.82.171.662.083.10=+==?==μω 故挖孔桩总长为10＋8.89=18.9m （按19m 施工） 2、桩的最大弯矩计算 ∑∑?=-=---+==-= m KN x K K x l E M m K K E x m P m P m 8.174607.28185.20276 )()(96.2' )(23 'max γαγαα 设桩中心距按1.5米布置

预应力施工常见问题及处理措施

**项目经理部 预应力施工常见问题及预防和 处理措施 编制： 复核： 日期：

一、常见问题预防及处理 1、锚垫板面与孔道轴线不垂直或锚垫板中心偏离孔道轴线 1.1现象 张拉过程中锚环突然抖动或移动，张拉力下降。有时会发生锚杯与锚垫板不紧贴的现象。 1.2原因分析 锚垫板安装时没有仔细对中，垫板面与预应力索轴线不垂直。造成钢绞线或钢丝束内力不一，当张拉力增加到一定程度时，力线调整，会使锚环突然发生滑移或抖动，拉力下降。 1.3预防措施 锚垫板安装应仔细对中，垫板面应与预应力索的力线垂直。 锚垫板要可靠固定，确保在混凝土浇筑过程中不会移动。 1.4处理方法 另外加工一块楔形钢垫板，楔形垫板的坡度应能使其板面与预应索的力线垂直。 2、锚头下锚板处混凝土变形开裂 2.1现象 预应力张拉后，锚板下混凝土变形开裂。 2.2原因分析 通常锚板附近钢筋布置很密，浇筑混凝土时，振捣不密实，混凝土疏松或仅有砂浆，以致该处混凝土强度低。

锚垫板下的钢筋布置不够、受压区面积不够、锚板或锚垫板设计厚度不够，受力后变形过大。 2.3预防措施 锚板、锚垫板必须在足够的厚度以保证其刚度。锚垫板下应布置足够的钢筋，以使钢筋混凝土足以承受因张拉预应力索而产生的压应力和主拉应力。 浇筑混凝土时应特别注意在锚头区的混凝土质量，因在该处往往钢筋密集， 混凝土的粗骨料不易进入而只有砂浆，会严重影响混凝土的强度。 2.4处理方法 将锚具取下，凿除锚下损坏部分，然后加筋用高强度混凝土修补，将锚下垫板加大加厚，使承压面扩大。 3、滑丝与断丝 3.1现象 锚夹具在预应力张拉后，夹片“咬不住”钢绞线或钢丝，钢绞线或钢丝滑动，达不到设计张拉值。 张拉钢绞线或钢丝时，夹片将其“咬断”，即齿痕较深，在夹片处断丝。 3.2原因分析 锚夹片硬度指标不合格，硬度过低，夹不住钢绞线或钢丝；硬度过高则夹伤钢绞线或钢丝，有时因锚夹片齿形和夹角不合理也可引起滑丝或断丝。 钢绞线或钢丝的质量不稳定，硬度指标起伏较大，或外径公差超限，与夹片规格不相匹配。 3.3防治措施

浅谈预制T梁钢绞线滑丝、断丝的原因及预防措施

浅谈预制T梁钢绞线滑丝、断丝的原因及预防措施 发表时间：2019-11-26T10:17:09.940Z 来源：《建筑学研究前沿》2019年17期作者：尹阳阳[导读] 在铁路预制T梁施工过程中，预应力钢绞线张拉是一道关键工序，钢绞线在张拉过程中在一些客观或主观原因下偶尔会出现断丝、滑丝现象。 中铁十六局集团第二工程有限公司天津 300162 摘要：对后张法预制T梁钢绞线滑丝、断丝情况进行分析，提出预防措施。工作夹片硬度不足；工具夹片多次使用，齿绞被磨平；工作夹片安装时锚圈锥孔有污物；钢绞线直径与限位板槽深不对应；钢绞线有损伤为钢绞线滑丝、断丝主要原因。根据以上原因制定相应的措施：加强工作夹片进场检验，不合格品禁止使用；加强工具夹片检查，齿绞被磨平工具夹片不得使用；对张拉人员进行技术培训，按规程规范操作；切割钢绞线前不要损伤钢绞线。 关键词：预制T梁；钢绞线；滑丝；断丝；措施 在铁路预制T梁施工过程中，预应力钢绞线张拉是一道关键工序，钢绞线在张拉过程中在一些客观或主观原因下偶尔会出现断丝、滑丝现象，预加应力时，每片梁滑丝及断丝数量不应超过预应力钢绞线总丝数的0.5%，并不应位于梁体的同一侧，且一束内断丝不应超过一丝，否则应换束重新张拉。如何更好地避免钢绞线的滑丝和断丝，是困扰工程技术人员的一个重大难题。现结合施工实践经验和有关文献资料，对预制T梁预应力施工中钢绞线滑丝、断丝原因进行分析，并提出相应的预防措施。1研究背景 本文以新建天津南港铁路工程中塘制梁场为例进行研究分析，新建天津南港铁路工程建设地点为天津市滨海新区，包括单线大桥598m、双线特大桥17391m、单双线特大桥5586m，中塘制梁场负责生产全线2576片预制T梁，梁型众多、各跨度T梁架设穿插进行，业主工期要求紧工程质量要求高，梁场生产压力大。预应力张拉是T梁生产过程中对质量、进度起决定性作用的一道关键工序，在前期的Ｔ梁张拉过程中钢绞线滑丝、断丝的情况偶有发生，钢绞线滑丝、断丝不仅对工程质量有影响，而且会增加张拉时间影响工期。鉴于此项目部成立专项攻关小组解决钢绞线滑丝、断丝问题。 2原因分析 通过对张拉过程中发生过钢绞线滑丝或断丝的多片预制T梁进行分析，钢绞线滑丝和断丝问题是多方面的原因造成的，现从材料和施工工艺两方面进行原因分析。 2.1材料 ⑴锚圈、夹片及钢绞线的几何尺寸不精确。 ⑵工作夹片硬度不足。 ⑶钢绞线弹性模量较大，夹片夹不牢固。 ⑷夹片齿形尖锐，硬度超出钢绞线硬度过多。 ⑸夹片锚固性能不符合要求。 ⑹锚圈与夹片不配套。 ⑺工具夹片多次使用齿绞被磨平。 ⑻钢绞线、锚具存在质量问题或损伤。 2.2施工工艺 ⑴孔道堵塞，钢绞线受力不均匀。 ⑵钢绞线直径与限位板槽深不对应。 ⑶夹片安装不平齐，间隙不均匀，不能同时受力。 ⑷油压表失灵，造成钢绞线张拉力过大。 ⑸千斤顶未按规定校验，导致张拉力不准确。 ⑹锚圈锥孔、夹片、钢绞线安装时有污物或浮锈没有清理干净。 ⑺锚下垫板喇叭口内有混凝土或其它残渣。 ⑻张拉过程中速度过快，产生较大的冲击振动。 ⑼切割锚头钢绞线留得太短或未采取降温措施。 ⑽穿束时钢绞线没有一一对应，相互缠绕，造成钢绞线受力不均匀。 根据以上张拉过程中钢绞线滑丝、断丝的原因分析，结合中塘制梁场实际施工情况制定相应的预防措施。3预防措施及处理方案 3.1材料方面的预防措施 ⑴锚具、夹片、钢绞线入场后应严格按批次进行实验检测，不合格、不配套产品一律不得使用，并加强相应批次产品的抽查频次。 ⑵定期检查张拉所使用的工具夹片，发现工具夹片齿绞被磨平、齿绞间有锈迹，一律不得使用，必须更换新的合格的工具夹片。 ⑶钢绞线运输、穿束过程中不得野蛮操作，损伤钢绞线。钢绞线穿束完成，不得使用电焊切割钢绞线，应待穿束长度确定后使用无齿锯进行切割，防止中途损伤钢绞线。 ⑷严格按制度收发料，防止不同厂家锚具、夹片混用。 3.2施工过程中的预防措施 ⑴穿钢绞线前用试通器检测预应力管道，不通畅管道在疏通后再穿钢绞线。 ⑵严格按锚具厂家提供的限位板槽深与钢绞线直径对应表选择限位板。

抗滑桩设计计算书

目录1工程概况2计算依据 3滑坡稳定性分析及推力计算 3.1计算参数 3.2计算工况 3.3计算剖面 3.4计算方法 3.5计算结果 3.6稳定性评价 4抗滑结构计算 5工程量计算

、工程概况 拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+03旷K96+155全长125m设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡 3.50%,地面高程为720.846m?741.70m,设计起止路面高程为724.608m?729.148m, K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m,最小填方为1.133m。 二、计算依据 1. 《重庆市地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029-2004); 2. 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002); 3. 《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2002); 4. 《室外排水设计技术规范》(GB 50108-2001); 5. 《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001); 6. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010); 7. 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB 50086-2001); 8. 《公路路基设计规范》(JTG D30-2004); 9. 相关教材、专著及手册。 三、滑坡稳定性分析及推力计算 3.1计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：丫1=20.7kN/m3，? 1=18.6 °，C=36kPa 饱和工况：Y=21.3kN/m3，?=15.5 °, Q=29kPa 3.1.2岩、土物理力学性质 该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa,饱和抗压强度17.30 Mpa天然密度2.564g/cm3,比重2.724，空隙度8.25%,属软化岩石，软质岩石。

丝杆螺母的选择

丝杆螺母的选择 The Standardization Office was revised on the afternoon of December 13, 2020

滑动螺旋工作时，主要承受转矩及轴向拉力（或者压力）的作用，同时在螺杆和螺母的旋合螺纹间有较大的相对滑动，其失效形式主要是螺纹磨损，因此，滑动螺旋的基本尺寸，通常的根据耐磨性条件确定。下面计算丝杆的耐磨性。 已知：F=41048（N ） 查《机械设计》有： d 2≥ ][P h p F φπ??? 对于梯形螺纹有h=，《查机械设计》有[]p =22MP 则[] p F d φ8.02≥ 式中：φ在传动精度较高，载荷较大，寿命长时，取4=φ ][P 为材料的许用压力，查《机械设计》[]1可得][P =22Mpa [] p F d φ8.02≥= 可以取d 2=，满足d 2的要求。 其公称直径d=55mm 外螺纹mm d 453= 内螺纹mm D mm D 465614== 螺距p=9mm 螺母高度 H=202mm （3）丝杆强度计算 由扭矩

T=F 0tan （V ??+）2 2d 查《机械设计》[]1得，对于M10~M16普通螺纹取tan v ?= cos ?= D d D 2- 已知D=100mm t=25mm cos ?= D d D 2-= 所以 tan ?= T=F 0tan （V ??+）22d =41048?25.50732.117.01732.117.0??-+=2794023(Pa) 危险截面 ca σ=212)4(31d T F A +][σ≤=4 s σ 式中：A---是丝杆的最小截面积 A=214d π ca σ=21 2)4(31d T F A +MPa 26≈ 查《机械设计》[]1得，s σ=320~360Mpa 所以ca σ][σ≤ 结论是之前取的丝杆数据符合强度要求 （4）螺母强度计算 由于螺母的材料强度小于丝杆，故只需要校核螺母螺纹牙的强度 选取螺母高度H=202mm 螺纹牙危险截面a —a 的弯曲强度条件为

张拉时常见问题分析及预防和处理措施

张拉时常见问题分析及预防和处理措施 1、钢绞线伸长率超出规范允许偏差范围 规范要求张拉时钢绞线理论伸长量与实际伸长量偏差不超过±6%，但实际施工时，往往会出现实测伸长值与理论伸长值的偏差超过规范允许的范围的情况。出现这种情况的原因有： （1）管道位置引起的偏差。波纹管安装时，管道定位不准确，或定位卡子数量不足，混凝土振捣时碰触波纹管导致其偏位。波纹管位置与设计位置偏差时，理论伸长量发生变化，若位置偏差较大，则会引起钢绞线伸长率超标。 （2）钢绞线材质不合格。钢绞线原材料进场时，必须按批次进行抽样试验，确定其材质是否合格，弹性模量Ep及横截面积与标准值偏差是否符合规范要求。（3）张拉设备故障或未及时标定。千斤顶的精度应在使用前校准。使用超过6个月或200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，应重新校准。任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准。用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准,并在量程范围内建立精确的标定关系,以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程。千斤顶、油泵、液压油管接头处漏油时，会导致油表读数与张拉力不对应，无法准确控制钢绞线张拉控制应力，使实测伸长量与设计伸长量偏差较大。 （4）初应力取值过小。传统张拉程序中，初应力取值为10%的控制应力，即认为在张拉至10%控制应力的时候已经将钢绞线拉紧。但是在实际施工中，当钢束较长，弯曲部位较多的时候，10%控制应力的张拉力往往不足以将钢绞线拉紧，此时在计算实际伸长量的时候会包含部分松弛长度，从而引起实际伸长量计算值偏大。因此在张拉时可以选择取20%控制应力作为初始张拉力，进行实际伸长量计算。 （5）锚垫板安装倾斜。锚垫板安装倾斜时，锚垫板与钢绞线延伸方向不垂直，在张拉时锚垫板偏心受力，引起应力集中，不但容易导致锚垫板周围砼开裂，而且会加大钢绞线与波纹管道的摩阻力，使钢束受力不均匀，实测伸长量偏小。（6）钢绞线扭曲、缠绕。钢绞线在管道内扭曲，张拉时管道内钢绞线受力不均匀，部分钢绞线松弛未受力或受力未达到控制应力要求，伸长量不足。 （7）波纹管道破裂、漏浆。在先穿钢绞线后浇筑混凝土施工时，若波纹管道破

塑胶产品结构BOSS柱螺丝柱较全.pdf

2.6,BOSS柱的设计 2.6.1,BOSS柱即凸出的柱子,通常指螺丝柱及紧配柱,是固定导向结构.螺丝柱有两种:自攻牙及机牙． a.自攻牙为自攻螺钉+塑胶BOSS柱,结构见图2.6.1a SD:螺钉外径；WD:螺帽外径； D:塑胶柱子外径； d:塑胶柱子底孔直径； 自攻螺丝的BOSS柱设计原则： D=3*SD,[柱子壁厚≥(0.5-0.7)T] d=0.85*SD(质碎取0.9倍,质软取0.8倍） 螺丝过孔一般为SD+0.4即可。 图2.6.1a 图中两种固定方式,第一种:两塑胶件固定;第二种为PCB固定； b.机牙第一种方式为机牙螺钉+铜螺母+塑胶BOSS柱,铜螺母装入BOSS柱有热熔和直接成型两种.热熔见 图2.6.1b-1 CD:铜螺母直径,Cd:铜螺母螺牙公称直径 D:塑胶柱子外径；d:塑胶柱子底孔直径； 热压铜螺母的BOSS柱设计原则： D=CD+1.5(质硬+1,质软+2） d=CD-0.6(质硬-0.5,质软-0.8） 螺钉及安装方式2.6.1a中有说明 如为直接成型结构,取消热压空隙及溢胶槽深 图2.6.1b-1图2.6.1b-2 图2.6.1b-2中为铜螺母常见样式及热压加工方式,热压方式是用熔压铜棒装入铜螺母,电加热压入塑胶 柱中;直接成型是将其作为镶件装入模具中注塑成型,通过模具螺丝机定位.这两种方式成本类似,但热 熔增加了周转加工成本,且加工后容易造成溢胶,铜螺母歪斜等异常;直接成型则增加了单壳体成型周期(增加安装铜螺母时间,一般为手工安装),但结构牢固,设计上优选． 铜螺母设计原则:防脱落,防转动,锁牙牢靠.常见铜螺母有直纹滚花+凹槽,网纹滚花,斜纹滚花+凹槽． c.机牙第二种方式为机牙螺钉+标准螺母.这种方式常见机械锁紧,在塑胶制品中用于高受力强度壳体， 如电池固定,结构手臂,灯具,电机底座,吹风机手臂固定等等． 螺母采用标准螺母,采用套筒或扳手夹紧,用螺丝刀锁紧.在结构上为了方便,常会在胶壳上开槽,将螺母 放置其中管住锁紧． d.紧配柱为柱孔配合结构,可做紧配拉紧及导向结构.常用在小壳件配合(U盘,读卡器,蓝牙等零件);PCB 定位,壳体防翘曲拉紧等.常见为圆形,一般紧配直径有1.0,1.2,1.5,1.8,2.0,2.5,3.0等等,值自定义． 还有方形,椭圆形等其他异形结构.导向柱则需要单边留0.1-0.3mm间隙即可．

丝杠螺母机构的选择与计算

丝杠螺母机构的选择与计算 5.2.1 确定滚珠丝杠副的导程 滚珠丝杠副的导程按下式计算： (5-1) 式中 h P —滚珠丝杠副的导程，（mm ）； Vmax —工作台最高移动速度，（min /m ）； max n —电机最高转速，（min /r ）； 由进给系统设计要求知： Vmax=2.5min /m 查阅《机械设计手册》[13]得： 步进电机110BF003的最高转速n max =500min /r 。 将数值代入上式(5-1)可得：P h ≥5mm 。 故取P h =S=6mm 。 5.2.2 强度计算 动载强度计算 1）对于燕尾型导轨的牵引力计算 F m =KF X +f(F z +2F Y +G) (5-2) 取 K=1.4 f=0.2 考虑工作台在移动过程中只受G 影响 故 F 1m =fG (5-3) =0.2×30×9.8 =58.8(N ) 考虑工作台在加工时静止只受F X 影响 故 F 2m = KF X (5-4) =1.4×9.8×130 max max n V P h

=1783.6(N ) 故F m = F 1m ＋ F 2m =58.8N ＋1783.6N =1842.4N 2）.计算最大动载荷 C 当转速 min 10r n ≥时，滚珠丝杠螺母的主要破坏形式是工作表面的疲 劳点蚀，因此要进行动载强度计算，其计算动载荷)(N c C 应小于或等于滚珠丝杠螺母副的额定动载荷，即 r eq H d c F F f f T C ≤=3' (5-5) 式中 d f —动载荷系数； H f —硬度影响系数； eq F —当量动载荷，N ； r F —滚珠丝杠螺母副的额定动载荷，N ； 'T —寿命，以r 610为一个单位。 (5-6) 式中 T —使用寿命，h ； N —循环次数； eq n —滚珠丝杠的当量转速，min r 。 取 T=15000h min 667.4166 1000 5.2max r s v n eq =?== (5-7) 代入数据可得： 取2.1=d f 取f H =1.0 当工作载荷单调连续或周期性单调连续变化时，则 N T n T eq 661010 60'-==

抗滑桩计算书

抗滑桩设计计算书 设计资料： 物理力学指标： 滑体：γ1=19 kN/m 3 ，φ1=40°，C 1=0 kPa 滑床：γ2=20.6 kN/m 3 ，φ2=42.3°，C 2=0 kPa 根据岩性及地层情况，滑面处的地基系数采用A =300000 kN/m 3 ，滑床土的地基系数随深 度变化的比例系数采用m =80000 kN/m 4 ，桩附近的滑体厚度为6m ，该处的滑坡推力E =410.00835 kN/m ，桩前剩余抗滑力E'=0 kN/m 。 抗滑桩采用C20钢筋混凝土，其弹性模量E h =28e6 kPa ，桩断面为b×a =1m×1.5m 的矩形，截面S =1.5m 2 ，截面模量2 16 W ba = =.375m 3，截面对桩中心惯性矩3 112 I ba = =.28125m 4，相对刚度系数EI ＝0.85E h · I ＝6693750m 2，桩的中心距l =5m ，桩的计算宽度B p =b +1=2m ，桩的埋深h =4m 。 一、采用m 法计算桩身的内力 （1）计算桩的刚度 桩的变形系数α= =0.473903699380272m -1 桩的换算深度α·h =1.89561479752109<2.5，故按刚性桩计算。 （2）计算外力 每根桩承受的水平推力T =410.00835×5=2050.04175kN 每根桩前的剩余抗滑力P =0×5=0kN 桩前被动土压力21111tan 4522p E h ?γ? ?= ?+= ?? ?733.421329758784kN/m 桩前被动土压力大于桩前剩余抗滑力，故桩前抗力按剩余抗滑力控制。 滑坡推力按三角形分布；桩前抗力按三角形分布，如图1。

滚珠丝杠螺母副的计算和选型

Δ3 一、进给传动部件的计算和选型 进给传动部件的计算和选型主要包括:确定脉冲当量、计算切削力、选择滚珠丝杠螺母副、计算减速器、选择步进电机等。 1、脉冲当量的确定 根据设计任务的要求，X方向的脉冲当量为δx=0.005mm/脉冲，Z 方向为δz=0.01mm/脉冲。 2、切削力的计算 切削力的分析和计算过程如下： 设工件材料为碳素结构钢，σb=650Mpa；选用刀具材料为硬质合金YT15；刀具几何参数为：主偏角κr=60°，前角γo=10°，刃倾角λs=-5°；切削用量为：背吃刀量a p=3mm，进给量f=0.6mm/r，切削速度vc=105m/min。 查表得：C Fc=2795，x Fc=1.0，y Fc=0.75，n Fc=-0.15。 =0.94；刃倾角、前角和刀尖圆查表得：主偏角κr的修正系数k κrFc 弧半径的修正系数均为1.0。 由经验公式（3—2）,算得主切削力F c=2673.4N。由经验公式F c：F f： F p=1：0.35：0.4，算得进给切削力F f=935.69N，背向力F p=1069.36N。 3、滚珠丝杠螺母副的计算和选型 （1）工作载荷F m的计算 已知移动部件总重G=1300N；车削力F c=2673.4N，F p=1069.36N，F f=935.69N。根据F z=F c，F y=F p，F x=F f的对应关系，可得：F z=2673.4N，F y=1069.36N，F x=935.69N。 选用矩形—三角形组合滑动导轨，查表，取K=1.15，μ=0.16，代入F m=KF x+μ（F z+G），得工作载荷F m=1712N。 （2）最大动载荷F Q的计算 设本车床Z向在最大切削力条件下最快的进给速度v=0.8m/min，初选丝杠基本导程P h=6mm，则此时丝杠转速n=1000v/P h=133r/min。取滚珠丝杠的使用寿命T=15000h，代入L0=60nT/106，得丝杠系数