采取增加液体流速措施降低油井结蜡
油气田地面工程第２６卷第９期《２００７．９采取增加液体流速措施降低油井结蜡
刘业国（大庆油田采油六厂）
张杰（大庆油田采油三厂）
摘要：目前。大庆油田主要开采层系为薄差油层，由于井底压力厦出液温度都相对
偏低，因此结蜡的机率增大。油田采用主要
的清防蜡方式为热水循环清蜡和化学．最滴加
药防蜡两种，适当地提高液体流动速度对降
低低产液井蜡沉积速度具有一定的作用。
关键词：大庆油田；油井防蜡；新技术
１目前热洗方式存在的弊端
（１）热水循环清蜡方式。当油井距计量间较远时，造成热洗的进口温度偏低；掺水管线存在过沟、裸露等情况时，容易造成不必要的温度损耗；管线结垢造成压力损耗问题；受井下因素影响，如套管外漏、井口密封盘根失效。
（２）化学点滴加药防蜡方式。加药时受外界环境，如路况、天气的影响；加药浓度需随油井含水的波动经常调整，较为繁琐；加药工的责任心问题。
２增加液体流速以降低油井结蜡
根据连续性方程ｖＡ＝口。Ａ，可知：节流前流速口与截面Ａ的乘积和节流后的流速口。与截面Ａ。的乘积相等，因此，改变截面Ａ可以提高液体流速。但Ａ。截面过大，将起不到增加流速的作用，过小，将使局部阻力系数ｆ过大。根据局部阻力系数关系表可知，由于受到油管内径、抽油杆接箍外径的限制和局部阻力ｆ的影响，直径比在１．４以上的不欲考虑。假设Ｄ／ｄＩ为１．１，则＾／Ａｌ为１．２２，口＝０．６ｍ／ｓ，通过公式计算得出口．＝０．７３ｍ／ｓ，为口的１．２２倍；同理当Ｄ／ｄｌ为１．２，Ａ／Ａ．为１．４２时，口＝０．６ｍ／ｓ，通过公式计算得出吼＝Ｏ．８５ｍ／ｓ，为＂的１．４２倍。
通过以上的关系，绘制流速变化图（见图１）。
从图１可以看出，随着直径比的变化．流速也发生了改变，对油管的剪切力也相应增加，对管壁的冲刷能力增大，降低了油管的结蜡度；同时，由于流速的增加，对地面管线中沉积杂质的携带能力提高，降低了管线结蜡现象的发生。
（１）管道改变后的前后流量计算。根据流量
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圈１不同直径比情况下的流速变化关系
公式吼＝ｖＡ，假设ｐ＝０．６ｍ／ｓ。Ｄ＝６２ｍｍ。得出截面前液体流量为吼＝１．８１×１０。ｉｎ３／ｓ。按照Ｏ／ｄ＝１．１及连续性方程ｖＡ＝矾Ａ。计算得出ｄ＝５６ｍｉｌｌ，ｑ＝０．７３ｍ／ｓ，得出截面后液体流量为ｑ。＝１．７９ｘ１０—３ｍ’／ｓ；同理，在Ｄ／ｄ＝１．２的情况下，算出截面后液体流量为ｑ。＝１．８０×１０～ｍ３／ｓ，并绘制不同流速在不同直径比前后液体流量关系图。通过关系图可以看出，液体流量随着流速的增加而上升，这就排除了由于增加流速造成产量下降的因素。
（２）管道截面后的压强计算。若截面前后的压强差较大，将对抽油泵的正常工作带来负面影响，因此截面前后的压强值的大小很重要。利用伯诺利方
．．Ｐ。．＃
程丛＋≥＝生＋≥即可算出截面后的压强值。由７ｌｇ７‘ｇ
于油管内的液体为不可压缩液体，因此ｙ＝常数，这里假设为ｌ坫为重力加速度，这里假设为１０，已知截面前压强Ｐ。＝２．５ＭＰａ，％；０．６ｍ／ｓ，Ｄ／ｄ＝１．１，得截面后压强Ｐ２＝２．４９１ＮＰａ；同理在∥ｄ＝１．２，得截面后压强ｎ＝２．４８２ＭＰａ，并绘制管道截面后的压强变化图。可以看出，在Ｏ／ｄ＝ｌ、＂＝３．６ｍ／ｓ时，截面后压强下降，而且随着流速的的增加，不同压强下降幅度加大，因此在口＝３．６ｍ／ｓ以上时容易造成井下管柱憋压，不易采取增加流速方式降低结蜡度。
３结论
（１）适当增加流速可以降低油管的结蜡度。
（２）增加流速后，液体流量在随着流速的增加而上升。
（３）截面后压强在口＝３．６ｍ／ｓ时下降，并随着”的增加幅度变大。易造成井下管柱憋压．不易采取增加流速方式清蜡。
（栏目主持扬军）
万方数据
采取增加液体流速措施降低油井结蜡
作者：刘业国， 张杰
作者单位：刘业国(大庆油田采油六厂)， 张杰(大庆油田采油三厂)
刊名：
油气田地面工程
英文刊名：OIL-GASFIELD SURFACE ENGINEERING
年，卷(期)：2007，26(9)
被引用次数：0次
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下载时间：2010年8月6日