挑檐计算书

图1 屋面挑檐三角支撑剖面图

P1P2

A B C D E

O

图2 屋面挑檐支撑体系的受力图3 屋面挑檐支撑体系在阳台部位

3.方案确定

根据工程情况，如采用槽钢悬挑架作支撑，造价高，不经济，经反复论证，决定采用Φ48钢管三角悬挑支撑架作为屋面挑檐的支撑体系。为避免斜撑角度太大，斜撑设置在29层、28层。客厅阳台部位设置垂直支撑（图3）。每榀三角形悬挑架纵向间距1.2m，上口垂直支撑横向间距0.8m。

4.技术要求

1）、内脚手架的纵横扫地杆及大横杆与悬挑架水平杆相连。所有水平杆均采用旋转扣件连接，不得采用对接扣件。所有扣件使用前必须进

算要求。

3)、在29层设置一排斜撑杆，起到卸荷作用，减轻28层斜撑系统荷载，

以增大整体支撑系统的稳定性，

4）、遇边柱墙时，设置钢管抱箍，与悬挑架连接。

5）、28层楼面标高处外架满铺脚手板，29层钢管悬挑平台满铺脚手片，悬挑架外侧立面满挂密目网，水平向张挂水平兜网。

5.混凝土浇筑注意事项

1）浇筑屋面梁板混凝土时应采用先里后外的顺序进行。

2）混凝土卸料时，不宜堆放在挑檐处，应在框架边梁的内侧卸料，然后

采用人工铲料到挑檐处，避免荷载集中，分布不均匀。

3）操作人员不得在悬挑部位集中作业，尽量减少人员在悬挑部位作业。

4）混凝土浇筑过程中需有专人看护支撑体系，时刻关注支撑体系的变化情况。

6.脚手架材料选择

6.1 钢管

采用外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A级的焊接钢管，材质符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的相应规定。不得有明显变形、裂缝、结痕、分层、压痕、压扁和锈蚀。必须进行防锈处理。严禁有打孔的钢管。

搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板统一漆黄色，剪刀撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆漆红白相间色。

6.2扣件

钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

6.3脚手板

脚手板均采用松木脚手板，脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

脚手板、脚手片采用符合有关要求。

6.4安全网

安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m 的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由常州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。

6.5连墙件

连墙件采用外径48mm，壁厚3.0mm钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700-2006）中Q235A钢的要求。

7.脚手架搭设

7.1搭设工艺流程

三角形支撑部分→纵横向扫地杆→立杆→小横杆→大横杆（搁栅）→斜撑→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→挂安全网→上部架搭设。

7.2搭设要求

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设底层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按构造要求搭设。

8.脚手架拆除

8.1拆除工艺流程

安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→斜撑→小横杆→大横杆→立杆

8.2拆除原则

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆得原则。

外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

9.脚手架的检查与验收

脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第八节及JGJ59-1999中“外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。

10.安全技术措施

10.1搭设安全技术措施

10.1.1技术保障措施

10.1.1.1架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。

10.1.1.2钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65 N·m之间。^

10.1.1.3架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

10.1.1.4该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

10.1.1.5脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。

10.1.2 质量保障措施

10.1.2.1操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

10.1.2.2技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

10.1.2.3脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。

10.1.2.4脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

10.1.3 安全保障措施

10.1.3.1操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。

10.1.3.2架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时

4

必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

10.1.3.3在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

10.1.3.4雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 10.1.3.5应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目

a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；

b 扣件螺丝是否松动；

c 安全防护措施是否符合要求。

10.1.3.6在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 10.1.3.7脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。

10.1.3.8搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 10.2脚手架拆除安全技术措施

10.2.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

10.2.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

10.2.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 10.2.4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

10.2.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

10.2.6连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

10.2.7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

10.2.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

10.2.9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10.2.10拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

10.2.11高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

10.2.12输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

10.2.13当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

10.2.14如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

10.2.15翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人

11.悬挑架受力计算

1、计算模型的建立

梁250mm*300mm挑檐板厚140mm*1500mm,根据钢管三角支撑架的受力情况，建立如图2的计算模型（假定为一次超静定结构），按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范及建筑结构荷载规范，施工荷载按2kN/m2计，先计算P1、P2；再依据力法及图乘法求得其他杆件受力；最后根据计算的内力进行水平杆及斜支撑杆的受弯、受压验算（按照图4简图进行计算）。

X

A

Y

A

A

B C

D

E

P 1P 2

N BO

N EO

图4 悬挑架各构件的受力

2、计算书 一、面板验算

面板类型

复合木纤维板

面板厚度(mm)

17 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2

)

15

面板弹性模量E(N/mm 2

)

10000

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。计算简图如下：

W ＝bh 2/6=1000×17×17/6＝48166.67mm 3，I ＝bh 3/12=1000×17×17×17/12＝409416.67mm 4 1、强度验算

q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +

(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.6kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p ＝0.9×1.3×Q 1K =0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[7.6×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN·m σ＝M max /W ＝0.16×106/48166.67＝3.28N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算

q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.16)×1=4.12kN/m

ν＝5ql 4/(384EI)＝5×4.12×2004/(384×10000×409416.67)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！

二、次楞验算

小梁类型

方木 小梁材料规格(mm)

40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2

) 13 小梁抗剪强度设计值[τ](N /mm 2

) 1.4 小梁弹性模量E(N/mm 2

) 9000 小梁截面抵抗矩W(mm 3

)

42666

小梁截面惯性矩I(mm 4)

1706666

按三等跨连续梁计算： 1、强度验算

q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，

1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×

2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.681kN/m M 1＝0.1q 1L 2＝0.1×1.681×0.752＝0.094kN·m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.25×0.3＝0.081kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k =0.9×1.4×1.25＝1.575kN/m

M 2＝0.08q 2L 2+0.213pL ＝0.08×0.081×0.752+0.213×1.575×0.75＝0.255kN·m M max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.094，0.255]＝0.255kN·m σ＝M max /W ＝0.255×106/42666＝5.97N/mm 2≤[f]＝13N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算

V 1＝0.6q 1L ＝0.6×1.681×0.75＝0.756kN

V 2＝0.6q 2L+0.65p ＝0.6×0.081×0.75+1.575×0.65＝1.06kN V max ＝max[V 1，V 2]＝max[0.756，1.06]＝1.06kN

τmax ＝3V max /(2bh 0)=3×1.06×1000/(2×80×40)＝0.497N/mm 2≤[τ]＝1.4N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.828kN/m

跨中νmax ＝0.677qL 4/(100EI)=0.677×0.828×10004/(100×9000×1706666)＝0.36mm≤[ν]＝l/250＝750/250＝3mm 满足要求！

三、主楞验算

主梁类型

钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座内主梁根数

2 主梁弹性模量E(N/mm 2

) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2

) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2

) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4

)

10.78×2

主梁截面抵抗矩W(cm 3

)

4.49×2

1、小梁最大支座反力计算 Q 1k ＝1.5kN/m 2

q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，

1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.366kN/m

次楞最大支座力＝1.1q1L＝1.1×1.366×0.75＝1.128kN

次楞作用集中荷载P=1.128kN进行最不利荷载布置。

2、抗弯验算

经过计算M max＝1.5kN·m

σ＝M max/W＝1.5×106/8980＝167N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

V max＝3.96kN

τmax＝2V max/A=2×3.96×1000/848＝9.3N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

4、挠度验算

跨中νmax=-0.15mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm

满足要求！

四、立柱验算

立杆顶部步距h d(mm) 800 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 500 顶部立杆计算长度系数μ1 1.013 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.167 钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424

立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3

)

4.49

抗压强度设计值[f](N/mm 2

)

205

1、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l 01=kμ1(h d +2a)=1.013×1.167×(1500+2×500)=2955mm λ1＝l 01/i ＝2955/15.9＝185.8，查表得，φ1＝0.213

M w =0.92×1.4ωk l a h 2/10=0.92×1.4×0.22×0.75×1.52/10＝0.04kN·m

f ＝ N w /(φA)+ M w /W ＝8500/(0.213×424)+0.04×106/4490＝103N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！

1）求P1、P2值

140X1500mm 板模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

悬挑板

新浇混凝土梁计算跨度(m)

8

混凝土梁截面尺寸(mm ×mm) 140×1500 新浇混凝土结构层高(m) 3.85

梁侧楼板厚度(mm) 120

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G 1k (kN/m 2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架 0.75

新浇筑混凝土自重标准值G 2k (kN/m 3)

24

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

梁 1.5

板 1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值

Q2k(kN/m2)

对水平面模板取值 2

风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3

非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9

风荷载体型系数μs0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1200

梁两侧立柱间距l b(mm) 800

步距h(mm) 1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1200、800

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 400

梁底增加立柱根数0

梁底支撑小梁根数 2

每纵距内附加梁底支撑主梁根数 2

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 50

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 17 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×

b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.3)+1.4×0.7×2]×1＝

11.18kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.3]×1＝7.75kN/m

1、强度验算

M max＝q1l2/8＝11.18×0.22/8＝0.06kN·m

σ＝M max/W＝0.06×106/37500＝1.49N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝5qL4/(384EI)=5×7.75×2004/(384×10000×281250)＝0.057mm≤[ν]＝l/400＝

200/400＝0.5mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R2=0.5q1l=0.5×11.18×0.2＝1.12kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R2'=0.5q2l=0.5×7.75×0.2＝0.77kN

五、小梁验算

小梁类型方木小梁材料规格(mm) 60×80

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78

小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64

小梁截面惯性矩I(cm4) 256

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.12+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.3-0.1)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×

0.1)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1]×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，

1.12+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=1.94kN/m

q2＝max[0.77+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.3-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，0.77+(0.3-0.1)×0.2/2]＝1.35kN/m

1、抗弯验算

M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×1.94×0.42，0.5×1.94×0.42]＝0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/64000＝2.43N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×1.94×0.4，1.94×0.4]＝0.778kN

τmax＝3V max/(2bh0)=3×0.778×1000/(2×60×80)＝0.24N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.35×4004/(100×9350×2560000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝1.35×4004/(8×9350×2560000)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×1.94×0.4，0.393×1.94×0.4+1.94×0.4]＝1.08kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝1.08kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.35×0.4，0.393×1.35×0.4+1.35×0.4]＝0.75kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝0.75kN

六、主梁验算

主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.0 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 11.36 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.73

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝M max/W＝0.328×106/4730＝69.41N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

V max＝1.08kN

τmax＝2V max/A=2×1.08×1000/450＝4.8N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.63mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R2]＝1.08kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.08kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、纵向水平钢管验算

钢管类型Ф48×3.5 钢管截面面积A(mm2) 489 钢管截面回转半径i(mm) 15.8 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 12.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 5.08 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) 215 计算简图如下：

R＝max[R1，R2]=1.08kN，R'＝max[R1'，R2']＝0.75kN

1、抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝M max/W＝0.36×106/4730＝76.89N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

纵向水平钢管剪力图(kN)

V max＝1.857kN

τmax＝2V max/A=2×1.857×1000/450＝8.25N/mm2≤[τ]＝170N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝1mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm

满足要求！

4、扣件计算

R＝3.63kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.63kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！